JP2000353425A - 弛度抑制電線及びその製造方法 - Google Patents
弛度抑制電線及びその製造方法Info
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- JP2000353425A JP2000353425A JP11162443A JP16244399A JP2000353425A JP 2000353425 A JP2000353425 A JP 2000353425A JP 11162443 A JP11162443 A JP 11162443A JP 16244399 A JP16244399 A JP 16244399A JP 2000353425 A JP2000353425 A JP 2000353425A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼心とアルミ素線との間に介在物層を必要と
しないギャップ型の弛度抑制電線、及びそのギャップ型
の弛度抑制電線を、安価に、かつ、容易に製造する方法
を提供するものである。 【解決手段】 鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り合せ
てなり、張力を鋼心１のみに負荷させる弛度抑制電線に
おいて、回復可能な伸びが長さ方向に付与された上記鋼
心１の周りに、上記アルミ素線２を撚り合せたものであ
る。
しないギャップ型の弛度抑制電線、及びそのギャップ型
の弛度抑制電線を、安価に、かつ、容易に製造する方法
を提供するものである。 【解決手段】 鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り合せ
てなり、張力を鋼心１のみに負荷させる弛度抑制電線に
おいて、回復可能な伸びが長さ方向に付与された上記鋼
心１の周りに、上記アルミ素線２を撚り合せたものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、弛度抑制電線及び
その製造方法に係り、特に、低弛度・大容量送電のため
の弛度抑制電線及びその製造方法に関するものである。
その製造方法に係り、特に、低弛度・大容量送電のため
の弛度抑制電線及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】架空送電線としては、一般に、鋼心の周
りにアルミ素線を撚り合せてなる鋼心アルミ撚り線が用
いられている。
りにアルミ素線を撚り合せてなる鋼心アルミ撚り線が用
いられている。
【０００３】近年の電力需要の急増に伴って架空送電線
の送電容量の増大が図られているが、従来と比較して、
送電時における送電線の温度が上昇してしまうという問
題が生じてしまう。
の送電容量の増大が図られているが、従来と比較して、
送電時における送電線の温度が上昇してしまうという問
題が生じてしまう。
【０００４】この場合、アルミ素線材料として、例え
ば、耐熱Ａｌ合金を使用することで、温度上昇に対応す
ることは可能であるが、温度上昇に伴うアルミ素線の線
膨張の増大、それによる架線弛度の増加が問題となって
しまう。すなわち、架空送電線は、送電容量に応じて対
地絶縁間隔を一定距離確保する必要があるため、架空送
電線に許容される弛度には上限が存在し、既設鉄塔を用
いて送電容量の増大を図るには、対地絶縁間隔の確保の
関係から上限が存在する。
ば、耐熱Ａｌ合金を使用することで、温度上昇に対応す
ることは可能であるが、温度上昇に伴うアルミ素線の線
膨張の増大、それによる架線弛度の増加が問題となって
しまう。すなわち、架空送電線は、送電容量に応じて対
地絶縁間隔を一定距離確保する必要があるため、架空送
電線に許容される弛度には上限が存在し、既設鉄塔を用
いて送電容量の増大を図るには、対地絶縁間隔の確保の
関係から上限が存在する。
【０００５】よって、架線張力を線膨脹係数の小さい鋼
心のみに負荷させることで、アルミ素線の弛度増加を抑
えることを可能とした弛度抑制電線の需要が高まってい
る。
心のみに負荷させることで、アルミ素線の弛度増加を抑
えることを可能とした弛度抑制電線の需要が高まってい
る。
【０００６】弛度抑制電線としては、ルーズ型（ＬＡＣ
ＳＲ）と、ギャップ型（ＧＴＡＣＳＲ）の２種類が挙げ
られる。
ＳＲ）と、ギャップ型（ＧＴＡＣＳＲ）の２種類が挙げ
られる。
【０００７】ルーズ型としては、通常の鋼心アルミ撚線
を製造した後、架線時に鋼心部とアルミ撚り線部との間
に機械的に間隙（ギャップ）を設けるものであり、例え
ば、架線状態で、電線に回転力を負荷する（又は電線上
に走行ローラを走らせる）ことで、アルミ素線に塑性変
形を与えて鋼心部とアルミ撚り線部との間にギャップを
設け、結果として、鋼心に張力分担を移行させた弛度抑
制電線などが挙げられる。
を製造した後、架線時に鋼心部とアルミ撚り線部との間
に機械的に間隙（ギャップ）を設けるものであり、例え
ば、架線状態で、電線に回転力を負荷する（又は電線上
に走行ローラを走らせる）ことで、アルミ素線に塑性変
形を与えて鋼心部とアルミ撚り線部との間にギャップを
設け、結果として、鋼心に張力分担を移行させた弛度抑
制電線などが挙げられる。
【０００８】ギャップ型としては、電線製造時に鋼心部
とアルミ撚り線部との間にギャップを設けるものであ
り、鋼心の周りに介在物を設けた状態でアルミ素線を撚
り合せた後、架線後、通電（又は雨水）により介在物を
溶解除去し、鋼心に張力分担させた弛度抑制電線、ま
た、図１０に示すように、複数本（図１０中では７本）
の鋼線９２からなる鋼心９３を囲繞するようにアルミセ
グメント９４からなる導電内層９５を設け、その導電内
層９５の周りにアルミ素線９６を撚り合せてなる導電外
層９７を設けた弛度抑制電線９１などが挙げられる。
尚、鋼心９３と導電内層９５との間には、耐熱防食剤が
充填されている（介在物層が設けられている）。
とアルミ撚り線部との間にギャップを設けるものであ
り、鋼心の周りに介在物を設けた状態でアルミ素線を撚
り合せた後、架線後、通電（又は雨水）により介在物を
溶解除去し、鋼心に張力分担させた弛度抑制電線、ま
た、図１０に示すように、複数本（図１０中では７本）
の鋼線９２からなる鋼心９３を囲繞するようにアルミセ
グメント９４からなる導電内層９５を設け、その導電内
層９５の周りにアルミ素線９６を撚り合せてなる導電外
層９７を設けた弛度抑制電線９１などが挙げられる。
尚、鋼心９３と導電内層９５との間には、耐熱防食剤が
充填されている（介在物層が設けられている）。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ルーズ型の弛度抑制電
線においては、架線時に鋼心に張力分担を移行させる方
法・手段として、鉄塔上で電線に所定の張力を印加する
工法が採られてきた。
線においては、架線時に鋼心に張力分担を移行させる方
法・手段として、鉄塔上で電線に所定の張力を印加する
工法が採られてきた。
【００１０】しかしながら、この場合、電線の架線作業
が複雑になると共に、張力印加作業が鉄塔上での高所作
業となるため作業者の安全を確保するのが難しく、ま
た、正確な張力管理は困難であった。
が複雑になると共に、張力印加作業が鉄塔上での高所作
業となるため作業者の安全を確保するのが難しく、ま
た、正確な張力管理は困難であった。
【００１１】この点について、ギャップ型の弛度抑制電
線は、電線製造時に鋼心とアルミ素線との間に介在物層
を設けることで、鋼心とアルミ素線との間にギャップを
形成しているため、その結果、ルーズ型の弛度抑制電線
の場合と比較して架線作業および架線時における作業者
の安全確保が容易となると共に、鋼心とアルミ素線との
間に所定のギャップを正確に設けることが可能となる
が、電線製造時に鋼心の周りに設けられた介在物層を、
架線後に溶解除去させるため材料的に無駄が多い。ま
た、図１０に示したようなセグメントを用いたタイプの
弛度抑制電線は、製造工程が複雑であるため、製造コス
トの上昇を招いてしまう。
線は、電線製造時に鋼心とアルミ素線との間に介在物層
を設けることで、鋼心とアルミ素線との間にギャップを
形成しているため、その結果、ルーズ型の弛度抑制電線
の場合と比較して架線作業および架線時における作業者
の安全確保が容易となると共に、鋼心とアルミ素線との
間に所定のギャップを正確に設けることが可能となる
が、電線製造時に鋼心の周りに設けられた介在物層を、
架線後に溶解除去させるため材料的に無駄が多い。ま
た、図１０に示したようなセグメントを用いたタイプの
弛度抑制電線は、製造工程が複雑であるため、製造コス
トの上昇を招いてしまう。
【００１２】そこで本発明は、上記課題を解決し、鋼心
とアルミ素線との間に介在物層を必要としないギャップ
型の弛度抑制電線、及びそのギャップ型の弛度抑制電線
を、安価に、かつ、容易に製造する方法を提供すること
にある。
とアルミ素線との間に介在物層を必要としないギャップ
型の弛度抑制電線、及びそのギャップ型の弛度抑制電線
を、安価に、かつ、容易に製造する方法を提供すること
にある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に請求項１の発明は、鋼心の周りにアルミ素線を撚り合
せてなり、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線に
おいて、回復可能な伸びが長さ方向に付与された上記鋼
心の周りに、上記アルミ素線を撚り合せたものである。
に請求項１の発明は、鋼心の周りにアルミ素線を撚り合
せてなり、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線に
おいて、回復可能な伸びが長さ方向に付与された上記鋼
心の周りに、上記アルミ素線を撚り合せたものである。
【００１４】請求項２の発明は、鋼心の周りにアルミ素
線を撚り合せてなり、張力を鋼心のみに負荷させる弛度
抑制電線において、上記鋼心の周りに、回復可能な縮み
が長さ方向に付与された上記アルミ素線を撚り合せたも
のである。
線を撚り合せてなり、張力を鋼心のみに負荷させる弛度
抑制電線において、上記鋼心の周りに、回復可能な縮み
が長さ方向に付与された上記アルミ素線を撚り合せたも
のである。
【００１５】以上の構成によれば、撚り合せ時、鋼心に
伸び（又はアルミ素線に縮み）が付与されているため、
撚り合せ後に得られる弛度抑制電線において、アルミ素
線が余長を有する。
伸び（又はアルミ素線に縮み）が付与されているため、
撚り合せ後に得られる弛度抑制電線において、アルミ素
線が余長を有する。
【００１６】請求項３の発明は、撚り合された上記アル
ミ素線間に間隙を有する請求項１又は請求項２記載の弛
度抑制電線である。
ミ素線間に間隙を有する請求項１又は請求項２記載の弛
度抑制電線である。
【００１７】以上の構成によれば、弛度抑制電線の振動
時における振動エネルギを、アルミ素線間の摩擦により
熱エネルギに変換することができる。
時における振動エネルギを、アルミ素線間の摩擦により
熱エネルギに変換することができる。
【００１８】請求項４の発明は、電線の両端部およびそ
の中途部に、上記鋼心と上記アルミ素線とを固着する固
着具を設けた請求項１乃至請求項３いずれかに記載の弛
度抑制電線である。
の中途部に、上記鋼心と上記アルミ素線とを固着する固
着具を設けた請求項１乃至請求項３いずれかに記載の弛
度抑制電線である。
【００１９】以上の構成によれば、弛度抑制電線の運搬
時および架線時などに、アルミ素線の余長が喪失するお
それがない。
時および架線時などに、アルミ素線の余長が喪失するお
それがない。
【００２０】請求項５の発明は、鋼心の周りにアルミ素
線を撚り合せると共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛
度抑制電線を製造する方法において、回復可能な伸びが
長さ方向に付与された上記鋼心の周りに、上記アルミ素
線を撚り合せた後、鋼心に付与された伸びを除去して鋼
心を元の長さに戻すものである。
線を撚り合せると共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛
度抑制電線を製造する方法において、回復可能な伸びが
長さ方向に付与された上記鋼心の周りに、上記アルミ素
線を撚り合せた後、鋼心に付与された伸びを除去して鋼
心を元の長さに戻すものである。
【００２１】請求項６の発明は、鋼心の周りにアルミ素
線を撚り合せると共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛
度抑制電線を製造する方法において、上記鋼心の周り
に、回復可能な縮みが長さ方向に付与された上記アルミ
素線を撚り合せた後、アルミ素線に付与された縮みを除
去してアルミ素線を元の長さに戻すものである。
線を撚り合せると共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛
度抑制電線を製造する方法において、上記鋼心の周り
に、回復可能な縮みが長さ方向に付与された上記アルミ
素線を撚り合せた後、アルミ素線に付与された縮みを除
去してアルミ素線を元の長さに戻すものである。
【００２２】以上の方法によれば、撚り合せ時に鋼心
（又はアルミ素線）に付与しておいた伸び（又は縮み）
を撚り合せ後に除去することで、鋼心（又はアルミ素
線）が元の長さに戻るため、鋼心とアルミ素線との間に
介在物層を設けることなく、容易にギャップ型の弛度抑
制電線を得ることができる。
（又はアルミ素線）に付与しておいた伸び（又は縮み）
を撚り合せ後に除去することで、鋼心（又はアルミ素
線）が元の長さに戻るため、鋼心とアルミ素線との間に
介在物層を設けることなく、容易にギャップ型の弛度抑
制電線を得ることができる。
【００２３】請求項７の発明は、鋼心の周りにアルミ素
線を撚り合せると共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛
度抑制電線を製造する方法において、回復可能な伸びが
長さ方向に付与された上記鋼心の周りに、回復可能な縮
みが長さ方向に付与された上記アルミ素線を撚り合せた
後、鋼心に付与された伸びを除去して鋼心を元の長さに
戻すと共に、アルミ素線に付与された縮みを除去してア
ルミ素線を元の長さに戻すものである。
線を撚り合せると共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛
度抑制電線を製造する方法において、回復可能な伸びが
長さ方向に付与された上記鋼心の周りに、回復可能な縮
みが長さ方向に付与された上記アルミ素線を撚り合せた
後、鋼心に付与された伸びを除去して鋼心を元の長さに
戻すと共に、アルミ素線に付与された縮みを除去してア
ルミ素線を元の長さに戻すものである。
【００２４】以上の方法によれば、撚り合せ時に鋼心に
付与しておいた伸び及びアルミ素線に付与しておいた縮
みを、撚り合せ後に除去することで、鋼心およびアルミ
素線がそれぞれ元の長さに戻るため、鋼心とアルミ素線
との間に介在物層を設けることなく、容易にギャップ型
の弛度抑制電線を得ることができる。
付与しておいた伸び及びアルミ素線に付与しておいた縮
みを、撚り合せ後に除去することで、鋼心およびアルミ
素線がそれぞれ元の長さに戻るため、鋼心とアルミ素線
との間に介在物層を設けることなく、容易にギャップ型
の弛度抑制電線を得ることができる。
【００２５】請求項８の発明は、上記鋼心を長さ方向に
引張り、鋼心に弾性伸びを付与する請求項５又は請求項
７記載の弛度抑制電線の製造方法である。
引張り、鋼心に弾性伸びを付与する請求項５又は請求項
７記載の弛度抑制電線の製造方法である。
【００２６】請求項９の発明は、上記鋼心を加熱し、鋼
心に熱膨張による伸びを付与する請求項５又は請求項７
記載の弛度抑制電線の製造方法である。
心に熱膨張による伸びを付与する請求項５又は請求項７
記載の弛度抑制電線の製造方法である。
【００２７】以上の方法によれば、アルミ素線の撚り合
せ時に鋼心に伸びを付与することができ、撚り合せ後は
鋼心にプレストレッチが付与された状態となる。
せ時に鋼心に伸びを付与することができ、撚り合せ後は
鋼心にプレストレッチが付与された状態となる。
【００２８】請求項１０の発明は、上記アルミ素線を冷
却し、アルミ素線に熱収縮による縮みを付与する請求項
６又は請求項７記載の弛度抑制電線の製造方法である。
却し、アルミ素線に熱収縮による縮みを付与する請求項
６又は請求項７記載の弛度抑制電線の製造方法である。
【００２９】以上の方法によれば、アルミ素線の撚り合
せ時にアルミ素線に縮みを付与することができ、撚り合
せ後は鋼心にプレストレッチが付与された状態となる。
せ時にアルミ素線に縮みを付与することができ、撚り合
せ後は鋼心にプレストレッチが付与された状態となる。
【００３０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適一実施の形態
を添付図面に基いて説明する。
を添付図面に基いて説明する。
【００３１】本発明の弛度抑制電線１１における撚り合
せ状態の原理を示す概念図を図１に示す。
せ状態の原理を示す概念図を図１に示す。
【００３２】図１（ａ），（ｂ）に示すように、本発明
の弛度抑制電線１１は、弾性領域内で長さ方向（図１
（ａ）中では左右方向）に張力を負荷することで弾性伸
びを付与した鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り合せ、
アルミ素線２の撚り合せ後、鋼心１に負荷された張力を
除去して鋼心１を元の長さに戻したものである。ここ
で、撚り合されたアルミ素線２間には、間隙（図示せ
ず）が形成されている。
の弛度抑制電線１１は、弾性領域内で長さ方向（図１
（ａ）中では左右方向）に張力を負荷することで弾性伸
びを付与した鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り合せ、
アルミ素線２の撚り合せ後、鋼心１に負荷された張力を
除去して鋼心１を元の長さに戻したものである。ここ
で、撚り合されたアルミ素線２間には、間隙（図示せ
ず）が形成されている。
【００３３】次に、本発明の弛度抑制電線の製造方法を
添付図面に基いて説明する。
添付図面に基いて説明する。
【００３４】本発明の弛度抑制電線１１の製造工程の概
略図を図４に示す。尚、図１と同様の部材には同じ符号
を付している。
略図を図４に示す。尚、図１と同様の部材には同じ符号
を付している。
【００３５】図４に示すように、弛度抑制電線１１の製
造装置４１は、巻き取られた鋼心１を送り出すためのペ
イオフ（送出機）４２と、走行する鋼心１に張力を負荷
するための張力負荷手段と、張力が負荷された鋼心１の
周りにアルミ素線２を撚り合せるための撚線機４５，４
６と、弛度抑制電線１１を巻き取るための巻取機４７と
で構成される。
造装置４１は、巻き取られた鋼心１を送り出すためのペ
イオフ（送出機）４２と、走行する鋼心１に張力を負荷
するための張力負荷手段と、張力が負荷された鋼心１の
周りにアルミ素線２を撚り合せるための撚線機４５，４
６と、弛度抑制電線１１を巻き取るための巻取機４７と
で構成される。
【００３６】張力負荷手段としては、走行する鋼心１に
ブレーキをかけることができるものであれば特に限定す
るものではなく、例えば、延線作業に使用される延線車
４３とダブルキャプスタン４４の組み合わせ等が挙げら
れる。
ブレーキをかけることができるものであれば特に限定す
るものではなく、例えば、延線作業に使用される延線車
４３とダブルキャプスタン４４の組み合わせ等が挙げら
れる。
【００３７】延線車４３と撚線機４５，４６との間に
は、延線車４３とダブルキャプスタン４４との間に負荷
される張力を計測するための張力計４８が設けられてい
る。
は、延線車４３とダブルキャプスタン４４との間に負荷
される張力を計測するための張力計４８が設けられてい
る。
【００３８】先ず、本発明の弛度抑制電線１１の製造に
先立って、電線１１を架線する区間の各支持点間の距離
と高低差をｍｍ単位の精度で求めておき、この区間に必
要な電線長さを算出しておく。
先立って、電線１１を架線する区間の各支持点間の距離
と高低差をｍｍ単位の精度で求めておき、この区間に必
要な電線長さを算出しておく。
【００３９】ペイオフ４２から送出された鋼心１を、延
線車４３に巻き回した後、第１撚線機４５に供給する。
この時、鋼心１には、ブレーキ代わりとして使用する延
線車４３によって、鋼線の弾性領域内の範囲で鋼心１に
張力（応力換算でσst（kgf/mm2 （約9.8 ×106 P
a）））が負荷されているため、鋼心１に弾性伸びεst
（（％）；εst＝σ／Ｅ，σst：応力，Ｅ：弾性係数）
が与えられている。
線車４３に巻き回した後、第１撚線機４５に供給する。
この時、鋼心１には、ブレーキ代わりとして使用する延
線車４３によって、鋼線の弾性領域内の範囲で鋼心１に
張力（応力換算でσst（kgf/mm2 （約9.8 ×106 P
a）））が負荷されているため、鋼心１に弾性伸びεst
（（％）；εst＝σ／Ｅ，σst：応力，Ｅ：弾性係数）
が与えられている。
【００４０】本発明の弛度抑制電線１１における伸びと
応力との関係を図９に示す。図９中における実線は本発
明の弛度抑制電線（アルミ総断面積４１０ｍｍ2 ）を、
点線は従来のＡＣＳＲ線（アルミ総断面積４１０ｍ
ｍ2 ）を示している。尚、図９中の直線Ａは鋼心のみに
架線張力が負荷される領域であり、直線Ｂ，Ｃは鋼心お
よびアルミ素線に架線張力が負荷される領域を示してい
る。
応力との関係を図９に示す。図９中における実線は本発
明の弛度抑制電線（アルミ総断面積４１０ｍｍ2 ）を、
点線は従来のＡＣＳＲ線（アルミ総断面積４１０ｍ
ｍ2 ）を示している。尚、図９中の直線Ａは鋼心のみに
架線張力が負荷される領域であり、直線Ｂ，Ｃは鋼心お
よびアルミ素線に架線張力が負荷される領域を示してい
る。
【００４１】ここで、図９に示すように、本発明の弛度
抑制電線において、架線張力が鋼心のみに負荷される領
域から鋼心およびアルミ素線に負荷される領域に変化す
る際の応力は、約８．７ｋｇｆ／ｍｍ2 （約8.5 ×107
Pa） であり、この時の応力が延線車４３による最大使
用張力となる。この最大使用張力時における鋼心の伸び
量（プレストレッチ量）は０．４％であることが伺え
る。
抑制電線において、架線張力が鋼心のみに負荷される領
域から鋼心およびアルミ素線に負荷される領域に変化す
る際の応力は、約８．７ｋｇｆ／ｍｍ2 （約8.5 ×107
Pa） であり、この時の応力が延線車４３による最大使
用張力となる。この最大使用張力時における鋼心の伸び
量（プレストレッチ量）は０．４％であることが伺え
る。
【００４２】次に、弾性伸びを保持した（プレストレッ
チした）鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り合せ、第１
撚線１１ａを作製する。この時、アルミ素線２には張力
が負荷されていないため、アルミ素線２には伸びが与え
られていない。
チした）鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り合せ、第１
撚線１１ａを作製する。この時、アルミ素線２には張力
が負荷されていないため、アルミ素線２には伸びが与え
られていない。
【００４３】その後、この第１撚線１１ａを第２撚線機
４６に供給し、第１撚線１１ａの周りに更にアルミ素線
２を撚り合せて第２撚線１１ｂを作製する。尚、第２撚
線１１ｂの作製時においても、鋼心１はプレストレッチ
したままとする。また、第２撚線機４６は必要に応じて
適宜設けられるものであり、不要であれば省略してもよ
いことは言うまでもない。さらに、必要に応じて、適
宜、第３撚線機，第４撚線機，…を設けてもよいことは
言うまでもない。
４６に供給し、第１撚線１１ａの周りに更にアルミ素線
２を撚り合せて第２撚線１１ｂを作製する。尚、第２撚
線１１ｂの作製時においても、鋼心１はプレストレッチ
したままとする。また、第２撚線機４６は必要に応じて
適宜設けられるものであり、不要であれば省略してもよ
いことは言うまでもない。さらに、必要に応じて、適
宜、第３撚線機，第４撚線機，…を設けてもよいことは
言うまでもない。
【００４４】最後に、第２撚線１１ｂをダブルキャプス
タン４４に巻き回した後、巻取機４７に巻き取る。
タン４４に巻き回した後、巻取機４７に巻き取る。
【００４５】この時、第２撚線１１ｂは、ダブルキャプ
スタン４４に巻き回された後に鋼心１に負荷されていた
張力が除去され、鋼心１の張力がゼロとなる。これによ
って、図５（ａ）に示す第２撚線１１ｂにおいて、図５
（ｂ）に示すように、鋼心１が弾性伸び分（ε
st（％））だけ収縮して元の長さに戻ると共に、相対的
にアルミ素線２がεst（％）伸びた状態となって、鋼心
部とアルミ撚り線部との間に間隙（ギャップ）が設けら
れた弛度抑制電線１１が得られる。また、図６に示すよ
うに、弛度抑制電線１１の製造時に、電線実長および補
正計算に基づいて、電線１１の両端部に引留クランプ
（固着具）５１を設けると共に、電線１１の中途部に圧
縮スリーブ（固着具）５２を所定の間隔を有して設け
（図６中では１個のみ図示）、鋼心１とアルミ素線２と
を固着しておくことで、架線現場でのクランプ取り付け
作業が不要となると共に、電線１１の運搬時および架線
時などにアルミ素線２の余長が喪失するおそれがなくな
る。
スタン４４に巻き回された後に鋼心１に負荷されていた
張力が除去され、鋼心１の張力がゼロとなる。これによ
って、図５（ａ）に示す第２撚線１１ｂにおいて、図５
（ｂ）に示すように、鋼心１が弾性伸び分（ε
st（％））だけ収縮して元の長さに戻ると共に、相対的
にアルミ素線２がεst（％）伸びた状態となって、鋼心
部とアルミ撚り線部との間に間隙（ギャップ）が設けら
れた弛度抑制電線１１が得られる。また、図６に示すよ
うに、弛度抑制電線１１の製造時に、電線実長および補
正計算に基づいて、電線１１の両端部に引留クランプ
（固着具）５１を設けると共に、電線１１の中途部に圧
縮スリーブ（固着具）５２を所定の間隔を有して設け
（図６中では１個のみ図示）、鋼心１とアルミ素線２と
を固着しておくことで、架線現場でのクランプ取り付け
作業が不要となると共に、電線１１の運搬時および架線
時などにアルミ素線２の余長が喪失するおそれがなくな
る。
【００４６】尚、弛度抑制電線１１の中途部において鋼
心１とアルミ素線２とを固着する固着具としては、圧縮
スリーブ５２に限定するものではなく、他にもジャンパ
スリーブなどが挙げられる。
心１とアルミ素線２とを固着する固着具としては、圧縮
スリーブ５２に限定するものではなく、他にもジャンパ
スリーブなどが挙げられる。
【００４７】従来のルーズ型の弛度抑制電線が製造後ま
たは架線状態で鋼心部とアルミ撚り線部との間にギャッ
プを設け、従来のギャップ型の弛度抑制電線が鋼心部の
周りに介在物層を設ける必要があったのに対して、本発
明の弛度抑制電線１１は、製造時に安全、かつ、確実に
鋼心部とアルミ撚り線部との間にギャップを設けること
ができ、また、その時におけるアルミ素線２の弛度（鋼
心１のプレストレッチ量）を正確に管理・調節すること
ができる。
たは架線状態で鋼心部とアルミ撚り線部との間にギャッ
プを設け、従来のギャップ型の弛度抑制電線が鋼心部の
周りに介在物層を設ける必要があったのに対して、本発
明の弛度抑制電線１１は、製造時に安全、かつ、確実に
鋼心部とアルミ撚り線部との間にギャップを設けること
ができ、また、その時におけるアルミ素線２の弛度（鋼
心１のプレストレッチ量）を正確に管理・調節すること
ができる。
【００４８】また、弛度抑制電線１１は架線状態におい
て、余長を有するアルミ素線２には架線張力が負荷され
ず、全ての架線張力は鋼心１のみに負荷されることにな
る。したがって、弛度抑制電線１１の許容温度は、アル
ミ素線２の軟化に依存せず、鋼心１を形成する鋼線（図
示せず）の軟化値で決定される。よって、例えば、本発
明の弛度抑制電線１１と、同サイズの従来のＡＣＳＲ線
とを比較すると、許容温度が９０℃から２１０℃にまで
飛躍的に高まって、電流値は約２倍となり、インバ電線
（ＸＴＡＣＩＲ）と同等の電流容量を確保することがで
きるようになると共に、アルミ素線２の弛度増加は従来
比の９５％となり大幅な性能向上が達成される。
て、余長を有するアルミ素線２には架線張力が負荷され
ず、全ての架線張力は鋼心１のみに負荷されることにな
る。したがって、弛度抑制電線１１の許容温度は、アル
ミ素線２の軟化に依存せず、鋼心１を形成する鋼線（図
示せず）の軟化値で決定される。よって、例えば、本発
明の弛度抑制電線１１と、同サイズの従来のＡＣＳＲ線
とを比較すると、許容温度が９０℃から２１０℃にまで
飛躍的に高まって、電流値は約２倍となり、インバ電線
（ＸＴＡＣＩＲ）と同等の電流容量を確保することがで
きるようになると共に、アルミ素線２の弛度増加は従来
比の９５％となり大幅な性能向上が達成される。
【００４９】さらに、本発明の弛度抑制電線１１は、各
アルミ素線２間に間隙を有するため各アルミ素線２が動
き易くなっている。このため、弛度抑制電線１１に吹き
付ける風による振動エネルギは、アルミ素線２間の摩擦
エネルギにすぐに変換され、電線１１で発生した振動は
すぐに収束する。すなわち、振動が持続しないことか
ら、従来の送電線（例えば、ＡＣＳＲ線）に取り付けら
れていたダンパは不要となり、送電線路の建設コストの
低減を図ることができる。
アルミ素線２間に間隙を有するため各アルミ素線２が動
き易くなっている。このため、弛度抑制電線１１に吹き
付ける風による振動エネルギは、アルミ素線２間の摩擦
エネルギにすぐに変換され、電線１１で発生した振動は
すぐに収束する。すなわち、振動が持続しないことか
ら、従来の送電線（例えば、ＡＣＳＲ線）に取り付けら
れていたダンパは不要となり、送電線路の建設コストの
低減を図ることができる。
【００５０】また更に、鋼心１に張力を負荷する張力負
荷手段として用いる延線車４３は、従来から延線作業等
に使用されている装置であるため、延線車４３を製造ラ
インに設置・適用することは容易であると共に、鋼心１
の張力制御を安定して行うことができる。
荷手段として用いる延線車４３は、従来から延線作業等
に使用されている装置であるため、延線車４３を製造ラ
インに設置・適用することは容易であると共に、鋼心１
の張力制御を安定して行うことができる。
【００５１】次に、本発明の他の実施の形態を添付図面
に基いて説明する。
に基いて説明する。
【００５２】第１の実施の形態の弛度抑制電線２１にお
ける撚り合せ状態の原理を示す概念図を図２に示す。
尚、図１と同様の部材には同じ符号を付している。
ける撚り合せ状態の原理を示す概念図を図２に示す。
尚、図１と同様の部材には同じ符号を付している。
【００５３】図２（ａ），（ｂ）に示すように、本実施
の形態の弛度抑制電線２１は、加熱することで熱膨張に
よる伸びを付与した鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り
合せ、アルミ素線２の撚り合せ後、鋼心１を常温に戻す
ことで元の長さに戻したものである。ここで、撚り合さ
れたアルミ素線２間には、間隙（図示せず）が形成され
ている。
の形態の弛度抑制電線２１は、加熱することで熱膨張に
よる伸びを付与した鋼心１の周りにアルミ素線２を撚り
合せ、アルミ素線２の撚り合せ後、鋼心１を常温に戻す
ことで元の長さに戻したものである。ここで、撚り合さ
れたアルミ素線２間には、間隙（図示せず）が形成され
ている。
【００５４】本実施の形態の弛度抑制電線２１の製造方
法は、先ず、ペイオフから送出された鋼心１を、図７に
示すように、第１撚線機６５に供給する。この時、鋼心
１は加熱手段（例えば、２分割可能な高周波加熱コイル
６２）により加熱されているため、熱膨張により、鋼心
１に線膨張伸びεst（（％）；εst＝αst・Δｔ，
αst：鋼線の線膨脹係数（12.9×10-6／℃），Δｔ：常
温に対する温度上昇）が与えられている。
法は、先ず、ペイオフから送出された鋼心１を、図７に
示すように、第１撚線機６５に供給する。この時、鋼心
１は加熱手段（例えば、２分割可能な高周波加熱コイル
６２）により加熱されているため、熱膨張により、鋼心
１に線膨張伸びεst（（％）；εst＝αst・Δｔ，
αst：鋼線の線膨脹係数（12.9×10-6／℃），Δｔ：常
温に対する温度上昇）が与えられている。
【００５５】ここで、本実施の形態の弛度抑制電線２１
において、線膨張伸びεstの最大値は、図９に示した最
大使用張力（約８．７ｋｇｆ／ｍｍ2 （約8.5 ×107 Pa
））時における鋼心１の伸び率（０．４％）であり、
常温を２０℃とした時、鋼心１の伸び量（プレストレッ
チ量）を０．４％とするには３３０℃まで加熱すればよ
い。すなわち、常温を２０℃とした時における鋼心１の
加熱温度の上限は３３０℃となる。
において、線膨張伸びεstの最大値は、図９に示した最
大使用張力（約８．７ｋｇｆ／ｍｍ2 （約8.5 ×107 Pa
））時における鋼心１の伸び率（０．４％）であり、
常温を２０℃とした時、鋼心１の伸び量（プレストレッ
チ量）を０．４％とするには３３０℃まで加熱すればよ
い。すなわち、常温を２０℃とした時における鋼心１の
加熱温度の上限は３３０℃となる。
【００５６】次に、線膨張伸びを保持した（プレストレ
ッチした）鋼心１、およびアルミ素線２を、撚り合せダ
イス６３に通すことで、鋼心１の周りにアルミ素線２が
撚り合され、第１撚線２１ａが得られる。この時、アル
ミ素線２は常温であるため、アルミ素線２には線膨張伸
びが与えられていない。
ッチした）鋼心１、およびアルミ素線２を、撚り合せダ
イス６３に通すことで、鋼心１の周りにアルミ素線２が
撚り合され、第１撚線２１ａが得られる。この時、アル
ミ素線２は常温であるため、アルミ素線２には線膨張伸
びが与えられていない。
【００５７】その後、この第１撚線２１ａを第２撚線機
（図示せず）に供給し、第１撚線２１ａの周りに更にア
ルミ素線２を撚り合せることで第２撚線（図示せず）が
得られる。尚、第２撚線機は必要に応じて適宜設けられ
るものであり、不要であれば省略してもよいことは言う
までもない。また、必要に応じて、適宜、第３撚線機，
第４撚線機，…を設けてもよいことは言うまでもない。
（図示せず）に供給し、第１撚線２１ａの周りに更にア
ルミ素線２を撚り合せることで第２撚線（図示せず）が
得られる。尚、第２撚線機は必要に応じて適宜設けられ
るものであり、不要であれば省略してもよいことは言う
までもない。また、必要に応じて、適宜、第３撚線機，
第４撚線機，…を設けてもよいことは言うまでもない。
【００５８】最後に、この第２撚線を巻取機（図示せ
ず）に巻き取る。尚、第２撚線機と巻取機との間に、必
要に応じて、適宜、第２撚線冷却手段を設けてもよいこ
とは言うまでもない。
ず）に巻き取る。尚、第２撚線機と巻取機との間に、必
要に応じて、適宜、第２撚線冷却手段を設けてもよいこ
とは言うまでもない。
【００５９】この時、第２撚線における鋼心１が常温に
戻ることで、鋼心１の線膨張伸びがゼロとなる。これに
よって、第２撚線における鋼心１が線膨張伸び分（εst
（％））だけ収縮して元の長さに戻ると共に、相対的に
アルミ素線２がεst（％）伸びた状態となって、鋼心部
とアルミ撚り線部との間にギャップが設けられた弛度抑
制電線２１が得られる。
戻ることで、鋼心１の線膨張伸びがゼロとなる。これに
よって、第２撚線における鋼心１が線膨張伸び分（εst
（％））だけ収縮して元の長さに戻ると共に、相対的に
アルミ素線２がεst（％）伸びた状態となって、鋼心部
とアルミ撚り線部との間にギャップが設けられた弛度抑
制電線２１が得られる。
【００６０】本実施の形態の弛度抑制電線２１において
も、本発明の弛度抑制電線１１と同様の作用効果を奏す
ることは言うまでもない。
も、本発明の弛度抑制電線１１と同様の作用効果を奏す
ることは言うまでもない。
【００６１】また、鋼心１の加熱手段として高周波加熱
コイル６２を用いることで、高周波コイル６２に印加す
る電圧を制御するだけで、瞬時に、鋼心１の温度を所望
温度に調節することが可能となる。
コイル６２を用いることで、高周波コイル６２に印加す
る電圧を制御するだけで、瞬時に、鋼心１の温度を所望
温度に調節することが可能となる。
【００６２】さらに、高周波加熱コイル６２は、２分割
可能であり取り扱いが容易であると共に、既存設備の配
置を殆ど変更することなく適用することが容易である。
可能であり取り扱いが容易であると共に、既存設備の配
置を殆ど変更することなく適用することが容易である。
【００６３】第２の実施の形態の弛度抑制電線３１にお
ける撚り合せ状態の原理を示す概念図を図３に示す。
ける撚り合せ状態の原理を示す概念図を図３に示す。
【００６４】図３（ａ），（ｂ）に示すように、本実施
の形態の弛度抑制電線３１は、鋼心１の周りに、冷却す
ることで熱収縮による縮みを付与したアルミ素線２を撚
り合せ、アルミ素線２の撚り合せ後、アルミ素線２を常
温に戻すことで元の長さに戻したものである。ここで、
撚り合されたアルミ素線２間には、間隙（図示せず）が
形成されている。
の形態の弛度抑制電線３１は、鋼心１の周りに、冷却す
ることで熱収縮による縮みを付与したアルミ素線２を撚
り合せ、アルミ素線２の撚り合せ後、アルミ素線２を常
温に戻すことで元の長さに戻したものである。ここで、
撚り合されたアルミ素線２間には、間隙（図示せず）が
形成されている。
【００６５】本実施の形態の弛度抑制電線３１の製造方
法は、先ず、ペイオフから送出された鋼心１を、図８に
示すように、第１撚線機７５に供給する。この時、アル
ミ素線２は冷却手段（例えば、液体窒素を冷却媒体と
し、第１撚線機本体７５ａを囲繞して設けられた冷却ジ
ャケット７２）により冷却されているため、熱収縮によ
り、アルミ素線２に線膨張縮みεal（（％）；εal＝α
al・Δｔ，αal：アルミの線膨脹係数（23.0×10-6／
℃），Δｔ：常温に対する温度効果）が与えられてい
る。
法は、先ず、ペイオフから送出された鋼心１を、図８に
示すように、第１撚線機７５に供給する。この時、アル
ミ素線２は冷却手段（例えば、液体窒素を冷却媒体と
し、第１撚線機本体７５ａを囲繞して設けられた冷却ジ
ャケット７２）により冷却されているため、熱収縮によ
り、アルミ素線２に線膨張縮みεal（（％）；εal＝α
al・Δｔ，αal：アルミの線膨脹係数（23.0×10-6／
℃），Δｔ：常温に対する温度効果）が与えられてい
る。
【００６６】ここで、本実施の形態の弛度抑制電線３１
において、線膨張縮みεalの最大値は、図９に示した最
大使用張力（約８．７ｋｇｆ／ｍｍ2 （約8.5 ×107 Pa
））時における鋼心１の伸び率（０．４％）であり、
常温を２０℃とした時、アルミ素線２の線膨張縮み量を
０．４％とするには−１５４℃まで冷却すればよい。す
なわち、常温を２０℃とした時におけるアルミ素線２の
冷却温度の下限は−１５４℃となる。
において、線膨張縮みεalの最大値は、図９に示した最
大使用張力（約８．７ｋｇｆ／ｍｍ2 （約8.5 ×107 Pa
））時における鋼心１の伸び率（０．４％）であり、
常温を２０℃とした時、アルミ素線２の線膨張縮み量を
０．４％とするには−１５４℃まで冷却すればよい。す
なわち、常温を２０℃とした時におけるアルミ素線２の
冷却温度の下限は−１５４℃となる。
【００６７】次に、鋼心１、および線膨張縮みを保持し
たアルミ素線２を、撚り合せダイス７３に通すことで、
鋼心１の周りにアルミ素線２が撚り合され、第１撚線３
１ａが得られる。この時、鋼心１は常温であるため、鋼
心１には線膨張縮みが与えられていない。
たアルミ素線２を、撚り合せダイス７３に通すことで、
鋼心１の周りにアルミ素線２が撚り合され、第１撚線３
１ａが得られる。この時、鋼心１は常温であるため、鋼
心１には線膨張縮みが与えられていない。
【００６８】その後、この第１撚線３１ａを第２撚線機
（図示せず）に供給し、第１撚線機７５と同様にして、
第１撚線２１ａの周りに、冷却されたアルミ素線２を再
び撚り合せることで第２撚線（図示せず）が得られる。
尚、第２撚線機は必要に応じて適宜設けられるものであ
り、不要であれば省略してもよいことは言うまでもな
い。また、必要に応じて、適宜、第３撚線機，第４撚線
機，…を設けてもよいことは言うまでもない。
（図示せず）に供給し、第１撚線機７５と同様にして、
第１撚線２１ａの周りに、冷却されたアルミ素線２を再
び撚り合せることで第２撚線（図示せず）が得られる。
尚、第２撚線機は必要に応じて適宜設けられるものであ
り、不要であれば省略してもよいことは言うまでもな
い。また、必要に応じて、適宜、第３撚線機，第４撚線
機，…を設けてもよいことは言うまでもない。
【００６９】最後に、この第２撚線を巻取機（図示せ
ず）に巻き取る。尚、第２撚線機と巻取機との間に、必
要に応じて、適宜、第２撚線加熱手段を設けてもよいこ
とは言うまでもない。
ず）に巻き取る。尚、第２撚線機と巻取機との間に、必
要に応じて、適宜、第２撚線加熱手段を設けてもよいこ
とは言うまでもない。
【００７０】この時、第１撚線および第２撚線における
アルミ素線２が常温に戻ることで線膨張縮みがゼロとな
る。これによって、アルミ素線２が線膨張縮み分（εal
（％））だけ伸びて元の長さに戻り、鋼心部とアルミ撚
り線部との間にギャップが設けられた弛度抑制電線３１
が得られる。
アルミ素線２が常温に戻ることで線膨張縮みがゼロとな
る。これによって、アルミ素線２が線膨張縮み分（εal
（％））だけ伸びて元の長さに戻り、鋼心部とアルミ撚
り線部との間にギャップが設けられた弛度抑制電線３１
が得られる。
【００７１】本実施の形態の弛度抑制電線３１において
も、本発明の弛度抑制電線１１と同様の作用効果を奏す
ることは言うまでもない。
も、本発明の弛度抑制電線１１と同様の作用効果を奏す
ることは言うまでもない。
【００７２】また、アルミ素線２の冷却手段として、比
較的安価に入手可能な液体窒素を冷却媒体とする冷却ジ
ャケット７２を用いることで、液体窒素の流量をコント
ロールするだけでアルミ素線２の冷却温度を調節するこ
とが可能である。
較的安価に入手可能な液体窒素を冷却媒体とする冷却ジ
ャケット７２を用いることで、液体窒素の流量をコント
ロールするだけでアルミ素線２の冷却温度を調節するこ
とが可能である。
【００７３】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、弛度抑制
電線の製造時に、アルミ素線に所定の弛度を与えること
で、安全、かつ、確実に鋼心部とアルミ撚り線部との間
にギャップを設けることができ、また、製造時における
アルミ素線の弛度を正確に管理・調節することができる
という優れた効果を発揮する。
電線の製造時に、アルミ素線に所定の弛度を与えること
で、安全、かつ、確実に鋼心部とアルミ撚り線部との間
にギャップを設けることができ、また、製造時における
アルミ素線の弛度を正確に管理・調節することができる
という優れた効果を発揮する。
【図１】本発明の弛度抑制電線１１における撚り合せ状
態の原理を示す概念図である。
態の原理を示す概念図である。
【図２】第１の実施の形態の弛度抑制電線２１における
撚り合せ状態の原理を示す概念図である。
撚り合せ状態の原理を示す概念図である。
【図３】第２の実施の形態の弛度抑制電線３１における
撚り合せ状態の原理を示す概念図である。
撚り合せ状態の原理を示す概念図である。
【図４】本発明の弛度抑制電線１１の製造工程の概略図
である。
である。
【図５】張力除去前および除去後の第２撚線１１ｂの概
念図である。
念図である。
【図６】本発明の弛度抑制電線１１に固着具を取り付け
た状態の模式図である。
た状態の模式図である。
【図７】第１の実施の形態の弛度抑制電線２１の製造工
程における第１撚線機の斜視図である。
程における第１撚線機の斜視図である。
【図８】第２の実施の形態の弛度抑制電線３１の製造工
程における第１撚線機の斜視図である。
程における第１撚線機の斜視図である。
【図９】本発明の弛度抑制電線１１における伸びと応力
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図１０】従来のギャップ型弛度抑制電線の横断面図で
ある。
ある。
１ 鋼心 ２ アルミ素線 １１，２１，３１ 弛度抑制電線 ５１ 引留クランプ（固着具） ５２ 圧縮スリーブ（固着具）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松森 荘樹 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内 (72)発明者 長谷 祐児 愛知県名古屋市東区東新町１番地 中部電 力株式会社内 (72)発明者 岩井 一智 愛知県名古屋市東区東新町１番地 中部電 力株式会社内 Ｆターム(参考） 3B153 AA10 AA19 AA32 CC52 CC54 CC80 EE02 EE11 EE18 FF35 GG40 5G307 EB01 ED07 EE01 EF07
Claims (10)
- 【請求項１】 鋼心の周りにアルミ素線を撚り合せてな
り、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線におい
て、回復可能な伸びが長さ方向に付与された上記鋼心の
周りに、上記アルミ素線を撚り合せたことを特徴とする
弛度抑制電線。 - 【請求項２】 鋼心の周りにアルミ素線を撚り合せてな
り、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線におい
て、上記鋼心の周りに、回復可能な縮みが長さ方向に付
与された上記アルミ素線を撚り合せたことを特徴とする
弛度抑制電線。 - 【請求項３】 撚り合された上記アルミ素線間に間隙を
有する請求項１又は請求項２記載の弛度抑制電線。 - 【請求項４】 電線の両端部およびその中途部に、上記
鋼心と上記アルミ素線とを固着する固着具を設けた請求
項１乃至請求項３いずれかに記載の弛度抑制電線。 - 【請求項５】 鋼心の周りにアルミ素線を撚り合せると
共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線を製造
する方法において、回復可能な伸びが長さ方向に付与さ
れた上記鋼心の周りに、上記アルミ素線を撚り合せた
後、鋼心に付与された伸びを除去して鋼心を元の長さに
戻すことを特徴とする弛度抑制電線の製造方法。 - 【請求項６】 鋼心の周りにアルミ素線を撚り合せると
共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線を製造
する方法において、上記鋼心の周りに、回復可能な縮み
が長さ方向に付与された上記アルミ素線を撚り合せた
後、アルミ素線に付与された縮みを除去してアルミ素線
を元の長さに戻すことを特徴とする弛度抑制電線の製造
方法。 - 【請求項７】 鋼心の周りにアルミ素線を撚り合せると
共に、張力を鋼心のみに負荷させる弛度抑制電線を製造
する方法において、回復可能な伸びが長さ方向に付与さ
れた上記鋼心の周りに、回復可能な縮みが長さ方向に付
与された上記アルミ素線を撚り合せた後、鋼心に付与さ
れた伸びを除去して鋼心を元の長さに戻すと共に、アル
ミ素線に付与された縮みを除去してアルミ素線を元の長
さに戻すことを特徴とする弛度抑制電線の製造方法。 - 【請求項８】 上記鋼心を長さ方向に引張り、鋼心に弾
性伸びを付与する請求項５又は請求項７記載の弛度抑制
電線の製造方法。 - 【請求項９】 上記鋼心を加熱し、鋼心に熱膨張による
伸びを付与する請求項５又は請求項７記載の弛度抑制電
線の製造方法。 - 【請求項１０】 上記アルミ素線を冷却し、アルミ素線
に熱収縮による縮みを付与する請求項６又は請求項７記
載の弛度抑制電線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11162443A JP2000353425A (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | 弛度抑制電線及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11162443A JP2000353425A (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | 弛度抑制電線及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000353425A true JP2000353425A (ja) | 2000-12-19 |
Family
ID=15754722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11162443A Pending JP2000353425A (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | 弛度抑制電線及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000353425A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100602291B1 (ko) | 2005-03-11 | 2006-07-18 | 엘에스전선 주식회사 | 간극형 가공 전선(架空電線) 및 그 제조 방법 |
| WO2011025105A1 (ko) * | 2009-08-25 | 2011-03-03 | 대한전선 주식회사 | 증용량 저이도 가공송전선의 제조 방법 및 이에 의한 증용량 저이도 가공송전선 |
| CN102610300A (zh) * | 2012-04-10 | 2012-07-25 | 上海中天铝线有限公司 | 无支撑扩径钢芯铝绞线 |
| JP2014002863A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | J-Power Systems Corp | 鋼心アルミニウム撚線およびその製造方法 |
-
1999
- 1999-06-09 JP JP11162443A patent/JP2000353425A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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