JP2000336206A - 防振ゴム組成物 - Google Patents
防振ゴム組成物Info
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- JP2000336206A JP2000336206A JP11152311A JP15231199A JP2000336206A JP 2000336206 A JP2000336206 A JP 2000336206A JP 11152311 A JP11152311 A JP 11152311A JP 15231199 A JP15231199 A JP 15231199A JP 2000336206 A JP2000336206 A JP 2000336206A
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- rubber
- vibration
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- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ゴム成分としてＮＲのみを使用した防振ゴムと
同等レベルの動倍率を維持し、かつ、高い減衰係数を備
え、耐久性に優れた防振ゴム組成物を提供することを目
的とする。 【解決手段】天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性ス
チレン・ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなるゴ
ム成分１００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部
と、ヨウ素吸着量が２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラ
ックとを配合した構成とする。
同等レベルの動倍率を維持し、かつ、高い減衰係数を備
え、耐久性に優れた防振ゴム組成物を提供することを目
的とする。 【解決手段】天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性ス
チレン・ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなるゴ
ム成分１００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部
と、ヨウ素吸着量が２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラ
ックとを配合した構成とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、防振ゴム組成物に
関する。特に自動車のエンジンマウント等、自動車用防
振ゴムのための天然ゴムを主体とした組成物に関するも
のである。
関する。特に自動車のエンジンマウント等、自動車用防
振ゴムのための天然ゴムを主体とした組成物に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車や車両のエンジンマウン
ト等のマウント材、ブッシュ材、ダンパー材等には振動
を吸収し騒音を防止するために防振ゴムが用いられてい
る。
ト等のマウント材、ブッシュ材、ダンパー材等には振動
を吸収し騒音を防止するために防振ゴムが用いられてい
る。
【０００３】防振ゴムの防振性能を高めるためには、防
振ゴムの特性として、動倍率（［動的バネ定数］／［静
的バネ定数］）の値が十分小さいものであって、かつ減
衰係数が十分に大きいものであることが必要とされる。
高周波数・低振幅領域では動倍率が小さいほど、低周波
数・高振幅領域では減衰係数が大きいほど防振性能が優
れる。また、同時に防振ゴムは、ある程度の靭性（変形
破壊に対する抵抗性）及び耐久性を備えていなければな
らない。
振ゴムの特性として、動倍率（［動的バネ定数］／［静
的バネ定数］）の値が十分小さいものであって、かつ減
衰係数が十分に大きいものであることが必要とされる。
高周波数・低振幅領域では動倍率が小さいほど、低周波
数・高振幅領域では減衰係数が大きいほど防振性能が優
れる。また、同時に防振ゴムは、ある程度の靭性（変形
破壊に対する抵抗性）及び耐久性を備えていなければな
らない。
【０００４】防振ゴムとしては、従来より天然ゴム系高
分子材料（以下、「ＮＲ系材料」という）が一般に用い
られている。ＮＲ系材料としては、天然ゴム（ＮＲ）単
独、又は、ＮＲを５０重量％以上含むブレンドゴムが用
いられる。ブレンドゴムとしては、例えば、ＮＲにスチ
レン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）等のジエン系ゴムを配
合したものが使用されている。
分子材料（以下、「ＮＲ系材料」という）が一般に用い
られている。ＮＲ系材料としては、天然ゴム（ＮＲ）単
独、又は、ＮＲを５０重量％以上含むブレンドゴムが用
いられる。ブレンドゴムとしては、例えば、ＮＲにスチ
レン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）等のジエン系ゴムを配
合したものが使用されている。
【０００５】上記ＮＲ系材料は、ＮＲが他のジエン系ゴ
ムに比べて低い動倍率を示すことから防振性能と繰り返
し変形に対する抵抗性において優れているが、材料単体
としては硬度が低いため、一般には補強材としてカーボ
ンブラック（ＣＢ）を配合することで防振ゴムに要求さ
れる硬度を確保している。
ムに比べて低い動倍率を示すことから防振性能と繰り返
し変形に対する抵抗性において優れているが、材料単体
としては硬度が低いため、一般には補強材としてカーボ
ンブラック（ＣＢ）を配合することで防振ゴムに要求さ
れる硬度を確保している。
【０００６】防振ゴムにＣＢを配合した場合、その配合
量に従って防振ゴムの硬度及び減衰係数は増大するが、
ＣＢ粒子間あるいはＣＢ粒子とゴム分子間の相互作用に
よって動倍率までもが増大する。
量に従って防振ゴムの硬度及び減衰係数は増大するが、
ＣＢ粒子間あるいはＣＢ粒子とゴム分子間の相互作用に
よって動倍率までもが増大する。
【０００７】すなわち、減衰係数が増大することにより
低周波数・高振幅領域における防振性能は向上するが、
動倍率も増大するため高周波数・低振幅領域における防
振性能は低下することになり、低周波数及び高周波数領
域を含めた全体としての防振性能は改善されないといっ
た問題が生じていた。
低周波数・高振幅領域における防振性能は向上するが、
動倍率も増大するため高周波数・低振幅領域における防
振性能は低下することになり、低周波数及び高周波数領
域を含めた全体としての防振性能は改善されないといっ
た問題が生じていた。
【０００８】上述のように、低周波数・高振幅領域にお
ける防振性能と、高周波数・低振幅領域における防振性
能とを両立させるのは困難であり、全体としてバランス
のとれた防振性能を有する防振ゴムの提供が望まれてい
た。
ける防振性能と、高周波数・低振幅領域における防振性
能とを両立させるのは困難であり、全体としてバランス
のとれた防振性能を有する防振ゴムの提供が望まれてい
た。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】このような問題を解決
するものとして、T.Ohyama,A.Ueda,H.Watanabe,RubberD
ivision,ACS,Detoroit,Michigan,October17-20,1989に
おいては、溶液重合形スチレンブタジエンゴム（Ｓ−Ｓ
ＢＲ）についてその末端を4,4'- ビス（ジエチルアミ
ノ）ベンゾフェノン（ＥＡＢ）により変性したもの４０
重量部とＮＲ６０重量部とのブレンドゴムを用いたもの
が開示されている。
するものとして、T.Ohyama,A.Ueda,H.Watanabe,RubberD
ivision,ACS,Detoroit,Michigan,October17-20,1989に
おいては、溶液重合形スチレンブタジエンゴム（Ｓ−Ｓ
ＢＲ）についてその末端を4,4'- ビス（ジエチルアミ
ノ）ベンゾフェノン（ＥＡＢ）により変性したもの４０
重量部とＮＲ６０重量部とのブレンドゴムを用いたもの
が開示されている。
【００１０】上記ゴム組成物は、ＣＢを配合したときの
動倍率の増加度を減少させ、防振性能を改良するという
ものであるが、近年厳しさを増す自動車メーカーの要求
性能を十分に満足させるには至っていない。
動倍率の増加度を減少させ、防振性能を改良するという
ものであるが、近年厳しさを増す自動車メーカーの要求
性能を十分に満足させるには至っていない。
【００１１】そこで、本発明においては、ゴム成分とし
てＮＲのみを使用した防振ゴムと同等レベルの動倍率を
維持し、かつ、高い減衰係数を備えることで全体として
の防振性能に優れ、さらに靭性及び耐久性に優れた防振
ゴム組成物を提供することを目的とする。
てＮＲのみを使用した防振ゴムと同等レベルの動倍率を
維持し、かつ、高い減衰係数を備えることで全体として
の防振性能に優れ、さらに靭性及び耐久性に優れた防振
ゴム組成物を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者は鋭意検討した結果、ＮＲ系材料としてＮ
Ｒと末端変性ＳＢＲとからなるブレンドゴムを使用し、
これに補強材としてヨウ素吸着量（ＩＡ）の値が特定の
範囲にあるＣＢを用いたゴム組成物を、特定量の硫黄で
加硫すれば、ゴム成分としてＮＲのみを使用した防振ゴ
ムと同等レベルの動倍率を維持しながら、減衰係数を増
大させることができることを見出だして本発明を完成さ
せるに至った。
め、本発明者は鋭意検討した結果、ＮＲ系材料としてＮ
Ｒと末端変性ＳＢＲとからなるブレンドゴムを使用し、
これに補強材としてヨウ素吸着量（ＩＡ）の値が特定の
範囲にあるＣＢを用いたゴム組成物を、特定量の硫黄で
加硫すれば、ゴム成分としてＮＲのみを使用した防振ゴ
ムと同等レベルの動倍率を維持しながら、減衰係数を増
大させることができることを見出だして本発明を完成さ
せるに至った。
【００１３】すなわち、本発明に係る防振ゴム組成物
は、天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性スチレン・
ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなるゴム成分１
００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部と、ＩＡが
２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラックとを配合したこ
とを特徴とするものである。
は、天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性スチレン・
ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなるゴム成分１
００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部と、ＩＡが
２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラックとを配合したこ
とを特徴とするものである。
【００１４】ＳＢＲとしては、通常、Ｓ−ＳＢＲを用い
てこの末端を変性したものが使用される。末端変性に使
用される変性剤としては、アミノベンゾフェノン、スズ
化合物、ラクタム等を使用することができる。中でも低
動倍率化の観点からいえば、ＳＢＲ末端を４，４´−ビ
ス（ジエチルアミノ）ベンゾフェノン又はＳｎで変性し
たものを使用するのが望ましい。Ｓｎ変性を行う場合、
変性に使用されるスズ化合物としては、四塩化スズ、三
塩化ブチルスズを挙げることができる。
てこの末端を変性したものが使用される。末端変性に使
用される変性剤としては、アミノベンゾフェノン、スズ
化合物、ラクタム等を使用することができる。中でも低
動倍率化の観点からいえば、ＳＢＲ末端を４，４´−ビ
ス（ジエチルアミノ）ベンゾフェノン又はＳｎで変性し
たものを使用するのが望ましい。Ｓｎ変性を行う場合、
変性に使用されるスズ化合物としては、四塩化スズ、三
塩化ブチルスズを挙げることができる。
【００１５】上記変性により、ＳＢＲのゴム高分子鎖間
に、加工時に解離可能で再形成可能なカップリング部が
形成される。そのため、末端変性ＳＢＲは、加工時にお
ける混練り及び成形が容易であるとともに靭性、すなわ
ち変形破壊に要するエネルギーが大きく、耐久性に優れ
た防振ゴムを得ることができる。
に、加工時に解離可能で再形成可能なカップリング部が
形成される。そのため、末端変性ＳＢＲは、加工時にお
ける混練り及び成形が容易であるとともに靭性、すなわ
ち変形破壊に要するエネルギーが大きく、耐久性に優れ
た防振ゴムを得ることができる。
【００１６】本発明におけるゴム成分としては、ＮＲ５
０〜８５重量％と、末端変性ＳＢＲ５０〜１５重量％と
が配合されたブレンドゴムが使用される。この配合が、
低動倍率化を図るために好ましいからである。
０〜８５重量％と、末端変性ＳＢＲ５０〜１５重量％と
が配合されたブレンドゴムが使用される。この配合が、
低動倍率化を図るために好ましいからである。
【００１７】すなわち、ゴム成分として、上記比率でＮ
Ｒと上記末端変性ＳＢＲとを併用することにより、ゴム
中でのＣＢの分散安定性が向上するとともに、ゴム分子
とＣＢ粒子間におけるファンデルワールス力等の相互作
用が向上し、内部摩擦が低下する結果、動的バネ定数が
低減される。
Ｒと上記末端変性ＳＢＲとを併用することにより、ゴム
中でのＣＢの分散安定性が向上するとともに、ゴム分子
とＣＢ粒子間におけるファンデルワールス力等の相互作
用が向上し、内部摩擦が低下する結果、動的バネ定数が
低減される。
【００１８】ＣＢとしては、ＪＩＳ Ｋ６２２１に規定
されるＩＡが２０〜４０ｍｇ／ｇのものが使用される。
ＩＡは、比表面積の指標として用いられる値であり、こ
の値が小さいほどＣＢの粒径が大きいと判断される。
されるＩＡが２０〜４０ｍｇ／ｇのものが使用される。
ＩＡは、比表面積の指標として用いられる値であり、こ
の値が小さいほどＣＢの粒径が大きいと判断される。
【００１９】本発明においては、ＩＡが２０ｍｇ／ｇよ
りも小さいと十分な補強効果が得られず、４０ｍｇ／ｇ
よりも大きくなると、ＣＢの凝集力が強くなり、再び動
倍率が増大するようになる。
りも小さいと十分な補強効果が得られず、４０ｍｇ／ｇ
よりも大きくなると、ＣＢの凝集力が強くなり、再び動
倍率が増大するようになる。
【００２０】ＣＢの配合量は、防振ゴムに要求される硬
度を満足するように配合されるため一概には規定できな
いが、通常はゴム１００重量部に対して１５〜８０重量
部程度である。
度を満足するように配合されるため一概には規定できな
いが、通常はゴム１００重量部に対して１５〜８０重量
部程度である。
【００２１】以上説明したところのゴム組成物は、所定
量の硫黄で加硫することによって、低動倍率を維持しな
がら減衰係数を増大させることが可能となる。硫黄は、
ゴム成分１００重量部に対して、２．５〜５重量部が配
合される。配合量が２．５重量部よりも少ない場合は、
動的バネ定数の改良効果が少なく低動倍率を維持するこ
とができず、５重量部よりも多くなると架橋密度が上り
すぎ、靭性（引張り強度）及び耐久性（圧縮永久歪み）
が低下する。
量の硫黄で加硫することによって、低動倍率を維持しな
がら減衰係数を増大させることが可能となる。硫黄は、
ゴム成分１００重量部に対して、２．５〜５重量部が配
合される。配合量が２．５重量部よりも少ない場合は、
動的バネ定数の改良効果が少なく低動倍率を維持するこ
とができず、５重量部よりも多くなると架橋密度が上り
すぎ、靭性（引張り強度）及び耐久性（圧縮永久歪み）
が低下する。
【００２２】本発明に係る防振ゴム組成物には、油剤、
老化防止剤、加硫促進剤等の防振ゴム用各種配合剤が用
途、要求性能により適宜配合される。
老化防止剤、加硫促進剤等の防振ゴム用各種配合剤が用
途、要求性能により適宜配合される。
【００２３】
【実施例】以下、本発明に係る防振ゴム組成物を実施例
を挙げて詳細に説明する。 ［実施例及び比較例］本発明に係る防振ゴム組成物は、
常法により成形することが可能である。具体的に実施例
及び比較例における防振ゴム組成物は、以下の条件で成
形した。
を挙げて詳細に説明する。 ［実施例及び比較例］本発明に係る防振ゴム組成物は、
常法により成形することが可能である。具体的に実施例
及び比較例における防振ゴム組成物は、以下の条件で成
形した。
【００２４】ケース温度を５０℃に設定した内容積１．
７リットルのＢ型バンバリーミキサーに、表１〜３に示
す配合のゴム成分１００重量部を投入して混練した。
７リットルのＢ型バンバリーミキサーに、表１〜３に示
す配合のゴム成分１００重量部を投入して混練した。
【００２５】混練開始後３０秒で、さらに３重量部の亜
鉛華、１重量部のステアリン酸、２重量部のミクロクリ
スタリンＷＡＸ、４重量部の老化防止剤（ノクラック6C
及びノクラック224 、各２重量部）、５重量部のアロマ
オイル及びＣＢを投入して混練を継続し、開始後３分３
０秒の時点でダンプアウトした。ダンプアウト時の配合
物の温度は１２０〜１４０℃であった。
鉛華、１重量部のステアリン酸、２重量部のミクロクリ
スタリンＷＡＸ、４重量部の老化防止剤（ノクラック6C
及びノクラック224 、各２重量部）、５重量部のアロマ
オイル及びＣＢを投入して混練を継続し、開始後３分３
０秒の時点でダンプアウトした。ダンプアウト時の配合
物の温度は１２０〜１４０℃であった。
【００２６】上記配合物は冷却した後、硫黄及び２重量
部の加硫促進剤（ノクセラーTT-P、０．４重量部及びノ
クセラーNS-P、１．６重量部）を投入し１分間混練して
配合物を調整した。なお、ＣＢ及び硫黄は表１〜３に示
す量を配合した。
部の加硫促進剤（ノクセラーTT-P、０．４重量部及びノ
クセラーNS-P、１．６重量部）を投入し１分間混練して
配合物を調整した。なお、ＣＢ及び硫黄は表１〜３に示
す量を配合した。
【００２７】こうして得られた配合物は各試料作成用金
型に仕込み、１６０℃×２０分間の加硫により成形し
た。
型に仕込み、１６０℃×２０分間の加硫により成形し
た。
【００２８】［試料の作成及び特性試験］得られた配合
物から上記成形条件にて、直径８ｍｍ×高さ４ｍｍの円
柱形試験片を作成し、粘弾性測定装置（（株）東洋精機
製作所製レオログラフソリッド）にて２５℃、１００Ｈ
ｚにおける圧縮時の動的バネ定数（Ｋｄ100 ）及び１５
Ｈｚにおける減衰係数を求めた。同試験片について
（株）東洋精機製作所製ストログラフＲを用いて圧縮方
向の静的バネ定数（Ｋｓ）を測定し、これらの値から動
倍率（Ｋｄ100 ／Ｋｓ）を算出した。これらの測定は、
ＪＩＳＫ６３８５に準拠して行った。
物から上記成形条件にて、直径８ｍｍ×高さ４ｍｍの円
柱形試験片を作成し、粘弾性測定装置（（株）東洋精機
製作所製レオログラフソリッド）にて２５℃、１００Ｈ
ｚにおける圧縮時の動的バネ定数（Ｋｄ100 ）及び１５
Ｈｚにおける減衰係数を求めた。同試験片について
（株）東洋精機製作所製ストログラフＲを用いて圧縮方
向の静的バネ定数（Ｋｓ）を測定し、これらの値から動
倍率（Ｋｄ100 ／Ｋｓ）を算出した。これらの測定は、
ＪＩＳＫ６３８５に準拠して行った。
【００２９】さらに、上記配合物から上記成形条件に
て、厚さ２ｍｍのシートを得て引張り物性用試験片（１
号ダンベル）を打ち抜き、ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠し
て引張り強度（ＴＢ）を測定した。
て、厚さ２ｍｍのシートを得て引張り物性用試験片（１
号ダンベル）を打ち抜き、ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠し
て引張り強度（ＴＢ）を測定した。
【００３０】さらに、得られた配合物から上記成形条件
にて、厚さ１２．７ｍｍ、直径２９ｍｍの円柱形の圧縮
永久用歪み用試験片を作成し、ＪＩＳ Ｋ６２６２に準
拠して圧縮永久歪み（ＣＳ）を測定した。なお、処理条
件は８０℃×２５０時間とした。
にて、厚さ１２．７ｍｍ、直径２９ｍｍの円柱形の圧縮
永久用歪み用試験片を作成し、ＪＩＳ Ｋ６２６２に準
拠して圧縮永久歪み（ＣＳ）を測定した。なお、処理条
件は８０℃×２５０時間とした。
【００３１】［評価結果］上記特性試験の結果を、表１
〜３に示す。本発明においては、ゴム成分としてＮＲの
みを使用して作成した防振ゴム（比較例１）の動倍率と
同等レベルの値を維持しつつ、減衰係数を増大させるこ
とを目的とすることから、減衰係数の表示は比較例１の
減衰係数値を１００とした場合の相対値を用いた。例え
ば、減衰係数の値が１１３とは、比較例１の減衰係数を
１．１３倍した値、すなわち１３％増加した値であるこ
とを示す。
〜３に示す。本発明においては、ゴム成分としてＮＲの
みを使用して作成した防振ゴム（比較例１）の動倍率と
同等レベルの値を維持しつつ、減衰係数を増大させるこ
とを目的とすることから、減衰係数の表示は比較例１の
減衰係数値を１００とした場合の相対値を用いた。例え
ば、減衰係数の値が１１３とは、比較例１の減衰係数を
１．１３倍した値、すなわち１３％増加した値であるこ
とを示す。
【００３２】以上の点を考慮して設定した目標特性値は
次の通りである。 動倍率 １．７以下 減衰係数 １１０以上（コントロール比） 引張り強度 １８ＭＰａ以上 圧縮永久歪み ６５以下
次の通りである。 動倍率 １．７以下 減衰係数 １１０以上（コントロール比） 引張り強度 １８ＭＰａ以上 圧縮永久歪み ６５以下
【表１】
【表２】
【表３】 （ＳＢＲの影響について）表１は、ＳＢＲの種類及び配
合量を変化させたときの防振ゴムの特性を評価したもの
であり、ＳＢＲとしては、末端を４，４´−ビス（ジエ
チルアミノ）ベンゾフェノンで変性した日本ゼオン
（株）製ＮＳ１１４（ＳＢＲ）、末端をＳｎで変性し
たＪＳＲ（株）製ＳＬ５６３（ＳＢＲ）及びＪＳＲ
（株）製ＳＢＲ１５０２（ＳＢＲ）の３種類を使用し
た。
合量を変化させたときの防振ゴムの特性を評価したもの
であり、ＳＢＲとしては、末端を４，４´−ビス（ジエ
チルアミノ）ベンゾフェノンで変性した日本ゼオン
（株）製ＮＳ１１４（ＳＢＲ）、末端をＳｎで変性し
たＪＳＲ（株）製ＳＬ５６３（ＳＢＲ）及びＪＳＲ
（株）製ＳＢＲ１５０２（ＳＢＲ）の３種類を使用し
た。
【００３３】表１より、ＳＢＲを使用した実施例１及
び２では、動倍率が１．７以下で低い値を維持しつつ、
減衰係数が増大していることから防振性能が改善されて
いることが判る。さらに、他の特性値についても、いず
れも目標値をクリアーしており、防振ゴムとして優れた
性能を有していることが判明した。
び２では、動倍率が１．７以下で低い値を維持しつつ、
減衰係数が増大していることから防振性能が改善されて
いることが判る。さらに、他の特性値についても、いず
れも目標値をクリアーしており、防振ゴムとして優れた
性能を有していることが判明した。
【００３４】一方、ＳＢＲの配合量が規定量よりも多い
比較例２では、動倍率が１．７以上に増加するととも
に、引張り強度が目標値である１８ＭＰａよりも大幅に
低下してしまい、ＳＢＲの配合量が規定量よりも少ない
比較例３では減衰係数がほとんど増加していない。
比較例２では、動倍率が１．７以上に増加するととも
に、引張り強度が目標値である１８ＭＰａよりも大幅に
低下してしまい、ＳＢＲの配合量が規定量よりも少ない
比較例３では減衰係数がほとんど増加していない。
【００３５】また、ＳＢＲを他の末端変性ＳＢＲ（ＳＢ
Ｒ）に変更した実施例３は、実施例１、２と同様に防
振性能が改善されているが、末端が未変性のＳＢＲを使
用した比較例４、５においてはＳＢＲを規定量配合して
も動倍率が増加するため防振性能が改善されていない。
Ｒ）に変更した実施例３は、実施例１、２と同様に防
振性能が改善されているが、末端が未変性のＳＢＲを使
用した比較例４、５においてはＳＢＲを規定量配合して
も動倍率が増加するため防振性能が改善されていない。
【００３６】（ＣＢの影響について）表２は、ＣＢの種
類及び配合量を変化させたときの防振ゴムの特性を評価
したものであり、ＣＢとしては、ＩＡが４４ｍｇ／ｇの
東海カーボン社製シーストSO（ＣＢ）、ＩＡが３０ｍ
ｇ／ｇの東海カーボン社製シーストSVH （ＣＢ）、Ｉ
Ａが２３ｍｇ／ｇの旭カーボン社製＃３５（ＣＢ）及
びＩＡが１１ｍｇ／ｇの旭カーボン社製＃１５（ＣＢ
）の４種類を使用した。
類及び配合量を変化させたときの防振ゴムの特性を評価
したものであり、ＣＢとしては、ＩＡが４４ｍｇ／ｇの
東海カーボン社製シーストSO（ＣＢ）、ＩＡが３０ｍ
ｇ／ｇの東海カーボン社製シーストSVH （ＣＢ）、Ｉ
Ａが２３ｍｇ／ｇの旭カーボン社製＃３５（ＣＢ）及
びＩＡが１１ｍｇ／ｇの旭カーボン社製＃１５（ＣＢ
）の４種類を使用した。
【００３７】なお、ゴム成分としては、変性ＳＢＲとし
て末端を４，４´−ビス（ジエチルアミノ）ベンゾフェ
ノンで変性したＳＢＲを使用し、ＮＲと変性ＳＢＲの
配合量をそれぞれ８０重量％と２０重量％に固定し、硫
黄配合量は２．６重量部に固定して評価を行った。
て末端を４，４´−ビス（ジエチルアミノ）ベンゾフェ
ノンで変性したＳＢＲを使用し、ＮＲと変性ＳＢＲの
配合量をそれぞれ８０重量％と２０重量％に固定し、硫
黄配合量は２．６重量部に固定して評価を行った。
【００３８】表２より、ＩＡが規定範囲内にあるＣＢ
及びを使用した実施例４、５は、防振性能を含むすべ
ての特性において、目標値をクリアーしている。
及びを使用した実施例４、５は、防振性能を含むすべ
ての特性において、目標値をクリアーしている。
【００３９】一方、ＩＡが４０ｍｇ／ｇよりも大きいＣ
Ｂを使用した比較例６では、動倍率が１．７以上に増
加し、ＩＡが２０ｍｇ／ｇよりも小さいＣＢを使用し
た比較例７では、靭性（引張り強度）が極端に低下す
る。
Ｂを使用した比較例６では、動倍率が１．７以上に増
加し、ＩＡが２０ｍｇ／ｇよりも小さいＣＢを使用し
た比較例７では、靭性（引張り強度）が極端に低下す
る。
【００４０】（硫黄量の影響について）表３は、ゴム成
分に対する硫黄の配合量を変化させたときの防振ゴムの
特性を評価したものであり、ゴム成分としては、変性Ｓ
ＢＲとして末端を４，４´−ビス（ジエチルアミノ）ベ
ンゾフェノンで変性したＳＢＲを使用し、ＮＲとＳＢ
Ｒの配合量をそれぞれ８０重量％と２０重量％に固定
し、ＣＢとしてはＩＡが３０ｍｇ／ｇであるＣＢを使
用して評価を行った。
分に対する硫黄の配合量を変化させたときの防振ゴムの
特性を評価したものであり、ゴム成分としては、変性Ｓ
ＢＲとして末端を４，４´−ビス（ジエチルアミノ）ベ
ンゾフェノンで変性したＳＢＲを使用し、ＮＲとＳＢ
Ｒの配合量をそれぞれ８０重量％と２０重量％に固定
し、ＣＢとしてはＩＡが３０ｍｇ／ｇであるＣＢを使
用して評価を行った。
【００４１】表３より、適正量の硫黄を配合した実施例
６及び７は、防振性能を含むすべての特性において、目
標値をクリアーしている。
６及び７は、防振性能を含むすべての特性において、目
標値をクリアーしている。
【００４２】一方、硫黄の配合量が２．５重量部よりも
少ない比較例８では、動倍率が増加し、硫黄の配合量が
５重量部よりも多い比較例９ではゴム強度（引張り強
度、圧縮永久歪み）の特性が低下する。
少ない比較例８では、動倍率が増加し、硫黄の配合量が
５重量部よりも多い比較例９ではゴム強度（引張り強
度、圧縮永久歪み）の特性が低下する。
【００４３】以上の結果から明らかなように、末端変性
ＳＢＲ、ＣＢ及び硫黄のそれぞれを適正に配合すること
によって初めて優れた防振性能、靭性及び耐久性を兼ね
備えた防振ゴム組成物を得ることが可能となる。
ＳＢＲ、ＣＢ及び硫黄のそれぞれを適正に配合すること
によって初めて優れた防振性能、靭性及び耐久性を兼ね
備えた防振ゴム組成物を得ることが可能となる。
【００４４】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性スチ
レン・ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなるゴム
成分１００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部と、
ヨウ素吸着量が２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラック
とを配合したことにより、低いレベルの動倍率を維持し
つつ、かつ減衰係数を増大させることが可能となり、そ
の結果、防振性能、靭性及び耐久性に優れた防振ゴム組
成物を得ることができる。
によると、天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性スチ
レン・ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなるゴム
成分１００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部と、
ヨウ素吸着量が２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラック
とを配合したことにより、低いレベルの動倍率を維持し
つつ、かつ減衰係数を増大させることが可能となり、そ
の結果、防振性能、靭性及び耐久性に優れた防振ゴム組
成物を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 9/06 Ｃ０８Ｌ 9/06 (72)発明者 畦地 利夫 大阪市西区江戸掘１丁目17番18号 東洋ゴ ム工業株式会社内 (72)発明者 大原 利一郎 大阪市西区江戸掘１丁目17番18号 東洋ゴ ム工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4J002 AC011 AC082 AC112 DA037 DA046 FD017 FD146 GN00 4J100 AB02P AS02Q CA04 CA31 HB29 HC47 JA00
Claims (2)
- 【請求項１】 天然ゴム５０〜８５重量％と、末端変性
スチレン・ブタジエンゴム５０〜１５重量％とからなる
ゴム成分１００重量部に対して、硫黄２．５〜５重量部
と、ヨウ素吸着量が２０〜４０ｍｇ／ｇのカーボンブラ
ックとを配合したことを特徴とする防振ゴム組成物。 - 【請求項２】 前記末端変性スチレン・ブタジエンゴム
は、末端が４，４´−ビス（ジエチルアミノ）ベンゾフ
ェノン又はＳｎで変性されたものである請求項１記載の
防振ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11152311A JP2000336206A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | 防振ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11152311A JP2000336206A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | 防振ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000336206A true JP2000336206A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15537760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11152311A Withdrawn JP2000336206A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | 防振ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000336206A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002284932A (ja) * | 2001-03-26 | 2002-10-03 | Asahi Kasei Corp | 防振ゴム組成物 |
| JP2003026877A (ja) * | 2001-07-16 | 2003-01-29 | Daicel Degussa Ltd | スチレン系ゴム組成物、及びスチレン系ゴム−プラスチック接着一体複合体 |
| JP2006143859A (ja) * | 2004-11-18 | 2006-06-08 | Bridgestone Corp | 防振ゴム |
| JP2008056733A (ja) * | 2006-08-29 | 2008-03-13 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴム組成物 |
| JP2012117002A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | Bridgestone Corp | 免震構造体用ゴム組成物 |
| JP2012163954A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-30 | Canon Inc | 導電性ゴム弾性体、帯電部材および電子写真装置 |
| US11254806B2 (en) | 2018-11-27 | 2022-02-22 | Toyo Tire Corporation | Rubber composition for vibrationproof rubber and vibrationproof rubber |
-
1999
- 1999-05-31 JP JP11152311A patent/JP2000336206A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
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|---|---|---|---|
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