JP2000318123A - フレキソおよびグラビア印刷用のドライヤ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 加熱空気を搬送する大型供給プレナムをなく
すことができる印刷機用のドライヤを提供すること。 【解決手段】 印刷機用のドライヤが、空気プレナムに
流入する空気を加熱する電気加熱器を使用している。加
熱された空気はプレナムから直径が約０．１０１６ｃｍ
（０．０４０インチ）のオリフィス列を通って高速で流
出する。その高速空気は、印刷機によってウェブ上に印
刷されたインクに衝突する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ドライヤ、特にフ
レキソまたはグラビア印刷機によって連続ウェブに塗布
される油性(solvent based)または水性インクおよび塗
料用のドライヤに関する。

【０００２】

【従来の技術】フレキソおよびグラビア印刷機用の現在
のドライヤは、新しく印刷されて移動中のウェブに衝突
する高温空気を使用し、時には赤外線放射で補助を行
う。高温空気の温度は一般的に、印刷または塗料の皮張
り、印刷または塗料の沸騰またはフィルムウェブの熱降
伏を含む印刷、塗料またはウェブの品質低下を生じる温
度を超えないように制御される。

【０００３】一般的に、フレキソまたはグラビア印刷お
よび塗布装置に使用されている従来の強制高温空気乾燥
システムは、スロット付き空気衝突ノズルドライヤを使
用している。衝突とは、空気流の流れ方向がその空気流
を衝突させるウェブの局部的平坦表面に対して卓越垂直
速度成分を有することを意味している。これらのシステ
ムのノズルスロット幅は一般的に約０．１０１６〜０．
３１７５ｃｍ（０．０４０〜０．１２５インチ）で、ノ
ズルスロット長さはそれぞれの用途に応じて最大ウェブ
幅±約２．５４〜３．８１ｃｍ（１〜１・1/2インチ）
である。ノズル室内圧は一般的に１２４１．８９〜３７
２５．６８Ｐａ［５〜１５インチ水柱（１ｐｓｉ＝２
７．７６インチ水柱）］であり、これは毎分約１５２４
〜３６５７．６メートル（５，０００〜１２，０００フ
ィート）の衝突空気流速を与える駆動力を生じる。シス
テムの乾燥能力は、衝突空気流の場所での熱伝達特徴に
よって決まる。熱伝達係数は衝突空気流速と強く関連し
ている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来の空気衝突ノズル
ドライヤ技術の性能の改善は、現在のところはこれらの
システムを統合する機構の技術的、経済的および空間的
制約によって制限されている。

【０００５】スロット付きノズル構造の変更例として、
オリフィス直径が約０．３１７５ｃｍ（０．１２５イン
チ）の分散型オリフィス列がある。一部のドライヤ製造
者は、そのようなオリフィス列によって蒸発乾燥性能が
改善されると主張している。この特別な形式の構造は、
上記のスロット付きノズルと同様な圧力供給源を使用し
ている。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、直径が約０．
１０１６ｃｍ（約０．１０１６ｃｍ（０．０４０イン
チ））のオリフィス列から衝突空気を送り出すドライヤ
を提供している。空気は、専用制御回路によって制御さ
れた専用加熱器によって加熱される。加熱器の好適な実
施形態は、空気流路内に配置されたコイルワイヤ加熱素
子である。

【０００７】

【発明の実施の形態】次に、添付の図面に示された実施
形態に関連させて本発明を説明する。

【０００８】図１を参照すると、フレキソ印刷機２０
に、１対の側部フレーム２２に回転可能に取り付けられ
た中央圧胴２１が設けられている。図１に示されている
印刷機は、フレームに取り付けられた８個の色デッキ２
３を含む。各色デッキには、中央圧胴と共に回転するウ
ェブＷにインクを塗布する版胴２５およびアニロックス
ロール２４が設けられている。

【０００９】ウェブは巻出し機２７から巻出され、ロー
ラ２８上を通って中央圧胴２１に達する。ウェブは中央
圧胴２１と共に回転してから、トンネル式ドライヤ２９
を通過して巻取り機３０に達する。トンネル式ドライヤ
の内部でローラ３１がウェブを支持している。最初の７
個の色デッキ２３の各々の下流側に１つの色間ドライヤ
３２が側部フレーム２２に取り付けられて、個々の版胴
２５によってウェブに塗布されたインクを乾燥する。第
８デッキの下流側の独立構造体にトンネル式ドライヤが
取り付けられている。

【００１０】後述する色間ドライヤおよびトンネル式ド
ライヤの特別な構造および作動を除いて、図１に示され
ているフレキソ印刷機は従来形で、周知のものである。

【００１１】図２は、入口室３７を形成する第１ケーシ
ング３６と、ノズルプレナム３９を形成する第２ケーシ
ング３８とを含むドライヤ３５を示している。最終的に
低圧空気源４１に接続された給気管４０によって入口室
３７に圧縮空気が供給される。低圧圧縮空気は好ましく
は最大圧力が約３４４７５０Ｐａ（５０ｐｓｉ）であ
る。（それに対して、高圧圧縮空気は一般的に最低圧力
がゲージ圧で約５５１６００Ｐａ（８０ｐｓｉｇ）であ
る。）入口室３７に流入する空気量を調整するために、
サーボ制御給気弁４２（ＳＣＡＳＶ）が給気管４０に沿
って配置されている。

【００１２】ケーシング３８には好ましくは直径が約
０．１０１６ｃｍ（０．０４０インチ）以下の複数の丸
形オリフィス４３が設けられている。空気がオリフィス
をほぼ音速約２０５７４メートル／分（６７，５００フ
ィート／分）で通過する。オリフィスを出ると、空気は
相当に減速して進み、中央圧胴２１によって支持されて
いるウェブＷ上に印刷されたインク４４に衝突する。

【００１３】空気流を加熱するように、加熱素子４５が
加圧空気の経路上に配置されている。加熱素子は、最終
的に電圧源４６によって給電される電気抵抗加熱器であ
る。加熱器は、一般的な軽工業で利用可能な電源、たと
えば１２０ボルト交流または２４０ボルト交流によって
加熱することができる。

【００１４】１つの特定実施形態では、加熱素子４５
が、カンサル(Kanthal)Ａ１の商標で販売されている鉄
を主成分とした合金からなる巻線ワイヤで構成された市
販の加熱素子であった。この合金は、アルミニウムが
５．５％、クロムが２２％、コバルトが０．５％、鉄が
６２％である。カンサルＡ１は融点が約１４１０°Ｃ
（２７５０°Ｆ）で、電気抵抗が１４５マイクロΩ−ｃ
ｍである。ワイヤをらせん状またはうずまき状のコイル
に巻いて加熱素子を形成しており、入口室３７を流れる
空気は加熱素子の内部および周囲を流れる。この形式の
加熱素子は、米国特許第４，２０７，４５７号に充分に
記載されている。他の形式のワイヤまたは他の形の加熱
器を使用することもできる。

【００１５】熱電対などの温度センサ４８がノズルプレ
ナム３９内の加熱空気の温度を感知して、比例積分偏差
（ＰＩＤ）温度コントローラ４９にフィードバックす
る。温度コントローラがマスターコントローラ５０に入
力を送り、次にこのマスターコントローラ５０が送る出
力が加熱器コントローラ５１を作動させる。加熱器コン
トローラ５１は固体リレーか、機械式リレーか、他の電
圧または電流調整装置にすることができる。ノズルプレ
ナム３９内の温度に応じて、加熱器コントローラ５１が
加熱素子４５の接続、切断または供給電力調整を行う。
加熱器の励起前に、低閾圧力スイッチ５２がプレナム内
の空気圧力、したがって空気流の有無を感知する。

【００１６】ノズルプレナム３９内の空気圧は、ＳＣＡ
ＳＶ４２内の空気圧サーボ弁機構によって制御される。
ＳＣＡＳＶは体積ブースタまたは外部感知ドーム負荷レ
ギュレータと呼ばれることもある。

【００１７】設定値圧力レギュレータ５６が高圧圧縮空
気源５７を調整し、これによってＳＣＡＳＶ４２の設定
値圧力すなわち基準圧力側を定める。プレナムからの圧
力がフィードバック圧力空気管５８を通ってＳＣＡＳＶ
４２の他方側にフィードバックされる。ＳＣＡＳＶ４２
内のサーボ機構の２側部間の圧力差によって弁機構がＳ
ＣＡＳＶ４２内で往復移動して、ノズルプレナム３９内
に所望圧力を維持できるようにする。

【００１８】設定値レギュレータからの圧力出力が、サ
ーボ制御給気弁遮断器５５（ＳＣＡＳＶＳＯ）によって
ＳＣＡＳＶ４２のドームへ送られる。ＳＣＡＳＶＳＯ５
５は、ＳＣＡＳＶ４２のドームへの設定値圧力の供給ま
たは遮断を行う電子制御空気圧弁である。この機構によ
ってドライヤの設定値圧力を事前設定することができ、
したがってドライヤ３５内の流れの開始または停止を行
う簡単な電気手段が得られる。

【００１９】本発明のさらなる利点は、設定値レギュレ
ータ５６を遠隔配置することができ、したがって個々の
ドライヤシステムの効果的な調節および検査が可能であ
ることである。この構造の別の改善点は、単一の設定値
レギュレータで同時に複数のノズルプレナムへの圧力を
共通設定値圧力に制御できることである。

【００２０】図３〜図６は、後述する２種類のドライヤ
構造の両方に共通の三路式加熱器の幾つかの図を示して
いる。

【００２１】三路式加熱器６１は、流入空気流６０を分
配プレナムへ送り出す前に加熱する円筒構造のラビリン
ス形装置である。空気流は最初に三路式加熱器６１の空
気入口ポート６２から空気入口室６３に流入する。電気
コンセントポート６４に挿入されたコンセント（図示せ
ず）と外側ケーシング６５とによって、空気入口室６３
と外部環境との間のバリヤが形成されている。加熱素子
６７の加熱素子フランジ６６と主ヘッダ６８との接触面
によって、空気入口室６３と中間室６９との間のバリヤ
が形成されている。

【００２２】主ヘッダ６８に設けられた主ヘッダスロッ
ト７０によって、空気入口室６３から外側室７２までの
空気流路７１が形成されている。外側ケーシング６５と
外側ヘッダ７３とによって、外側室７２と外部環境との
間のバリヤが形成されている。

【００２３】中間ケーシング７５の中間ケーシングスロ
ット７４によって外側室７２から中間室６９までの空気
流路７６が形成されている。中間ケーシング７５と内側
ヘッダ７７とによって、外側室７２と内側室７８との間
のバリヤが形成されている。

【００２４】加熱素子６７の外側シェルの加熱素子穴７
９が、中間室６９から加熱素子６７の内部通路に入る空
気流路手段８０を形成している。ピン８１が内側ケーシ
ング８２を中間ケーシング７５の内部に同心状に支持す
る構造手段を形成している。

【００２５】加熱素子６７の外側シェルと内側ケーシン
グ８２との間の接触面によって、空気が加熱素子の外表
面に沿って進まないようにすることができる。ピン８３
によって、加熱素子フランジ６６が加熱素子６７から分
離した場合に加熱素子６７が三路式加熱器６１内に落ち
込むのを防止する冗長装置が形成されている。

【００２６】加熱素子６７から流出する時の流出空気流
８４は加熱された状態にあり、中間ケーシング７５によ
って三路式出口ポート８６へ送られる。

【００２７】この特定の実施形態では、中間ケーシング
７５がエルボー形構造に形成されて、流出空気流８４に
屈曲部を与えている。中間ケーシング７５のこの特別な
特徴の構造は、三路式加熱器６１の個々の用途の必要に
応じて無制限に変更される。

【００２８】色間ドライヤの特定の実施形態の詳細が図
７〜図９に示されている。上記の三路式加熱器６１が色
間ドライヤアセンブリ８９の中央給気部８８に取り付け
られている。三路式出口ポート８６は直接的に中央給気
部の入口ポート８７にはめ付けられる。三路式加熱器６
１から出た空気は中央給気部８８に流入し、分割されて
外向きに２つのノズルプレナム９０の方に進む。

【００２９】ノズルプレナム９０は、ドライヤの長手方
向中心線に直交する方向で、ウェブ１０３が色間ドライ
ヤアセンブリ８９を通過して進む方向に平行に間隔を置
いて設けられた独立的底部ケーシング９１で構成されて
いる。底部ケーシング９１の各々は上下壁９２および９
３と内側および外側壁９４および９５とを含む。端部プ
レート９７がノズルプレナム９０の後端部を密封してい
る。端部プレート９８がノズルプレナム９０の前端部を
密封している。端部プレート９８には熱電対（図示せ
ず）および圧力フィードバック（図示せず）用のポート
９９および１００も設けられている。

【００３０】中央給気部８８から入った空気流は各ノズ
ルプレナム９０の内側壁９４に設けられたノズルプレナ
ムスロット９６を通過する。ノズルプレナム９０の底壁
９３の各々に複数のオリフィス１０１が設けられてい
る。オリフィスは好ましくは直径が約０．１０１６ｃｍ
（０．０４０インチ）以下である。

【００３１】特に事前印刷ウェブ１０３全体が中央圧胴
１０４または他の比較的平坦な中実または多孔質表面に
よって支持される色間ドライヤ構造の場合、オリフィス
１０１は、その衝突面積が最大になるように分散配置さ
れている。この場合、各ノズルプレナム９０は横２列に
等間隔に並べられたオリフィスを有する。長手方向に見
ると、オリフィスは４列すべてで互い違いに配置され
て、同一長手方向線上に２つのオリフィスが位置するこ
とはない。この構造は一般的にドライヤの蒸発乾燥性能
を最大にする。

【００３２】オリフィスの数は加熱素子のパワー能力(p
ower capacity)と、ドライヤの予定作動圧力、したがっ
て空気消費量と、ドライヤの予定最高作動温度とによっ
て決まる。

【００３３】トンネル式ドライヤの特定の実施形態の詳
細が図１０〜図１２に示されている。上記の三路式加熱
器６１がトンネル式ドライヤアセンブリ１０６の中央給
気部１０５に取り付けられている。三路式出口ポート８
６は直接的に中央給気部の入口ポート１０７にはめ付け
られる。三路式加熱器６１から出た空気は中央給気部１
０５に流入し、分割されて外向きに２つのノズルプレナ
ム１０８の方に進む。

【００３４】ノズルプレナム１０８は、ドライヤの長手
方向中心線に直交する方向で、ウェブ１１０がトンネル
式ドライヤアセンブリ１０６を通過して進む方向に平行
に間隔を置いて設けられた独立的底部ケーシング１０９
で構成されている。底部ケーシング１０９の各々は上下
壁１１１および１１２と内側および外側壁１１３および
１１４とを含む。端部プレート１１５がノズルプレナム
１０８の後端部を密封している。端部プレート１１６が
ノズルプレナム１０８の前端部を密封している。端部プ
レート１１６には熱電対（図示せず）および圧力フィー
ドバック（図示せず）用のポート１１７および１１８も
設けられている。

【００３５】中央給気部１０５から入った空気流は各ノ
ズルプレナム１０８の内側壁１１３に設けられたノズル
プレナムスロット１１９を通過する。ノズルプレナム１
０８の底壁１１２の各々に複数のオリフィス１２０が設
けられている。オリフィスは好ましくは直径が約０．１
０１６ｃｍ（０．０４０インチ）以下である。

【００３６】特に事前印刷ウェブ１１０の縁部がトンネ
ルロール１２１または他の曲率が高い中実または多孔質
表面によって支持されるトンネル式ドライヤ構造の場
合、オリフィス１２０は、トンネルロール１２１および
ウェブ１１０間の接触線の真上の位置で横方向に並んで
いる。この場合、ノズルプレナム１０８から出る衝突空
気流の真下でウェブの支持力を最大にするために、この
配置が好ましい。色間ドライヤの場合と同様にしてオリ
フィスを分散配置したとすると、衝突空気流によってウ
ェブ内に誘発される乱流が印刷ウェブの品質に悪影響を
与えるであろう。

【００３７】長手方向に見ると、オリフィスは２列で互
い違いに配置されて、同一長手方向線上に２つのオリフ
ィスが位置することはない。この構造は一般的にトンネ
ル式ドライヤの蒸発乾燥およびウェブハンドリング性能
を最大にする。

【００３８】オリフィスの数は加熱素子のパワー能力
と、ドライヤの予定作動圧力、したがって空気消費量
と、ドライヤの予定最高作動温度とによって決まる。

【００３９】上記ドライヤシステムは以下の利点を有す
る。

【００４０】１．送り出される衝突空気流は、それぞれ
の直径が約０．１０１６ｃｍ（０．０４０インチ）のオ
リフィス列を通って供給される。列のオリフィスの横方
向および長手方向の両方の間隔は、ウェブ幅、ウェブ滞
留時間およびウェブからの距離を含む個々のドライヤ用
途によって決められるであろう。

【００４１】２．単一のオリフィス群が専用加熱装置で
供給され、専用の制御回路で「閉ループ制御」される。
制御回路はプレナム圧力（従って流量）の制御および空
気温度の制御の一方または両方の方法を利用することが
できる。単一制御ループの場合、それぞれ加熱装置を連
続的に作動させるか、空気システムを連続的に作動させ
ることになるであろう。

【００４２】３．溶剤含有空気の最も離れた位置に(in
the extreme locale)この加熱装置が配置されることに
よって、この装置および構造を危険／可燃性がある溶剤
蒸気と共に使用することを回避できるであろう。水など
の危険性のない溶剤の場合に本構造は非常に適している
ようである。しかし、法規上の制約(regulatory constr
aints)を研究すれば、本装置が可燃性環境にも非常に適
することがわかるであろう。熱伝達媒体として溶剤を含
まない加圧空気を使用すると、加熱装置の内部室は抽気
封入容器(purged enclosure)であると言うことができ、
したがって溶剤含有環境に滞在することができる。加熱
装置シェルが通常の作動状態において自己点火温度（Ａ
ＩＴ）以上の表面温度に達しないことを確認するための
実験的検証が必要であろう。

【００４３】フレキソおよびグラビア印刷インクおよび
塗料に使用される最も一般的な溶剤のＡＩＴを列記する
と、アセトンが約４６５°Ｃ（８６９°Ｆ）、エチルア
セテートが約４２６．７°Ｃ（８００°Ｆ）、イソプロ
ピルアセテートが約４６０°Ｃ（８６０°Ｆ）、メチル
エチルケトンが約４０３．９°Ｃ（７５９°Ｆ）、１−
プロパノールが約４１２．８°Ｃ（７７５°Ｆ）、２−
プロパノールが約３９８．９°Ｃ（７５０°Ｆ）、ｎ−
プロピルアセテートが約４５０°Ｃ（８４２°Ｆ）、ト
ルエンが約４８０°Ｃ（８９６°Ｆ）、キシレンが約４
６３．９°Ｃ（８６７°Ｆ）である。

【００４４】高温の（約１０６５．６°Ｃ（１９５０°
Ｆ）を超える）成分は清浄な空気流内にあって、準自己
点火温度の空気源の流れを加熱装置の層の外側へ向ける
ラビリンス形ジャケットを使用することによって分離さ
れる。従って、加熱装置の外表面は加熱空気流の温度よ
り相当に低温であり、約１６７．７°Ｃ（３５０°Ｆ）
未満に制御することができる。

【００４５】４．加熱装置は直接的に空気送り出しノズ
ルに取り付けられる。加熱装置は電気手段で励起され
る。本発明のさらなる利点は、加熱空気を搬送する大型
供給プレナムをなくすことによって、この装置を設置し
ている環境への追加熱負荷がなくなることである。その
ため、本発明はその環境の制御温度を維持するために必
要なエネルギを最低限に押さえる。本発明はまた、温度
発生(effecting the temperature)から温度変化感知ま
での滞留時間(dwell time)を最短に抑え、これによって
システムの応答時間を改善する。

【００４６】５．空気送り出しプレナム内の空気温度の
フィードバックを行うために熱電対形式の温度センサが
使用されている。好ましくは、センサは加熱素子から最
も離れた場所に配置される。

【００４７】６．温度制御モジュールを遠隔配置するこ
とによって、個々のドライヤシステムの効果的な調節お
よび検査が可能になる。この構造のさらなる改善点は、
多数の温度制御システムを個別温度に制御することがで
きる単一制御モジュールを使用することである。

【００４８】７．（約２１．１°Ｃ（７０゜Ｆ）におい
て１気圧の標準圧力で計算した）予想標準供給空気消費
量は、幅方向(cross machine direction)のドライヤ長
さ約２．５４ｃｍ（１インチ）当たり約２８３１６．８
４６〜４５３０６．９５３立方センチメートル（１〜
１．６立方フィート）／分の範囲内であると予想され
る。従来構造のスロット付きノズルドライヤ（それぞれ
二重スロット付きで、それぞれのノズルスロット幅の中
央値が約０．２０８２８ｃｍ（０．０８２インチ）、衝
突空気流速の中央値が約２５９０．８ｍ（８，５００フ
ィート）／分）と比較すると、一般的なドライヤシステ
ムは幅方向のドライヤ長さ約２．５４ｃｍ（１インチ）
当たり約２７５８０６．０８立方センチメートル（９．
７４立方フィート）／分の空気を消費する。従来のスロ
ット付きノズルドライヤを用いた非循環式ドライヤシス
テムと比較した時、空気供給量の減少によってエネルギ
が節約される。浸透空気量(infiltration air volumes)
が一般的にノズル送り出し量の５０％の追加分(additio
nal 50%)であることを考えれば、空気送り出し量が減少
する別の利点として、ドライヤ容器内部に負圧を維持す
るために必要な浸透空気量が減少する。浸透量の減少に
よって、版胴およびアニロックスロールを通過して版上
およびアニロックスセル内のインクの乾燥をもたらす空
気の作用を最小限に抑えることができる。これらの部材
上でインクを早期に乾燥させる影響を低減することによ
って、固体含有量が高く色濃度が改善されたインクが実
現可能な代替物になり、印刷処理全体が改善される。

【００４９】空気送り出し量の減少のさらなる利点は、
排気が減少する可能性である。補給空気が自動的に絞ら
れるため、焼却炉へ運ばれる排気中の溶剤蒸気濃度を最
適にすることができ、これによって焼却炉システムの寸
法およびエネルギ消費量を減少させることができる。

【００５０】８．衝突空気流速の大幅な上昇およびそれ
によって得られる熱伝達の改善および蒸発物質移動特性
のため、実際のインクおよび塗料乾燥性能が改善され
る。ドライヤ空気流のエネルギすなわち熱含量がインク
システムにさらに効果的に伝達された後、蒸発潜熱と呼
ばれることが多い蒸発に必要なエネルギとして注入され
る(infused)。

【００５１】９．図示のノズル内で排気流によって発生
する可聴騒音が大幅に減少する。さらに現在のシステム
に一般的な大型の給気ダクト装置をなくすことによっ
て、騒音発生体がさらに減少する。排気の量および速度
を大幅に低下させることによっても同様な効果が得られ
るであろう。

【００５２】１０．システムは全体として、実際の作業
線(machine line)上に取り付けられる物理的機械装置を
相当に削減するであろう。この特徴は、色デッキ間に得
られる空間を広げるのに大きな効果を有することができ
る。頭上に取り付けられる従来の加熱システムをなくす
ことによって、いずれの設備でも必要であった装置の上
方空間全体を減少させることができる。

【００５３】１１．圧縮空気供給装置（コンプレッサ、
ドライヤ、フィルタ）を印刷装置から相当な距離（数百
フィートまで）を置いて配置することができ、その装置
によって発生する騒音がなくなる。

【００５４】１２．空気コンプレッサシステムの利点
は、圧縮サイクル中に発生した熱を利用して、コンプレ
ッサ用冷却空気流を直接的に建物に送り込むか、熱交換
器に流すことによって、寒冷期に建物の暖房用の熱を発
生することができることである。熱交換器は圧縮空気流
に追加熱を加えることができ、これによって個々の独立
的なドライヤ内の空気温度を上昇させるために必要なパ
ワーを減少させることができる。

【００５５】１３．各モジュールのドライヤパラメータ
を個別に調節することによって、インクおよび塗料の両
方またはいずれか一方の被覆度が低い印刷作業の場合に
正味エネルギ必要量を減少させることができる可能性が
高い。

【００５６】１４．ドライヤモジュールをさらに発展さ
せて、それぞれの乾燥用途に合わせてトンネル式ドライ
ヤにドライヤ長さを段階的に追加することができる。こ
れは、本発明をモジュラー方式に発展させた当然の結果
であり、「必要に応じて」または「将来的に」追加のド
ライヤ長さを利用できるようにする販売上の利点を与え
る。

【００５７】１５．構造が、したがって内部ドライヤ室
内の加速空気交換処理がコンパクトであることによっ
て、パージサイクルが短縮され、したがって機械始動サ
イクルが短縮される。これによって、印刷機を一時停止
させて印刷機を断続使用する時の経済性も非常に高くな
る。本発明は、これらの期間中にドライヤシステムを完
全に遮断することができ、従ってエネルギコストが節約
される。

【００５８】１６．熱源としてのガスをなくすと共に、
空気循環システムをなくすことによって、供給流内に可
燃下限界（爆発下限界濃度とも呼ばれる）監視装置の必
要性もなくなる。天然ガスなどを作業線施設に供給する
必要性をなくすことによって、ＦＭ保険などの工業保険
斡旋(industry insurance agencies)での引き受けが簡
単になることによってさらなる節約を実現できるであろ
う。

【００５９】本発明の特に新規な特徴は以下のように要
約することができる。

【００６０】１．乾燥性能を改善するために高い衝突速
度を、従って高い熱伝達および物質移動特性を得られる
ように少ない空気量を高圧で使用すること。

【００６１】２．ドライヤ長さ全体における個別ドライ
ヤ長さ部分のドライヤ制御を改善するための統合システ
ムのコンパクトな構造。

【００６２】３．ドライヤシステムのモジュラー方式を
可能にする統合システムのコンパクトな構造。

【００６３】４．可聴騒音の低下と関連の空気ハンドリ
ング装置用の土地の減少とをもたらす独特な空気ハンド
リング方法。

【００６４】以上に特定の実施形態の詳細な説明を例示
として記載したが、当該技術分野の専門家であれば発明
の精神および範囲から逸脱することなく上記詳細の多く
を大幅に変更可能であることが理解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

【図１】フレキソ印刷機の中央圧胴を８個の色デッキ、
色間ドライヤおよびトンネル式ドライヤと共に示す概略
図である。

【図２】本発明に従って形成された色間ドライヤおよび
制御システムの概略説明図である。

【図３】様々なドライヤ構造に共通の、本発明に従って
形成された三路式加熱器の上面図である。

【図４】図３の三路式加熱器の端面図である。

【図５】図３の三路式加熱器の側面図である。

【図６】図３の三路式加熱器の側部断面図である。

【図７】本発明に従って形成された色間ドライヤの上面
図である。

【図８】図７のドライヤの側面図である。

【図９】図７のドライヤの端面図である。

【図１０】本発明に従って形成されたトンネル式ドライ
ヤの上面図である。

【図１１】図１０のドライヤの側面図である。

【図１２】図１０のドライヤの端面図である。

【符号の説明】

３６ 第１ケーシング ３８ 第２ケーシング ３９ ノズルプレナム ４０ 給気管 ４１ 低圧空気源 ４５ 加熱素子

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 印刷機によってウェブに塗布されたイン
   クを乾燥するためのドライヤであって、 空気プレナムと、該空気プレナムを外部と連通させる複
   数のオリフィスとを有し、該オリフィスがウェブに近接
   する状態で取り付けられるようにしたケーシングと、 加圧空気源と、 加圧空気を前記加圧空気源から前記空気プレナムへ搬送
   する空気通路と、 前記空気通路内に配置されて、空気が前記加圧空気源か
   ら前記空気プレナムへ移動する時に空気を加熱する電気
   加熱器とを備えたドライヤ。
2. 【請求項２】 前記オリフィスは直径が約０．１０１６
   ｃｍ（０．０４０インチ）である請求項１記載のドライ
   ヤ。
3. 【請求項３】 前記加熱器は、電気抵抗加熱器である請
   求項２記載のドライヤ。
4. 【請求項４】 前記加熱器は、らせん巻きワイヤを有す
   る請求項２記載のドライヤ。
5. 【請求項５】 前記加熱器は、電気抵抗加熱器である請
   求項１記載のドライヤ。
6. 【請求項６】 前記加熱器は、らせん巻きワイヤを有す
   る請求項１記載のドライヤ。
7. 【請求項７】 前記空気プレナム内の温度センサと、該
   温度センサに応答して前記加熱器の温度を調節する手段
   とを含む請求項１記載のドライヤ。
8. 【請求項８】 前記空気通路は、前記加熱器を包囲する
   ラビリンス形ジャケットを含む請求項１記載のドライ
   ヤ。
9. 【請求項９】 前記空気プレナム内の空気の圧力を制御
   する手段を含む請求項１記載のドライヤ。
10. 【請求項１０】 前記制御手段は、設定値側および反対
    側を有する外部感知ドーム負荷レギュレータ(externall
    y sensed dome loaded regulator)と、該ドーム負荷レ
    ギュレータの設定値側に接続された設定値レギュレータ
    とを含み、前記空気プレナムが前記ドーム負荷レギュレ
    ータの反対側に接続されている請求項９記載のドライ
    ヤ。