JP2000291555A - 気体圧縮機 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エアコンシステムにおける冷却効率の向上
と、オイル不足による潤滑不良の防止を図るのに好適な
気体圧縮機を提供する。 【解決手段】 吐出室７の容積を大容積に拡大する。吐
出室７の容積を拡大すると、未分離油分を含む高圧冷媒
ガスは十分時間をかけて吐出室７を通過する。このよう
に吐出室７の通過時間が長くなると、高圧冷媒ガス中の
未分離油分が吐出室７底部の油溜り７ｂに自重で落下す
る割合が高くなり、エアコンシステムのコンデンサ側へ
の未分離油分の流入量を可及的に減少させること、およ
び気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜しておくことが可
能となる。
と、オイル不足による潤滑不良の防止を図るのに好適な
気体圧縮機を提供する。 【解決手段】 吐出室７の容積を大容積に拡大する。吐
出室７の容積を拡大すると、未分離油分を含む高圧冷媒
ガスは十分時間をかけて吐出室７を通過する。このよう
に吐出室７の通過時間が長くなると、高圧冷媒ガス中の
未分離油分が吐出室７底部の油溜り７ｂに自重で落下す
る割合が高くなり、エアコンシステムのコンデンサ側へ
の未分離油分の流入量を可及的に減少させること、およ
び気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜しておくことが可
能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術の分野】本発明はエアコンシステム
に用いられる気体圧縮機に関し、特に、エアコンシステ
ムにおける冷却効率の向上と、オイル不足による潤滑不
良の防止を図れるようにしたものである。
に用いられる気体圧縮機に関し、特に、エアコンシステ
ムにおける冷却効率の向上と、オイル不足による潤滑不
良の防止を図れるようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の気体圧縮機は、図８に示
すように一端開口型のケース１とこの開口端に取り付け
られたフロントヘッド２とからなるケーシング３内に、
圧縮機本体４、油分離器５等を収納して備えており、ケ
ーシング３内側と圧縮機本体４の前部との間に形成され
る空間は吸入室６として、また、ケーシング３内側と圧
縮機本体４の後部との間に形成される空間は吐出室７と
して形成されている。
すように一端開口型のケース１とこの開口端に取り付け
られたフロントヘッド２とからなるケーシング３内に、
圧縮機本体４、油分離器５等を収納して備えており、ケ
ーシング３内側と圧縮機本体４の前部との間に形成され
る空間は吸入室６として、また、ケーシング３内側と圧
縮機本体４の後部との間に形成される空間は吐出室７と
して形成されている。
【０００３】圧縮機本体４は、ロータ軸４ａと一体にロ
ータ４ｂが回転すると、吸入室６からフロントサイドブ
ロック４ｃを介してシリンダ４ｄ内に低圧の冷媒ガスを
吸入し、この低圧冷媒ガスを潤滑用のオイルとともに圧
縮し、これをリアサイドブロック４ｅより吐出室７側に
吐出する。また、油分離器５は圧縮機本体のリアサイド
ブロック４ｅに取り付けられ、圧縮機本体４より吐出室
７側に吐出した高圧の冷媒ガスをガス成分とオイル成分
に分離する。このように分離されたガス成分は、吐出室
７からケース１の吐出口７ａ、図９に示すエアコンシス
テム８のコンデンサ９、エキスパンションバルブ１０、
エバポレータ１１等を通過した後、吸入口６ａより吸入
室６に戻り、かつ再び冷媒ガスとしてオイルとともに圧
縮され、一方、オイル成分は、吐出室７底部の油溜り７
ｂに一時貯溜され、かつ再び冷媒ガスとともに圧縮され
る。
ータ４ｂが回転すると、吸入室６からフロントサイドブ
ロック４ｃを介してシリンダ４ｄ内に低圧の冷媒ガスを
吸入し、この低圧冷媒ガスを潤滑用のオイルとともに圧
縮し、これをリアサイドブロック４ｅより吐出室７側に
吐出する。また、油分離器５は圧縮機本体のリアサイド
ブロック４ｅに取り付けられ、圧縮機本体４より吐出室
７側に吐出した高圧の冷媒ガスをガス成分とオイル成分
に分離する。このように分離されたガス成分は、吐出室
７からケース１の吐出口７ａ、図９に示すエアコンシス
テム８のコンデンサ９、エキスパンションバルブ１０、
エバポレータ１１等を通過した後、吸入口６ａより吸入
室６に戻り、かつ再び冷媒ガスとしてオイルとともに圧
縮され、一方、オイル成分は、吐出室７底部の油溜り７
ｂに一時貯溜され、かつ再び冷媒ガスとともに圧縮され
る。
【０００４】しかしながら、上記のような従来の気体圧
縮機にあっては、圧縮機本体４から吐出した高圧の冷媒
ガスは油分離器５に供給されるが、油分離器５では当該
高圧冷媒ガスをガス成分とオイル成分に完全分離するこ
とが困難である。このため、分離しきれなかったオイル
成分（以下、「未分離油分」ともいう。）がミストオイ
ルとしてエアコンシステム８のコンデンサ９、エバポレ
ータ１１等に流入し、エアコンシステム８のオイル循環
率（ＯＣＲ）が高くなり、本来冷却とは直接関係のない
オイルがエアコンシステム８内を多く循環してしまい、
冷却効率が悪くなる。また、エアコンシステム８のコン
デンサ９側へオイル成分が流出すると、気体圧縮機内の
オイルが減り、オイル不足による気体圧縮機の潤滑不良
が生じ得る等の問題点がある。
縮機にあっては、圧縮機本体４から吐出した高圧の冷媒
ガスは油分離器５に供給されるが、油分離器５では当該
高圧冷媒ガスをガス成分とオイル成分に完全分離するこ
とが困難である。このため、分離しきれなかったオイル
成分（以下、「未分離油分」ともいう。）がミストオイ
ルとしてエアコンシステム８のコンデンサ９、エバポレ
ータ１１等に流入し、エアコンシステム８のオイル循環
率（ＯＣＲ）が高くなり、本来冷却とは直接関係のない
オイルがエアコンシステム８内を多く循環してしまい、
冷却効率が悪くなる。また、エアコンシステム８のコン
デンサ９側へオイル成分が流出すると、気体圧縮機内の
オイルが減り、オイル不足による気体圧縮機の潤滑不良
が生じ得る等の問題点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来の問
題点を解決するためになされたもので、その目的とする
ところは、エアコンシステムにおける冷却効率の向上
と、オイル不足による潤滑不良の防止を図るのに好適な
気体圧縮機を提供することにある。
題点を解決するためになされたもので、その目的とする
ところは、エアコンシステムにおける冷却効率の向上
と、オイル不足による潤滑不良の防止を図るのに好適な
気体圧縮機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、吸入室の冷媒ガスを潤滑用のオイルとと
もに圧縮し、これを吐出室側に吐出する圧縮機本体と、
上記圧縮機本体より吐出した高圧の冷媒ガスをガス成分
とオイル成分に分離する油分離器とを備えてなり、上記
ガス成分は、上記吐出室からエアコンシステムのコンデ
ンサ等を経て上記吸入室に戻り、かつ再び冷媒ガスとし
てオイルとともに圧縮され、上記オイル成分は、上記吐
出室底部の油溜りに一時貯溜され、かつ再び冷媒ガスと
ともに圧縮される構造の気体圧縮機において、上記吐出
室の空間容積を、エアコンシステムのオイル循環率を小
さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイル量を確保するの
に必要な大容積に拡大してなることを特徴とするもので
ある。
に、本発明は、吸入室の冷媒ガスを潤滑用のオイルとと
もに圧縮し、これを吐出室側に吐出する圧縮機本体と、
上記圧縮機本体より吐出した高圧の冷媒ガスをガス成分
とオイル成分に分離する油分離器とを備えてなり、上記
ガス成分は、上記吐出室からエアコンシステムのコンデ
ンサ等を経て上記吸入室に戻り、かつ再び冷媒ガスとし
てオイルとともに圧縮され、上記オイル成分は、上記吐
出室底部の油溜りに一時貯溜され、かつ再び冷媒ガスと
ともに圧縮される構造の気体圧縮機において、上記吐出
室の空間容積を、エアコンシステムのオイル循環率を小
さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイル量を確保するの
に必要な大容積に拡大してなることを特徴とするもので
ある。
【０００７】本発明は、圧縮機本体および油分離器を収
納するケーシングを有し、このケーシング内側と圧縮機
本体の前部との間に形成される空間を吸入室とし、当該
ケーシング内側と圧縮機本体の後部との間に形成される
空間を吐出室として備え、上記吐出室の空間容積の拡大
が、上記ケーシングの内側を外側に突出させてなること
を特徴とするものである。
納するケーシングを有し、このケーシング内側と圧縮機
本体の前部との間に形成される空間を吸入室とし、当該
ケーシング内側と圧縮機本体の後部との間に形成される
空間を吐出室として備え、上記吐出室の空間容積の拡大
が、上記ケーシングの内側を外側に突出させてなること
を特徴とするものである。
【０００８】本発明は、少なくとも２台の圧縮機本体と
一の吐出室を有し、上記各圧縮機本体ごとに、それぞれ
吸入室の冷媒ガスをオイルとともに圧縮し、これを油分
離器でガス成分とオイル成分に分離して上記一の吐出室
側に吐出し、上記ガス成分は、上記吐出室からエアコン
システムのコンデンサ等を経て上記吸入室に戻り、かつ
再び冷媒ガスとしてオイルとともに圧縮され、上記オイ
ル成分は、上記吐出室底部の油溜りに一時貯溜され、か
つ再び冷媒ガスとともに圧縮される構造の気体圧縮機に
おいて、上記一の吐出室の空間容積が、エアコンシステ
ムのオイル循環率を小さくしかつ気体圧縮機内に十分な
オイル量を確保するのに必要な大容積であることを特徴
とするものである。
一の吐出室を有し、上記各圧縮機本体ごとに、それぞれ
吸入室の冷媒ガスをオイルとともに圧縮し、これを油分
離器でガス成分とオイル成分に分離して上記一の吐出室
側に吐出し、上記ガス成分は、上記吐出室からエアコン
システムのコンデンサ等を経て上記吸入室に戻り、かつ
再び冷媒ガスとしてオイルとともに圧縮され、上記オイ
ル成分は、上記吐出室底部の油溜りに一時貯溜され、か
つ再び冷媒ガスとともに圧縮される構造の気体圧縮機に
おいて、上記一の吐出室の空間容積が、エアコンシステ
ムのオイル循環率を小さくしかつ気体圧縮機内に十分な
オイル量を確保するのに必要な大容積であることを特徴
とするものである。
【０００９】本発明は、吐出室の空間容積が、圧縮機１
回転当たりの吸込ガス排除容積の２倍以上、１０倍以下
であることを特徴とするものである。
回転当たりの吸込ガス排除容積の２倍以上、１０倍以下
であることを特徴とするものである。
【００１０】本発明は、吐出室の空間容積が、圧縮機１
回転当たりの吸込ガス排除容積の１０倍以上、３０倍以
下であることを特徴とするものである。
回転当たりの吸込ガス排除容積の１０倍以上、３０倍以
下であることを特徴とするものである。
【００１１】本発明は、オイルと冷媒ガスの組合せが、
ＰＡＧ系オイルとＲ２２冷媒、ＰＡＧ系オイルとＲ４０
７Ｃ冷媒、エーテル系オイルとＲ４０７Ｃ冷媒、カーボ
ネート系オイルとＲ４０７Ｃ冷媒、カーボネート系オイ
ルとＲ４１０ａ冷媒、エステル系オイルとＲ４１０ａ冷
媒、ＰＡＧ系オイルとＲ１３４ａ冷媒であることを特徴
とするものである。
ＰＡＧ系オイルとＲ２２冷媒、ＰＡＧ系オイルとＲ４０
７Ｃ冷媒、エーテル系オイルとＲ４０７Ｃ冷媒、カーボ
ネート系オイルとＲ４０７Ｃ冷媒、カーボネート系オイ
ルとＲ４１０ａ冷媒、エステル系オイルとＲ４１０ａ冷
媒、ＰＡＧ系オイルとＲ１３４ａ冷媒であることを特徴
とするものである。
【００１２】本発明では、吐出室が上記のように大容積
であるため、油分離器で分離しきれなかったオイル成分
（未分離油分）を含む高圧冷媒ガスが吐出室に長く停留
することになるから、当該未分離油分が吐出室底部の油
溜りに自重で落下する割合が増え、エアコンシステムの
コンデンサ、エバポレータ等への未分離油分の流入量が
大幅に減少する。
であるため、油分離器で分離しきれなかったオイル成分
（未分離油分）を含む高圧冷媒ガスが吐出室に長く停留
することになるから、当該未分離油分が吐出室底部の油
溜りに自重で落下する割合が増え、エアコンシステムの
コンデンサ、エバポレータ等への未分離油分の流入量が
大幅に減少する。
【００１３】なお、本発明において、オイル循環率とは
ＯＣＲのことをいい、ＯＣＲとは、圧縮機内に充填され
たオイルがエアコンシステム中に移行する割合である。
また、圧縮機１回転あたりの吸込ガス排除容積とは、圧
縮機本体がロータの回転により冷媒ガスを圧縮する構造
の場合、該ロータが１回転したときに圧縮機が排除する
吸入ガス容積をいう。ＰＡＧとはポリアルキレングリコ
ールである。
ＯＣＲのことをいい、ＯＣＲとは、圧縮機内に充填され
たオイルがエアコンシステム中に移行する割合である。
また、圧縮機１回転あたりの吸込ガス排除容積とは、圧
縮機本体がロータの回転により冷媒ガスを圧縮する構造
の場合、該ロータが１回転したときに圧縮機が排除する
吸入ガス容積をいう。ＰＡＧとはポリアルキレングリコ
ールである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る気体圧縮機の
実施形態について図１および図７を基に詳細に説明す
る。
実施形態について図１および図７を基に詳細に説明す
る。
【００１５】なお、気体圧縮機の基本的な構成、例え
ば、気体圧縮機が圧縮機本体４と油分離器５等を有し、
圧縮機本体４は吸入室６の冷媒ガスを潤滑用のオイルと
ともに圧縮し、これを吐出室７側に吐出するように、ま
た、油分離器５は圧縮機本体４より吐出した高圧の冷媒
ガスをガス成分とオイル成分に分離するように構成され
ていること等は従来と同様なため、それと同一部材には
同一符号を付し、その詳細説明は省略する。
ば、気体圧縮機が圧縮機本体４と油分離器５等を有し、
圧縮機本体４は吸入室６の冷媒ガスを潤滑用のオイルと
ともに圧縮し、これを吐出室７側に吐出するように、ま
た、油分離器５は圧縮機本体４より吐出した高圧の冷媒
ガスをガス成分とオイル成分に分離するように構成され
ていること等は従来と同様なため、それと同一部材には
同一符号を付し、その詳細説明は省略する。
【００１６】図１に示す気体圧縮機は、吐出室の空間容
積が従来の気体圧縮機（図８参照）に比し拡大され、大
容積の吐出室７を備えるものとして構成されている。
積が従来の気体圧縮機（図８参照）に比し拡大され、大
容積の吐出室７を備えるものとして構成されている。
【００１７】すなわち、同図に示す気体圧縮機は、圧縮
機本体４および油分離器５を収納するケーシング３を有
し、このケーシング３内側と圧縮機本体４の前部との間
に形成される空間を吸入室６とし、また、当該ケーシン
グ３内側と圧縮機本体４の後部との間に形成される空間
を吐出室７として備える点は従来と同様であるが、同図
に示す気体圧縮機においては、吐出室７の空間容積を従
来より拡大するために、その拡大の一手段として、吐出
室７の内壁を構成するケーシング３の内側（ケース本体
１の後部側内壁面）が外側に突出している点で、従来と
相違する。つまり、図１に示す気体圧縮機では、ケーシ
ング３の後部側はケーシング３の胴体腹部より大きく膨
らんだ外観形状を呈するが、この膨らんで見える部分の
内側が大容積の吐出室７である。
機本体４および油分離器５を収納するケーシング３を有
し、このケーシング３内側と圧縮機本体４の前部との間
に形成される空間を吸入室６とし、また、当該ケーシン
グ３内側と圧縮機本体４の後部との間に形成される空間
を吐出室７として備える点は従来と同様であるが、同図
に示す気体圧縮機においては、吐出室７の空間容積を従
来より拡大するために、その拡大の一手段として、吐出
室７の内壁を構成するケーシング３の内側（ケース本体
１の後部側内壁面）が外側に突出している点で、従来と
相違する。つまり、図１に示す気体圧縮機では、ケーシ
ング３の後部側はケーシング３の胴体腹部より大きく膨
らんだ外観形状を呈するが、この膨らんで見える部分の
内側が大容積の吐出室７である。
【００１８】吐出室７の空間容積を拡大すると、未分離
油分（油分離器５で分離しきれなかった油成分）を含む
高圧冷媒ガスは十分時間をかけて吐出室７を通過し吐出
口７ａ側に至る。このように高圧冷媒ガスの吐出室７通
過時間が長くなると、高圧冷媒ガス中の未分離油分が吐
出室７底部の油溜り７ｂに自重で落下する量が従来に比
し増え、エアコンシステム８のコンデンサ９側（図９参
照）への未分離油分の流入量を大幅に減少させること、
および気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜しておくこと
が可能である。したがって、吐出室７は従来に比し大容
積とされているが、その容積は上記のようにエアコンシ
ステム８のオイル循環率を小さくしかつ十分なオイル量
を確保するのに必要な大容積まで拡大している。
油分（油分離器５で分離しきれなかった油成分）を含む
高圧冷媒ガスは十分時間をかけて吐出室７を通過し吐出
口７ａ側に至る。このように高圧冷媒ガスの吐出室７通
過時間が長くなると、高圧冷媒ガス中の未分離油分が吐
出室７底部の油溜り７ｂに自重で落下する量が従来に比
し増え、エアコンシステム８のコンデンサ９側（図９参
照）への未分離油分の流入量を大幅に減少させること、
および気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜しておくこと
が可能である。したがって、吐出室７は従来に比し大容
積とされているが、その容積は上記のようにエアコンシ
ステム８のオイル循環率を小さくしかつ十分なオイル量
を確保するのに必要な大容積まで拡大している。
【００１９】次に、上記の如く構成された気体圧縮機の
作用について図１を基に説明する。なお、気体圧縮機の
運転を開始すると、吸入室６の冷媒ガスが圧縮機本体４
内に吸い込まれ、この吸い込まれた冷媒ガスは圧縮機本
体４内でオイルとともに圧縮された後、高圧の冷媒ガス
として吐出室７側に吐出されること、および圧縮機本体
４より吐出した高圧の冷媒ガスは油分離器５によりガス
成分とオイル成分に分離され、ガス成分は、吐出室７か
らケース１の吐出口７ａ、エアコンシステムのコンデン
サ等を通過して吸入口６ａより吸入室６に戻り、かつ再
び冷媒ガスとしてオイルとともに圧縮される一方、オイ
ル成分は、吐出室７底部の油溜り７ｂに一時貯溜され、
かつ再びオイルとして冷媒ガスとともに圧縮されること
は従来と同様である。
作用について図１を基に説明する。なお、気体圧縮機の
運転を開始すると、吸入室６の冷媒ガスが圧縮機本体４
内に吸い込まれ、この吸い込まれた冷媒ガスは圧縮機本
体４内でオイルとともに圧縮された後、高圧の冷媒ガス
として吐出室７側に吐出されること、および圧縮機本体
４より吐出した高圧の冷媒ガスは油分離器５によりガス
成分とオイル成分に分離され、ガス成分は、吐出室７か
らケース１の吐出口７ａ、エアコンシステムのコンデン
サ等を通過して吸入口６ａより吸入室６に戻り、かつ再
び冷媒ガスとしてオイルとともに圧縮される一方、オイ
ル成分は、吐出室７底部の油溜り７ｂに一時貯溜され、
かつ再びオイルとして冷媒ガスとともに圧縮されること
は従来と同様である。
【００２０】この気体圧縮機においても、圧縮機本体４
から吐出された高圧の冷媒ガスを油分離器５によりガス
成分とオイル成分に完全分離することは困難であり、吐
出室７の高圧冷媒ガス中には分離しきれなかったオイル
成分（未分離油分）がミストオイル状態で含まれている
が、このような未分離油分のうちエアコンシステム８の
コンデンサ９側（図９参照）へ流入する量は極一部であ
り、大部分の未分離油分は吐出室７底部の油溜り７ｂに
落下する。
から吐出された高圧の冷媒ガスを油分離器５によりガス
成分とオイル成分に完全分離することは困難であり、吐
出室７の高圧冷媒ガス中には分離しきれなかったオイル
成分（未分離油分）がミストオイル状態で含まれている
が、このような未分離油分のうちエアコンシステム８の
コンデンサ９側（図９参照）へ流入する量は極一部であ
り、大部分の未分離油分は吐出室７底部の油溜り７ｂに
落下する。
【００２１】つまり、図１に示す気体圧縮機にあって
は、従来に比し吐出室７の空間容積を拡大したものであ
るため、未分離油分を含む高圧冷媒ガスの吐出室停留時
間が従来より長くなるから、高圧冷媒ガス中の未分離油
分はその大部分が吐出室７底部の油溜り７ｂに自重で落
下する。このため、エアコンシステム８のコンデンサ９
側への未分離油分の流入量が大幅に減少し、当該エアコ
ンシステム８中のオイル循環率が低くなる。よって、本
来冷却とは直接関係のないオイルがエアコンシステム８
内を多量に循環することがなくなり、エアコンシステム
８中のオイル循環率を低く抑えることができ、冷却効率
の向上を図れる。また、気体圧縮機内にオイルを十分に
貯溜しておくことができ、オイル不足による気体圧縮機
の潤滑不良も防止できる。
は、従来に比し吐出室７の空間容積を拡大したものであ
るため、未分離油分を含む高圧冷媒ガスの吐出室停留時
間が従来より長くなるから、高圧冷媒ガス中の未分離油
分はその大部分が吐出室７底部の油溜り７ｂに自重で落
下する。このため、エアコンシステム８のコンデンサ９
側への未分離油分の流入量が大幅に減少し、当該エアコ
ンシステム８中のオイル循環率が低くなる。よって、本
来冷却とは直接関係のないオイルがエアコンシステム８
内を多量に循環することがなくなり、エアコンシステム
８中のオイル循環率を低く抑えることができ、冷却効率
の向上を図れる。また、気体圧縮機内にオイルを十分に
貯溜しておくことができ、オイル不足による気体圧縮機
の潤滑不良も防止できる。
【００２２】なお、上記実施形態では、ケーシング３の
内側を外側に突出させることにより、吐出室７の空間容
積を拡大したが、吐出室７の容積拡大はそれ以外の方
法、例えばケーシング３内部の圧縮機本体４などを小型
化することで吐出室７の空間容積の拡大を図ることも可
能である。
内側を外側に突出させることにより、吐出室７の空間容
積を拡大したが、吐出室７の容積拡大はそれ以外の方
法、例えばケーシング３内部の圧縮機本体４などを小型
化することで吐出室７の空間容積の拡大を図ることも可
能である。
【００２３】図３は本発明に係る気体圧縮機の他の実施
形態を示したものである。同図の気体圧縮機はマルチコ
ンプレッサと称するもので、ケース本体１内に２台の圧
縮機本体４、４と一の吐出室７を有している。各圧縮機
本体４、４の基本的な構成は、図８に示した気体圧縮機
（以下「シングルコンプレッサ」という。）における圧
縮機本体４（図１参照）と同様なため、それと同一部材
には同一符号を付し、その詳細説明は省略する。なお、
この図３のマルチコンプレッサにおける吐出室７の空間
容積は、１台のシングルコンプレッサの吐出室７の２つ
分に相当するものである。
形態を示したものである。同図の気体圧縮機はマルチコ
ンプレッサと称するもので、ケース本体１内に２台の圧
縮機本体４、４と一の吐出室７を有している。各圧縮機
本体４、４の基本的な構成は、図８に示した気体圧縮機
（以下「シングルコンプレッサ」という。）における圧
縮機本体４（図１参照）と同様なため、それと同一部材
には同一符号を付し、その詳細説明は省略する。なお、
この図３のマルチコンプレッサにおける吐出室７の空間
容積は、１台のシングルコンプレッサの吐出室７の２つ
分に相当するものである。
【００２４】図３のマルチコンプレッサにおいては、各
圧縮機本体４、４ごとに、それぞれ吸入室の冷媒ガスを
オイルとともに圧縮する。そして、この圧縮された高圧
の冷媒ガスは、油分離器５、５でガス成分とオイル成分
に分離された後、一の吐出室７側に吐出される。
圧縮機本体４、４ごとに、それぞれ吸入室の冷媒ガスを
オイルとともに圧縮する。そして、この圧縮された高圧
の冷媒ガスは、油分離器５、５でガス成分とオイル成分
に分離された後、一の吐出室７側に吐出される。
【００２５】つまり、図３のマルチコンプレッサでは、
２台の圧縮機本体４、４が高圧冷媒ガスの吐出先として
一つの吐出室７を共同で使用しているが、本実施形態
は、このような吐出室７（以下「共有吐出室」ともい
う）の空間容積を、エアコンシステムのオイル循環率を
小さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイル量を確保する
のに必要な大容積とするものである。
２台の圧縮機本体４、４が高圧冷媒ガスの吐出先として
一つの吐出室７を共同で使用しているが、本実施形態
は、このような吐出室７（以下「共有吐出室」ともい
う）の空間容積を、エアコンシステムのオイル循環率を
小さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイル量を確保する
のに必要な大容積とするものである。
【００２６】なお、共有吐出室７へ吐出した冷媒ガス中
のガス成分については、共有吐出室７に連通しているケ
ース１の吐出口７ａとエアコンシステムのコンデンサ等
を通過して吸入口６ａより吸入室６に戻り、かつ再び冷
媒ガスとしてオイルとともに圧縮される。また、共有吐
出室７に吐出した冷媒ガス中のオイル成分については、
共有吐出室７底部の油溜り７ｂに一時貯溜され、かつ再
び冷媒ガスとともに圧縮される。
のガス成分については、共有吐出室７に連通しているケ
ース１の吐出口７ａとエアコンシステムのコンデンサ等
を通過して吸入口６ａより吸入室６に戻り、かつ再び冷
媒ガスとしてオイルとともに圧縮される。また、共有吐
出室７に吐出した冷媒ガス中のオイル成分については、
共有吐出室７底部の油溜り７ｂに一時貯溜され、かつ再
び冷媒ガスとともに圧縮される。
【００２７】ところで、図８に示したシングルコンプレ
ッサを２台並列に設置した構造のものと、図３に示した
１台のマルチコンプレッサとを比較すると、図２と図３
から明らかなように、図３のマルチコンプレッサの方
が、ケース１の吐出口７ａを油分離器５より比較的遠く
に配置できるので、ケース１内に高圧冷媒ガスの停留す
る時間を長くとることが可能であり、高圧冷媒ガス中の
未分離油分の自重落下量が多くなることから、油の分離
性能が高い。
ッサを２台並列に設置した構造のものと、図３に示した
１台のマルチコンプレッサとを比較すると、図２と図３
から明らかなように、図３のマルチコンプレッサの方
が、ケース１の吐出口７ａを油分離器５より比較的遠く
に配置できるので、ケース１内に高圧冷媒ガスの停留す
る時間を長くとることが可能であり、高圧冷媒ガス中の
未分離油分の自重落下量が多くなることから、油の分離
性能が高い。
【００２８】また、図３に示した１台のマルチコンプレ
ッサにおいて、２つの圧縮機本体４、４のうちいずれか
１つだけを運転した場合（片側運転）と、図８に示した
シングルコンプレッサを２台並列に設置した構造におい
て、その１台のみを運転した場合とを比較すると、前者
の方が油の分離性能がよい。これは、マルチコンプレッ
サの方がケース本体１内の空間容積が大きい、つまり、
マルチコンプレッサの共有吐出室７はシングルコンプレ
ッサの吐出室７の２つ分に相当することから、マルチコ
ンプレッサではシングルコンプレッサに比しケース本体
１内に高圧冷媒ガスの停留する時間が長くなるためであ
る。
ッサにおいて、２つの圧縮機本体４、４のうちいずれか
１つだけを運転した場合（片側運転）と、図８に示した
シングルコンプレッサを２台並列に設置した構造におい
て、その１台のみを運転した場合とを比較すると、前者
の方が油の分離性能がよい。これは、マルチコンプレッ
サの方がケース本体１内の空間容積が大きい、つまり、
マルチコンプレッサの共有吐出室７はシングルコンプレ
ッサの吐出室７の２つ分に相当することから、マルチコ
ンプレッサではシングルコンプレッサに比しケース本体
１内に高圧冷媒ガスの停留する時間が長くなるためであ
る。
【００２９】さらに、本実施形態のようにマルチコンプ
レッサの共有吐出室７の空間容積を拡大した場合は、未
分離油分を含む高圧冷媒ガスの共有吐出室７停留時間が
より一層長くなるから、高圧冷媒ガス中の未分離油分が
共有吐出室７底部の油溜り７ｂに自重で落下する量がさ
らに増え、その結果、エアコンシステムのコンデンサ側
への未分離油分の流入量が大幅に減少し、本来冷却とは
直接関係のないオイルがエアコンシステム内を多く循環
することがなく、エアコンシステムのオイル循環率を低
く抑えることができ、冷却効率の向上を図れる。また、
気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜しておくことがで
き、オイル不足による気体圧縮機の潤滑不良も防止でき
る。
レッサの共有吐出室７の空間容積を拡大した場合は、未
分離油分を含む高圧冷媒ガスの共有吐出室７停留時間が
より一層長くなるから、高圧冷媒ガス中の未分離油分が
共有吐出室７底部の油溜り７ｂに自重で落下する量がさ
らに増え、その結果、エアコンシステムのコンデンサ側
への未分離油分の流入量が大幅に減少し、本来冷却とは
直接関係のないオイルがエアコンシステム内を多く循環
することがなく、エアコンシステムのオイル循環率を低
く抑えることができ、冷却効率の向上を図れる。また、
気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜しておくことがで
き、オイル不足による気体圧縮機の潤滑不良も防止でき
る。
【００３０】図５は、シングルコンプレッサの場合につ
いて、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容積に対する
吐出室空間容積の比（吐出室空間容積／圧縮機１回転あ
たりの吸入ガス排除容積）とＯＣＲ（オイル循環率）と
の関係を示したものである。図６は、マルチコンプレッ
サの場合について、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除
容積に対する吐出室空間容積の比とＯＣＲとの関係を示
したものである。
いて、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容積に対する
吐出室空間容積の比（吐出室空間容積／圧縮機１回転あ
たりの吸入ガス排除容積）とＯＣＲ（オイル循環率）と
の関係を示したものである。図６は、マルチコンプレッ
サの場合について、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除
容積に対する吐出室空間容積の比とＯＣＲとの関係を示
したものである。
【００３１】ここで、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排
除容積とは、図１を用いて説明すると、ロータ４ｂが１
回転したときに吸入室６から圧縮機本体４に吸入される
低圧冷媒ガスの吸入ガス容積をいう。また、ＯＣＲとは
前述の通り、圧縮機内に充填されたオイルがエアコンシ
ステム中に移行する割合である。
除容積とは、図１を用いて説明すると、ロータ４ｂが１
回転したときに吸入室６から圧縮機本体４に吸入される
低圧冷媒ガスの吸入ガス容積をいう。また、ＯＣＲとは
前述の通り、圧縮機内に充填されたオイルがエアコンシ
ステム中に移行する割合である。
【００３２】ところで、ＯＣＲはある値以下であること
が望まれる。すなわち、例えばエアコンシステムのエバ
ポレータでは、気体圧縮機側からコンデンサで凝縮さ
れ、膨張弁で減圧された液冷媒を管路内に通して熱交換
を行うが、ＯＣＲが大きすぎる場合、オイルが過多に混
入することによるエバポレータ管路内壁に発生する厚い
オイル膜により、液冷媒と管壁との熱伝達が阻害され、
熱交換効率は低下すると考えられる。
が望まれる。すなわち、例えばエアコンシステムのエバ
ポレータでは、気体圧縮機側からコンデンサで凝縮さ
れ、膨張弁で減圧された液冷媒を管路内に通して熱交換
を行うが、ＯＣＲが大きすぎる場合、オイルが過多に混
入することによるエバポレータ管路内壁に発生する厚い
オイル膜により、液冷媒と管壁との熱伝達が阻害され、
熱交換効率は低下すると考えられる。
【００３３】以上のようなＯＣＲの大小とエアコンシス
テムの熱交換効率との関係からすると、ＯＣＲは、実験
上４％以下が最適値、すなわちエアコンシステムの熱交
換効率を最も高くすることのできる値であることが判明
した。加えてマルチコンプレッサはシングルコンプレッ
サの数倍から数十倍の冷媒量を封入したエアコンシステ
ムで使用されるため、構造的にエアコンシステムに封入
可能なオイル量及び封入したオイルにかかるコストを考
慮にいれ、ＯＣＲは１％以下が最適値であることが判明
した。また、ＯＣＲは気体圧縮機の回転数により変化す
るが、気体圧縮機の常用回転数は３０００ｒｐｍ付近で
あるため、この回転数付近においてＯＣＲが最適値とな
ることが重要である。
テムの熱交換効率との関係からすると、ＯＣＲは、実験
上４％以下が最適値、すなわちエアコンシステムの熱交
換効率を最も高くすることのできる値であることが判明
した。加えてマルチコンプレッサはシングルコンプレッ
サの数倍から数十倍の冷媒量を封入したエアコンシステ
ムで使用されるため、構造的にエアコンシステムに封入
可能なオイル量及び封入したオイルにかかるコストを考
慮にいれ、ＯＣＲは１％以下が最適値であることが判明
した。また、ＯＣＲは気体圧縮機の回転数により変化す
るが、気体圧縮機の常用回転数は３０００ｒｐｍ付近で
あるため、この回転数付近においてＯＣＲが最適値とな
ることが重要である。
【００３４】そうしてみると、図５から明らかなよう
に、シングルコンプレッサでは、その回転数が３０００
ｒｐｍである場合において、ＯＣＲが４％付近の最適値
となるのは、吐出室７の空間容積が圧縮機１回転あたり
の吸入ガス排除容積の２倍以上、１０倍以下となる範囲
内である。また、図６から明らかなように、マルチコン
プレッサでは、その回転数が３０００ｒｐｍである場合
において、ＯＣＲが１％付近の最適値となるのは、吐出
室７の空間容積が圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容
積の１０倍以上、３０倍以下となる範囲内である。
に、シングルコンプレッサでは、その回転数が３０００
ｒｐｍである場合において、ＯＣＲが４％付近の最適値
となるのは、吐出室７の空間容積が圧縮機１回転あたり
の吸入ガス排除容積の２倍以上、１０倍以下となる範囲
内である。また、図６から明らかなように、マルチコン
プレッサでは、その回転数が３０００ｒｐｍである場合
において、ＯＣＲが１％付近の最適値となるのは、吐出
室７の空間容積が圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容
積の１０倍以上、３０倍以下となる範囲内である。
【００３５】また、ＯＣＲはオイルと冷媒ガスの溶けや
すさによっても変わる。すなわち、冷媒ガスがオイル中
に溶けやすい場合は、エアコンシステム内を流れる冷媒
ガスがエアコンシステム側に移行したオイルに多く溶け
込むから、オイル粘度が充分に下がり、気体圧縮機側へ
のオイル戻り量が多くなるのに対し、冷媒ガスがオイル
中に溶け難いときは、エアコンシステム内を流れる冷媒
ガスがエアコンシステム側に移行したオイルに溶け込む
量が減り、オイル粘度が充分に下がらず、気体圧縮機側
へのオイル戻り量が少なくなるためである。
すさによっても変わる。すなわち、冷媒ガスがオイル中
に溶けやすい場合は、エアコンシステム内を流れる冷媒
ガスがエアコンシステム側に移行したオイルに多く溶け
込むから、オイル粘度が充分に下がり、気体圧縮機側へ
のオイル戻り量が多くなるのに対し、冷媒ガスがオイル
中に溶け難いときは、エアコンシステム内を流れる冷媒
ガスがエアコンシステム側に移行したオイルに溶け込む
量が減り、オイル粘度が充分に下がらず、気体圧縮機側
へのオイル戻り量が少なくなるためである。
【００３６】したがって、上記のように最適なＯＣＲを
得るには、冷媒ガスとオイルが溶け易い関係にあること
が重要である。ここで、図７はオイル中への冷媒ガスの
溶解度を示したものであり、この図は基準値Ｇ０を越え
る範囲では冷媒ガスがオイル中に溶け難くなることを示
し、基準値Ｇ０以下の範囲では冷媒ガスが溶け易いこと
を示している。
得るには、冷媒ガスとオイルが溶け易い関係にあること
が重要である。ここで、図７はオイル中への冷媒ガスの
溶解度を示したものであり、この図は基準値Ｇ０を越え
る範囲では冷媒ガスがオイル中に溶け難くなることを示
し、基準値Ｇ０以下の範囲では冷媒ガスが溶け易いこと
を示している。
【００３７】オイルと冷媒ガスの組み合わせとしては各
種考えられるが、図７の基準値Ｇ０以下となる組み合わ
せは、例えば同図に示すように、（１）ＰＡＧ系オイル
であるＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）１オイルと
Ｒ２２冷媒、（２）ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ２オイ
ルとＲ４０７Ｃ冷媒、（３）エーテル系オイルであるエ
ーテルオイル１とＲ４０７Ｃ冷媒、（４）カーボネート
系オイルであるカーボネート１オイルとＲ４０７Ｃ冷
媒、（５）カーボネート系オイルであるカーボネート２
オイルとＲ４１０ａ冷媒、（６）エステル系オイルであ
るエステルオイル１とＲ４０７Ｃ、（７）エステル系オ
イルであるエステル２オイルとＲ４１０ａ冷媒、（８）
ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ２オイルとＲ１３４ａ、
（９）ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ３オイルとＲ１３４
ａ冷媒、（１０）ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ４オイル
とＲ１３４ａ冷媒である。図７から明らかなように、こ
れらのオイルと冷媒の組み合わせのうち、特に（１）と
（８）の組合せが最も溶け易いことが分かる。
種考えられるが、図７の基準値Ｇ０以下となる組み合わ
せは、例えば同図に示すように、（１）ＰＡＧ系オイル
であるＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）１オイルと
Ｒ２２冷媒、（２）ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ２オイ
ルとＲ４０７Ｃ冷媒、（３）エーテル系オイルであるエ
ーテルオイル１とＲ４０７Ｃ冷媒、（４）カーボネート
系オイルであるカーボネート１オイルとＲ４０７Ｃ冷
媒、（５）カーボネート系オイルであるカーボネート２
オイルとＲ４１０ａ冷媒、（６）エステル系オイルであ
るエステルオイル１とＲ４０７Ｃ、（７）エステル系オ
イルであるエステル２オイルとＲ４１０ａ冷媒、（８）
ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ２オイルとＲ１３４ａ、
（９）ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ３オイルとＲ１３４
ａ冷媒、（１０）ＰＡＧ系オイルであるＰＡＧ４オイル
とＲ１３４ａ冷媒である。図７から明らかなように、こ
れらのオイルと冷媒の組み合わせのうち、特に（１）と
（８）の組合せが最も溶け易いことが分かる。
【００３８】なお、上記実施形態では、圧縮機本体を２
台備えるマルチコンプレッサについて説明したが、本発
明は２台以上の圧縮機本体を有するマルチコンプレッサ
にも適用することができる。
台備えるマルチコンプレッサについて説明したが、本発
明は２台以上の圧縮機本体を有するマルチコンプレッサ
にも適用することができる。
【００３９】
【発明の効果】この発明に係る気体圧縮機にあっては、
上記の如く、吐出室の空間容積を、エアコンシステムの
オイル循環率を小さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイ
ル量を確保するのに必要な大容積に拡大したものであ
る。このため、油分離器で分離しきれなかったオイル成
分（未分離油分）を含む高圧冷媒ガスの吐出室停留時間
が長くなることから、当該未分離油分が吐出室底部の油
溜りに自重で落下する割合が増え、エアコンシステムの
コンデンサ側への未分離油分の流入量が大幅に減少し、
本来冷却とは直接関係のないオイルがエアコンシステム
内を多く循環することがなくなり、冷却効率の向上を図
れる。また、気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜してお
くことができ、オイル不足による気体圧縮機の潤滑不良
も防止できる等の効果がある。
上記の如く、吐出室の空間容積を、エアコンシステムの
オイル循環率を小さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイ
ル量を確保するのに必要な大容積に拡大したものであ
る。このため、油分離器で分離しきれなかったオイル成
分（未分離油分）を含む高圧冷媒ガスの吐出室停留時間
が長くなることから、当該未分離油分が吐出室底部の油
溜りに自重で落下する割合が増え、エアコンシステムの
コンデンサ側への未分離油分の流入量が大幅に減少し、
本来冷却とは直接関係のないオイルがエアコンシステム
内を多く循環することがなくなり、冷却効率の向上を図
れる。また、気体圧縮機内にオイルを十分に貯溜してお
くことができ、オイル不足による気体圧縮機の潤滑不良
も防止できる等の効果がある。
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態（シング
ルコンプレッサ）の縦断面図。
ルコンプレッサ）の縦断面図。
【図２】図１のＡ矢視図。
【図３】本発明に係る気体圧縮機の他の実施形態（マル
チコンプレッサ）を平面から見た一部破断図。
チコンプレッサ）を平面から見た一部破断図。
【図４】図３のＡ−Ａ線断面図。
【図５】図１に示したシングルコンプレッサの場合にお
ける、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容積に対する
吐出室空間容積の比とＯＣＲとの関係の説明図。
ける、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容積に対する
吐出室空間容積の比とＯＣＲとの関係の説明図。
【図６】図３に示したマルチコンプレッサの場合におけ
る、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容積に対する吐
出室空間容積の比とＯＣＲとの関係の説明図。
る、圧縮機１回転あたりの吸入ガス排除容積に対する吐
出室空間容積の比とＯＣＲとの関係の説明図。
【図７】オイル中への冷媒ガスの溶解度の説明図。
【図８】従来の気体圧縮機を示す断面図。
【図９】エアコンシステムの説明図。
１ ケース ２ フロントヘッド ３ ケーシング ４ 圧縮機本体 ４ａ ロータ軸 ４ｂ ロータ ４ｃ フロントサイドブロック ４ｄ シリンダ ４ｅ リアサイドブロック ５ 油分離器 ６ 吸入室 ６ａ 吸入口 ７ 吐出室 ７ａ 吐出口 ７ｂ 油溜り ８ エアコンシステム ９ コンデンサ １０ エキスパンションバルブ ７００ 共有吐出室
Claims (6)
- 【請求項１】 吸入室の冷媒ガスを潤滑用のオイルとと
もに圧縮し、これを吐出室側に吐出する圧縮機本体と、
上記圧縮機本体より吐出した高圧の冷媒ガスをガス成分
とオイル成分に分離する油分離器とを備えてなり、上記
ガス成分は、上記吐出室からエアコンシステムのコンデ
ンサ等を経て上記吸入室に戻り、かつ再び冷媒ガスとし
てオイルとともに圧縮され、上記オイル成分は、上記吐
出室底部の油溜りに一時貯溜され、かつ再び冷媒ガスと
ともに圧縮される構造の気体圧縮機において、 上記吐出室の空間容積を、エアコンシステムのオイル循
環率を小さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイル量を確
保するのに必要な大容積に拡大してなることを特徴とす
る気体圧縮機。 - 【請求項２】 圧縮機本体および油分離器を収納するケ
ーシングを有し、このケーシング内側と圧縮機本体の前
部との間に形成される空間を吸入室とし、当該ケーシン
グ内側と圧縮機本体の後部との間に形成される空間を吐
出室として備え、上記吐出室の空間容積の拡大が、上記
ケーシングの内側を外側に突出させてなることを特徴と
する請求項１記載の気体圧縮機。 - 【請求項３】 少なくとも２台の圧縮機本体と一の吐出
室を有し、 上記各圧縮機本体ごとに、それぞれ吸入室の冷媒ガスを
オイルとともに圧縮し、これを油分離器でガス成分とオ
イル成分に分離して上記一の吐出室側に吐出し、 上記ガス成分は、上記吐出室からエアコンシステムのコ
ンデンサ等を経て上記吸入室に戻り、かつ再び冷媒ガス
としてオイルとともに圧縮され、 上記オイル成分は、上記吐出室底部の油溜りに一時貯溜
され、かつ再び冷媒ガスとともに圧縮される構造の気体
圧縮機において、 上記一の吐出室の空間容積が、エアコンシステムのオイ
ル循環率を小さくしかつ気体圧縮機内に十分なオイル量
を確保するのに必要な大容積であることを特徴とする気
体圧縮機。 - 【請求項４】 吐出室の空間容積が、圧縮機１回転当た
りの吸込ガス排除容積の２倍以上、１０倍以下であるこ
とを特徴とする請求項１または請求項２に記載の気体圧
縮機。 - 【請求項５】 吐出室の空間容積が、圧縮機１回転当た
りの吸込ガス排除容積の１０倍以上、３０倍以下である
ことを特徴とする請求項３に記載の気体圧縮機。 - 【請求項６】 オイルと冷媒ガスの組合せが、ＰＡＧ系
オイルとＲ２２冷媒、ＰＡＧ系オイルとＲ４０７Ｃ冷
媒、エーテル系オイルとＲ４０７Ｃ冷媒、カーボネート
系オイルとＲ４０７Ｃ冷媒、カーボネート系オイルとＲ
４１０ａ冷媒、エステル系オイルとＲ４１０ａ冷媒、Ｐ
ＡＧ系オイルとＲ１３４ａ冷媒であることを特徴とする
請求項１または請求項３に記載の気体圧縮機。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35036799A JP4040225B2 (ja) | 1999-02-01 | 1999-12-09 | 気体圧縮機 |
| TW89100371A TW486547B (en) | 1999-02-01 | 2000-01-11 | Gas compressor |
| EP00300711A EP1026403B1 (en) | 1999-02-01 | 2000-01-31 | Gas compressor with oil separator |
| US09/495,276 US6478551B1 (en) | 1999-02-01 | 2000-01-31 | Gas compressor having enlarged discharge chamber |
| DE2000611826 DE60011826T2 (de) | 1999-02-01 | 2000-01-31 | Gasverdichter mit Ölabscheider |
| KR1020000004875A KR100723745B1 (ko) | 1999-02-01 | 2000-02-01 | 기체압축기 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2427599 | 1999-02-01 | ||
| JP11-24275 | 1999-02-01 | ||
| JP35036799A JP4040225B2 (ja) | 1999-02-01 | 1999-12-09 | 気体圧縮機 |
| US09/495,276 US6478551B1 (en) | 1999-02-01 | 2000-01-31 | Gas compressor having enlarged discharge chamber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000291555A true JP2000291555A (ja) | 2000-10-17 |
| JP4040225B2 JP4040225B2 (ja) | 2008-01-30 |
Family
ID=27284581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35036799A Expired - Fee Related JP4040225B2 (ja) | 1999-02-01 | 1999-12-09 | 気体圧縮機 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6478551B1 (ja) |
| EP (1) | EP1026403B1 (ja) |
| JP (1) | JP4040225B2 (ja) |
| KR (1) | KR100723745B1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7566210B2 (en) | 2005-10-20 | 2009-07-28 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Horizontal scroll compressor |
| US7228706B1 (en) | 2005-12-30 | 2007-06-12 | National Refrigeration & Air Conditioning Canada Corp. | Extraction apparatus |
| US8747088B2 (en) | 2007-11-27 | 2014-06-10 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Open drive scroll compressor with lubrication system |
| CN103775356A (zh) * | 2012-10-18 | 2014-05-07 | 上海汉钟精机股份有限公司 | 冷媒压缩机 |
| CN104806480B (zh) * | 2015-02-27 | 2017-02-01 | 安徽寅时压缩机制造有限公司 | 一种去油冷却压缩机 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1752093A (en) * | 1926-05-28 | 1930-03-25 | Robert L King | Compressor |
| US2013777A (en) * | 1931-06-24 | 1935-09-10 | Rotorite Corp | Rotary compressor |
| SE359159B (ja) * | 1971-12-23 | 1973-08-20 | Stal Refrigeration Ab | |
| US3776668A (en) * | 1972-02-18 | 1973-12-04 | Borg Warner | Oil separator for refrigeration compressor |
| JPS5944514B2 (ja) * | 1974-09-02 | 1984-10-30 | 北越工業 （株） | 液体処理による液冷式回転圧縮機の運転動力軽減方法 |
| US4205537A (en) * | 1978-12-11 | 1980-06-03 | General Electric Company | Multiple hermetic-motor compressor in common shell |
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