JPH05223074A - スクロール型コンプレッサのオイル循環機構 - Google Patents
スクロール型コンプレッサのオイル循環機構Info
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- JPH05223074A JPH05223074A JP4056687A JP5668792A JPH05223074A JP H05223074 A JPH05223074 A JP H05223074A JP 4056687 A JP4056687 A JP 4056687A JP 5668792 A JP5668792 A JP 5668792A JP H05223074 A JPH05223074 A JP H05223074A
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- compressor
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
- F04C29/026—Lubricant separation
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 コンプレッサの低速回転時においてはオイル
の供給量を多くし、高速回転時においてはオイルの供給
量を少なくする。 【構成】 オイルセパレータとコンプレッサとを連通す
るオイル流路上に絞り機構を設け、この絞り機構によっ
てオイル戻り量を最適オイル量に設定すると共に、オイ
ルポンプのオイル供給能力を前記最適オイル量よりも大
きい値に設定する。
の供給量を多くし、高速回転時においてはオイルの供給
量を少なくする。 【構成】 オイルセパレータとコンプレッサとを連通す
るオイル流路上に絞り機構を設け、この絞り機構によっ
てオイル戻り量を最適オイル量に設定すると共に、オイ
ルポンプのオイル供給能力を前記最適オイル量よりも大
きい値に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、オイルポンプによっ
て各部のシール及び潤滑を行うと共に、オイルセパレー
タによって分離されたオイルをコンプレッサに戻す戻し
流路を有するスクロール型コンプレッサのオイル循環機
構に関する。
て各部のシール及び潤滑を行うと共に、オイルセパレー
タによって分離されたオイルをコンプレッサに戻す戻し
流路を有するスクロール型コンプレッサのオイル循環機
構に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のスクロール型コンプレッサは、回
転数の如何に関わらず一定のオイルの供給を必要とする
ことから、特開平１−２０３６８３号公報に示されるよ
うに、鏡板に渦巻状のラップを有する固定スクロール
と、鏡板に渦巻状のラップを有する旋回スクロール（可
動スクロール）とが互いに向かい合わせにして噛み合
い、固定スクロールに対して見かけ状自転しないように
旋回スクロールが旋回運動をし、ガス圧縮を行うもの
で、固定スクロールの吸入室と密閉容器で囲まれた高圧
室とを連通する穴を固定スクロール内に有し、その穴の
開閉を高圧室と旋回スクロールの背面とブロックで囲ま
れた背圧室との差圧で行うことを特徴とするものが使用
されていた。
転数の如何に関わらず一定のオイルの供給を必要とする
ことから、特開平１−２０３６８３号公報に示されるよ
うに、鏡板に渦巻状のラップを有する固定スクロール
と、鏡板に渦巻状のラップを有する旋回スクロール（可
動スクロール）とが互いに向かい合わせにして噛み合
い、固定スクロールに対して見かけ状自転しないように
旋回スクロールが旋回運動をし、ガス圧縮を行うもの
で、固定スクロールの吸入室と密閉容器で囲まれた高圧
室とを連通する穴を固定スクロール内に有し、その穴の
開閉を高圧室と旋回スクロールの背面とブロックで囲ま
れた背圧室との差圧で行うことを特徴とするものが使用
されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述のコンプ
レッサには、モータの冷却効果が小さくモータの効率が
低下する点、固定スクロールの反ラップ側が高圧になる
ため、スクロールが加熱されて膨張し圧縮効率が低下す
る点、及び吸入圧力と吐出圧力をスクロール近傍で分離
する必要があるため、機構が複雑になる点が問題であっ
た。このために、オイルポンプを具備したコンプレッサ
を使用することが要望されているが、オイルポンプの能
力が回転数と略比例関係にあるために、スクロール部分
の高いシール性が要求される低回転時においてオイル供
給量が小さく、高回転時においてオイル供給量が大きい
という不具合があった。
レッサには、モータの冷却効果が小さくモータの効率が
低下する点、固定スクロールの反ラップ側が高圧になる
ため、スクロールが加熱されて膨張し圧縮効率が低下す
る点、及び吸入圧力と吐出圧力をスクロール近傍で分離
する必要があるため、機構が複雑になる点が問題であっ
た。このために、オイルポンプを具備したコンプレッサ
を使用することが要望されているが、オイルポンプの能
力が回転数と略比例関係にあるために、スクロール部分
の高いシール性が要求される低回転時においてオイル供
給量が小さく、高回転時においてオイル供給量が大きい
という不具合があった。
【０００４】このために、この発明は、コンプレッサの
低回転時においてはシールオイルの供給量を大きくし、
また高回転時においてはシールオイルの供給量を少なく
するスクロール型コンプレッサのオイル循環機構を提供
することにある。
低回転時においてはシールオイルの供給量を大きくし、
また高回転時においてはシールオイルの供給量を少なく
するスクロール型コンプレッサのオイル循環機構を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】しかして、この発明は、
電動機の駆動軸に偏心して連結され旋回運動をする可動
スクロール部材と、この可動スクロール部材と噛み合っ
て圧縮室を形成する固定スクロール部材とによって少な
くとも構成されるスクロール型コンプレッサと、このコ
ンプレッサの吐出孔とパイプを介して連結され、該コン
プレッサによって圧縮された冷媒と、この冷媒に溶解し
たオイルを分離するオイルセパレータとによって構成さ
れるスクロール型コンプレッサのオイル循環機構におい
て、前記オイルセパレータのオイル溜り室と前記スクロ
ール型コンプレッサのオイル溜り室を連通するオイル戻
り流路上に、オイル戻り量を制限する絞り機構を設ける
と共に、前記駆動軸に取付られたオイルポンプのオイル
供給能力を前記オイル戻り量よりも大きくしたことにあ
る。
電動機の駆動軸に偏心して連結され旋回運動をする可動
スクロール部材と、この可動スクロール部材と噛み合っ
て圧縮室を形成する固定スクロール部材とによって少な
くとも構成されるスクロール型コンプレッサと、このコ
ンプレッサの吐出孔とパイプを介して連結され、該コン
プレッサによって圧縮された冷媒と、この冷媒に溶解し
たオイルを分離するオイルセパレータとによって構成さ
れるスクロール型コンプレッサのオイル循環機構におい
て、前記オイルセパレータのオイル溜り室と前記スクロ
ール型コンプレッサのオイル溜り室を連通するオイル戻
り流路上に、オイル戻り量を制限する絞り機構を設ける
と共に、前記駆動軸に取付られたオイルポンプのオイル
供給能力を前記オイル戻り量よりも大きくしたことにあ
る。
【０００６】
【作用】したがって、この発明においては、オイルポン
プのオイル供給能力を、絞り機構により制限されたオイ
ル戻り量よりも大きくしたために、オイル戻り量よりも
オイル供給量が多くなり、コンプレッサのオイル溜り室
のオイル量は減少する。このオイル溜り室のオイルが所
定値以下になった場合には、オイルポンプからの供給が
停止し、またオイル溜り室のオイル量が所定値に達した
場合には、オイルポンプによるオイルの供給が再開され
ることから、オイルポンプによるオイル供給量は、絞り
機構により制限されたオイル戻り量と一致することとな
る。
プのオイル供給能力を、絞り機構により制限されたオイ
ル戻り量よりも大きくしたために、オイル戻り量よりも
オイル供給量が多くなり、コンプレッサのオイル溜り室
のオイル量は減少する。このオイル溜り室のオイルが所
定値以下になった場合には、オイルポンプからの供給が
停止し、またオイル溜り室のオイル量が所定値に達した
場合には、オイルポンプによるオイルの供給が再開され
ることから、オイルポンプによるオイル供給量は、絞り
機構により制限されたオイル戻り量と一致することとな
る。
【０００７】これにより、回転に関係なく一定の供給量
となったオイルポンプのオイル供給量に対して、冷媒へ
のオイルの溶解度は、回転数が低い程高くなるために、
コンプレッサの圧縮部に供給され、スクロール部分のシ
ールを行うオイルの量は、低回転になる程多くなるため
に、上記課題が達成できるものである。
となったオイルポンプのオイル供給量に対して、冷媒へ
のオイルの溶解度は、回転数が低い程高くなるために、
コンプレッサの圧縮部に供給され、スクロール部分のシ
ールを行うオイルの量は、低回転になる程多くなるため
に、上記課題が達成できるものである。
【０００８】
【実施例】以下、この発明の実施例について図面により
説明する。
説明する。
【０００９】図１において示されるスクロール型コンプ
レッサ１は、筒状部２と上下の閉塞部材３，４とによっ
て形成された密閉ケース５を有しており、この密閉ケー
ス５内の下方には電動機６が設けられている。この電動
機６は、ブラシレスの直流電動機で、上側が支持ブロッ
ク７に軸受８を介して支持され、下側が支持部材１０に
軸受９を介して支持され、さらに下方先端に下記するオ
イルポンプ１１を有し、内部を貫通するオイル導引孔１
２が形成された駆動軸１３と、この駆動軸１３に固着さ
れ、周囲に永久磁石が取付られた回転子１４と、ケース
５に固着された固定子１５と、固定子１５に巻回された
励磁コイル１６により構成されている。
レッサ１は、筒状部２と上下の閉塞部材３，４とによっ
て形成された密閉ケース５を有しており、この密閉ケー
ス５内の下方には電動機６が設けられている。この電動
機６は、ブラシレスの直流電動機で、上側が支持ブロッ
ク７に軸受８を介して支持され、下側が支持部材１０に
軸受９を介して支持され、さらに下方先端に下記するオ
イルポンプ１１を有し、内部を貫通するオイル導引孔１
２が形成された駆動軸１３と、この駆動軸１３に固着さ
れ、周囲に永久磁石が取付られた回転子１４と、ケース
５に固着された固定子１５と、固定子１５に巻回された
励磁コイル１６により構成されている。
【００１０】前記駆動軸１３の上端側には、駆動軸１３
の軸心から所定寸法だけ偏心した円筒状の中空部１８が
形成されており、この中空部１８には、可動スクロール
部材１９の背面中央部に突設された連結挿入部１９ａが
挿入されている。この可動スクロール部材１９は、渦状
に形成されたスクロール１９ｂを有しており、このスク
ロール１９ｂはケース５に固設された固定スクロール部
材２０の渦状に形成されたスクロール２０ａに噛み合っ
て、吸入圧室２１、中間圧室２２、及び吐出圧室２３を
形成するものである。
の軸心から所定寸法だけ偏心した円筒状の中空部１８が
形成されており、この中空部１８には、可動スクロール
部材１９の背面中央部に突設された連結挿入部１９ａが
挿入されている。この可動スクロール部材１９は、渦状
に形成されたスクロール１９ｂを有しており、このスク
ロール１９ｂはケース５に固設された固定スクロール部
材２０の渦状に形成されたスクロール２０ａに噛み合っ
て、吸入圧室２１、中間圧室２２、及び吐出圧室２３を
形成するものである。
【００１１】前記支持ブロック７と可動スクロール部材
１９との間にはオルダムリング２５が介在され、可動ス
クロール部材１９の旋回運動時に可動スクロール部材１
９の自転防止が行われている。
１９との間にはオルダムリング２５が介在され、可動ス
クロール部材１９の旋回運動時に可動スクロール部材１
９の自転防止が行われている。
【００１２】また、前記駆動軸１３には、前記回転子１
４の上下にバランスウェイト２６，２７が取付られ、偏
心して設けられた可動スクロール部材１９の回転が滑ら
かになるようになっている。
４の上下にバランスウェイト２６，２７が取付られ、偏
心して設けられた可動スクロール部材１９の回転が滑ら
かになるようになっている。
【００１３】オイルポンプ１１は、例えば、図示しない
内ば歯車が形成された外部ロータと、外ば歯車が形成さ
れ、駆動軸１３に固着された内部ロータとによって構成
されたトロコイドポンプで、オイル吸入孔２８からケー
ス下部のオイル溜り室３０に溜められたオイルを吸引
し、このオイルを吐出孔に連通した連通路２９を介して
駆動軸１３内を貫通するオイル導引孔１２に送り込むも
のである。
内ば歯車が形成された外部ロータと、外ば歯車が形成さ
れ、駆動軸１３に固着された内部ロータとによって構成
されたトロコイドポンプで、オイル吸入孔２８からケー
ス下部のオイル溜り室３０に溜められたオイルを吸引
し、このオイルを吐出孔に連通した連通路２９を介して
駆動軸１３内を貫通するオイル導引孔１２に送り込むも
のである。
【００１４】ケース５の側面には、冷媒吸入パイプ３１
が形成され、この吸入パイプ３１は、吸入孔３２を介し
て前記吸入圧室２１と連通する。また、前記吐出圧室２
３は吐出孔３３と連通し、この吐出孔３３はパイプ３４
を介してオイルセパレータ３５と連通するものである。
が形成され、この吸入パイプ３１は、吸入孔３２を介し
て前記吸入圧室２１と連通する。また、前記吐出圧室２
３は吐出孔３３と連通し、この吐出孔３３はパイプ３４
を介してオイルセパレータ３５と連通するものである。
【００１５】このオイルセパレータ３５は、複数の孔３
６ａ及び端部に形成された孔３６ｂを有する仕切板３６
によって仕切られた上部空間３８と下部空間４０を有
し、上部空間３８は金属の微細線を丸めて形成したオイ
ル分離手段３９を有し、下部空間４０には、オイル溜り
室４０ａと、このオイル溜り室４０ａの上方に開口した
冷媒吐出管４１と、前記オイル溜り室４０ａの下部から
オイルを導き出すオイル導引管４２が設けられるもので
ある。このオイル導引管４２は、前記ケース５の側部下
方に形成された戻りオイル吐出管４４と連通して、オイ
ル戻り流路４３を形成し、このオイル戻り流路４３上に
所定の流路抵抗を有するオリフィス４５を設けることに
よって、オイル戻り量を制限するものである。
６ａ及び端部に形成された孔３６ｂを有する仕切板３６
によって仕切られた上部空間３８と下部空間４０を有
し、上部空間３８は金属の微細線を丸めて形成したオイ
ル分離手段３９を有し、下部空間４０には、オイル溜り
室４０ａと、このオイル溜り室４０ａの上方に開口した
冷媒吐出管４１と、前記オイル溜り室４０ａの下部から
オイルを導き出すオイル導引管４２が設けられるもので
ある。このオイル導引管４２は、前記ケース５の側部下
方に形成された戻りオイル吐出管４４と連通して、オイ
ル戻り流路４３を形成し、このオイル戻り流路４３上に
所定の流路抵抗を有するオリフィス４５を設けることに
よって、オイル戻り量を制限するものである。
【００１６】以下、このスクロール型コンプレッサ１及
びオイルセパレータ３５の冷媒の流れ、オイルの流れに
ついて説明すると、電動機５の駆動によって駆動軸１３
が回転すると、この駆動軸１３に偏心して設けられた可
動スクロール部材１９が旋回運動を行う。この旋回運動
によって、可動スクロール１９ｂと固定スクロール２０
ａによって形成された吸入圧室２１、中間圧室２２、及
び吐出圧室２３が順次容積を減少させていくために、吸
入パイプ３１から吸入孔３２を介して吸入された冷媒
は、圧縮されて吐出孔３３からオイルセパレータ３５に
吐出されるものである。
びオイルセパレータ３５の冷媒の流れ、オイルの流れに
ついて説明すると、電動機５の駆動によって駆動軸１３
が回転すると、この駆動軸１３に偏心して設けられた可
動スクロール部材１９が旋回運動を行う。この旋回運動
によって、可動スクロール１９ｂと固定スクロール２０
ａによって形成された吸入圧室２１、中間圧室２２、及
び吐出圧室２３が順次容積を減少させていくために、吸
入パイプ３１から吸入孔３２を介して吸入された冷媒
は、圧縮されて吐出孔３３からオイルセパレータ３５に
吐出されるものである。
【００１７】また、オイルは、オイルポンプ１１の駆動
によってオイル吸入孔２８から吸入され、連通路２９及
びオイル導引孔１２を介して駆動軸１３の上部の中空部
１８に送られる。この中空部１８と、可動スクロール部
材１９の連結挿入部１９ａとの間の潤滑を行い、駆動軸
１３に形成されたオイル吐出孔１３ａ及び前記連結挿入
部１９ａに形成されたオイル吐出孔１９ｃを介して支持
ブロック７と駆動軸１３の潤滑を行うものである。ま
た、駆動軸１３の回転によって拡散したオイルは、この
駆動軸１３の上部近傍において冷媒に溶解して吸入圧室
２１、中間圧室２２、及び吐出圧室２３に送られて、可
動スクロール１９ｂ及び固定スクロール２０ａのシール
を行い、その後冷媒と共に、オイルセパレータ３５に送
られるものである。
によってオイル吸入孔２８から吸入され、連通路２９及
びオイル導引孔１２を介して駆動軸１３の上部の中空部
１８に送られる。この中空部１８と、可動スクロール部
材１９の連結挿入部１９ａとの間の潤滑を行い、駆動軸
１３に形成されたオイル吐出孔１３ａ及び前記連結挿入
部１９ａに形成されたオイル吐出孔１９ｃを介して支持
ブロック７と駆動軸１３の潤滑を行うものである。ま
た、駆動軸１３の回転によって拡散したオイルは、この
駆動軸１３の上部近傍において冷媒に溶解して吸入圧室
２１、中間圧室２２、及び吐出圧室２３に送られて、可
動スクロール１９ｂ及び固定スクロール２０ａのシール
を行い、その後冷媒と共に、オイルセパレータ３５に送
られるものである。
【００１８】このオイルセパレータ３５の上部空間３８
において、オイルを含む冷媒は、金属の微細線によって
形成されたオイル分離手段３９を通過することによっ
て、オイルが分離され、オイルは仕切板３６の端部の孔
３６ｂからオイル溜り室４０ａに落下して溜められ、冷
媒は冷媒吐出管４１から次なる図示しない凝縮器へ送ら
れるものである。
において、オイルを含む冷媒は、金属の微細線によって
形成されたオイル分離手段３９を通過することによっ
て、オイルが分離され、オイルは仕切板３６の端部の孔
３６ｂからオイル溜り室４０ａに落下して溜められ、冷
媒は冷媒吐出管４１から次なる図示しない凝縮器へ送ら
れるものである。
【００１９】また、オイル溜り室４０ａに溜められたオ
イルはオイル導引管４２からオイル戻り流路４３を介し
てコンプレッサ内のオイル溜り室３０に戻るものであ
る。
イルはオイル導引管４２からオイル戻り流路４３を介し
てコンプレッサ内のオイル溜り室３０に戻るものであ
る。
【００２０】このスクロール型コンプレッサ１におい
て、理論冷媒流量Ｑは、下記する数式１に、所定の数値
を代入することにより求めることができる。
て、理論冷媒流量Ｑは、下記する数式１に、所定の数値
を代入することにより求めることができる。
【００２１】
【数１】Ｑ＝Ｖ×１／ｖ×Ｎ×６０ 〔Ｋｇ／ｈ〕
【００２２】尚、Ｖは圧縮機吐出量〔ｍ3 ／ｒｅｖ〕、
ｖは吸入冷媒比容積〔ｍ3 ／Ｋｇ〕、Ｎは圧縮機回転数
〔ｒｐｍ〕である。
ｖは吸入冷媒比容積〔ｍ3 ／Ｋｇ〕、Ｎは圧縮機回転数
〔ｒｐｍ〕である。
【００２３】ここで、例えば圧縮機吐出量を２０×１０
-6〔ｍ3 ／ｒｅｖ〕、吸入冷媒比容積０．０４３〔ｍ3
／Ｋｇ〕、回転数３６００〔ｒｐｍ〕とすると、冷媒流
量Ｑは、１００〔Ｋｇ／ｈ〕となる。
-6〔ｍ3 ／ｒｅｖ〕、吸入冷媒比容積０．０４３〔ｍ3
／Ｋｇ〕、回転数３６００〔ｒｐｍ〕とすると、冷媒流
量Ｑは、１００〔Ｋｇ／ｈ〕となる。
【００２４】これによって、スクロール型コンプレッサ
１の定格回転数（Ｎ＝３６００ｒｐｍ）の時の最適オイ
ル割合（ＯＣＲ ｗｔ％）は、図２に示すオイル供給量
と効率（ＣＯＰ）の実験結果から明らかなように１０％
前後であるから、最適オイル量（Ｑｏｉｌ Ｋｇ／ｈ）
は、１０〔Ｋｇ／ｈ〕となるものである（Ｑｏｉｌ＝１
００×０．１０）。
１の定格回転数（Ｎ＝３６００ｒｐｍ）の時の最適オイ
ル割合（ＯＣＲ ｗｔ％）は、図２に示すオイル供給量
と効率（ＣＯＰ）の実験結果から明らかなように１０％
前後であるから、最適オイル量（Ｑｏｉｌ Ｋｇ／ｈ）
は、１０〔Ｋｇ／ｈ〕となるものである（Ｑｏｉｌ＝１
００×０．１０）。
【００２５】また、オイル戻り量Ｑｏｉｌ（ｒ）は、オ
イルセパレータ３５の高圧（Ｐｄ）とケース５内の低圧
（Ｐｓ）との差によって決定され（Ｑｏｉｌ（ｒ）＝ｆ
（Ｐｄ，Ｐｓ）、これを絞り機構（具体的には、オリフ
ィス又はキャピラリ管）４５によって前記Ｑｏｉｌと一
致するように設定し、さらに前記オイルポンプ１１の能
力をこのＱｏｉｌ（ｒ）よりも大きく設定することによ
って、オイルポンプ１１の供給量を一定にすることがで
きるものである。
イルセパレータ３５の高圧（Ｐｄ）とケース５内の低圧
（Ｐｓ）との差によって決定され（Ｑｏｉｌ（ｒ）＝ｆ
（Ｐｄ，Ｐｓ）、これを絞り機構（具体的には、オリフ
ィス又はキャピラリ管）４５によって前記Ｑｏｉｌと一
致するように設定し、さらに前記オイルポンプ１１の能
力をこのＱｏｉｌ（ｒ）よりも大きく設定することによ
って、オイルポンプ１１の供給量を一定にすることがで
きるものである。
【００２６】オイルポンプ１１の能力は、下記する数式
２によって求められるもので、絞り機構４５によって制
限された戻りオイル量を全て供給するように設定される
ものである。
２によって求められるもので、絞り機構４５によって制
限された戻りオイル量を全て供給するように設定される
ものである。
【００２７】
【数２】 Ｑｐ＞Ｑｏｉｌ（ｍａｘ）×１／Ｎ（ｍｉｎ）／６０×ｖ0
【００２８】尚、Ｑｐはオイルポンプ１１の能力〔ｍ3
／ｒｅｖ〕、ｖ0 はオイル比容積〔ｍ3 ／Ｋｇ〕、Ｎ
（ｍｉｎ）は実用最低回転数〔ｒｐｍ〕、Ｑｏｉｌ（ｍ
ａｘ）は実用差圧条件〔Ｋｇ／ｈ〕であり、具体的に
は、Ｑｏｉｌ（ｍａｘ）は定格の２倍として２０〔Ｋｇ
／ｈ〕、Ｎ（ｍｉｎ）は５００〔ｒｐｍ〕、ｖ0 は１０
-3〔ｍ3 ／Ｋｇ〕とする。
／ｒｅｖ〕、ｖ0 はオイル比容積〔ｍ3 ／Ｋｇ〕、Ｎ
（ｍｉｎ）は実用最低回転数〔ｒｐｍ〕、Ｑｏｉｌ（ｍ
ａｘ）は実用差圧条件〔Ｋｇ／ｈ〕であり、具体的に
は、Ｑｏｉｌ（ｍａｘ）は定格の２倍として２０〔Ｋｇ
／ｈ〕、Ｎ（ｍｉｎ）は５００〔ｒｐｍ〕、ｖ0 は１０
-3〔ｍ3 ／Ｋｇ〕とする。
【００２９】上記条件の場合においては、、オイルポン
プ１１の能力Ｑｐは、０．６７ｃｃ／ｒｅｖ以上とな
り、この能力以上のオイルポンプ１１を取付るものであ
る。
プ１１の能力Ｑｐは、０．６７ｃｃ／ｒｅｖ以上とな
り、この能力以上のオイルポンプ１１を取付るものであ
る。
【００３０】このために、オイルポンプ１１によって吸
入されるオイル量Ｑｐが、オイル戻し流路４３を介して
オイル吐出管４４から吐出されるオイル量Ｑｏｉｌ
（ｒ）よりも多くなるために、オイル溜り室３０のオイ
ル量は減少して液面が下がり、このオイル液面がオイル
吸入孔２８の先端部分よりも下がると、オイルポンプ１
１は空回りをして、オイルの供給は停止する。オイル戻
り量Ｑｏｉｌ（ｒ）は常に一定のオイル溜り室３０に供
給されるために、オイル液面は上昇することとなり、こ
のオイル液面がオイル吸入孔２８の先端部分に到達する
ことによってオイルポンプ１１によるオイルの供給が再
開されるものである。これによって、オイルポンプ１１
によって供給されるオイル量は、常にオイル戻り流路４
３から供給される戻りオイル量Ｑｏｉｌ（ｒ）となるも
のである。
入されるオイル量Ｑｐが、オイル戻し流路４３を介して
オイル吐出管４４から吐出されるオイル量Ｑｏｉｌ
（ｒ）よりも多くなるために、オイル溜り室３０のオイ
ル量は減少して液面が下がり、このオイル液面がオイル
吸入孔２８の先端部分よりも下がると、オイルポンプ１
１は空回りをして、オイルの供給は停止する。オイル戻
り量Ｑｏｉｌ（ｒ）は常に一定のオイル溜り室３０に供
給されるために、オイル液面は上昇することとなり、こ
のオイル液面がオイル吸入孔２８の先端部分に到達する
ことによってオイルポンプ１１によるオイルの供給が再
開されるものである。これによって、オイルポンプ１１
によって供給されるオイル量は、常にオイル戻り流路４
３から供給される戻りオイル量Ｑｏｉｌ（ｒ）となるも
のである。
【００３１】このために、オイルポンプ１１によって供
給されるオイル供給量は、回転数に関係なく一定とな
り、また冷媒中の最適オイル割合（ＯＣＲ）は、図３に
示す実験結果から明らかなように回転数が減少すると増
加するもので、これによって冷媒中に溶解するオイル量
は、低速回転時において増加し、高速回転時において減
少することとなるものである。
給されるオイル供給量は、回転数に関係なく一定とな
り、また冷媒中の最適オイル割合（ＯＣＲ）は、図３に
示す実験結果から明らかなように回転数が減少すると増
加するもので、これによって冷媒中に溶解するオイル量
は、低速回転時において増加し、高速回転時において減
少することとなるものである。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、オイルセパレータからの戻りオイル量を最適オイル
量に設定すると共に、オイルポンプの供給量を前記戻り
オイル量よりも大きく設定することによって、オイルポ
ンプによるオイル供給量を回転数に関わらず一定にで
き、これによって回転数に反比例するオイルの冷媒への
溶解度により低速回転時のオイル供給量を増大すると共
に、高速回転時のオイル供給量を減少されることができ
るものである。
ば、オイルセパレータからの戻りオイル量を最適オイル
量に設定すると共に、オイルポンプの供給量を前記戻り
オイル量よりも大きく設定することによって、オイルポ
ンプによるオイル供給量を回転数に関わらず一定にで
き、これによって回転数に反比例するオイルの冷媒への
溶解度により低速回転時のオイル供給量を増大すると共
に、高速回転時のオイル供給量を減少されることができ
るものである。
【図１】本発明の実施例に係るスクロール型コンプレッ
サ及びオイルセパレータの構成を示した断面図である。
サ及びオイルセパレータの構成を示した断面図である。
【図２】実験により求められた最適オイル量（Ｑｏｉ
ｌ）と効率（ＣＯＰ）の特性線図である。
ｌ）と効率（ＣＯＰ）の特性線図である。
【図３】実験により求められた最適潤滑油割合（ＯＣ
Ｒ）と効率（ＣＯＰ）の特性線図である。
Ｒ）と効率（ＣＯＰ）の特性線図である。
１ スクロール型コンプレッサ １１ オイルポンプ １９ 可動スクロール部材 ２０ 固定スクロール部材 ３０，４０ａ オイル溜り室 ３５ オイルセパレータ ４３ オイル戻り流路 ４５ 絞り機構
Claims (1)
- 【請求項１】 電動機の駆動軸に偏心して連結され旋回
運動をする可動スクロール部材と、この可動スクロール
部材と噛み合って圧縮室を形成する固定スクロール部材
とによって少なくとも構成されるスクロール型コンプレ
ッサと、このコンプレッサの吐出孔とパイプを介して連
結され、該コンプレッサによって圧縮された冷媒と、こ
の冷媒に溶解したオイルを分離するオイルセパレータと
によって構成されるスクロール型コンプレッサのオイル
循環機構において、 前記オイルセパレータのオイル溜り室と前記スクロール
型コンプレッサのオイル溜り室を連通するオイル戻り流
路上に、オイル戻り量を制限する絞り機構を設けると共
に、前記駆動軸に取付られたオイルポンプのオイル供給
能力を前記オイル戻り量よりも大きくしたことを特徴と
するスクロール型コンプレッサのオイル循環機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4056687A JPH05223074A (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | スクロール型コンプレッサのオイル循環機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4056687A JPH05223074A (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | スクロール型コンプレッサのオイル循環機構 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05223074A true JPH05223074A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13034359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4056687A Pending JPH05223074A (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | スクロール型コンプレッサのオイル循環機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05223074A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5466136A (en) * | 1993-04-26 | 1995-11-14 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Scroll compressor having a gas liquid separator |
| EP1331397A3 (en) * | 1996-08-02 | 2003-09-17 | Copeland Corporation | Scroll compressor |
| JP2009030611A (ja) * | 2007-07-30 | 2009-02-12 | Lg Electronics Inc | 圧縮機 |
| US8043079B2 (en) | 2007-07-30 | 2011-10-25 | Lg Electronics Inc. | Hermetic compressor and refrigeration cycle device having the same |
| US9410547B2 (en) | 2010-01-27 | 2016-08-09 | Daikin Industries, Ltd. | Compressor with oil separator and refrigeration device including the same |
| WO2018220747A1 (ja) * | 2017-05-31 | 2018-12-06 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機および冷凍サイクル装置 |
| CN110985393A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-04-10 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 低背压旋转式压缩机及相应的回油压降控制方法、空调器 |
-
1992
- 1992-02-07 JP JP4056687A patent/JPH05223074A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5466136A (en) * | 1993-04-26 | 1995-11-14 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Scroll compressor having a gas liquid separator |
| EP1331397A3 (en) * | 1996-08-02 | 2003-09-17 | Copeland Corporation | Scroll compressor |
| JP2009030611A (ja) * | 2007-07-30 | 2009-02-12 | Lg Electronics Inc | 圧縮機 |
| US8043079B2 (en) | 2007-07-30 | 2011-10-25 | Lg Electronics Inc. | Hermetic compressor and refrigeration cycle device having the same |
| US9410547B2 (en) | 2010-01-27 | 2016-08-09 | Daikin Industries, Ltd. | Compressor with oil separator and refrigeration device including the same |
| WO2018220747A1 (ja) * | 2017-05-31 | 2018-12-06 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機および冷凍サイクル装置 |
| CN110985393A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-04-10 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 低背压旋转式压缩机及相应的回油压降控制方法、空调器 |
| CN110985393B (zh) * | 2019-10-28 | 2021-11-16 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 低背压旋转式压缩机及相应的回油压降控制方法、空调器 |
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