JP2000256918A

JP2000256918A - 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維

Info

Publication number: JP2000256918A
Application number: JP11064785A
Authority: JP
Inventors: Mitsue Yoshimura; 三枝吉村; Koichi Iohara; 耕一庵原
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1999-03-11
Filing date: 1999-03-11
Publication date: 2000-09-19
Anticipated expiration: 2019-03-11
Also published as: JP3704536B2

Abstract

(57)【要約】【課題】優れた伸縮性と風合いを兼ね備え、しかも着
用疲労性に優れた伸縮織編物用に適した、潜在捲縮能を
有するポリエステル系複合繊維を提供する。【解決手段】３官能性共重合成分を有さないポリトレ
メチレンテレフタレート（Ａ）と、３官能性共重合成分
が０．０５〜０．２モル％共重合されたポリトレメチレ
ンテレフタレート（Ｂ）または前記（Ａ）よりも固有粘
度が０．１５〜０．３低いポリトレメチレンテレフタレ
ート（Ｃ）とが、サイドバイサイド型または偏心シース
コア型に複合された潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた伸縮性、弾
性回復性、並びに風合いを兼ね備え、しかも着用疲労性
に優れた伸縮織物用に適した潜在捲縮能を有するポリエ
ステル系複合繊維に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、織編物の機能性、特に伸縮性能に
対する要求が一段と強くなってきている。この織編物の
伸縮性能は衣服着用時の着心地と圧迫感との間に密接な
関係を有しており、例えば伸縮性能が良好なものは、身
体各部の動きに織編物の伸び縮みが容易に追従できるた
め、圧迫感がなく、着用時の活動が円滑に行えることに
なる。

【０００３】従来、紡糸時に異種または異質のポリマー
を複合紡糸し、延伸熱処理後に加熱空気加工して捲縮を
発現させる方法が米国特許４１１５９８９号、同４１１
８５３４号、特公昭４５−３７５７６号公報、特公昭５
４−４２４４１号公報などに提案されているが、これら
の方法で得られた捲縮糸は、その嵩高性・ストレッチ特
性に代表される力学特性は、伸縮性織物用としては未だ
不十分である。

【０００４】一方、高捲縮性を有し、かつ、捲縮堅牢度
の高い複合繊維の製造方法としては、例えば延伸後の弾
性回復、あるいは熱処理による収縮率または収縮応力の
異なる２種の重合体を組み合せる方法が提案され、具体
的には、ポリトリメチレンテレフタレートとポリエチレ
ンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートとポリ
エチレンテレフタレート、固有粘度の異なるポリエチレ
ンテレフタレート、カチオン可染性ポリエステルとナイ
ロン６などの組合せで複合紡糸し、延伸後に弛緩熱処
理、あるいはさらに加熱空気ジェットを通して弛緩熱処
理する方法が、特公昭４３−１９１０８号公報、特開昭
５１−８４９２４号公報、特公昭６１−１５１６９号公
報、特公昭６３−４４８４３号公報などに提案されてい
る。しかし、これらの方法においては、ポリエチレンテ
レフタレートと組み合わされているポリエステルまたは
ポリアミドはそれ自身優れた伸長弾性回復性能をもって
いるものの、ポリエチレンテレフタレートと組み合わせ
られているため、ポリマー自身が有する構造弾性は拘束
されてその効果の発揮は完全に抑制される。したがっ
て、これらの方法においても、捲縮形態は得られるので
織編物に与えられる伸縮歪みが比較的小さい場合には、
捲縮形態からくる高度なストレッチ性能を示すものの、
その形態弾性回復領域を超えて大きな伸縮歪みを負荷す
ると、ポリエチレンテレフタレート本来の弾性回復性は
高々１０％伸長時の弾性回復が５０％、仕事回復率に至
っては２０％しかないため、心地よい伸長反発感が得ら
れず、いわゆる着用疲労として織編物の品位は著しく損
なわれ、着衣の原形が崩れるという問題点がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従来
技術の有する問題点を改善し、優れた伸縮性と風合いを
兼ね備え、しかも着用疲労性に優れた伸縮織物用に適し
た、潜在捲縮能を有するポリエステル系複合繊維を提供
することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記課題を達成すべく鋭
意検討した結果、ナイロン６よりも優れた弾性回復性能
を有するポリトリメチレンテレフタレート系ポリエステ
ルであって互いに配向結晶化挙動の異なる２種のポリエ
ステルを、サイドバイサイド型または偏心シースコア型
に複合してなる複合繊維は、捲縮形態からくる比較的低
応力かつ低歪み量における優れた弾性回復性能に加え
て、これまで着用疲労として問題となるような高歪み領
域においてもポリトリメチレンテレフタレート分子構造
がもつ構造弾性により、高反発で、パワー感のあるスト
レッチ性能が達成され、優れた着用間および着用疲労性
を有する伸縮織編物を提供できることが見出された。

【０００７】かくして、本発明によれば、下記ポリエス
テルＡと、下記ポリエステルＢまたはポリエステルＣと
が、サイドバイサイド型または偏心シースコア型に複合
されてなる潜在捲縮性ポリエステル複合繊維が提供され
る。ポリエステルＡ：全繰り返し単位の８５モル％以上がト
リメチレンテレフタレート単位であり、実質的にエステ
ル形成性官能基を３個以上有する成分が共重合されてい
ないポリエステルポリエステルＢ：全繰り返し単位の８５モル％以上がト
リメチレンテレフタレート単位であり、エステル形成性
官能基を３個以上有する成分が０．０５〜０．２０モル
％共重合されたポリエステルポリエステルＣ：全繰り返し単位の８５モル％以上がト
リメチレンテレフタレート単位であり、実質的にエステ
ル形成性官能基を３個以上有する成分が共重合されてい
ない、固有粘度がポリエステルＡよりも０．１５〜０．
３０小さいポリエステル

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明の複合繊維に用いられる一
方成分であるポリエステルＡは、全繰り返し単位の８５
モル％以上、好ましくは９５モル％以上がトリメチレン
テレフタレートで、実質的にエステル形成性官能基を３
個以上有する成分が共重合されていないポリエステルで
あり、なかでもポリトリメチレンテレフタレートが好ま
しい。該ポリエステルＡ中の共重合成分（２官能性）の
共重合割合が１５モル％を越える場合には、該ポリエス
テル骨格が有する構造弾性性能が低下してパワー感のあ
るストレッチ性能は得難くなる。なお、ポリエステルＡ
の固有粘度（オルソクロロフェノール溶媒中２５℃で測
定）は０．７〜１．３の範囲が適当である。

【０００９】好ましく用いられるポリエステルＡの共重
合成分としては、酸成分として例えば、イソフタル酸、
ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸、ジ
フェノキシエタンジカルボン酸、β−オキシエトキシ安
息香酸、ｐ−オキシ安息香酸の如き２官能性芳香族カル
ボン酸、セバシン酸、アジピン酸の如き２官能性脂肪族
カルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の如
き２官能性脂環族カルボン酸等をあげることができる。
また、ジオール成分として例えば、エチレングリコー
ル、テトラメチレングルコール、ペンタメチレングリコ
ール、ヘキサメチレングリコール、シクロヘキサン−
１，４−ジメタノール、ネオペンチルグリコール、ビス
フェノールＡ、ビスフェノールＳの如き脂肪族、脂環
族、芳香族のジオール化合物をあげることができる。

【００１０】本発明の複合繊維に用いられる他方成分で
あるポリエステルＢは、全繰り返し単位の８５モル％以
上、好ましくは９５モル％以上がトリメチレンテレフタ
レートであり、エステル形成性官能基を３個以上有する
成分が０．０５〜０．２０モル％共重合されたポリエス
テルであり、なかでも共重合成分としてエステル形成性
官能基を３個以上有する成分のみが共重合されたポリト
リメチレンテレフタレート系共重合ポリエステルが好ま
しい。該ポリエステルＢ中の共重合成分の総共重合割合
が１５モル％を越える場合には、該ポリエステル骨格が
有する構造弾性性能が低下してパワー感のあるストレッ
チ性能は得難くなる。

【００１１】また、エステル形成性官能基を３個以上有
する成分の共重合割合が０．０５モル％未満の場合に
は、前記ポリエステルＡとの熱収縮特性の差が小さくな
って十分な潜在捲縮能を有する複合繊維が得られなくな
るので好ましくない。一方、０．２０モル％を越える場
合には、製糸工程における各変形過程において変形応力
が増加し、製糸工程調子が悪化するので好ましくない。
なお、ポリエステルＢの固有粘度（オルソクロロフェノ
ール溶媒中２５℃で測定）は、０．５〜１．２の範囲が
適当である。

【００１２】好ましく用いられるエステル形成性官能基
を３個以上有する成分としては、例えばトリメチロール
プロパン、ペンタエリスリトール、トリメリット酸、ピ
ロメリット酸などがあげられ、これらは単独で使用して
も２種以上を併用してもよい。

【００１３】また、ポリエステルＢに共重合可能な２官
能性共重合成分としては、前記ポリエステルＡで用いら
れると同一の成分があげられる。

【００１４】本発明の複合繊維に用いられる、別の他方
成分であるポリエステルＣは、全繰り返し単位の８５モ
ル％以上、好ましくは９５モル％以上がトリメチレンテ
レフタレートで、実質的にエステル形成性官能基を３個
以上有する成分が共重合されていないポリエステル、特
に好ましくはポリトリメチレンテレフタレートであり、
その固有粘度が前記ポリエステルＡよりも０．１５〜
０．３０小さいことが必要である。ポリエステルＡとの
固有粘度差が０．１５未満の場合には、前記ポリエステ
ルＡとの熱収縮特性の差が小さくなって十分な潜在捲縮
能を有する複合繊維が得られなくなるので好ましくな
い。一方、０．３０を越える場合には、前記ポリエステ
ルＡとの紡糸時における伸長粘度差が大きくなるため、
複合紡糸時には毛羽断糸などが発生しやすく、また延伸
時においてもポリエステルＡとの繊維構造差が大きくな
るため、毛羽・断糸発生頻度が大きくなるので好ましく
ない。

【００１５】なお、ポリエステルＣに共重合可能な２官
能性共重合成分としても、前記ポリエステルＡで用いら
れると同一の成分があげられる。

【００１６】上記ポリエステルＡとＣの組み合わせによ
る複合繊維は、ポリエステルＡとＢの組合せによる複合
繊維と比較すると、潜在捲縮能は小さくなって捲縮形態
による弾性回復は小さくなるが、該ポリメチレンテレフ
タレート骨格が有する構造弾性性能に起因してよりパワ
ー感のあるストレッチ性能が得られる。

【００１７】本発明においては、上記ポリエステルＡと
ポリエステルＢまたはＣとをサイドバイサイド型または
偏心シースコア型の複合繊維となす。ここで複合繊維と
なす方法は任意で、従来公知の紡糸口金、例えば、特公
昭４３−１９１０８号公報、特公昭４１−１６１２５号
公報に記載されている紡糸口金を用いて溶融紡糸すれば
よい。特に、サイドバイサイド型複合繊維となす場合に
は、実公昭４２−１９５３６号公報に記載されているよ
うな、吐出直後の両成分ポリマーを口金直下で接合させ
るようにした紡糸口金を用いれば紡糸安定性が向上する
ので好ましい。

【００１８】得られた未延伸糸は、必要に応じて、通常
の延伸・熱処理工程をとおして潜在捲縮性複合繊維とな
してもよいし、さらに仮撚加工を施したり機械捲縮を付
与して顕在捲縮をも持つ捲縮複合繊維としてもよい。ま
た、高速紡糸して得られた潜在捲縮能を有する部分配向
未延伸糸を仮撚加工して顕在捲縮を有する捲縮複合繊維
としてもよい。

【００１９】例えば、潜在捲縮型複合繊維となす場合に
は、延伸・熱処理工程を通しす際、通常延伸糸の残留伸
度が１５〜５０％の範囲となるように調整される。一般
に残留伸度が小さいほど、捲縮を顕在化させた時の捲縮
率は大きくなるが、構造弾性回復は小さくなる傾向が認
められ、また、１５％よりも小さくしようとした場合に
は、延伸工程での毛羽、断糸等のトラブルが増加する傾
向にある。一方、５０％を超える場合には、捲縮を顕在
化させた時の捲縮率が小さくなり、得られる織編物品位
に関しては、ふくらみが低下する。

【００２０】なお、延伸温度は、ポリトリメチレンテレ
フタレートのガラス転移点−２０℃〜＋３０℃の範囲が
好ましい。延伸工程は、紡出糸を巻き取った後に別工程
にて延伸する、いわゆる別延でも、紡出糸を巻き取らず
に引続いて延伸する直延でも、いずれでも適用できる
が、ポリトリメチレンテレフタレートはガラス転移点が
３０〜４０℃の範囲にあり、経時により不定形のままで
結晶化が進行しやすいため、品質安定化の点から別延よ
りは直延の方が好ましい。

【００２１】熱処理温度は、１２０℃〜１８０℃までの
温度が衣料用としては最適であり、フィラメント全体の
１００℃の沸水収縮率を５〜１２％の範囲に調整するこ
とが好ましい。この時、熱処理時の弛緩率は、０〜２．
０％の範囲とすることが好ましく、弛緩率を２．０％を
超えて付与した場合には、特に、弾性回復性と捲縮を顕
在化させる際の熱収縮応力とを担うポリエステルＡの結
晶化が進行すると共に内部歪みの緩和も進行するため、
織編物となした後に、精練・リラックス工程にて捲縮を
発現させ、織編物を３次元的なふくらみをもった構造へ
と変化させるにあたって、とりわけ織物に関しては、そ
の拘束力に逆らって良好なふくらみを発現させることが
難しくなる。特に弛緩率０％、すなわち緊張状態にて熱
処理すると、内部構造の歪みが大きくなるため、捲縮を
顕在化させる際の捲縮発現性能が高くなるので好まし
い。

【００２２】次に、潜在捲縮性複合繊維に健在捲縮を付
与する方法としては、機械的に捲縮を付与する方法の
他、上記の延伸糸を仮撚加工する方法、比較的速い速
度、例えば、２０００〜４０００ｍ／分程度の速度で紡
糸した、伸度が８０〜２００％程度の部分配向未延伸糸
を延伸同時仮撚加工する方法などがあげられる。

【００２３】この仮撚加工は、シングルヒーター方式、
２ヒーター方式のいずれでもよい。仮撚時の仮撚数ＴＷ
（Ｔ／Ｍ）は、２５０００／（Ｄｅ）^1/2〜３９０００
／（Ｄｅ）^1/2の範囲が好ましく、２５０００／（Ｄ
ｅ）^1/2以下の場合には、十分な捲縮を付与することが
困難であり、一方３９０００／（Ｄｅ）^1/2を超える場
合には、加工糸の毛羽、断糸の発生頻度が高くなる。仮
撚ヒーター温度は、１４０〜２００℃とする。１４０℃
未満の場合には、熱セット効果が不十分となるため十分
な捲縮率が得難い。一方、２００℃を超える場合には、
融着が発生して未解撚部を有するがさついた風合いの糸
条となり、強伸度、捲縮率、および構造弾性回復につい
ても不十分なものとなる。なお、仮撚付加装置は、スピ
ンドル仮撚装置、摩擦仮撚装置、流体仮撚装置など任意
の仮撚装置を使用することができる。

【００２４】以上に詳述した本発明の複合繊維の繊維横
断面形状は、上記の２成分がサイドバイサイド型または
偏心シースコア型に複合されている限り、特に限定され
るものではなく、円形、繭型、偏平、異形、中空等任意
の断面形状をとることができる。なお、偏心シースコア
型の複合繊維においては、熱収縮性の低いポリエステル
ＢまたはＣがシース側となるようにするのが好ましい。

【００２５】複合繊維における上記ポリエステルＡとポ
リエステルＢまたはＣとの複合重量比は、３０：７０〜
７０：３０が製糸時の安定性および得られる潜在捲縮能
の点から適当であり、特に４０：６０〜６０：４０の範
囲が好ましい。なお、複合繊維の繊度は、用途に応じて
適宜設定できるが、通常は０．５〜２０デニール程度と
すればよい。

【００２６】

【実施例】以下、実施例をあげて本発明をさらに詳細に
説明する。なお、実施例中の測定値は次の方法により測
定したものである。

【００２７】１．捲縮率（ＴＣ₁₀）試料に５０ｍｇ／ｄｅの張力をかけてカセ枠に巻き取り
約３０００ｄｅのカセをつくる。カセ作成後、カセの一
端に２ｍｇ／ｄｅ＋２００ｍｇ／ｄｅの荷重を負荷し、
１分間経過後の長さＬ₀（ｃｍ）を測定する。次いで、
２００ｍｇ／ｄｅの荷重を除去し８ｍｇ／ｄｅの荷重を
負荷（すなわち、試料には１０ｍｇ／ｄｅの荷重が負荷
されている）した状態で１００℃の沸水中にて２０分間
処理する。沸水処理後直ちに全荷重を除去し、２４時間
自由な状態で自然乾燥する。自然乾燥した試料に再び２
ｍｇ／ｄｅ＋２００ｍｇ／ｄｅの荷重を負荷し、１分間
経過後の長さＬ₁（ｃｍ）を測定する。次いで、２００
ｍｇ／ｄｅの荷重を除去し、１分間経過後の長さＬ₂を
測定し、次式で捲縮率ＴＣ₁₀を算出する。ＴＣ₁₀（％）＝（Ｌ₁−Ｌ₂）／Ｌ₀×１００なお、上記測定は複合捲縮糸製造後３日以上経過させた
後行う。

【００２８】２．繊維の伸長弾性回復性および仕事回復
率各伸長率に対する弾性回復率は、まず、試料に５０ｍｇ
／ｄｅの張力をかけてカセに取り、カセの一端に、２ｍ
ｇ／ｄｅの荷重をかけ、沸水中で２０分間捲縮発現処理
をし、全荷重をはずした状態で一昼夜自然乾燥した試料
を用いて、下記方法で行った。

【００２９】（１）２０％伸長時弾性回復率（ＴＲ₂₀）捲縮形態を取り除くために必要な荷重を初荷重として、
引張試験機に試料糸長２００ｍｍをセットする。毎分２
０％の歪み速度で伸長し、伸度２０％まで伸長したとこ
ろで、今度は逆に同じ速度で収縮させて、応力−歪み曲
線を画く。収縮中、応力が初荷重になった時の残留伸度
をεとすると、ＴＲ₂₀は次式により算出される。ＴＲ₂₀（％）＝（２０−ε）／２０×１００（２）２０％伸長時仕事回復率（ＷＲ₂₀）２０％伸長時仕事回復率は、ＴＲ₂₀を求める時に画かれ
た応力−歪み曲線から次式によって算出される。ＷＲ₂₀（％）＝収縮曲線下の面積／伸長曲線下の面積×
１００

【００３０】３．織物３０％または４０％伸長弾性回復
率（ＳＢ₃₀またはＳＢ₄₀）糸条から生機を作成し、精練・リラックス処理後、１３
０℃の高圧染色を施し、１６０℃でファイナルセットを
行い仕上げた。経糸および緯糸方向のそれぞれに５．５
ｃｍ×３０ｃｍの試験片を３枚作成する。試験片を上部
つかみでつかみ、試験幅を５ｃｍとして、初荷重（試験
片の不自然なしわを除くに必要な荷重）を加えて下部つ
かみでつかみ、低速伸長測定法（ＪＩＳＬ１０１８
−７０準拠）、すなわち毎分１００％の歪み速度で伸長
し、伸度３０％または４０％まで伸長したところで、今
度は逆に同じ速度で収縮させて、応力−歪み曲線を画
く。収縮中、応力が初荷重になった時の残留伸度をεと
するとし、経・緯方向の平均として次式で算出される。ＳＢ₃₀（％）＝（３０−ε）／３０×１００

【００３１】［実施例１］０．３重量％の酸化チタンを
艶消剤として含有する、表１に示すポリエステルＡ（第
１成分）およびポリエステルＢまたはＣ（第２成分）を
１６０℃×５時間乾燥した後、それぞれ直径２５ｍｍの
１軸フルフライト型溶融押出機にて２６０℃で溶融し、
吐出後両成分のポリマー流が一点で接合するサイドバイ
サイド型断面を形成する直径０．２５ｍｍφ−ランド長
０．５０ｍｍ（Ｌ）の向かい合った２個の吐出孔からそ
れぞれ吐出し、得れらる延伸後の複合糸条のデニールが
７５ｄｅ／３６ｆとなるよう吐出量を調整し、口金下下
方９ｃｍ〜１００ｃｍに設けた横吹き冷却筒から２５℃
の空気を０．２ｍ／秒の速度で吹き付けて吐出ポリマー
を冷却固化せしめ、油剤付着量（ＯＰＵ）が０．２５〜
０．４重量％の範囲となるように油剤を付与した後、１
５００ｍ／分の速度で引取り巻き取った。得られた未延
伸糸を延伸温度６０℃にて延伸し、１２０℃の非接触ヒ
ーターを用いてセットし、延伸速度６００ｍ／ｍｉｎに
て７５ｄｅ／３６ｆのフィラメントを作成した。該フィ
ラメントを用いて目付け８０ｇ／ｍ²のタフタ織物を作
成し、温度１３０℃で染色した。結果を表１に示す。

【００３２】

【表１】

【００３３】上記表から明らかなように、実験Ｎｏ．１
および２は、貼り合わせた第２成分の収縮挙動抑制性が
乏しいために、捲縮率が小さく、織物の３０％伸長時に
非弾性領域まで伸長変形がなされるため、応力が高く、
回復性能が不十分であり、残留歪みとして着用疲労の原
因となり易い。実験Ｎｏ．３、４、５、６については、
エステル形成性官能基を３個以上有する共重合成分（以
下架橋成分と呼ぶことがある）による第２成分の弾性回
復および収縮抑制能が良好であるため、良好な捲縮率を
示すと共に、織物の弾性回復性能も十分である。一方、
実験Ｎｏ．７は、架橋成分が過剰に添加されており、曳
糸性が損なわれるために、得られる繊維の強伸度、なら
びに、捲縮発現性、ポリトリメチレンテレフタレート
（ＰＴＭＴ）本来の構造弾性回復も損なわれてしまって
いる。また、実験Ｎｏ．８のＰＴＭＴとＰＥＴの複合繊
維においては、両者の弾性回復性、熱収縮性が異なるた
めに、良好な捲縮発現性能を有するが、ＰＥＴの不十分
な弾性回復性能を反映して、捲縮形態による伸縮領域を
超えて伸長を施す際の、伸長弾性回復率および伸長仕事
回復率は著しく劣り、したがって、織物伸長は、着用歪
みとして記憶される。また、実験Ｎｏ．９に関しては、
ＰＴＭＴの伸長粘度差が不十分であるために、良好な捲
縮形態が得られなず、織物の３０％伸長時に非弾性領域
まで伸長変形がなされるため応力が高く、残留歪みとし
て着用疲労の原因となり易い。一方、Ｎｏ．１０におい
ては、固有粘度差が０．４と大きいために、伸長粘度差
が大きく、紡糸調子の不良が顕著で、毛羽、断糸がたび
たびおこる。

【００３４】［実施例２］０．３重量％の酸化チタンを
艶消剤として含有し、表２に示す両重合体成分を１６０
℃×５時間乾燥した後、それぞれ直径２５ｍｍの１軸フ
ルフライト型溶融押出し機にて２６０℃で溶融し、偏心
シースコア断面を形成できる口金（ポリエステルＡがシ
ースになるようにする）および実施例１で使用したサイ
ドバイサイド型口金から吐出し、延伸同時仮撚加工後の
複合捲縮糸が１５０ｄｅ／４８ｆとなるよう吐出量を調
整し、口金下下方９〜１００ｃｍに設けた横吹き冷却筒
から２５℃の空気を０．２ｍ／秒の速度で吹き付けて吐
出ポリマーを冷却固化せしめ、油剤付着量（ＯＰＵ）が
０．２５〜０．４重量％の範囲となるように油剤を付与
した後、２５００ｍ／分の速度で引取り巻き取った。該
未延伸糸をシングルヒーター方式（温度１８０℃×ヒー
ター長１．６ｍの非接触ヒーター）で、ウレタンディス
クの仮撚ユニット（ＴＥＭＣＯ社製）を用いて、仮撚り
数（Ｔ／Ｍ）＝２９０００〜３２５００／（Ｄｅ）^1/2
で算出される仮撚数の範囲内で、仮撚デイスク前張力
（Ｔ１）、張力後（Ｔ２）の張力比（Ｔ２／Ｔ１）が
０．９５となるよう仮撚ディスク速度を調整して加工を
施し、１５０ｄｅ／４８ｆの捲縮糸を作成した。ここ
で、Ｄｅは、仮撚延伸後のマルチフィラメントデニール
を示す。

【００３５】得られた複合捲縮糸を用い、綾組織の目付
け２２０ｇ／ｍ²の織物を作成し、織物伸長回復率の測
定に用いた。また、偏心シースコア型複合繊維に関して
は、次の計算式で、偏平度と偏心度を算出し、表２に記
載した。偏平度＝断面内長径／断面内短径偏心度＝（複合繊維断面重心とコア部重心間距離）／
（長径×１／２）結果を表２に示す。

【００３６】

【表２】

【００３７】上記表から明らかなように、Ｎｏ．１２
は、サイドバイサイド型に複合した繭型断面をなした複
合繊維を仮撚加工したものであるが、全く特性の同じポ
リマーを複合したために、捲縮形態が不十分であり、織
物伸長時に、非弾性領域まで延伸されてしまって残留歪
み量が大きい。一方、実験Ｎｏ．１３、１４、１５は、
表２に示された偏心度ならびに、偏平度を有する複合断
面からなり、本発明の要求特性を満たす架橋成分が最適
量共重合されているために、良好な捲縮率と、それに伴
う高伸長時の織物伸長弾性回復率を示す。しかし、エチ
レングリコール（Ｃ₂Ｇ）を３０モル％共重合し、固有
粘度差が０．１５である第２成分をコア側に用いた場合
（実験Ｎｏ．１６）、ＰＴＭＴの構造伸長弾性が阻害さ
れているため、捲縮形態による伸長性を取り除いて伸長
弾性回復率ＴＲ₁₀を測定した結果、十分な伸長弾性回復
が得られず、それに伴って、織物伸長弾性回復性は不十
分である。

【００３８】

【発明の効果】以上に述べた本発明の複合繊維によれ
ば、優れた伸縮性と風合いを兼ね備え、しかも着用疲労
性に優れた伸縮織物用に適した潜在捲縮性ポリエステル
複合繊維およびポリエステル複合捲縮繊維を提供するこ
とができる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】下記ポリエステルＡと、下記ポリエステ
ルＢまたはポリエステルＣとが、サイドバイサイド型ま
たは偏心シースコア型に複合されてなる潜在捲縮性ポリ
エステル複合繊維。ポリエステルＡ：全繰り返し単位の８５モル％以上がト
リメチレンテレフタレート単位であり、実質的にエステ
ル形成性官能基を３個以上有する成分が共重合されてい
ないポリエステルポリエステルＢ：全繰り返し単位の８５モル％以上がト
リメチレンテレフタレート単位であり、エステル形成性
官能基を３個以上有する成分が０．０５〜０．２０モル
％共重合されたポリエステルポリエステルＣ：全繰り返し単位の８５モル％以上がト
リメチレンテレフタレート単位であり、実質的にエステ
ル形成性官能基を３個以上有する成分が共重合されてい
ない、固有粘度がポリエステルＡよりも０．１５〜０．
３０小さいポリエステル
【請求項２】エステル形成性官能基を３個以上有する
成分が、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトー
ル、トリメリット酸およびピロメリット酸からなる群か
ら選択される少なくとも１種の化合物である請求項１記
載の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。
【請求項３】請求項１または２記載の潜在捲縮性ポリ
エステル複合繊維を熱処理して捲縮を顕在化させた捲縮
繊維であって、該捲縮構造がクリンプ螺旋状構造で、か
つ、該螺旋の外側に前記ポリエステルＢまたはＣが配置
されている捲縮ポリエステル複合繊維。