JP2002339169A

JP2002339169A - 潜在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸およびその製造方法、パッケージ

Info

Publication number: JP2002339169A
Application number: JP2001147274A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiko Mochizuki; 克彦望月; Akira Kidai; 明木代; Yuhei Maeda; 裕平前田
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2001-05-17
Filing date: 2001-05-17
Publication date: 2002-11-27
Anticipated expiration: 2021-05-17
Also published as: JP4720014B2

Abstract

(57)【要約】【課題】延伸仮撚での加工性が良好で、加工後に優れた
捲縮発現能力を示し、高品位でソフトストレッチ性に優
れた布帛を得ることが可能なポリエステル複合糸を提供
する。【解決手段】一方がポリトリメチレンテレフタレートを
主体とするポリエステルであり、他方がポリエチレンテ
レフタレートを主体とするポリエステルであって、該２
成分が繊維長さ方向に沿ってサイドバイサイド型または
偏心芯鞘型に複合された繊維から構成されるマルチフィ
ラメントであって、該マルチフィラメントの構造一体性
パラメータが０．２〜１．２であることを特徴とする潜
在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた捲縮発現能
力により布帛に適度な伸縮性を与えることのできる潜在
捲縮発現性を有するポリエステル複合糸に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステルは機械的特性をはじめ、様
々な優れた特性を有しているため衣料用途のみならず幅
広く展開されている。また、近年のストレッチブームに
よりポリエステル系布帛にもストレッチ性を与えるた
め、種々の方法が採用されている。

【０００３】例えば、織物中にポリウレタン系の弾性繊
維を混用し、ストレッチ性を付与する方法がある。しか
しながら、ポリウレタン系繊維を混用した場合、ポリウ
レタン固有の性質として風合いが硬く、織物の風合いや
ドレープ性が低下すると共に、ポリエステル用の分散染
料には染まり難く、汚染の問題がつきまとう。そのた
め、還元洗浄の強化など染色工程が複雑になるばかり
か、所望の色彩に染色することが困難であった。

【０００４】一方、ポリウレタン系繊維を用いない方法
として、サイドバイサイド複合を利用した潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維が種々提案されている。潜在捲縮発
現性ポリエステル繊維とは、熱処理により捲縮が発現す
るか、あるいは熱処理前より微細な捲縮が発現する能力
を有するポリエステル繊維のことをいう。

【０００５】例えば、特公昭４４−２５０４号公報や特
開平４−３０８２７１号公報には固有粘度差あるいは極
限粘度差を有するポリエチレンテレフタレート（以下Ｐ
ＥＴと略記する）のサイドバイサイド複合繊維、特開平
５−２９５６３４号公報にはホモＰＥＴとそれより高収
縮性の共重合ＰＥＴのサイドバイサイド複合繊維が記載
されている。このような潜在捲縮発現性ポリエステル繊
維を用いれば、確かにある程度のストレッチ性を得るこ
とはできるが、織物にした際のストレッチ性が不充分と
なり、満足なストレッチ性織物が得られにくいという問
題があった。これは、上記したようなサイドバイサイド
複合繊維は織物拘束下での捲縮発現能力が低い、あるい
は捲縮が外力によりヘタリ易いためである。サイドバイ
サイド複合繊維はポリウレタン系繊維のように繊維自身
の伸縮によるストレッチ性を利用しているのではなく、
複合ポリマ間の収縮率差によって生じる３次元コイルの
伸縮をストレッチ性に利用している。このため、例え
ば、ポリマーの収縮が制限される織物拘束下で熱処理を
受けるとそのまま熱固定され、それ以上の収縮能を失う
ため、上記問題が発生すると考えられる。

【０００６】また、特公昭４３−１９１０８号公報や特
開平１１−１５８７３１号公報、特開平１１−１５８７
３２号公報、特開平１１−１８９９２３号公報、特開２
０００−３２８３７０号公報にはポリトリメチレンテレ
フタレート（以下ＰＴＴと略記する）を利用したサイド
バイサイド型もしくは偏心芯鞘型の繊維が記載されてい
る。該複合繊維を用いれば、優れた伸縮能を有する織物
をつくることができる。しかしながら、該複合繊維か
らなるマルチフィラメントは複合繊維同士のコイルが重
なり合い、捲縮の位相が揃うことに起因するシボ立ちや
シワが発生するといった問題がある。

【０００７】また、特開２０００−２３９９２７号公報
や特開平２０００−２５６９１８号公報には収縮特性の
異なる２種類のＰＴＴからなるサイドバイサイド型複合
糸の高配向未延伸糸が開示されている。比較的高速で紡
糸された該未延伸糸は、分子鎖の配向性が高く、延伸仮
撚に適した繊維構造を有するとともに、仮撚によりスト
レッチ性に優れた仮撚加工糸が得られる。しかしなが
ら、該未延伸糸はその大半がＰＴＴであるため、複合糸
パッケージにした際にＰＴＴ特有の巻締まりが生じやす
く、パッケージがスピンドルから抜けなくなったり、経
時変化による糸長手方向の糸の太さ斑の発生等、種々の
問題が生じる。その結果、仮撚加工工程で加工張力が安
定せず、毛羽や糸切れが多発するといった欠点を有す
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、紡糸性が良
好で、かつパッケージの品質劣化が小さいとともに、延
伸仮撚することで伸縮性に優れるとともに、高品位の布
帛を得ることができる潜在捲縮発現性を有するポリエス
テル複合糸を提供するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】前記した課題を解決する
ため本発明は、次の構成を採用する。すなわち、（１）一方がポリトリメチレンテレフタレートを主体と
するポリエステルであり、他方がポリエチレンテレフタ
レートを主体とするポリエステルであって、該２成分が
繊維長さ方向に沿ってサイドバイサイド型または偏心芯
鞘型に複合された繊維から構成されるマルチフィラメン
トであって、該マルチフィラメントの構造一体性パラメ
ーターが０．２〜１．２であることを特徴とする潜在捲
縮発現性を有するポリエステル複合糸。（２）繊維を形成する２成分のいずれか一方、もしくは
両方に平均粒子径０．０１〜２μｍの粒子を０．１重量
％以上含有することを特徴とする（１）記載の潜在捲縮
発現性を有するポリエステル複合糸。（３）残留伸度が８０〜２５０％であることを特徴とす
る（１）または（２）記載の潜在捲縮発現性を有するポ
リエステル複合糸。（４）遅延収縮率が２％以下であることを特徴とする
（１）〜（３）のいずれか１項記載の潜在捲縮発現性を
有するポリエステル複合糸。（５）太さ斑Ｕ％（ノーマルモード）が２％以下である
ことを特徴とする（１）〜（４）のいずれか１項記載の
潜在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸。（６）ＣＦ値が３以上であることを特徴とする（１）〜
（５）のいずれか１項記載の潜在捲縮発現性を有するポ
リエステル複合糸。（７）ポリエステル系重合体Ａにポリトリメチレンテレ
フタレートを主体としたポリエステルを配し、ポリエス
テル系重合体Ｂにポリエチレンテレフタレートを主体と
したポリエステルを配してサイドバイサイド型または偏
心芯鞘複合紡糸するに際し、各々の固有粘度（ＩＶ）が
次式（１）〜（３）を満たす組み合わせで複合糸とし、
紡糸速度２１００〜４５００ｍ／分で引き取った後、引
取速度に対して弛緩率０．１〜３％で巻き取ることを特
徴とする潜在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸の
製造方法。

【００１０】０．３０Ｘ≦Ｙ≦０．４５Ｘ＋０．３０・・・（１）０．４５≦Ｙ・・・（２）０．８≦Ｘ≦２．０・・・（３）（ただし、Ｙ：ポリエステル系重合体Ｂの固有粘度（Ｉ
Ｖ）Ｘ：ポリエステル系重合体Ａの固有粘度（ＩＶ））（８）複合紡糸してから巻き取るまでの間に、温度１０
０℃以上、処理時間０．０１秒以上で熱処理することを
特徴とする（７）記載の潜在捲縮発現性を有するポリエ
ステル複合糸の製造方法。（９）（１）〜（６）のいずれか１項記載のポリエステ
ル複合糸が巻き付けられ、サドルが８ｍｍ未満でかつバ
ルジ率が１０％未満であることを特徴とする潜在捲縮発
現性を有するポリエステル複合糸パッケージ。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明のポリエステル複合糸は、
一方がＰＴＴを主体とするポリエステルであり、他方が
ＰＥＴを主体とするポリエステルであって、該２成分が
繊維長さ方向に沿ってサイドバイサイド型または偏心芯
鞘型に複合された繊維から構成される。ストレッチ素
材として要求されるコイル捲縮は、コイル径が小さく、
単位繊維長当たりのコイル数が多い（伸長特性に優れ、
見映えが良い）、コイルの耐へたり性が良い（伸縮回数
に応じたコイルのへたり量が小さく、ストレッチ保持性
に優れる）、さらにはコイルの伸長回復時におけるヒス
テリシスロスが小さい（弾発性に優れ、フィット感がよ
い）等である。これらの要求を満足しつつ、ポリエステ
ルとしての特性を有することで、トータルバランスに優
れたストレッチ素材とすることができる。

【００１２】ここで、前記のコイル特性を満足するため
に、本発明者らはポリエステルの特性を損なうことなく
前記特性を満足させるために鋭意検討した結果、一方に
ＰＴＴを主体としたポリエステルを用いることを見出し
た。ＰＴＴ繊維は、代表的なポリエステル繊維であるＰ
ＥＴ繊維やポリブチレンテレフタレート（以下ＰＢＴと
略記する）繊維と同等の力学的特性や化学的特性を有し
つつ、伸長回復性が極めて優れている。これは、ＰＴＴ
の結晶構造においてアルキレングリコール部のメチレン
鎖がゴーシュ−ゴーシュの屈曲構造であること、さらに
はベンゼン環同士の相互作用（スタッキング、並列）に
よる拘束点密度が低く、フレキシビリティーが高いこと
から、メチレン鎖の回転により分子鎖が容易に伸長・回
復するためと考えている。

【００１３】また、本発明の他方にはＰＥＴであること
が必要である。ＰＥＴはＰＴＴとの界面接着性が極めて
良好であるとともに、溶融紡糸が容易で、６０００ｍ／
分を越える高速紡糸においても安定して製糸できるとい
う特徴を持つ。また、ＰＴＴを高速製糸した場合、巻き
締まりが生じてパッケージが抜けにくくなったり、糸長
手方向での糸斑が悪化して品質が低下するといった問題
を内在している。それに対し、複合紡糸の片側成分に特
定の比率以上でＰＥＴを配することで巻締まりは解消さ
れ、巻き取られたパッケージの経時的な品質劣化もほと
んど生じない。

【００１４】また、ＰＥＴを片側成分に用いることで、
延伸仮撚工程での熱セット温度により、ＰＴＴとの収縮
率差を容易に制御できる。ＰＴＴは熱収縮率が高く、セ
ット温度依存性が小さいのに対し、ＰＥＴは熱収縮率の
セット温度依存性が大きい。そのため、伸縮性を高めた
い場合にはＰＴＴとＰＥＴの熱収縮率差を大きくすれば
よく、延伸仮撚加工でのセット温度を高くすればよい。
逆に伸縮性を低くしたい場合にはＰＴＴとＰＥＴとの収
縮率差を小さくすればよく、熱セット温度を低くすれば
よい。

【００１５】ここで、本発明のＰＴＴとは、テレフタル
酸を主たる酸成分とし、１，３−プロパンジオールを主
たるグリコール成分として得られるポリエステルであ
る。

【００１６】また、本発明のＰＥＴとは、テレフタル酸
を主たる酸成分とし、エチレングリコールを主たるグリ
コール成分として得られるポリエステルである。ただ
し、いずれの成分も、２０モル％、より好ましくは１０
モル％以下の割合で他のエステル結合の形成が可能な共
重合成分を含むものであってもよい。共重合可能な化合
物としては、例えばイソフタル酸、コハク酸、シクロヘ
キサンジカルボン酸、アジピン酸、ダイマ酸、セバシン
酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸などのジカルボ
ン酸類、エチレングリコール、プロピレングリコール、
ジエチレングリコール、ジプロピレングリコール、ブタ
ンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサン
ジメタノール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレ
ングリコールなどのジオール類を挙げることができる
が、これらに限定されるものではない。

【００１７】また、本発明のポリエステル複合糸は、後
工程として延伸もしくは延伸仮撚を施した際には、寸法
変化や糸品質の劣化がなく、延伸仮撚工程での加工性が
良好である。これらの特性を全て満足するためには、適
度な結晶化及び分子配向性を有する繊維構造であること
が必要である。本発明の繊維のように、ＰＴＴとＰＥＴ
という異なる成分から構成される複合糸の場合、前記の
繊維構造を表す指標として構造一体性パラメータ（ε0.
2）が好適に用いられる。構造一体性パラメータは特開
昭４８−３５１１２号公報記載のように、０．１８cN/d
tex（０．２gf/d）荷重下で沸騰水中で２分間処理を行
い、処理前後の糸の寸法変化から下式で算出する。

【００１８】構造一体性パラメータ（ε0.2）＝［（Ｌ
1’−Ｌ0’）／Ｌ0’］Ｌ0’：糸をカセ取りし、初荷重０．１８cN/dtex下で測
定したカセの原長Ｌ1’：Ｌ0’を測定したカセを０．１８cN/dtex荷重下
の状態で沸騰水中で２分間処理し、風乾後、初
荷重０．１８cN/dtex下でのカセ長このように、構造一体性パラメータは湿熱下でのクリー
プ特性を示すものであり、この値が小さいほど結晶化と
分子配向が進行している。そのため、寸法安定性に優
れ、経時変化による糸品質の劣化が少ないことを示す。
本発明では、経時変化による糸品質を抑制し、かつ延伸
仮撚後の伸縮特性をも優れたポリエステル複合糸を得る
ため、構造一体性パラメータは０．２〜１．２の範囲で
あることが必要であり、好ましくは０．３〜１．０、よ
り好ましくは０．４〜０．８である。

【００１９】このように、本発明のポリエステル複合糸
は特定の繊維構造とすることで、延伸仮撚での工程通過
性、糸品質が飛躍的に向上するのである。

【００２０】また、本発明の複合糸を構成する繊維は、
２成分が貼り合わさったサイドバイサイド複合型もしく
は偏心芯鞘型である。

【００２１】サイドバイサイド複合の場合は、２成分間
の複合界面が繊維断面において直線的であるほうが捲縮
発現能が高くなり、ストレッチ性も向上する。複合界面
の直線性を示す指標としては、図１に示す繊維断面の複
合界面において、繊維表面から中心に向かって深さ２μ
ｍの点ａ、ｂおよび界面の中心ｃの３点に接する円の曲
率半径Ｒ（μｍ）を求める。曲率半径Ｒは大きいほどよ
く、好ましくは１０ｄ ^0.5以上、より好ましくは１５ｄ
^0.5以上である。ここで、ｄとは複合繊維の繊度（デシ
テックス）を示す。図２（ａ）、（ｂ）及び（ｆ）〜
（ｈ）はいずれも曲率半径Ｒが１０ｄ^0.5以上であり、
本発明に好ましく用いられる繊維断面である。

【００２２】偏心芯鞘複合の場合は、ＰＴＴを芯に、Ｐ
ＥＴを鞘に配置することが好ましい。また、繊維断面に
おいて、各々の成分の重心間距離は離れているほど捲縮
発現能が高くなり、ストレッチ性も向上する。また、偏
心芯鞘複合においては、芯成分が繊維表面に一部露出し
ていてもよい。

【００２３】また、２成分間の複合比率は製糸性、寸法
安定性及び糸の経時変化を抑制するためにＰＴＴ：ＰＥ
Ｔ＝７０：３０〜３５：６５（重量％）の範囲が好まし
く、６０／４０〜４５／５５の範囲がより好ましい。

【００２４】また、製糸や延伸仮撚、テキスタイル加工
での各工程で安定した製造を行うために、滑剤として平
均粒子径０．０１〜２μｍの粒子を０．１〜３重量％含
有することが好ましい。平均粒子径を０．０１μｍ以上
にすることで、滑剤としての効果が発現し、工程通過性
が改善される。一方、平均粒子径を２μｍ以下にするこ
とで、繊維強度を高く保持し、製糸や延伸仮撚等での糸
切れ頻度が少なくなる。また、粒子含有量を０．１重量
％以上にすることで、前記の工程通過性を向上させる効
果が発現し、粒子含有量を３重量％以下に抑えること
で、製糸におけるパックライフの短縮や、ガイド、ロー
ラー等の摩耗を抑制することができる。より好ましい粒
子含有量は０．２〜２．５重量％であり、さらに好まし
い粒子含有量は０．３〜２．０重量％である。粒子種と
しては、二酸化チタン、シリカ、アルミナ、カオリナイ
ト、炭酸カルシウム等の微粒子が好ましく用いられる
が、これらに限定されるものではない。また、粒子は複
合構造を形成する両成分に配合させることが好ましい
が、ＰＴＴ成分もしくはＰＥＴ成分にのみ配合させても
効果がある。また、複合構造を偏心芯鞘型とする場合に
は、鞘成分にのみ粒子を含有させるだけで十分な効果が
得られる。

【００２５】また、抗酸化剤としてヒンダードフェノー
ル誘導体、着色顔料などを添加してもよい。

【００２６】また、残留伸度は延伸仮撚工程での加工性
を良好にし、延伸仮撚で得られる糸の均一性、伸縮特性
を高めるために８０〜２５０％とすることが好ましい。
残留伸度のより好ましい範囲は１００〜２２０％であ
る。

【００２７】また、ＰＴＴ成分が主体の繊維の特徴とし
て、複合糸パッケージから解舒され、応力から放される
と除々に収縮する、いわゆる遅延収縮と呼ばれる現象が
生じることが知られている。この現象はパッケージ内に
おいてもゆっくりと進行し、パッケージ形状が崩れて解
舒性不良を起こしたり、パッケージ端面周期に同期した
糸の太さ斑が発生する等、さまざまな問題を起こす。そ
のため、遅延収縮率は低いほうがよく、２％以下である
ことが好ましい。より好ましくは１．５％以下である。

【００２８】また、本発明のポリエステル複合糸は、紡
糸、巻取後の遅延収縮が抑えられているため、極めて均
一性の高い複合糸パッケージが得られる。糸長手方向の
太さ斑の指標であるウスター斑（Ｕ％）を小さくするこ
とにより、延伸仮撚での糸加工における加工張力の変動
を抑制し、工程安定性を高めることで生産性を向上させ
ることが可能となるばかりか、得られる糸からなる布帛
の染め斑等の欠点が少なくなり、品位の高い製品を得る
ことができる。ウスター斑は好ましくは２％以下であ
り、より好ましくは１％以下である。

【００２９】また、本発明のポリエステル複合糸には交
絡処理が施され、ＣＦ値が３以上であることが好まし
い。ＣＦ値を３以上とすることで、製糸や糸加工、製織
時の単糸切れを抑制することができる。ＣＦ値はより好
ましくは５以上である。

【００３０】また、本発明のポリエステル複合糸の繊維
断面形状は、丸、三角、マルチローバル、中空、偏平、
非対称扁平、Ｘ型、Ｗ型その他公知の異形断面であって
もよく、何等限定されるものではないが、捲縮発現性や
審美性とのバランスから、図２（ａ）に示すような丸断
面の半円状サイドバイサイド（ａ）や半円状偏心芯鞘
（ｃ）、三角断面サイドバイサイド（ｈ）等が好ましく
用いられる。

【００３１】こうして得られた本発明のポリエステル複
合糸は、延伸又は延伸仮撚を行うことで、優れた伸縮性
を有する仮撚加工糸とすることができる。特に、延伸仮
撚を行うことにより、３次元コイルが持つ捲縮周期とは
異なった捲縮を付与することができる。その結果、前記
３次元コイルのトルクを適度に分散させ、布帛にした際
にシボやシワの発生を抑える効果があり、好ましい。

【００３２】該仮撚加工糸を布帛の一部あるいは全部に
用いることにより、ソフト性、ふくらみ感、適度な反発
感、ストレッチ性を与えることができる。また、本発明
の繊維とは異なる合成繊維や化学繊維、綿、麻、レーヨ
ン、ポリノジックやキュプラ等のセルロース繊維、絹、
ウールと混用することで、他繊維が有する風合いや吸放
湿性、吸水性、制電性、保温性を付与でき、着用快適性
が向上するため好ましい。また、布帛形態は織物、編
物、さらにはクッション材など、目的に応じて適宜選択
でき、インナーやシャツ、ブラウス、パンツ、スーツ、
ブルゾン、スポーツウェア、裏地等に好適に用いること
ができる。

【００３３】次に、本発明のポリエステル複合糸の好ま
しい製法を説明する。

【００３４】本発明のポリエステル複合糸の構成成分と
なるＰＴＴの製造方法として、公知の方法をそのまま用
いることができる。なお、ＰＴＴ原料中に含まれる環状
２量体を主成分とするオリゴマーは、紡糸時に口金汚れ
及び口金下ハウジングでの針状結晶の析出を促し、製糸
性に悪影響を及ぼすので、オリゴマー含有量は少ないほ
どよく、好ましくは２重量％以下、より好ましくは１．
５重量％以下、さらに好ましくは１重量％以下にすると
よい。オリゴマー量を少なくするための方法として、固
相重合が有効な手段となる。液相重合によりＰＴＴの固
有粘度［η］を０．４〜０．７とした後、固相重合温度
１８０〜２１５℃、暴露時間２〜２０時間で、窒素、ア
ルゴン等の不活性ガス下もしくは真空度１０ｔｏｒｒ以
下、より好ましくは１ｔｏｒｒ以下の減圧下で行うこと
ができる。また、重合時に生成するビス（３−ヒドロキ
シプロピル）エーテルは、軟化点の低下や強度等の機械
的特性を低下させる傾向があるため少ないほどよく、好
ましくは２重量％以下、より好ましくは１重量％以下、
さらに好ましくは０．４重量％以下である。なお、オリ
ゴマー及びビス（３−ヒドロキシプロピル）エーテルの
定量は、ＷＯ９９／１１７０９号公報に記載の方法で知
ることができる。

【００３５】本発明のポリエステル複合糸は、２種類の
ポリエステル系重合体からなるサイドバイサイド型また
は偏心芯鞘型の複合繊維である。一方のポリエステル系
重合体ＡにはＰＴＴを主体としたポリエステルを配し、
他方のポリエステル系重合体ＢにはＰＥＴを主体とした
ポリエステルを配し、例えば図３に示すような構造を有
する口金を用い、吐出孔上部で合流させて複合流を形成
させた後、所望の断面形状を得るための吐出孔から吐出
することで得られる。また、吐出された糸条は冷風等に
より強制冷却され固化した後、給油され、ゴデーロール
よって引き取られチーズに巻き上げられる。

【００３６】ここで、本発明の目的を達成しつつ、安定
して紡糸するためには、各成分として用いるポリマの固
有粘度および、各成分間の固有粘度差が重要となってく
る。複合繊維といえども、片側成分の粘度が低すぎて繊
維形成能がなかったり、逆に高すぎて特殊な紡糸装置が
必要になるようでは実用的ではない。また、各成分間の
粘度差により、吐出孔直下での糸条のベンディング（曲
がり現象）の度合いが決まる。吐出孔直下でのベンディ
ングが大きいと、吐出流の不整脈（ピクツキ）が生じや
すく、紡糸性を悪化させる原因になる。そのため、本発
明の目的を達成しつつ、製糸性を良好なものにするため
に、各成分の固有粘度（ＩＶ）は、次式を満たす組み合
わせであることが好ましい。

【００３７】０．３０Ｘ≦Ｙ≦０．４５Ｘ＋０．３０・・・（１）０．４５≦Ｙ・・・（２）０．８≦Ｘ≦２．０・・・（３）（ただし、Ｙ：ポリエステル系重合体Ｂの固有粘度（Ｉ
Ｖ）Ｘ：ポリエステル系重合体Ａの固有粘度（ＩＶ））複合紡糸を行う際、ＰＥＴを主体としたポリエステル系
重合体Ｂの固有粘度（ＩＶ）を０．４５以上にすること
で、安定した製糸性が得られ好ましい。より好ましくは
０．５０以上である。さらに高い潜在捲縮発現性を与え
るためには、０．７以下であることが好ましく、０．６
以下であることがより好ましい。一方、ＰＴＴを主体と
したポリエステル系重合体Ａを安定して溶融押出するた
めに、固有粘度は０．８〜２．０の範囲が好ましく、よ
り好ましくは１．１〜１．７である。

【００３８】また、２成分の固有粘度の組み合わせとし
て、Ｙの値を０．３０Ｘ以上にすることで、紡糸糸条が
高粘度成分側に過度にベンディングするのを抑え、長時
間に渡って安定して製糸することができるため好まし
い。一方、Ｙの値を０．４５Ｘ＋０．３０以下にするこ
とで、得られる糸の潜在捲縮発現性を高めることができ
好ましい。より好ましくはＹ≦０．２２５Ｘ＋０．３０
である。

【００３９】また、紡糸ドラフトが１００〜１０００に
なるように吐出孔面積を設計することで、吐出孔直下で
のベンディングを抑え、ピクツキを小さくすることがで
き、好ましい。紡糸ドラフトはより好ましくは１５０〜
９００、さらに好ましくは２００〜８００である。

【００４０】また、２成分間の複合比率は製糸性、寸法
安定性及び糸の経時変化を抑制するために、ＰＥＴを主
体とするポリエステル系重合体Ｂの複合比率が３０〜６
５重量％であることが好ましく、４０〜６０重量％がよ
り好ましい。ポリエステル系重合体Ｂの複合比率を３０
重量％以上にすることで、製糸性が向上するとともに、
糸の寸法安定性、遅延収縮の抑制効果が飛躍的に向上す
る。また、ポリエステル重合体Ｂの複合比を６５重量％
以下に抑えることで、延伸仮撚により高い伸縮特性を示
す仮撚加工糸が得られる。

【００４１】また、紡糸温度は２４５〜２９０℃が好ま
しく、２６５〜２８０℃とすることがより好ましい。紡
糸温度を２４５℃以上にすることで、ＰＴＴ、ＰＥＴ両
成分の良好な溶融流動性を確保できる。また、紡糸温度
を２９０℃以下にすることで、ＰＴＴの熱分解による粘
度低下を抑制することができる。

【００４２】なお、必要に応じて口金下に２〜２０ｃｍ
の加熱筒やモノマー、オリゴマー等の吸引装置、ポリマ
酸化劣化あるいは口金孔汚れ防止用の空気、スチーム、
Ｎ２などの不活性ガス発生装置を設置してもよい。特に
ＰＴＴ中のオリゴマーの主成分である環状２量体は昇華
性が高く、パックハウジング内で針状結晶を形成して汚
染し、製糸性に悪影響を与えるため、前記装置は製糸性
向上に有効である。

【００４３】紡糸油剤は平滑剤、乳化剤、帯電防止剤な
どを含むものを付与する。具体的には、流動パラフィン
等の鉱物油、オクチルパルミテート、ラウリルオレエー
ト、イソトリデシルステアレート等の脂肪酸エステル、
ジオレイルアジペート、ジオクチルセバケート等の２塩
基酸ジエステル、トリメチロールプロパントリラウレー
ト、ヤシ油等の多価アルコールエステル、ラウリルチオ
ジプロピオネート等の脂肪族含硫黄エステル、ポリオキ
シエチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンヒマ
シ油エーテル、ポリオキシエチレンノニルフェニルエー
テル、トリメチロールプロパントリラウレート等のノニ
オン界面活性剤、アルキルスルホネート、アルキルホス
フェート等の金属塩あるいはアミン塩等のアニオン界面
活性剤、ジオクチルスルホサクシネートナトリウム塩、
アルカンスルホネートナトリウム塩等テトラメチレンオ
キシド／エチレンオキシド共重合体、プロピレンオキシ
ド／エチレンオキシド共重合体、非イオン系界面活性
剤、等を挙げることができ、製糸、整経、製織の各工
程、特に製織時の筬、綜絖の通過性を向上させる処方を
採用する。必要に応じて、さらに防錆剤、抗菌剤、酸化
防止剤、浸透剤、表面張力低下剤、転相粘度低下剤、摩
耗防止剤、その他の改質剤等を併用する。

【００４４】油剤付着量は、糸に対して０．２〜２重量
％とすることが高次工程通過性の点で好ましく、０．４
〜１．５重量％とすることがより好ましい。

【００４５】また、紡糸速度は２１００〜４５００ｍ／
分で引き取ることが好ましい。紡糸速度を２１００ｍ／
分以上にすることで、適度な結晶化と分子配向性を与
え、寸法変化や糸品質の劣化を抑制するとともに、延伸
仮撚工程での加工性を良好にする。また、延伸仮撚によ
り高い伸縮性を付与するため、紡糸速度は４５００ｍ／
分以下にすることが好ましい。より好ましくは２５００
〜４０００ｍ／分である。

【００４６】また、糸条が一旦冷却・固化され、給油装
置にて紡糸油剤が付与された後、交絡処理することが、
後の仮撚加工性を向上させるために好ましい。交絡装置
の位置は図４の紡糸−引取装置において、紡糸線上（１
ゴデーロール７前）、ゴデーロール７，９間、ゴデーロ
ール９〜巻取機１０間のいずれでもよい。交絡度を高く
したい場合は糸条張力の低いゴデーロール間や巻取機前
に設置することが好ましく、交絡度を低くしたい場合は
紡糸線上に設置することが好ましい。

【００４７】また、紡出された糸は、熱処理することな
く巻き取ることができるが、必要に応じて巻き取りまで
の間で以下のような熱処理を実施することで、糸の寸法
安定性を高め、パッケージフォームを良好なものとする
ことができる。熱処理は、具体的には巻き取るまでの間
に温度１００℃以上、処理時間０．００２秒以上で熱処
理を施すことが有効な手段となる。例えば、加熱空気や
スチームを熱媒とした加熱装置を紡糸線上もしくはゴデ
ーロール間に設置したり（ゴデーロール間の場合は図４
の８が加熱装置）、１ゴデーロール７及び／又は２ゴデ
ーロール９をホットロール化して熱処理する等が挙げら
れる。該加熱装置とホットロールを組み合わせて２段階
以上で熱処理してもよい。

【００４８】ＰＴＴは、ＰＥＴと比較して結晶化速度が
速いため、前記加熱装置もしくはホットロールで０．０
０２秒以上熱処理することで結晶化が進行する。加熱装
置の熱処理ゾーンの長さは熱処理時間が０．００２秒以
上になるように設計すればよく、例えば紡糸速度３００
０ｍ／分では熱処理ゾーンの長さ１０ｃｍ以上、紡糸速
度４０００ｍ／分では１３ｃｍ以上あればよい。なお、
加熱装置による熱処理は過度に行うと糸斑の悪化を招く
ので、熱処理時間は好ましくは０．０５秒以下である。
ホットロールを用いる場合には、前記熱処理ゾーンの必
要長を満たすために大径のものを使用したり、ネルソン
ロールを用いて複数回巻き付ければよい。

【００４９】さらにゴデーロール７、９〜巻取機１０間
で０．１〜３％の弛緩率をとることが好ましい。該弛緩
率は、ゴデーロール７，９間とゴデーロール９〜巻取機
１０間の合計の弛緩率であり、ゴデーロール間で高めの
弛緩率をとってもよいし、ゴデーロール間は定長（弛緩
率ゼロ）で、ゴデーロール〜巻取機間のみで弛緩させて
もよい。弛緩率は高い方が繊維内部の歪みが小さく、熱
安定性が向上するので、前記熱処理装置による熱収縮応
力を利用して糸条の走行安定性を保持しつつ弛緩率を高
くすることも好ましい方法のひとつである。より好まし
い弛緩率は０．２〜２％である。

【００５０】なお、ここで本発明のポリエステル複合糸
が巻き取られたパッケージの好ましい形状について説明
する。

【００５１】本発明のポリエステル複合糸は通常、チー
ズ形状に巻かれているが、そのパッケージフォームは、
延伸及び延伸仮撚工程での糸の解舒性に大きな影響を与
える。そのため、糸の解舒性を高めるために良好なパッ
ケージフォームが要求される。

【００５２】通常、パッケージフォームで問題となるの
は、図５に示すようにサドル（耳立ち）とバルジ（ふく
らみ）であり、いずれも小さい方が高速解舒性に優れ
る。本発明者らの方法に従えば、パッケージフォームが
良好なチーズとすることが可能である。延伸仮撚で要求
される解舒速度は５００〜８００ｍ／分にも達するが、
その速度で解舒張力の変動が小さく、安定して糸加工を
行うためにはサドルが８ｍｍ未満、バルジ率が１０％未
満であることが好ましい。より好ましくはサドルが５ｍ
ｍ未満、バルジ率が７％未満である。

【００５３】次に、弛緩処理された糸条は巻取機で巻き
取られるが、このときの巻取条件は、パッケージフォー
ムを良好にするために以下の様にするとよい。

【００５４】巻き取り時の糸条張力は、０．２ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ以下で良好なパッケージフォームとすることがで
き、好ましい。より好ましくは０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘ
以下、さらに好ましくは０．１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下で
ある。前記のごとく低張力で巻き取ることにより、繊維
内部構造の歪みを解放し、遅延収縮量が小さく安定構造
のパッケージとすることができる。また、ローラーベイ
ルもしくはドライブロールがパッケージに接触している
線長に対する荷重（パッケージに対する圧力に相当。以
下、面圧と称する）は、６〜１６ｋｇ／ｍの範囲にする
ことが好ましい。面圧を６ｋｇ／ｍ以上にすることで、
パッケージに適度な硬度を与え、パッケージ崩れやサド
ルを抑制することができる。また、面圧を１６ｋｇ／ｍ
以下にすることで、パッケージの潰れや、バルジを抑制
することができる。より好ましい範囲は８〜１２ｋｇ／
ｍである。また、綾角は５〜１０°の範囲が好ましく、
より好ましくは５．５〜８°である。綾角変化巻きはＰ
ＥＴの巻き取りで公知の方法をそのまま採用することが
できる。トラバース方法は、ＰＴＴの曲げ剛性が低いこ
とから、より正確かつ急速な糸の折り返しが要求され
る。そのため、１軸〜３軸の羽トラバース、マイクロカ
ムトラバース、スピンドルトラバースが好ましく用いら
れる。より好ましくは高速追随性に優れた羽トラバース
である。巻取時の駆動方式は、ドライブローラーによる
従動駆動が一般的であるが、スピンドル駆動方式や、さ
らに巻取機のローラーベイルを強制駆動する方法が挙げ
られる。ローラーベイルを強制駆動する場合のパッケー
ジ表面速度に対するローラーベイル速度は、、常に０．
０５〜１％オーバーフィードする様に制御してリラック
ス巻取することにより、パッケージフォームをより良好
にすることができる。

【００５５】本発明のポリエステル複合糸は、延伸仮撚
することにより３次元コイルとは異なった位相の捲縮を
付与し、捲縮トルクを分散させることができる。そのた
め、本発明のような、複合構造捲縮糸特有のトルクに起
因するシボ、シワ等の欠点が解消され、高品位の布帛を
得ることができる。

【００５６】延伸仮撚は、ポリエステルで汎用的に用い
られている方法であれば特に限定するものではないが、
生産性を考慮すると、ディスクやベルトを用いた摩擦仮
撚機を用いて加工することが好ましい。また、延伸はイ
ンドロー、アウトドローのいずれでもよいが、伸縮性を
高めるためにはインドロー倍率よりも、アウトドロー倍
率を高くすることが好ましい。アウトドロー倍率のより
好ましい範囲は、総合倍率（インドロー倍率×アウトド
ロー倍率）×０．８≦アウトドロー倍率、さらに好まし
くは総合倍率×０．９≦アウトドロー倍率である。

【００５７】

【実施例】以下、本発明を実施例にて詳細に説明する。
なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。

【００５８】Ａ．固有粘度オルソクロロフェノール（以下ＯＣＰと略記する）１０
ｍｌ中に試料ポリマを０．８ｇ溶かし、２５℃にてオス
トワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを下式により求
め、ＩＶを算出した。 ηｒ＝η／η₀ ＝（ｔ×ｄ）／（ｔ₀ ×ｄ₀ ）ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４ここで、η ：ポリマ溶液の粘度 η₀ ：ＯＣＰの粘度ｔ：溶液の落下時間（秒）ｄ：溶液の密度（ｇ／ｃｍ³ ）ｔ₀ ：ＯＣＰの落下時間（秒）ｄ₀ ：ＯＣＰの密度（ｇ／ｃｍ³ ）Ｂ．溶融粘度東洋精機（株）社製キャピログラフ１Ｂを用い、チッ素
雰囲気下において温度２８０℃、歪み速度１２１６sec
^-1での測定を３回行い平均値を溶融粘度とした。

【００５９】Ｃ．構造一体性パラメータ０．１８cN/dtex（０．２gf/d）荷重下で沸騰水中２分
間処理を行い、処理前後の糸の寸法変化から下式で算出
する。

【００６０】構造一体性パラメータ（ε0.2）＝［（Ｌ
1’−Ｌ0’）／Ｌ0’］Ｌ0’：糸をカセ取りし、初荷重０．１８cN/dtex（０．
２gf/d）下で測定したカセの原長Ｌ1’：Ｌ0’を測定したカセを０．１８cN/dtex（０．
２gf/d）荷重下の状態で沸騰水中で２分間処理
し、風乾後、初荷重０．１８cN/dtex（０．２gf/d）
下でのカセ長Ｄ．強伸度未延伸糸をオリエンテック（株）社製ＴＥＮＳＩＬＯ
ＮＵＣＴ−１００でＪＩＳＬ１０１３（化学繊維
フィラメント糸試験方法）に示される定速伸長条件で測
定した。なお、残留伸度はＳ−Ｓ曲線における最大強力
を示した点の伸びから求めた。

【００６１】Ｅ．遅延収縮率複合糸パッケージから糸を採取後、速やかに２×１０^-3
ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重を掛け、採取から２分以内に糸長
Ｌ1を測定し、温度２５℃±２℃、相対湿度６５％±１
０％の雰囲気下で１２０時間放置後の糸長Ｌ2を測定
し、次式により算出した。

【００６２】遅延収縮率（％）＝［（Ｌ1−Ｌ2）／Ｌ
1］×１００Ｆ．糸の太さ斑Ｕ％糸長手方向の太さ斑Ｕ％（ノーマルテスト）は、ツェル
ベガーウスター（株）社製ＵＴ４で測定した。条件は、
糸速度２００ｍ／分で１分間供給し、ノーマルモードで
平均偏差率（Ｕ％）を測定した。

【００６３】Ｇ．交絡度ＣＦ値ＪＩＳＬ１０１３（化学繊維フィラメント糸試験方
法）７．１３の交絡度に示される条件で測定した。試験
回数は５０回とし、交絡長の平均値Ｌ（ｍｍ）から下式
よりＣＦ値（ＣｏｈｅｒｅｎｃｅＦａｃｔｏｒ）を求
めた。

【００６４】ＣＦ値＝１０００／ＬＨ．サドル及びバルジ率図５に示す複合糸パッケージの両端面部を結ぶ直線に対
し、パッケージ中央部の凹部長Ｌ1を測定し、サドルの
大きさとした。また、図５に示す複合糸パッケージの最
内層の巻き巾Ｌ2及び、最大巻き巾を示すＬ3を測定し、
次式によってバルジ率を算出した。

【００６５】バルジ率（％）＝［（Ｌ3−Ｌ2）／Ｌ2］
×１００Ｉ．仮撚加工性及び伸縮性仮撚加工糸の糸切れ欠点を、加工糸１０００ｋｇ当たり
の糸切れ回数で評価した。糸切れ回数が１０回以下であ
れば○、１０〜２０回で△、２０回を越える場合は×と
して３段階評価を行った。仮撚加工条件は、アウトドロ
ー工程があるフリクション仮撚機を用い、加工速度５０
０ｍ／分、ディスク回転数４５８０ｒｐｍ（直径５８ｍ
ｍウレタンディスク使用）、アウトドロー部の熱ピン温
度８０℃、インドロー部の熱板温度１７０℃（熱板長
２．０ｍ）、延伸倍率は、インドロー倍率を１．０５倍
に固定し、アウトドロー倍率を加工糸の残留伸度３０±
３％になるように設定した。また、得られる仮撚加工糸
の伸縮性について、汎用ＰＥＴ仮撚加工糸を比較対象に
して評価を行い「極めて優れている」を○、「やや優れ
ている」を△、「同レベルもしくは劣っている」を×と
した。

【００６６】実施例１平均粒子径が０．４μｍの酸化チタンを０．３５重量％
含有した固有粘度（ＩＶ）が１．５０（溶融粘度１３４
０ｐｏｉｓｅ）のホモＰＴＴをポリエステル系重合体Ａ
とし、平均粒子径が０．４μｍの酸化チタンを０．３５
重量％含有した固有粘度（ＩＶ）が０．５２（溶融粘度
５７０ｐｏｉｓｅ）のホモＰＥＴをポリエステル重合体
Ｂとして、それぞれ別々に溶融し、紡糸温度２７５℃で
図３に示す構造を有する口金装置（吐出孔直径０．５ｍ
ｍ）を用い、複合比（重量％）５０：５０で吐出し、冷
却長１ｍの冷却装置を用いて０．５ｍ／秒の冷却風で冷
却・固化し、口金下２ｍの位置で集束、給油した。さら
に第１、第２ゴデーロール速度３０００ｍ／分、巻取速
度２９７９ｍ／分（弛緩率０．７％）で引き取り、１４
７デシテックス、３６フィラメントのサイドバイサイド
型複合構造高配向未延伸糸を得た。巻取は、３軸羽トラ
バースタイプの速度制御型ワインダーで行い、巻取張力
は約０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ、ローラーベイルの接触圧は
１０ｋｇ／ｍ、綾角７°で実施した。また、仮撚工程で
の加工性を良好にするために、紡糸線上に交絡ノズルを
設置し、作動圧空圧０．２ＭＰａで交絡を付与した。な
お、使用したポリエステル系重合体Ａの固有粘度から計
算したポリエステル系重合体Ｂの好ましい固有粘度の範
囲は０．４５〜０．９７５、より好ましい範囲は０．４
５〜０．６３８であることから、実施例１はより好まし
い範囲内である。

【００６７】得られた糸の断面形状は図１（ａ）に示す
円形状であり、複合界面の曲率半径Ｒは４５μｍであっ
た。単繊維繊度ｄ（４．０８ｄｔｅｘ）から計算される
複合界面Ｒの好ましい範囲の下限１０ｄ^0.5 は２０．２
μｍである。

【００６８】また、構造一体性パラメータは０．５５、
強度２．１cＮ/dtex、残留伸度１７２％、ウスター斑
（ノーマルテスト）０．８、ＣＦ値５．０であった。チ
ーズ巻量４ｋｇでのパッケージフォームは良好であり、
サドル２ｍｍ、バルジ率２．７％、糸の寸法安定性を示
す遅延収縮率は、１．１％であった。

【００６９】前記のごとく、実施例１は力学的特性、寸
法安定性、均一性、パッケージフォームともに十分実用
に耐える特性を示した。

【００７０】また、実施例１で得られた高配向未延伸糸
を用い、仮撚加工性試験を実施したところ、極めて優れ
た加工性を示すとともに、伸縮性に優れた仮撚加工糸が
得られた。物性値を表１に示す。

【００７１】実施例２、実施例３平均粒子径が０．４μｍの酸化チタンを０．３５重量％
含有した固有粘度（ＩＶ）が０．４８（溶融粘度４５０
ｐｏｉｓｅ）のホモＰＥＴ、又は平均粒子径が０．４μ
ｍの酸化チタンを０．３５重量％含有した固有粘度（Ｉ
Ｖ）が０．６５（溶融粘度１１９０ｐｏｉｓｅ）のホモ
ＰＥＴをポリエステル系重合体Ｂに用いた以外は実施例
１と同様の方法で評価した。結果を表１に示す。

【００７２】固有粘度（ＩＶ）が０．４８のホモＰＥＴ
を用いた実施例２は、実施例１同様、良好な紡糸性及び
糸特性を示すとともに、仮撚加工性、加工後の伸縮特性
が良好であった。

【００７３】また、固有粘度（ＩＶ）が０．６５のホモ
ＰＥＴを用いた実施例３は、口金直下のベンディングが
小さく、紡糸性が良好であった。また、実施例１と比較
して仮撚加工後の伸縮性が実施例１対比、若干劣るが、
ＰＥＴ仮撚加工糸よりは優れていた。

【００７４】実施例４、実施例５紡糸速度２１００ｍ／分、巻取速度２０９０ｍ／分（弛
緩率０．５％）、及び紡糸速度４１００ｍ／分、巻取速
度４０４０ｍ／分（弛緩率１．５％）とした以外は実施
例１と同様の方法で評価した。結果を表１に示す。

【００７５】紡糸速度２１００ｍ／分とした実施例４は
構造一体性パラメータが１．２であり、仮撚加工性が実
施例１対比劣っているが、それ以外は優れた特性を示し
た。

【００７６】紡糸速度４１００ｍ／分とした実施例５
は、構造一体性パラメータが０．２２であった。また、
遅延収縮率が１．７％と高いとともに、サドルが５ｍ
ｍ、バルジ率が７％であった。また、実施例１対比、仮
撚加工性、伸縮性ともにやや劣っていた。

【００７７】実施例６平均粒子径が０．４μｍの酸化チタンを０．３５重量％
含有した固有粘度（ＩＶ）が１．０５のホモＰＴＴ（溶
融粘度９５０ｐｏｉｓｅ）をポリエステル重合体Ａとし
た以外は実施例１と同様の方法で評価した結果を表１に
示す。実施例６のポリマ組み合わせは口金直下でのベン
ディングが小さく、実施例１よりも安定して紡糸するこ
とができた。また、得られた糸を用いて仮撚加工性試験
を実施したところ、実施例１と同様、安定した加工性を
示したが、仮撚加工後の伸縮性は若干劣るものであっ
た。

【００７８】比較例１、比較例２紡糸速度１９００ｍ／分、巻取速度１８９６ｍ／分（弛
緩率０．２％）、及び紡糸速度５０００ｍ／分、巻取速
度４９００ｍ／分（弛緩率２．０％）とした以外は実施
例１と同様の方法で評価した。結果を表１に示す。

【００７９】紡糸速度１９００ｍ／分とした比較例１は
構造一体性パラメータが１．３４であった。また、仮撚
加工性試験を実施したところ、毛羽及び糸切れが多発し
た。

【００８０】紡糸速度５０００ｍ／分とした比較例２は
構造一体性パラメータが０．０５であった。実施例５は
遅延収縮率が２．０％、サドルが６ｍｍ、バルジ率が９
％とパッケージフォームが不良であった。また、実施例
１対比、仮撚加工後の伸縮性が劣っていた。

【００８１】比較例３ポリエステル重合体Ｂに平均粒子径が０．４μｍの酸化
チタンを０．３５重量％含有した固有粘度（ＩＶ）が
０．６５（溶融粘度２６０ｐｏｉｓｅ）のホモＰＴＴを
用い、両成分をＰＴＴとした以外は実施例１と同様の方
法で実施した。比較例３は紡糸性は良好であったが、巻
締まりによりチーズが変形し、スピンドルから抜きにく
かった。また、得られた糸の遅延収縮率は３．８％、サ
ドルが８ｍｍ、バルジ率が１２％であった。仮撚加工性
試験では糸切れが多発するとともに、得られた糸は毛羽
数が多かった。

【００８２】実施例７ポリエステル重合体Ａ及びポリエステル重合体Ｂに酸化
チタン粒子を含まない（無粒子）ポリマをそれぞれ用い
た以外は、実施例１と同様の方法で評価した。

【００８３】実施例７は紡糸性は良好であったが、仮撚
加工において実施例１対比、糸切れが多かった。なお、
得られた仮撚加工糸の伸縮性は良好であった。

【００８４】実施例８交絡装置の作動圧空圧をゼロにし、無交絡とした以外は
実施例１と同様の方法で評価した。実施例８のＣＦ値は
ゼロであった。また、紡糸性は良好であったが、仮撚加
工性試験において解舒性不良が原因で実施例１対比、糸
切れが多かった。

【００８５】実施例９紡糸速度４５００ｍ／分、巻取速度４５００ｍ／分（弛
緩率０％）とした以外は実施例１と同様の方法で評価し
た。結果を表１に示す。

【００８６】実施例９は紡糸性は良好であったが、巻締
まりによりチーズが変形し、スピンドルから抜きにくか
った。また、得られた糸の遅延収縮率は２．４％、サド
ルが８ｍｍ、バルジ率が１０％であった。仮撚加工性試
験では実施例１対比、糸切れが多いとともに、糸斑が大
きく、品質が劣るものであった。

【００８７】実施例１０第１ゴデーロールを直径４０ｃｍのホットロールに変更
し、ホットロール温度１３０℃、接糸長０．７５ｍ（熱
処理時間０．０１５秒）にした以外は実施例９と同様の
条件で実施した。結果を表１に示す。

【００８８】実施例１０は実施例９対比、巻締まりの発
生がなく、４ｋｇ巻でも問題なくスピンドルから抜け
た。また、得られた糸の遅延収縮率は１．１％、サドル
３ｍｍ、バルジ率４％であった。仮撚加工性、仮撚後の
伸縮特性も良好であった。

【００８９】実施例１１口金構造を変えてポリエステル重合体Ｂがポリエステル
重合体Ａを完全に被覆している偏心芯鞘複合構造（図２
（ｄ））にした以外は、実施例１と同様の方法で評価し
た。実施例１１は口金直下のベンディング角度が実施例
１対比約１／２と小さく、吐出が安定しており、紡糸性
が極めて良好であった。また、仮撚加工性試験において
も糸切れ回数は１０００ｋｇ当たり１回であり、実施例
中、最高の成績であった。

【００９０】

【表１】

【００９１】

【発明の効果】本発明のポリエステル複合糸は、パッケ
ージの品質劣化が小さく、糸長手方向の均質性に優れ、
仮撚加工に最適に用いられるものである。また、延伸仮
撚を行うことにより、ソフトタッチで優れたストレッチ
性を与えるとともに、ポリウレタン混用で問題となる染
料汚染がなく、高品位な布帛を得ることができるもので
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の複合糸の繊維横断面における複合界面
の曲率半径Ｒを説明するためのモデル図である。

【図２】本発明の複合糸の繊維横断面形状を示す図であ
る。

【図３】本発明の複合糸を製造するために好ましく用い
られる口金の縦断面図である。

【図４】本発明の複合糸を製造するために用いる紡糸、
引取装置の一例である。

【図５】本発明の複合糸パッケージのサドルおよびバル
ジ率を説明するための概略図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4L036 MA05 MA17 MA33 PA05 RA03 RA04 UA07 4L041 AA07 BA02 BA05 BA21 BA22 BC20 BD12 CA06 CA08 DD01 DD10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】一方がポリトリメチレンテレフタレートを
主体とするポリエステルであり、他方がポリエチレンテ
レフタレートを主体とするポリエステルであって、該２
成分が繊維長さ方向に沿ってサイドバイサイド型または
偏心芯鞘型に複合された繊維から構成されるマルチフィ
ラメントであって、該マルチフィラメントの構造一体性
パラメータが０．２〜１．２であることを特徴とする潜
在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸。
【請求項２】繊維を形成する２成分のいずれか一方、も
しくは両方に平均粒子径０．０１〜２μｍの粒子を０．
１〜３重量％含有することを特徴とする請求項１記載の
潜在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸。
【請求項３】残留伸度が８０〜２５０％であることを特
徴とする請求項１または２記載の潜在捲縮発現性を有す
るポリエステル複合糸。
【請求項４】遅延収縮率が２％以下であることを特徴と
する請求項１〜３のいずれか１項記載の潜在捲縮発現性
を有するポリエステル複合糸。
【請求項５】太さ斑Ｕ％（ノーマルモード）が２％以下
であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記
載の潜在捲縮発現性を有するポリエステル複合糸。
【請求項６】ＣＦ値が３以上であることを特徴とする請
求項１〜５のいずれか１項記載の潜在捲縮発現性を有す
るポリエステル複合糸。
【請求項７】ポリエステル系重合体Ａにポリトリメチレ
ンテレフタレートを主体としたポリエステルを配し、ポ
リエステル系重合体Ｂにポリエチレンタレフタレートを
主体としたポリエステルを配してサイドバイサイド型ま
たは偏心芯鞘複合紡糸するに際し、各々の固有粘度（Ｉ
Ｖ）が次式（１）〜（３）を満たす組み合わせで複合糸
とし、紡糸速度２１００〜４５００ｍ／分で引き取った
後、紡糸速度に対して弛緩率０．１〜３％で巻き取るこ
とを特徴とする潜在捲縮発現性を有するポリエステル複
合糸の製造方法。０．３０Ｘ≦Ｙ≦０．４５Ｘ＋０．３０・・・（１）０．４５≦Ｙ・・・（２）０．８≦Ｘ≦２．０・・・（３）（ただし、Ｙ：ポリエステル系重合体Ｂの固有粘度（Ｉ
Ｖ）Ｘ：ポリエステル系重合体Ａの固有粘度（ＩＶ））
【請求項８】複合紡糸してから巻き取るまでの間に、温
度１００℃以上、処理時間０．０１秒以上で熱処理を施
すことを特徴とする請求項７記載の潜在捲縮発現性を有
するポリエステル複合糸の製造方法。
【請求項９】請求項１〜６のいずれか１項記載のポリエ
ステル複合糸が巻き付けられ、サドルが８ｍｍ未満でか
つバルジ率が１０％未満であることを特徴とする潜在捲
縮発現性を有するポリエステル複合糸パッケージ。