JP2000248985A - 予混合圧縮着火内燃機関 - Google Patents
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Abstract
においても燃焼室内に供給される燃料量に見合った(ノ
ッキングが生じない)空気量を確保して希薄混合状態を
保持し、超低NOX 燃焼を維持したまま出力範囲の拡大
を図る。 【解決手段】 エンジンの吸気行程において燃焼室1の
負圧により吸入される吸気とVGターボチャージャ9に
より供給される過給気とからなる給気を燃焼室1に取り
込み、少なくとも圧縮上死点前までに燃焼室1内への燃
料の供給を終了し、ピストン2の圧縮作用により圧縮上
死点付近にて予混合圧縮自己着火燃焼を行う。また、燃
焼室1内の平均空気過剰率を算出し、この平均空気過剰
率に応じてVGターボチャージャ9による過給を制御す
る。或いは、エンジンの負荷状態を検出し、このエンジ
ン負荷状態に応じてVGターボチャージャ9による過給
を制御する。
Description
機関に関し、ディーゼル機関(圧縮着火内燃機関)にお
けるNOX 排出濃度の低減と高出力化とを図るものであ
る。
縮着火内燃機関との燃料噴射時期の比較を示すタイムチ
ャート、図7は上記通常のディーゼル機関と上記予混合
圧縮着火内燃機関とのNOX 排出濃度の比較を示すグラ
フである。
ル機関では、圧縮上死点TDC付近で燃焼室頂部の針弁
が開いて燃焼室内に燃料が噴射される(通常噴射)。こ
のような通常のディーゼル機関においては、次のような
理由から比較的高い濃度のNOX が排出される。
足なく反応する条件、即ち、空気過剰率λが1となる付
近で最も高くなる。そして、上記通常のディーゼル機関
では、圧縮上死点TDC付近において燃焼室内に燃料が
噴射されると、この燃料が周囲の空気と混ざり合って燃
焼室内に拡散しながら燃焼していく(拡散燃焼)。従っ
て、この場合には燃料と空気とが混合する過程において
必ず空気過剰率λが1となる領域があり、この領域より
高濃度のNOX が排出されることになる。しかも、図7
に示すように燃焼室内へ供給される燃料量を増やしてエ
ンジン出力を増大させると、この燃料量の増加に応じて
NOX 排出濃度も増加する。
ル機関に比べてNOX 排出濃度を大幅に低減することが
できる予混合圧縮着火内燃機関が研究開発されている。
この予混合圧縮着火内燃機関とは、図6(b)に例示す
るように燃焼室内に燃料を早期噴射(図示例では圧縮下
死点BDC近傍で噴射)して、少なくとも圧縮上死点T
DC前までに燃焼室内への燃料の供給を終了させるもの
である。燃焼室内に早期噴射された燃料は、ピストンが
当該燃料噴射時点から圧縮上死点TDCに達するまでの
間に燃焼室内の空気と十分に混ざり合って希薄混合状態
(リーン状態)となる。
ストンの圧縮作用により圧縮上死点TDC付近において
燃料が自己着火する前に、予め燃料と空気とを燃焼室内
において十分に混合させて希薄混合状態とし、この希薄
混合状態の混合気をピストンにより圧縮して、圧縮上死
点TDC付近において燃焼室内の多点で同時期に自己着
火させる(多点同時圧縮自己着火燃焼)。なお、予混合
圧縮着火内燃機関としては、燃料を吸気管内に噴射して
混合気とし、この混合気を吸気行程において燃焼室内に
取り込む方式のものもある。
は、燃料と空気を予め混合させて空気過剰率λが1より
も十分に大きな希薄混合状態とした後に燃焼(希薄燃
焼)させるため、空気過剰率λが1の状態で燃焼するこ
とはない。このため、予混合圧縮着火内燃機関では、図
7に示すように上記通常のディーゼル機関に比べてNO
X 排出濃度が大幅に低減し、超低NOX 燃焼となる。
燃料として軽油を用いる場合には圧縮比を通常のディー
ゼル機関よりも低くすることにより、希薄混合気の自己
着火時期が圧縮上死点TDC付近となるように調整され
る。圧縮比が高くて温度が高いと、希薄混合気が圧縮上
死点TDC付近よりも前に自己着火してしまう虞がある
からである。
来の予混合圧縮着火内燃機関では、NOX 排出濃度の低
減を希薄燃焼により達成しているため、高負荷での運転
(高出力運転)ができない。
縮着火内燃機関の場合、予混合圧縮着火燃焼によってN
OX 排出濃度の低減を図るにあたり、低・中負荷では燃
焼室内に供給される燃料量に対して燃焼室内に供給され
る空気量の割合は十分であるが、燃焼室内へ供給する燃
料量を増やしてエンジン出力を増大させていくと、ある
出力P以上の領域(高負荷領域)ではノッキングが生じ
て運転が困難となる。これは、ある出力P以上では燃料
量の増加に見合った空気量が得られずに空気過剰率λが
1に近づくためである。ノッキングが生じると、NOX
排出濃度が通常のディーゼル機関以上のレベルにまで増
大し、また、振動も大きくなり、エンジン故障にもつな
がる。
の増加に応じて燃料噴射時期を早めることにより、出力
(負荷)が増加しても希薄混合状態を維持することがで
きるように制御されるが、エンジンの吸気行程において
燃焼室の負圧により吸入される空気量はほぼ一定である
ため、結局、ある出力P以上では燃料量の増加に見合っ
た空気量が得られずに空気過剰率λが1に近づいてしま
う。
剰率λが例えば1.4程度になるまで燃料量を増やして
もノッキングを起こすことなく運転をすることができる
が、予混合圧縮着火内燃機関においては、NOX 排出濃
度を低減させるために希薄燃焼を行うため、例えば単気
筒エンジンを用いた基礎試験では、EGR(ExhaustGas
Recirculation ;排気ガス再循環)装置なしの場合、
空気過剰率λが2.0〜2.3程度において運転の限界
が存在した。よって、予混合圧縮着火内燃機関は同一排
気量の通常のディーゼル機関に比べて出力が劣る。
荷時においても燃焼室内に供給される燃料量に見合った
(ノッキングが生じない)空気量を確保して希薄混合状
態を保持することができ、超低NOX 燃焼を維持したま
ま出力範囲の拡大を図ることができる予混合圧縮着火内
燃機関を提供することを課題とする。
には予混合圧縮着火内燃機関に関する技術が開示されて
いるが、この予混合圧縮着火内燃機関には本発明のよう
な過給機が存在しないため、空気量が燃料量に対して不
足する運転域(例えば高負荷領域)が存在し、この運転
域ではノッキングが発生することがある。
発明の予混合圧縮着火内燃機関は、エンジンの吸気行程
において燃焼室の負圧により吸入される吸気と過給機に
より供給される過給気とからなる給気が上記燃焼室に取
り込まれるとともに、少なくとも圧縮上死点前までに上
記燃焼室内への燃料の供給が終了され、ピストンの圧縮
作用により圧縮上死点付近にて予混合圧縮自己着火燃焼
を行うことを特徴とする。
燃機関によれば、過給機の過給作用により、高出力時に
おいても燃焼室内に供給される空気量を十分に確保する
ことができる。
は、第1発明の予混合圧縮着火内燃機関において、上記
エンジンの回転数を検出するエンジン回転数検出手段
と、上記燃焼室内に供給される上記燃料の量を検出する
燃料量検出手段と、上記燃焼室内に供給される上記給気
の温度を検出する給気温度検出手段と、上記燃焼室内に
供給される上記給気の圧力を検出する給気圧力検出手段
と、上記エンジン回転数検出手段、上記燃料量検出手
段、上記給気温度検出手段及び上記給気圧力検出手段に
よって検出された上記エンジン回転数、上記燃料量、上
記給気温度及び上記給気圧力に基づいて上記燃焼室内の
平均空気過剰率を算出し、この平均空気過剰率に応じて
上記過給機による過給を制御する制御手段とを有するこ
とを特徴とする。
燃機関によれば、過給気が不要な間は燃焼室内に過給気
を供給せず、過給気が必要な状況でのみ燃焼室内に過給
気を供給することができる。
は、第1発明の予混合圧縮着火内燃機関において、上記
エンジンの回転数を検出するエンジン回転数検出手段
と、アクセル状態を検出するアクセル状態検出手段と、
上記エンジン回転数検出手段及び上記アクセル状態検出
手段によって検出された上記エンジン回転数及び上記ア
クセル状態に基づいてエンジンの負荷状態を検出し、こ
のエンジン負荷状態に応じて上記過給機による過給を制
御する制御手段とを有することを特徴とする。
燃機関によれば、大きなエンジン出力が必要で燃焼室内
に供給される燃料量の多い高負荷運転時にのみ過給機に
より過給気を燃焼室内に供給することができる。
に基づき詳細に説明する。
縮着火内燃機関のシステム構成図、図2は上記予混合圧
縮着火内燃機関の早期噴射時期を示すタイムチャート、
図3は上記予混合圧縮着火内燃機関のECUの処理内容
を示すフローチャート、図4は上記予混合圧縮着火内燃
機関と通常のディーゼル機関とのNOX 排出濃度の比較
を示すグラフである。
り、この燃焼室1内にはピストン2が上下に往復運動可
能に設けられている。ピストン2はコンロッド3を介し
て図示しないクランクシャフトに連結されている。
弁4が設けられている。燃料噴射ポンプ21から燃料が
送給されてくると、燃料噴射弁4が開弁して燃焼室1内
に燃料が噴射される。この燃料噴射弁4の開弁時期、即
ち、燃焼室1内に燃料が早期噴射される時期は、制御手
段としてのコントローラ(以下ECUと称す)がエンジ
ン負荷状態に基づいて上記燃料噴射装置を制御すること
により、エンジン負荷状態に応じた時期に調節されるよ
うになっている。
期噴射時期の具体例を示すように、エンジン低負荷時に
は圧縮上死点TDC付近で燃料噴射弁4が開弁して燃料
が噴射され、エンジン中負荷時には圧縮上死点TDC前
90度付近で燃料噴射弁4が開弁して燃料が噴射され、
エンジン高負荷時には圧縮下死点BDC付近で燃料噴射
弁4が開弁して燃料が噴射されるようになっている。そ
して、何れのエンジン負荷状態においても、少なくとも
圧縮上死点TDC前までには燃焼室1内への燃料の供給
が終了されるようになっている。また、ECU30は燃
料噴射ポンプ21を制御して、図2(a)、(b)、
(c)に示すようにエンジン負荷が大きいとき程、燃料
噴射弁4の開いている時間を長くして燃焼室1内に供給
される燃料量を増加している。
ポート5と排気ポート6とが設けられている。吸気ポー
ト5と排気ポート6には吸気弁7と排気弁8とがそれぞ
れ設けられている。吸気弁7と排気弁8は図示しないカ
ムシャフトのカムにより駆動されて、吸気ポート5と排
気ポート6とをそれぞれ開閉する。
能な過給機としてVG(Variable Geometry;可変ノズル
ベーン付)ターボチャージャ9が設けられている。即
ち、吸気ポート5に通じる吸気管10にはVGターボチ
ャージャ9の圧縮機9aが配置され、排気ポート6に通
じる排気管11にはVGターボチャージャ9の排気ター
ビン9bが配置されており、この排気タービン9b側に
は可変ノズルベーン9cが設けられている。
ャ9の圧縮機9aをバイパスするバイパス管10aが設
けられており、このバイパス管10aには給気バイパス
用のコントロールバルブ12が設けられている。排気管
11にはVGターボチャージャ9の排気タービン9bを
バイパスするバイパス管11aが設けられており、この
バイパス管11aには排気バイパス用のコントロールバ
ルブ13が設けられている。
て排出された排気ガスによって排気タービン9bが回転
駆動されると圧縮機9aも回り、これによって圧縮され
た空気(過給気)が燃焼室1内に供給される。即ち、燃
焼室1にはエンジンの吸気行程において燃焼室1内の負
圧により吸入される吸気とVGターボチャージャ9によ
り供給される過給気とからなる給気が取り込まれるよう
になっている。そして、過給時の過給圧力は、ECU3
0によってVGターボチャージャ9の可変ノズルベーン
9cやコントロールバルブ12,13を制御することに
より、所望の圧力になるよう制御される(詳細後述)。
られている。EGR装置14は吸気管10と排気管11
とをつなぐ配管14aと、配管14aの途中に設けられ
たEGRクーラ14cと、配管14aの下流側に設けら
れたコントロールバルブ14bとから構成されている。
を流れる排気ガスの一部(EGRガス)を、配管14a
を介し且つEGRクーラ14cで冷却して吸気管10へ
と再循環させる。この再循環されたEGRガスは燃焼室
1に供給される給気に混合される。また、このときのE
GR率(給気のうちのEGRガスの占める割合)は、図
示しないEGR制御装置でコントロールバルブ14bを
制御してEGRガス流量を変えることにより、適宜調節
することができるようになっている。
設けられている。このインタークーラ15は、VGター
ボチャージャ9の圧縮機9aの下流側に位置するように
吸気管10に設けられている。従って、VGターボチャ
ージャ9によって圧縮された空気(過給気)はインター
クーラ15によって冷却された後に燃焼室1内へ供給さ
れる。VGターボチャージャ9によって圧縮された空気
(過給気)は温度が上昇するため、このまま過給気が燃
焼室1内に供給された場合には燃料の着火時期に影響
し、着火時期を早めることになる。その結果、燃料と空
気との混合が不十分な時点で燃焼することになり、燃費
の悪化等を招くことになる。このため、インタークーラ
15によって過給気の冷却を行う。
りVGターボチャージャ9とコントロールバルブ12,
13とを制御して、エンジン負荷状態にかかわらず空気
過剰率λを所定値以上に保持するようになっている。
空気過剰率λを所定値以上に維持するために、図1に示
すようにアクセル開度a、エンジン回転数b、給気温度
c、給気圧力d、水温e、油温f、運転履歴g及びEG
R率hが入力される。
bに基づきECU30の図示しないマップにより算出さ
れる。アクセル開度aはアクセル開度センサ27によっ
て検出され、更に、エンジン回転数bは図示しないクラ
ンクシャフト部に設けられたクランク角センサ22によ
って検出される。給気温度cと給気圧力dは吸気管10
に設けられた給気温度センサ23と給気圧力センサ24
とによってそれぞれ検出される。
示しないエンジン冷却水系統に設けられた水温センサ2
5によって検出される。油温fはエンジン潤滑油の温度
であり、図示しないエンジン潤滑油系統に設けられた油
温センサ26によって検出される。
態の履歴、つまり、今までアイドリング状態(無負荷運
転状態)であったのか、高速走行状態(高負荷運転状
態)であったのか等の履歴であり、図示しない運転履歴
監視装置によって監視され、この運転履歴監視装置から
ECU30へ出力される。EGR率hは図示しないEG
R制御装置からECU30へ出力される。
ートに示す通りである。即ち、同フローチャートに示す
ように、ECU30では、まず、アクセル開度センサ2
7、クランク角センサ22、給気温度センサ23及び給
気圧力センサ24からアクセル開度a、エンジン回転数
b、給気温度c及び給気圧力dを入力し(S1)、これ
らの情報に基づいて筒内(燃焼室1内)の平均空気過剰
率λを計算する(S2)。
センサ25と油温センサ26とからは水温eと油温fを
入力し、また、運転履歴監視装置からは運転履歴gを入
力し、EGR制御装置からはEGR率hを入力する(S
3)。そして、これらの情報に基づき、筒内平均空気過
剰率λがノッキングの発生する虞のない値であるか否か
を判定するための判定値Aを決定する(S4)。
ンジンが高負荷運転状態であってエンジンの筒内温度が
高いと判断された場合には、ノッキングが起こりやすい
状態にあるため、燃料量に対する空気量の割合が多めに
なるように判定値Aは大きめに設定される。逆に、運転
履歴gなどからエンジンが低負荷運転状態であってエン
ジンの筒内温度が低いと判断された場合には、判定値A
は小さめに設定される。なお、運転履歴gは判定値Aの
決定にはあまり影響せず、判定値Aを多少補正する程度
であると考えられる。
気ガス再循環)が行われている場合には、EGR率hに
応じて判定値Aは小さめに設定される。EGRが行われ
ているときには、燃焼室1内での燃焼が比較的緩慢にな
ってノッキングが起こりにくい状態になり、空気過剰率
λが比較的小さくてもノッキングが生じないためであ
る。なお、EGR率hは判定値Aの決定に非常に影響す
ると考えられる。
定値Aと筒内平均空気過剰率λとを比較する(S5)。
その結果、筒内平均空気過剰率λが判定値Aよりも大き
いと判断された場合、即ち、燃焼室1内に供給される燃
料量に対して十分な空気量があるためノッキングが生じ
る状態ではないと判断された場合には、まず、現在、V
Gターボチャージャ9によって過給中であるか否かを判
定する(S8)。
判断された場合には、無過給状態のままとする(S
9)。即ち、コントロールバルブ12,13は開き、V
Gターボチャージャ9をバイパスする。
の比較(S5)の結果、筒内平均空気過剰率λが判定値
A以下であると判断された場合、即ち、空気量が不足し
てノッキングが生じやすい状態であると判断された場合
には、判定値Aに応じた(燃料量に応じた)過給圧力を
決定し、この過給圧力になるようにVGターボチャージ
ャ9の可変ノズルベーン9cやコントロールバルブ1
2,13を制御することにより、空気過剰率λを判定値
A以上(λ>A)に保持する(S6,S7)。つまり、
過給によって、燃焼室1内に供給される燃料量に見合っ
た(ノッキングが生じない)空気量を確保する。
剰率λを2.0<λ<2.5の範囲に保持するように過
給圧力を制御する。つまり、判定値A及びλ制御の値は
EGR無しの条件では約2.5であるが、エンジン回転
数b等のエンジン諸条件により、2.0〜2.5の間で
変動する。EGR有りの条件では、これらの値よりも小
さめの値となる。なお、ノッキングの発生を防止すると
いう観点からは燃料量に対して十分な空気量があればよ
いが、空気過剰率λの上限を2.5に設定しているのは
無駄な過給を無くし、且つ、空気量の過剰による失火を
防止するためである。
あると判断された場合にも、このときには過給を行うこ
とによって空気過剰率λがノッキングの生じない所定の
範囲内に保持されているので、そのまま過給状態を継続
する(S6,S7)。
過ぎて空気過剰率λが2.5を超えていれば、VGター
ボチャージャ9の可変ノズルベーン9cを制御して或い
はコントロールバルブ12,13を開方向に動かして過
給を弱めることにより、空気過剰率λが2.0〜2.5
の範囲内になるように調整される。従って、エンジン負
荷が低負荷となって燃料量に対する空気量の割合が非常
に大きくなれば、VGターボチャージャ9の可変ノズル
ベーン9cが全開し、コントロールバルブ12,13が
開いて無過給状態となる。こうして無過給状態となった
後に上記判定(S8)が行われた場合には、この判定結
果はYesとなり、無過給状態が維持される(S9)。
着火内燃機関によれば、VGターボチャージャ9の過給
作用により、エンジン運転状態に左右されずに燃焼室1
内に供給される空気量を十分に確保することができるの
で同空気量が燃焼室1内に供給される燃料量に対して不
足することはなく、燃焼室1内の希薄燃焼が保たれてノ
ッキングの発生が防止される。このためエンジン全運転
域においてNOX 排出濃度の低い予混合圧縮着火燃焼を
行うことができる。
は、図6に例示するように出力P以上のエンジン出力領
域においては燃料量に対する空気量の不足からノッキン
グが生じて運転が不可能になり、また、NOX 排出濃度
の増加も招いていたが、本実施の形態に係る予混合圧縮
着火内燃機関では、図4に例示するように従来ノッキン
グの発生により運転ができなかった出力P以上の高出力
(高燃料量)領域においても、VGターボチャージャ9
の過給作用により、燃料量に対して十分な(ノッキング
の生じない)空気量を確保する(空気過剰率λを高く保
つ)ことができるため、超低NOX 燃焼を維持したまま
燃料量の増大が可能となり、予混合圧縮着火内燃機関の
出力範囲が拡大する。
(燃焼室内に通常の1.8倍程度の量の空気を供給でき
る過給)により、空気過剰率λが2.3に保たれて通常
の無過給ディーゼル機関の全負荷相当の出力を確保する
ことができた。しかも、より高過給とすることで更なる
高出力化も可能である。
機関では、筒内平均空気過剰率λに応じてVGターボチ
ャージャ9による過給を制御するため、過給気が不要な
間は燃焼室1内に過給気を供給せず、過給気が必要な状
況でのみ燃焼室1内に過給気を供給することができる。
このため、効率のよい過給を行うことができる。本発明
に用いる過給機はVGターボチャージャに限らず、どの
ような過給機であってもよいが、特に、エンジン動力で
駆動される過給機(スーパーチャージャ)を用いるよう
な場合には、この過給機を過給気が不要な運転状態では
不作動とすることにより、エンジン出力ロスの抑制や燃
費の低減を図ることができる。
状態に応じてVGターボチャージャ9と燃料噴射ポンプ
21とを制御することができ、低負荷運転域においては
コントロールバルブ12,13を開方向に動かして過給
を弱め、燃料噴射のタイミングをより圧縮上死点TDC
に近づける制御を行い、高負荷運転域においてはコント
ロールバルブ12,13を閉方向に動かして過給を強
め、燃料噴射のタイミングをより圧縮下死点BDCに近
づける制御を行うことで、エンジンの運転状態における
燃料噴射タイミングと過給とを融合した制御が行え、エ
ンジン負荷状態にかかわらず、低NOX を図ることがで
きる。
にポンプ等で空気を供給するものや、燃焼室1内に直接
空気を供給するために燃焼室1内にエアノズルを配設し
てもよい。
に応じてVGターボチャージャ9による過給を制御する
場合について説明したが、これに限らず、エンジン負荷
状態に応じてVGターボチャージャ9による過給を制御
してもよい。
クランク角センサ22によって検出されるエンジン回転
数bと、アクセル状態iとを入力するようにする。アク
セル状態iはアクセル28の踏み込み量であり、アクセ
ルペダル28に設けられたアクセル開度センサ27によ
って検出される。
は、まず、クランク角センサ22とアクセル開度センサ
27とからエンジン回転数bとアクセル状態iとを入力
し、これらの情報に基づいてエンジンの負荷状態を検出
する。続いて、このエンジン負荷状態と、ノッキングの
発生が予想される所定の負荷(出力)値(例えば図4に
示す出力P)とを比較する。
も小さくて低負荷状態であると判断された場合には、V
Gターボチャージャ9による過給は行わず無過給状態と
する。一方、エンジン負荷状態が所定値以上であって高
負荷状態であると判断された場合には、VGターボチャ
ージャ9による過給を実施して空気過剰率λを高い状態
に保持する。
状態に応じてVGターボチャージャ9による過給を制御
するため、大きなエンジン出力が必要で燃焼室1内に供
給される燃料量の多い高負荷運転時にのみVGターボチ
ャージャ9により過給気を燃焼室1内に供給することが
でき、高負荷運転時においてもノッキングを起こさず、
燃料量の増大に応じた高出力の予混合圧縮着火燃焼(超
低NOX 燃焼)が得られ、且つ、低負荷運転時には無駄
な過給を行わずにエンジン出力ロスの抑制や燃費の低減
を図ることができる。
室内に直接早期噴射する方式の予混合圧縮着火内燃機関
に限らず、燃料を吸気管内に噴射して混合気とし、この
混合気を吸気行程において燃焼室内に取り込む方式の予
混合圧縮着火内燃機関にも適用することができる。後者
の場合にも、当然、圧縮上死点TDC前までに燃料の供
給が終了することになる。
説明したように、第1発明の予混合圧縮着火内燃機関に
よれば、エンジンの吸気行程において燃焼室の負圧によ
り吸入される吸気と過給機により供給される過給気とか
らなる給気が上記燃焼室に取り込まれるため、過給機の
過給作用により、エンジン運転状態に左右されずに燃焼
室内に供給される空気量を十分に確保することができる
ので同空気量が燃焼室内に供給される燃料量に対して不
足することはなく、燃焼室内の希薄燃焼が保たれてノッ
キングの発生が防止される。このためエンジン全運転域
においてNOX 排出濃度の低い予混合圧縮着火燃焼を行
うことができる。
によれば、平均空気過剰率に応じて過給機による過給を
制御するため、過給気が不要な間は燃焼室内に過給気を
供給せず、過給気が必要な状況でのみ燃焼室内に過給気
を供給することができる。このため、無駄な過給を行わ
ずにエンジン出力ロスの抑制や燃費の低減を図ることが
できる。
によれば、エンジン負荷状態に応じて過給機による過給
を制御するため、大きなエンジン出力が必要で燃焼室内
に供給される燃料量の多い高負荷運転時にのみ過給機に
より過給気を燃焼室内に供給することができ、高負荷運
転時においてもノッキングを起こさず、燃料量の増大に
応じた高出力の予混合圧縮着火燃焼(超低NOX 燃焼)
が得られ、且つ、低負荷運転時には無駄な過給を行わず
にエンジン出力ロスの抑制や燃費の低減を図ることがで
きる。
機関のシステム構成図である。
示すタイムチャートである。
容を示すフローチャートである。
ル機関とのNOX 排出濃度の比較を示すグラフである。
る。
関との燃料噴射時期の比較を示すタイムチャートであ
る。
火内燃機関とのNOX 排出濃度の比較を示すグラフであ
る。
Claims (3)
- 【請求項1】 エンジンの吸気行程において燃焼室の負
圧により吸入される吸気と過給機により供給される過給
気とからなる給気が上記燃焼室に取り込まれるととも
に、少なくとも圧縮上死点前までに上記燃焼室内への燃
料の供給が終了され、ピストンの圧縮作用により圧縮上
死点付近にて予混合圧縮自己着火燃焼を行うことを特徴
とする予混合圧縮着火内燃機関。 - 【請求項2】 請求項1に記載する予混合圧縮着火内燃
機関において、 上記エンジンの回転数を検出するエンジン回転数検出手
段と、 上記燃焼室内に供給される上記燃料の量を検出する燃料
量検出手段と、 上記燃焼室内に供給される上記給気の温度を検出する給
気温度検出手段と、 上記燃焼室内に供給される上記給気の圧力を検出する給
気圧力検出手段と、 上記エンジン回転数検出手段、上記燃料量検出手段、上
記給気温度検出手段及び上記給気圧力検出手段によって
検出された上記エンジン回転数、上記燃料量、上記給気
温度及び上記給気圧力に基づいて上記燃焼室内の平均空
気過剰率を算出し、この平均空気過剰率に応じて上記過
給機による過給を制御する制御手段とを有することを特
徴とする予混合圧縮着火内燃機関。 - 【請求項3】 請求項1に記載する予混合圧縮着火内燃
機関において、 上記エンジンの回転数を検出するエンジン回転数検出手
段と、 アクセル状態を検出するアクセル状態検出手段と、 上記エンジン回転数検出手段及び上記アクセル状態検出
手段によって検出された上記エンジン回転数及び上記ア
クセル状態に基づいてエンジンの負荷状態を検出し、こ
のエンジン負荷状態に応じて上記過給機による過給を制
御する制御手段とを有することを特徴とする予混合圧縮
着火内燃機関。
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