JP2000246532A - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JP2000246532A JP2000246532A JP5062499A JP5062499A JP2000246532A JP 2000246532 A JP2000246532 A JP 2000246532A JP 5062499 A JP5062499 A JP 5062499A JP 5062499 A JP5062499 A JP 5062499A JP 2000246532 A JP2000246532 A JP 2000246532A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flank
- end mill
- width
- cutting
- cutting edge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0407—Cutting angles
Abstract
(57)【要約】
【目的】 長時間にわたり良好な被削面粗さで加工でき
るエンドミルを提供する。 【構成】 エンドミルの外周切刃に沿って第１逃げ面を
設けるとともに、第１逃げ面に連なる第２逃げ面を設け
たエンドミルにおいて、第１逃げ面の幅は該エンドミル
刃径の１／２０００〜１／１００とすることで、また
は、第１逃げ面の逃げ角を２゜を超え５゜以下、第２逃
げ面の逃げ角を１０゜を超え２０゜以下とし、第１逃げ
面の幅は第２逃げ面の幅の１／１００〜１／１０とする
ことで構成する。
るエンドミルを提供する。 【構成】 エンドミルの外周切刃に沿って第１逃げ面を
設けるとともに、第１逃げ面に連なる第２逃げ面を設け
たエンドミルにおいて、第１逃げ面の幅は該エンドミル
刃径の１／２０００〜１／１００とすることで、また
は、第１逃げ面の逃げ角を２゜を超え５゜以下、第２逃
げ面の逃げ角を１０゜を超え２０゜以下とし、第１逃げ
面の幅は第２逃げ面の幅の１／１００〜１／１０とする
ことで構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願は刃先を改善したエンドミル
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】エンドミルによる加工において、被削材
に対する切刃の食い付きが強すぎる場合、いわゆるビビ
リと呼ばれる異常な振動が発生することがあり、仕上げ
面の悪化や刃先に欠けを生じることがある。この欠け及
び異常な振動を防ぐために切刃稜を丸ホーニング加工す
る技術が知られている。また、第１逃げ面及び第２逃げ
面を備える仕上げ用エンドミルとして特開平９−２９５
３１号公報に記載のエンドミルが知られている。
に対する切刃の食い付きが強すぎる場合、いわゆるビビ
リと呼ばれる異常な振動が発生することがあり、仕上げ
面の悪化や刃先に欠けを生じることがある。この欠け及
び異常な振動を防ぐために切刃稜を丸ホーニング加工す
る技術が知られている。また、第１逃げ面及び第２逃げ
面を備える仕上げ用エンドミルとして特開平９−２９５
３１号公報に記載のエンドミルが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】上記丸ホーニング加
工はホーニング量のばらつきが生じやすく、エンドミル
の品質の安定性の点で問題がある。この点に関して上記
第１逃げ面及び第２逃げ面を備えるエンドミルも同様
で、第１逃げ面の逃げ角が小さいため、製造上のわずか
な誤差が切削性能に与える影響が大きく、品質を安定さ
せることが困難である。また、第１逃げ面はワークとの
接触面積が広く、切削抵抗が増加してしまう。切削抵抗
の増加に伴い、被削材の溶着や摩擦による振動が生じ被
削面の荒れが発生したり、刃先のチッピングや欠けが起
こることもある。さらに切削抵抗の増加は最終的にエン
ドミルの折損につながるので危険である。しかも上述の
如く品質が不安定になりやすいため、安全に寿命間際ま
で最大限に使用することも困難である。
工はホーニング量のばらつきが生じやすく、エンドミル
の品質の安定性の点で問題がある。この点に関して上記
第１逃げ面及び第２逃げ面を備えるエンドミルも同様
で、第１逃げ面の逃げ角が小さいため、製造上のわずか
な誤差が切削性能に与える影響が大きく、品質を安定さ
せることが困難である。また、第１逃げ面はワークとの
接触面積が広く、切削抵抗が増加してしまう。切削抵抗
の増加に伴い、被削材の溶着や摩擦による振動が生じ被
削面の荒れが発生したり、刃先のチッピングや欠けが起
こることもある。さらに切削抵抗の増加は最終的にエン
ドミルの折損につながるので危険である。しかも上述の
如く品質が不安定になりやすいため、安全に寿命間際ま
で最大限に使用することも困難である。
【０００４】
【問題を解決するための手段】本発明は、上記問題点に
鑑み、これらの諸問題を解決したエンドミルである。即
ち、エンドミルの外周切刃に沿って第１逃げ面を設ける
とともに、第１逃げ面に連なる第２逃げ面を設けたエン
ドミルにおいて、第１逃げ面の幅は該エンドミル刃径の
１／２０００〜１／１００としたエンドミル、ないし
は、第１逃げ面の逃げ角は２゜を超え５゜以下、第２逃
げ面の逃げ角は１０゜を超え２０゜以下であり、第１逃
げ面の幅は第２逃げ面の幅の１／１００〜１／１０とし
たエンドミルであり、好ましくは、第１逃げ面及び第２
逃げ面はエキセントリックレリーフ刃付によって形成し
たものである。
鑑み、これらの諸問題を解決したエンドミルである。即
ち、エンドミルの外周切刃に沿って第１逃げ面を設ける
とともに、第１逃げ面に連なる第２逃げ面を設けたエン
ドミルにおいて、第１逃げ面の幅は該エンドミル刃径の
１／２０００〜１／１００としたエンドミル、ないし
は、第１逃げ面の逃げ角は２゜を超え５゜以下、第２逃
げ面の逃げ角は１０゜を超え２０゜以下であり、第１逃
げ面の幅は第２逃げ面の幅の１／１００〜１／１０とし
たエンドミルであり、好ましくは、第１逃げ面及び第２
逃げ面はエキセントリックレリーフ刃付によって形成し
たものである。
【０００５】
【作用】本発明では第１逃げ面の幅を刃径の１／２００
０〜１／１００と小さく設定した。これは切削抵抗の増
加によるエンドミルの折損を防ぐためである。このよう
に設定することで摩耗が進行しても、被削材との接触幅
の増加はわずかであり、摩擦による切削抵抗の増加が少
ないので、折損が起こることはなく、長期に亘り安定し
た切削を行うことができる。ここで、第１逃げ面の幅を
刃径との比で定めた理由は、刃径によって折損に至る摩
擦力が異なるためである。第１逃げ面の幅が刃径の１／
１００以上であると、以上のような作用が不十分であり
十分な効果が得られない。逆に１／２０００未満では、
刃先の強度が不十分となり、欠けやチッピングが発生し
やすくなる。
０〜１／１００と小さく設定した。これは切削抵抗の増
加によるエンドミルの折損を防ぐためである。このよう
に設定することで摩耗が進行しても、被削材との接触幅
の増加はわずかであり、摩擦による切削抵抗の増加が少
ないので、折損が起こることはなく、長期に亘り安定し
た切削を行うことができる。ここで、第１逃げ面の幅を
刃径との比で定めた理由は、刃径によって折損に至る摩
擦力が異なるためである。第１逃げ面の幅が刃径の１／
１００以上であると、以上のような作用が不十分であり
十分な効果が得られない。逆に１／２０００未満では、
刃先の強度が不十分となり、欠けやチッピングが発生し
やすくなる。
【０００６】次に、本発明では第１逃げ面の逃げ角を２
゜よりも大きくしたため、第１逃げ面の全幅が同時に被
削材と接触することが起こりにくい。従って、切削抵抗
が低く、また、製造上の誤差が性能に与える影響が小さ
く量産にも適している。尚、第１逃げ面の逃げ角が５゜
を越えると刃先強度が弱くなり欠けやすくなるので、第
１逃げ面の逃げ角を２゜を超え５゜以下とした。このた
め、刃先の初期摩耗形態は常に理想的な丸い形状とな
り、異常振動が起こらない。また仮に、摩耗が進行して
第１逃げ面の全幅が被削材と接触するようになっても、
第１逃げ面の幅は第２逃げ面の幅の１／１００〜１／１
０と小さく設定すれば、初期摩耗幅の範囲内であり、従
って初期摩耗終了後の緩やかな摩耗幅の増加が長時間続
くことになり、その間の切削抵抗の上昇はわずかである
から、長時間にわたり良好な条件での切削が可能とな
る。第２逃げ面の逃げ角を１０〜２０゜としたのは、１
０゜未満では２段逃げの効果が薄くなり、２０度を超え
ると刃先の剛性が低くなるためである。
゜よりも大きくしたため、第１逃げ面の全幅が同時に被
削材と接触することが起こりにくい。従って、切削抵抗
が低く、また、製造上の誤差が性能に与える影響が小さ
く量産にも適している。尚、第１逃げ面の逃げ角が５゜
を越えると刃先強度が弱くなり欠けやすくなるので、第
１逃げ面の逃げ角を２゜を超え５゜以下とした。このた
め、刃先の初期摩耗形態は常に理想的な丸い形状とな
り、異常振動が起こらない。また仮に、摩耗が進行して
第１逃げ面の全幅が被削材と接触するようになっても、
第１逃げ面の幅は第２逃げ面の幅の１／１００〜１／１
０と小さく設定すれば、初期摩耗幅の範囲内であり、従
って初期摩耗終了後の緩やかな摩耗幅の増加が長時間続
くことになり、その間の切削抵抗の上昇はわずかである
から、長時間にわたり良好な条件での切削が可能とな
る。第２逃げ面の逃げ角を１０〜２０゜としたのは、１
０゜未満では２段逃げの効果が薄くなり、２０度を超え
ると刃先の剛性が低くなるためである。
【０００７】尚、初期摩耗及び摩擦抵抗の観点から、本
発明エンドミルに、例えばＴｉＮやＴｉＡｌＮなどの表
面被覆硬質層を設けることも、寿命及び被削面粗さを改
善する上で有効な手段である。また、本発明では比較的
狭い第１逃げ面を採用しているので、剛性及び強度の観
点から第１逃げ面及び第２逃げ面はエキセントリックレ
リーフ刃付によって形成するのが好ましい。このように
することで、刃先強度が高く、チッピングしにくい刃先
となる。本発明エンドミルは以上のような作用を有し、
これらによって総合的に優れた被削面の仕上げが長時間
に亘り可能なエンドミルとなるものである。
発明エンドミルに、例えばＴｉＮやＴｉＡｌＮなどの表
面被覆硬質層を設けることも、寿命及び被削面粗さを改
善する上で有効な手段である。また、本発明では比較的
狭い第１逃げ面を採用しているので、剛性及び強度の観
点から第１逃げ面及び第２逃げ面はエキセントリックレ
リーフ刃付によって形成するのが好ましい。このように
することで、刃先強度が高く、チッピングしにくい刃先
となる。本発明エンドミルは以上のような作用を有し、
これらによって総合的に優れた被削面の仕上げが長時間
に亘り可能なエンドミルとなるものである。
【０００８】
【実施例】（実施例１） 本発明の実施例を図面に基づ
いて説明する。図１は本実施例のエンドミルの正面図の
示す。本エンドミルは超微粒ＷＣ基超硬合金からなり、
刃径６ｍｍ、ねじれ角４５°の４枚の外周切れ刃を備え
る。図２は図１のＡ−Ａ断面図を、図３は図２のＢ部拡
大図を示す。図３において第１逃げ面の逃げ角θ１＝３
゜、第１逃げ面の幅Ｗ１＝０．０５ｍｍ、第２逃げ面の
逃げ角θ２＝１５゜、第２逃げ面の幅Ｗ２＝０．７ｍｍ
とし、いずれもエキセントリックレリーフ刃付けとし、
本発明例１とした。
いて説明する。図１は本実施例のエンドミルの正面図の
示す。本エンドミルは超微粒ＷＣ基超硬合金からなり、
刃径６ｍｍ、ねじれ角４５°の４枚の外周切れ刃を備え
る。図２は図１のＡ−Ａ断面図を、図３は図２のＢ部拡
大図を示す。図３において第１逃げ面の逃げ角θ１＝３
゜、第１逃げ面の幅Ｗ１＝０．０５ｍｍ、第２逃げ面の
逃げ角θ２＝１５゜、第２逃げ面の幅Ｗ２＝０．７ｍｍ
とし、いずれもエキセントリックレリーフ刃付けとし、
本発明例１とした。
【０００９】比較のため、第１逃げ面の逃げ角θ１＝１
゜、第１逃げ面の幅Ｗ１＝０．２ｍｍ、第２逃げ面の逃
げ角θ２＝２０゜、第２逃げ面の幅Ｗ２＝０．５ｍｍと
し、第１逃げ面はエキセントリックレリーフ刃付け、第
２逃げ面はフラット刃付けとした以外は全て本発明例と
同様の比較例２を製作した。比較例２における外周刃断
面図を図４に示す。
゜、第１逃げ面の幅Ｗ１＝０．２ｍｍ、第２逃げ面の逃
げ角θ２＝２０゜、第２逃げ面の幅Ｗ２＝０．５ｍｍと
し、第１逃げ面はエキセントリックレリーフ刃付け、第
２逃げ面はフラット刃付けとした以外は全て本発明例と
同様の比較例２を製作した。比較例２における外周刃断
面図を図４に示す。
【００１０】上記のエンドミルを、立て型マシニングセ
ンタを用い、切り込み０．２ｍｍでＳ４５Ｃ材の仕上げ
切削に供した。切削速度１１３ｍ／ｍｉｎ、送り２４０
ｍｍ／ｍｉｎの条件で、ダウンカットで５分間切削のと
ころ、本発明例１では被削面粗さ０．８μｍＲｍａｘ、
比較例２では０．９μｍＲｍａｘで、略同等であった。
さらに切削を続行し、切削時間３０分となったところで
比較すると、本発明例１では被削面粗さ０．９μｍＲｍ
ａｘに対し比較例２では３．４μｍＲｍａｘであった。
比較例２において被削面粗さが大きな値となったのは、
第１逃げ面全幅で被削材と接触することによる摩擦のた
め、異常な振動が起こったためであった。
ンタを用い、切り込み０．２ｍｍでＳ４５Ｃ材の仕上げ
切削に供した。切削速度１１３ｍ／ｍｉｎ、送り２４０
ｍｍ／ｍｉｎの条件で、ダウンカットで５分間切削のと
ころ、本発明例１では被削面粗さ０．８μｍＲｍａｘ、
比較例２では０．９μｍＲｍａｘで、略同等であった。
さらに切削を続行し、切削時間３０分となったところで
比較すると、本発明例１では被削面粗さ０．９μｍＲｍ
ａｘに対し比較例２では３．４μｍＲｍａｘであった。
比較例２において被削面粗さが大きな値となったのは、
第１逃げ面全幅で被削材と接触することによる摩擦のた
め、異常な振動が起こったためであった。
【００１１】（実施例２） 刃径１０ｍｍ、第１逃げ面
幅Ｗ１＝０．０６ｍｍ、第２逃げ面幅１．５ｍｍとし、
他は本発明例１と同様としたエンドミルの表面に通常の
ＰＶＤ法でＴｉＡｌＮ層を３μｍ設けた本発明例３を製
作した。比較のため第１逃げ面幅Ｗ１＝０．１１ｍｍ、
第２逃げ面幅１ｍｍとし、他は本発明例３と同様とした
比較例４、第１逃げ面幅Ｗ１＝０．００５ｍｍ、第２逃
げ面幅１．５ｍｍとし、他は本発明例３と同様とした比
較例５を作成した。
幅Ｗ１＝０．０６ｍｍ、第２逃げ面幅１．５ｍｍとし、
他は本発明例１と同様としたエンドミルの表面に通常の
ＰＶＤ法でＴｉＡｌＮ層を３μｍ設けた本発明例３を製
作した。比較のため第１逃げ面幅Ｗ１＝０．１１ｍｍ、
第２逃げ面幅１ｍｍとし、他は本発明例３と同様とした
比較例４、第１逃げ面幅Ｗ１＝０．００５ｍｍ、第２逃
げ面幅１．５ｍｍとし、他は本発明例３と同様とした比
較例５を作成した。
【００１２】これらのエンドミルを、立て型マシニング
センタを用い、切り込み０．２ｍｍでＳ４５Ｃ材の仕上
げ切削に供した。切削速度１２６ｍ／ｍｉｎ、送り２４
０ｍｍ／ｍｉｎの条件で、ダウンカットで５分間切削の
ところ、本発明例３では被削面粗さ０．７μｍＲｍａ
ｘ、比較例４では０．８μｍＲｍａｘで、略同等であっ
たが、比較例５には既にチッピングが生じており、２．
１μｍＲｍａｘであった。本発明例３と比較例４につい
て、さらに切削を続行し、切削時間３０分となったとこ
ろで比較すると、本発明例では被削面粗さ０．８μｍＲ
ｍａｘに対し比較例では２．０μｍＲｍａｘであった。
比較例４において被削面粗さが大きな値となったのは、
第１逃げ面全幅の半分以上で被削材と接触することによ
る摩擦のため、異常な振動が起こったためであった。更
に切削を続行すると、切削時間５７分となったところで
比較例４は折損した。本発明例３は６０分切削後で被削
面粗さ０．８μｍＲｍａｘであった。比較例４の折損は
逃げ面摩耗幅の増加による摩擦のためであると思われ
た。
センタを用い、切り込み０．２ｍｍでＳ４５Ｃ材の仕上
げ切削に供した。切削速度１２６ｍ／ｍｉｎ、送り２４
０ｍｍ／ｍｉｎの条件で、ダウンカットで５分間切削の
ところ、本発明例３では被削面粗さ０．７μｍＲｍａ
ｘ、比較例４では０．８μｍＲｍａｘで、略同等であっ
たが、比較例５には既にチッピングが生じており、２．
１μｍＲｍａｘであった。本発明例３と比較例４につい
て、さらに切削を続行し、切削時間３０分となったとこ
ろで比較すると、本発明例では被削面粗さ０．８μｍＲ
ｍａｘに対し比較例では２．０μｍＲｍａｘであった。
比較例４において被削面粗さが大きな値となったのは、
第１逃げ面全幅の半分以上で被削材と接触することによ
る摩擦のため、異常な振動が起こったためであった。更
に切削を続行すると、切削時間５７分となったところで
比較例４は折損した。本発明例３は６０分切削後で被削
面粗さ０．８μｍＲｍａｘであった。比較例４の折損は
逃げ面摩耗幅の増加による摩擦のためであると思われ
た。
【００１３】
【発明の効果】本発明のエンドミルは、被削材への食い
付き、及び、長時間の切削時に起こりがちな摩擦に起因
する異常な振動が発生せず、また、チッピングも発生し
にくいので切刃の摩耗形態が理想的な形状となり、長時
間にわたって良好な被削面粗さを得ることができる。ま
た、長時間の切削後も急峻な切削抵抗の増加が無く、折
損の心配もないので安全に寿命まで使用できるものであ
る。
付き、及び、長時間の切削時に起こりがちな摩擦に起因
する異常な振動が発生せず、また、チッピングも発生し
にくいので切刃の摩耗形態が理想的な形状となり、長時
間にわたって良好な被削面粗さを得ることができる。ま
た、長時間の切削後も急峻な切削抵抗の増加が無く、折
損の心配もないので安全に寿命まで使用できるものであ
る。
【図１】図１は、本発明例１の正面図を示す。
【図２】図２は、図１の側面図を示す。
【図３】図３は、図２のＢ部拡大図を示す。
【図４】図４は、比較例２の外周刃断面図を示す。
θ１ 第１逃げ面の逃げ角 Ｗ１ 第１逃げ面の幅 θ２ 第２逃げ面の逃げ角 Ｗ２ 第２逃げ面の幅
Claims (3)
- 【請求項１】 エンドミルの外周切刃に沿って第１逃げ
面を設けるとともに、第１逃げ面に連なる第２逃げ面を
設けたエンドミルにおいて、第１逃げ面の幅は該エンド
ミル刃径の１／２０００〜１／１００であることを特徴
とするエンドミル。 - 【請求項２】 エンドミルの外周切刃に沿って第１逃げ
面を設けるとともに、第１逃げ面に連なる第２逃げ面を
設けたエンドミルにおいて、第１逃げ面の逃げ角は２゜
を超え５゜以下、第２逃げ面の逃げ角は１０゜を超え２
０゜以下であり、第１逃げ面の幅は第２逃げ面の幅の１
／１００〜１／１０であることを特徴とするエンドミ
ル。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のエンドミルにおい
て、第１逃げ面及び第２逃げ面はエキセントリックレリ
ーフ刃付によって形成したことを特徴とするエンドミ
ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5062499A JP2000246532A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5062499A JP2000246532A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | エンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000246532A true JP2000246532A (ja) | 2000-09-12 |
Family
ID=12864149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5062499A Withdrawn JP2000246532A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000246532A (ja) |
Cited By (14)
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-
1999
- 1999-02-26 JP JP5062499A patent/JP2000246532A/ja not_active Withdrawn
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