JP2000237524A - 乾式減湿システム - Google Patents
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- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
- F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
- F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
- F24F3/1423—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with a moving bed of solid desiccants, e.g. a rotary wheel supporting solid desiccants
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- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1032—Desiccant wheel
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- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1088—Rotary wheel comprising three flow rotor segments
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 乾式ロータを用いて低露点空気を供給するシ
ステムにおいて消費エネルギを低減する。 【解決手段】 回転自在なロータ１２に設定されている
減湿区域１２ａに対する、再生区域１２ｂの通過風量の
比αを０．２≦α＜０．４に設定すると共に、パージ区
域１２ｃの通過風量の比βを０．０９≦β＜０．２ に
設定する。減湿区域１２ａによって減湿処理された空気
が低露点空間Ｒに給気され、低露点空間Ｒからの還気Ｒ
Ａと外気ＯＡとの混合空気の一部が減湿区域１２ａに導
入され、残りの一部がパージ区域１２ｃに導入され、パ
ージ区域１２ｃを通過した空気が再生区域１２ｂに導入
される。
ステムにおいて消費エネルギを低減する。 【解決手段】 回転自在なロータ１２に設定されている
減湿区域１２ａに対する、再生区域１２ｂの通過風量の
比αを０．２≦α＜０．４に設定すると共に、パージ区
域１２ｃの通過風量の比βを０．０９≦β＜０．２ に
設定する。減湿区域１２ａによって減湿処理された空気
が低露点空間Ｒに給気され、低露点空間Ｒからの還気Ｒ
Ａと外気ＯＡとの混合空気の一部が減湿区域１２ａに導
入され、残りの一部がパージ区域１２ｃに導入され、パ
ージ区域１２ｃを通過した空気が再生区域１２ｂに導入
される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、乾式減湿装置を用
いた乾式減湿システムに関するものである。
いた乾式減湿システムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に用いられる空気を減湿する方法に
は冷却減湿の方法があるが、冷却減湿では露点が−５℃
以上の空気しかできず、低露点（−５０℃以下）には対
応できない。そこでこのような低露点の空気を供給する
空調機には、回転式のロータを用いた乾式減湿機が使用
されている。乾式減湿装置は、塩化リチウムや塩化カル
シウムなどの吸収液を含浸させたハニカム状のロータ
や、シリカゲル、ゼオライトなどの吸着材で構成したロ
ータを備え、このロータの端面に位置する空気の通過域
を減湿区域と再生区域とに仕切り、ロータを回転させな
がら減湿区域に処理空気を通過させて乾燥空気を作り出
すと共に、再生区域に高温の再生空気を通過させること
によって、前記吸収液や吸着材中の水分を再生空気中に
蒸発させて、連続的に減湿処理を行うように構成されて
いる。
は冷却減湿の方法があるが、冷却減湿では露点が−５℃
以上の空気しかできず、低露点（−５０℃以下）には対
応できない。そこでこのような低露点の空気を供給する
空調機には、回転式のロータを用いた乾式減湿機が使用
されている。乾式減湿装置は、塩化リチウムや塩化カル
シウムなどの吸収液を含浸させたハニカム状のロータ
や、シリカゲル、ゼオライトなどの吸着材で構成したロ
ータを備え、このロータの端面に位置する空気の通過域
を減湿区域と再生区域とに仕切り、ロータを回転させな
がら減湿区域に処理空気を通過させて乾燥空気を作り出
すと共に、再生区域に高温の再生空気を通過させること
によって、前記吸収液や吸着材中の水分を再生空気中に
蒸発させて、連続的に減湿処理を行うように構成されて
いる。
【０００３】この場合、ロータが高温のまま減湿区域に
移行すると、処理空気が減湿しないままロータを通過し
て露点を上昇させるので、低湿度に制御された空間から
の還気など、低温の空気を通過させてロータを冷却する
ためのパージ区域が再生区域と減湿区域との間に設定さ
れていることがある。特に乾式減湿装置を二段直列に系
統接続し、一段目の乾式減湿装置で減湿させた空気を二
段目の乾式減湿装置でさらに減湿させるように構成され
た二段式乾式減湿システムにおける二段目の乾式減湿装
置のロータ端面には、かかるパージ区域が設定されるこ
とが多い。
移行すると、処理空気が減湿しないままロータを通過し
て露点を上昇させるので、低湿度に制御された空間から
の還気など、低温の空気を通過させてロータを冷却する
ためのパージ区域が再生区域と減湿区域との間に設定さ
れていることがある。特に乾式減湿装置を二段直列に系
統接続し、一段目の乾式減湿装置で減湿させた空気を二
段目の乾式減湿装置でさらに減湿させるように構成され
た二段式乾式減湿システムにおける二段目の乾式減湿装
置のロータ端面には、かかるパージ区域が設定されるこ
とが多い。
【０００４】従来のこの種の乾式減湿システムに使用さ
れている乾式減湿装置のロータを図に基づいて説明する
と、図９、図１０に示したように、乾式減湿装置１００
におけるロータ１０１の両端面にチャンバ１０２、１０
３が配置されている。このロータ１０１の端面は、図１
０中の矢印に示したロータ１０１の回転方向順に、減湿
区域１０１ａ、再生区域１０１ｂ、パージ区域１０１ｃ
の３つの空気通過域に放射状に区画されている。またチ
ャンバ１０２の外側端面には、これら各区域に対応し
て、ダクトなどに接続するための減湿入口１０２ａ、再
生出口１０２ｂ、パージ出口１０２ｃが形成されてい
る。なおチャンバ１０３の外方端面にも、前記３つの区
域に対応して減湿出口、再生入口、パージ入口が各々形
成されている（いずれも図示せず）。
れている乾式減湿装置のロータを図に基づいて説明する
と、図９、図１０に示したように、乾式減湿装置１００
におけるロータ１０１の両端面にチャンバ１０２、１０
３が配置されている。このロータ１０１の端面は、図１
０中の矢印に示したロータ１０１の回転方向順に、減湿
区域１０１ａ、再生区域１０１ｂ、パージ区域１０１ｃ
の３つの空気通過域に放射状に区画されている。またチ
ャンバ１０２の外側端面には、これら各区域に対応し
て、ダクトなどに接続するための減湿入口１０２ａ、再
生出口１０２ｂ、パージ出口１０２ｃが形成されてい
る。なおチャンバ１０３の外方端面にも、前記３つの区
域に対応して減湿出口、再生入口、パージ入口が各々形
成されている（いずれも図示せず）。
【０００５】そして前記ロータ１０１の３つの通過域で
ある減湿区域１０１ａ、再生区域１０１ｂ、パージ区域
１０１ｃの区画割合は、放射状に区画形成されていると
きの中心角θで示すと、減湿区域１０１ａの中心角θ1
が２２５゜、再生区域１０１ｂの中心角θ2が９０゜、
パージ区域１０１ｃの中心角θ3が４５゜に設定されて
いた。また各区域の空気の通過風量の割合は、これら通
過域の面積に比例し、減湿区域１０１ａに対して再生区
域１０１ｂが０．４倍、パージ区域１０１ｃはその半分
の０．２倍であった。このような区画割合、風量割合
は、格別根拠があって定められたものではなく、これま
で経験的に設定されていたものである。
ある減湿区域１０１ａ、再生区域１０１ｂ、パージ区域
１０１ｃの区画割合は、放射状に区画形成されていると
きの中心角θで示すと、減湿区域１０１ａの中心角θ1
が２２５゜、再生区域１０１ｂの中心角θ2が９０゜、
パージ区域１０１ｃの中心角θ3が４５゜に設定されて
いた。また各区域の空気の通過風量の割合は、これら通
過域の面積に比例し、減湿区域１０１ａに対して再生区
域１０１ｂが０．４倍、パージ区域１０１ｃはその半分
の０．２倍であった。このような区画割合、風量割合
は、格別根拠があって定められたものではなく、これま
で経験的に設定されていたものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】かかる構成を有する乾
式減湿装置１００は、一般の冷却減湿と比べて優れた減
湿能力を有しているが、消費エネルギが多いのが難点で
あった。このような乾式減湿装置は、例えばリチウムイ
オン電池の製造工場における低露点空間に採用されてい
るが、周知のようにこの種の製造工場は２４時間稼働し
ており、かかる点に徴すると、エネルギの低減が強く求
められているのが実情である。
式減湿装置１００は、一般の冷却減湿と比べて優れた減
湿能力を有しているが、消費エネルギが多いのが難点で
あった。このような乾式減湿装置は、例えばリチウムイ
オン電池の製造工場における低露点空間に採用されてい
るが、周知のようにこの種の製造工場は２４時間稼働し
ており、かかる点に徴すると、エネルギの低減が強く求
められているのが実情である。
【０００７】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、ロータの再生に要する再生風量、並びにパージ風
量を低減させ、結果的に減湿区域での処理量を増大させ
て、前記低露点（−５０℃以下）の空気を供給する際の
省エネルギの要請に応えようとするものである。
あり、ロータの再生に要する再生風量、並びにパージ風
量を低減させ、結果的に減湿区域での処理量を増大させ
て、前記低露点（−５０℃以下）の空気を供給する際の
省エネルギの要請に応えようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、請求項１によれば、乾式減湿装置を用いて目的室に
低露点空気を供給するシステムであって、前記乾式減湿
装置、及び系統を次のように構成したことを特徴として
いる。すなわち、乾式減湿装置については、回転自在な
ロータ内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿さ
せる構成を有し、前記ロータの端面側に位置する空気の
通過域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切ら
れて、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移
行する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が
配置されている。そして前記減湿区域に対する再生区域
の通過風量の比αを、減湿区域を１とした場合に、０．
２≦α＜０．４に設定し、また前記減湿区域に対するパ
ージ区域の通過風量の比βを、減湿区域を１とした場合
に、０．０９≦β＜０．２に設定する。
め、請求項１によれば、乾式減湿装置を用いて目的室に
低露点空気を供給するシステムであって、前記乾式減湿
装置、及び系統を次のように構成したことを特徴として
いる。すなわち、乾式減湿装置については、回転自在な
ロータ内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿さ
せる構成を有し、前記ロータの端面側に位置する空気の
通過域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切ら
れて、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移
行する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が
配置されている。そして前記減湿区域に対する再生区域
の通過風量の比αを、減湿区域を１とした場合に、０．
２≦α＜０．４に設定し、また前記減湿区域に対するパ
ージ区域の通過風量の比βを、減湿区域を１とした場合
に、０．０９≦β＜０．２に設定する。
【０００９】一方空気の系統については、前記減湿区域
を通過した空気が前記目的室に供給され、前記目的室か
らの還気と導入外気又は減湿された後の導入外気との混
合空気の一部が前記減湿区域に導入され、残りの一部が
前記パージ区域に導入され、さらに前記パージ区域を通
過した空気は、再生区域を通過した空気の一部と混合さ
れて前記再生区域に導入されるように構成されている。
を通過した空気が前記目的室に供給され、前記目的室か
らの還気と導入外気又は減湿された後の導入外気との混
合空気の一部が前記減湿区域に導入され、残りの一部が
前記パージ区域に導入され、さらに前記パージ区域を通
過した空気は、再生区域を通過した空気の一部と混合さ
れて前記再生区域に導入されるように構成されている。
【００１０】発明者の知見によれば、このように前記系
統を採用すると共に、減湿区域に対する再生区域の風量
を０．２倍〜０．４倍未満、パージ区域の風量を０．０
９倍〜０．２倍未満に設定して、従来よりも再生風量、
パージ風量を低減させても所期の減湿能力維持しつつ、
前記低減させた分、減湿処理風量を従来より増加させる
ことができる。したがって低露点（−５０℃以下）の給
気を実現するためのエネルギが従来よりも少なくて済
む。またパージ区域を通過した空気は再生区域を通過し
た空気の一部と混合されて前記再生区域に導入するよう
にしているから、再生区域入口の空気の湿度が低減さ
れ、その分従来よりも再生能力が向上している。したが
って、この点からも省エネルギ効果が得られる。
統を採用すると共に、減湿区域に対する再生区域の風量
を０．２倍〜０．４倍未満、パージ区域の風量を０．０
９倍〜０．２倍未満に設定して、従来よりも再生風量、
パージ風量を低減させても所期の減湿能力維持しつつ、
前記低減させた分、減湿処理風量を従来より増加させる
ことができる。したがって低露点（−５０℃以下）の給
気を実現するためのエネルギが従来よりも少なくて済
む。またパージ区域を通過した空気は再生区域を通過し
た空気の一部と混合されて前記再生区域に導入するよう
にしているから、再生区域入口の空気の湿度が低減さ
れ、その分従来よりも再生能力が向上している。したが
って、この点からも省エネルギ効果が得られる。
【００１１】請求項２の乾式減湿システムは、前記乾式
減湿システムにおて、減湿区域に対する再生区域の通過
風量の比αと、前記減湿区域に対するパージ区域の通過
風量の比βが、各々減湿区域を１とした場合に、０．１
２≦α＜０．２、０．１２≦β＜０．２に設定すると共
にα＝β、すなわち再生区域の風量とパージ区域の風量
を同じに設定し、それに対応してパージ区域を通過した
空気の全てを前記再生区域に導入する構成したものであ
る。
減湿システムにおて、減湿区域に対する再生区域の通過
風量の比αと、前記減湿区域に対するパージ区域の通過
風量の比βが、各々減湿区域を１とした場合に、０．１
２≦α＜０．２、０．１２≦β＜０．２に設定すると共
にα＝β、すなわち再生区域の風量とパージ区域の風量
を同じに設定し、それに対応してパージ区域を通過した
空気の全てを前記再生区域に導入する構成したものであ
る。
【００１２】この場合も、請求項１と同様、従来よりも
再生風量、パージ風量を低減させてその分、減湿処理風
量を従来より増加させ、結果的に同じ低露点（−５０℃
以下）を実現するためのエネルギが従来よりも少なくて
済む。またパージ区域を通過した空気の全てを前記再生
区域に導入するようにしたので、再生能力が高くなって
いる。
再生風量、パージ風量を低減させてその分、減湿処理風
量を従来より増加させ、結果的に同じ低露点（−５０℃
以下）を実現するためのエネルギが従来よりも少なくて
済む。またパージ区域を通過した空気の全てを前記再生
区域に導入するようにしたので、再生能力が高くなって
いる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の好
ましい実施の形態を説明する。図１は、第１の実施の形
態にかかる乾式減湿装置システムの系統の概略を示して
おり、この乾式減湿システムは、目的室としての低露点
空間Ｒに低露点空気を供給するシステムとして構成され
ている。
ましい実施の形態を説明する。図１は、第１の実施の形
態にかかる乾式減湿装置システムの系統の概略を示して
おり、この乾式減湿システムは、目的室としての低露点
空間Ｒに低露点空気を供給するシステムとして構成され
ている。
【００１４】外気ＯＡは、外気ファン１によって外気導
入ダクト２から導入されて、冷却コイル３によって冷却
減湿される。冷却コイル３には、低露点空間Ｒから還気
ファン４によって還気ダクト５から導入された還気ＲＡ
も供給され、同様に冷却減湿されるようになっている。
そして冷却コイル３によって各々冷却減湿された後の外
気ＯＡと還気ＲＡは一旦混合され、その一部は処理空気
として、乾式減湿装置１１のロータ１２における減湿区
域１２ａに導入されるようになっている。
入ダクト２から導入されて、冷却コイル３によって冷却
減湿される。冷却コイル３には、低露点空間Ｒから還気
ファン４によって還気ダクト５から導入された還気ＲＡ
も供給され、同様に冷却減湿されるようになっている。
そして冷却コイル３によって各々冷却減湿された後の外
気ＯＡと還気ＲＡは一旦混合され、その一部は処理空気
として、乾式減湿装置１１のロータ１２における減湿区
域１２ａに導入されるようになっている。
【００１５】乾式減湿装置１１は、図２に示したよう
に、回転するロータ１２の両端面にチャンバ１３、１４
が配置された構成を有している。各チャンバ１３、１４
は、内部に３つの仕切板１５、１５、１５が放射状に配
置されており、チャンバ１３、１４内の空間を３つに仕
切っている。これに対応して、ロータ１２の端面には、
図２、図３中の矢印に示したロータ１２の回転方向順
に、減湿区域１２ａ、再生区域１１ｂ、パージ区域１１
ｃの３つの空気の通過域が区画形成されている。そして
チャンバ１３の外側端面には、これら各区域に対応し
て、ダクトなどに接続するための減湿出口１３ａ、再生
入口１３ｂ、パージ出口１３ｃが形成されている。なお
チャンバ１４の外方端面にも、前記３つの区域に対応し
て減湿入口１４ａ、再生出口１４ｂ、パージ入口１４ｃ
が各々形成されている。なおロータ１２には、塩化リチ
ウム、シリカゲル、ゼオライトなど、この種のロータに
使用されている吸湿材が含浸されている。
に、回転するロータ１２の両端面にチャンバ１３、１４
が配置された構成を有している。各チャンバ１３、１４
は、内部に３つの仕切板１５、１５、１５が放射状に配
置されており、チャンバ１３、１４内の空間を３つに仕
切っている。これに対応して、ロータ１２の端面には、
図２、図３中の矢印に示したロータ１２の回転方向順
に、減湿区域１２ａ、再生区域１１ｂ、パージ区域１１
ｃの３つの空気の通過域が区画形成されている。そして
チャンバ１３の外側端面には、これら各区域に対応し
て、ダクトなどに接続するための減湿出口１３ａ、再生
入口１３ｂ、パージ出口１３ｃが形成されている。なお
チャンバ１４の外方端面にも、前記３つの区域に対応し
て減湿入口１４ａ、再生出口１４ｂ、パージ入口１４ｃ
が各々形成されている。なおロータ１２には、塩化リチ
ウム、シリカゲル、ゼオライトなど、この種のロータに
使用されている吸湿材が含浸されている。
【００１６】前記３つの通過区域である減湿区域１２
ａ、再生区域１２ｂ、パージ区域１２ｃは、各々放射状
に区画形成され、各々の通過区域の中心角θは、減湿区
域１２ａの中心角θ1が２７０゜、再生区域１２ｂの中
心角θ2が６０゜、パージ区域１２ｃの中心角θ3が３０
゜に設定されている。したがって各々の通過区域の面積
割合は、９：２：１となっている。なおロータ１２の厚
みは４００mmであり、またロータ１２の回転速度は、６
回転／時である。
ａ、再生区域１２ｂ、パージ区域１２ｃは、各々放射状
に区画形成され、各々の通過区域の中心角θは、減湿区
域１２ａの中心角θ1が２７０゜、再生区域１２ｂの中
心角θ2が６０゜、パージ区域１２ｃの中心角θ3が３０
゜に設定されている。したがって各々の通過区域の面積
割合は、９：２：１となっている。なおロータ１２の厚
みは４００mmであり、またロータ１２の回転速度は、６
回転／時である。
【００１７】ロータ１２の減湿区域１２ａで減湿処理さ
れた空気は、低露点空間Ｒに給気ＳＡとして供給される
ようになっている。
れた空気は、低露点空間Ｒに給気ＳＡとして供給される
ようになっている。
【００１８】一方前記冷却コイル３で混合された空気の
うち、残りの一部はパージ区域１２ｃへと導入され、ロ
ータ１２の冷却が行われる。そしてパージ区域１２ｃを
通過して昇温した空気は、再生区域１２ｂにおいてロー
タ１２を再生した後の空気の一部と混合されて、加熱コ
イル６でさらに昇温された後、再生ファン７によってロ
ータ１２の再生区域１２ｂに導入され、ロータ１２の再
生が行われる。再生区域１２ｂにおいてロータ１２を再
生した後の空気の残りの一部は、排気ＥＡとして系の外
部へと排出されるようになっている。
うち、残りの一部はパージ区域１２ｃへと導入され、ロ
ータ１２の冷却が行われる。そしてパージ区域１２ｃを
通過して昇温した空気は、再生区域１２ｂにおいてロー
タ１２を再生した後の空気の一部と混合されて、加熱コ
イル６でさらに昇温された後、再生ファン７によってロ
ータ１２の再生区域１２ｂに導入され、ロータ１２の再
生が行われる。再生区域１２ｂにおいてロータ１２を再
生した後の空気の残りの一部は、排気ＥＡとして系の外
部へと排出されるようになっている。
【００１９】そして以上の構成により、第１の実施の形
態にかかる乾式減湿システムにおいては、減湿区域１２
ａに対する再生区域１２ｂの通過風量の比α（以下、
「再生α」という）が、減湿区域１２ａを１とした場合
に、０．２に設定され、また減湿区域１２ａに対するパ
ージ区域１２ｃの通過風量の比β（以下、「パージβ」
という）は、減湿区域１２ａを１とした場合に、０．１
に設定されている。
態にかかる乾式減湿システムにおいては、減湿区域１２
ａに対する再生区域１２ｂの通過風量の比α（以下、
「再生α」という）が、減湿区域１２ａを１とした場合
に、０．２に設定され、また減湿区域１２ａに対するパ
ージ区域１２ｃの通過風量の比β（以下、「パージβ」
という）は、減湿区域１２ａを１とした場合に、０．１
に設定されている。
【００２０】本実施の形態にかかる乾式減湿システムは
以上のように構成されており、既述したように、外気Ｏ
Ａと還気ＲＡは、各々冷却コイル３によって冷却減湿さ
れた後一旦混合され、その一部は処理空気としてロータ
１２の減湿区域１２ａに導入され、そこで減湿処理され
た後、低露点空間Ｒへと給気ＳＡとして供給される。他
方、残り一部はロータ１２のパージ区域１２ｃに導入さ
れてロータ１２の冷却に使用される。そしてパージ区域
１２ｃを通過した空気の一部が、加熱コイル６によって
加熱された後、ロータ１２の再生区域１２ｂに導入さ
れ、残りの一部はそのまま排気される。
以上のように構成されており、既述したように、外気Ｏ
Ａと還気ＲＡは、各々冷却コイル３によって冷却減湿さ
れた後一旦混合され、その一部は処理空気としてロータ
１２の減湿区域１２ａに導入され、そこで減湿処理され
た後、低露点空間Ｒへと給気ＳＡとして供給される。他
方、残り一部はロータ１２のパージ区域１２ｃに導入さ
れてロータ１２の冷却に使用される。そしてパージ区域
１２ｃを通過した空気の一部が、加熱コイル６によって
加熱された後、ロータ１２の再生区域１２ｂに導入さ
れ、残りの一部はそのまま排気される。
【００２１】この場合、既述したようにロータ１２端面
に位置する減湿区域１２ａと再生区域１２ｂとパージ区
域１２ｃとの各風量割合は、再生α＝０．２、パージβ
＝０．１である。この点、発明者の知見によれば、図１
の乾式減湿システムにおいて再生α、パージβを各々変
更した場合には、各々図４、図５に示した特性が得られ
る。
に位置する減湿区域１２ａと再生区域１２ｂとパージ区
域１２ｃとの各風量割合は、再生α＝０．２、パージβ
＝０．１である。この点、発明者の知見によれば、図１
の乾式減湿システムにおいて再生α、パージβを各々変
更した場合には、各々図４、図５に示した特性が得られ
る。
【００２２】すなわち、図４はパージβ＝０．２のと
き、再生αを０．２〜０．４の間で変化させた場合のロ
ータ１２の減湿区域１２ａの出口の絶対湿度を示してお
り、また図５は、再生α＝０．２のとき、パージβを
０．０５〜０．２の間で変化させたときのロータ１２の
減湿区域１２ａの出口の絶対湿度を示している。これに
よれば、低露点（−５０℃以下）、すなわち絶対湿度が
０．０２４ｋｇ／ｋｇ’以下にするためには、再生α
が、０．２≦再生α＜０．４であって、パージβが０．
０９≦β＜０．２であればよいことになる。なお減湿処
理入口温度は１２℃、減湿処理入口湿度は１ｇ／ｋｇ’
再生入口温度は１２０℃である。
き、再生αを０．２〜０．４の間で変化させた場合のロ
ータ１２の減湿区域１２ａの出口の絶対湿度を示してお
り、また図５は、再生α＝０．２のとき、パージβを
０．０５〜０．２の間で変化させたときのロータ１２の
減湿区域１２ａの出口の絶対湿度を示している。これに
よれば、低露点（−５０℃以下）、すなわち絶対湿度が
０．０２４ｋｇ／ｋｇ’以下にするためには、再生α
が、０．２≦再生α＜０．４であって、パージβが０．
０９≦β＜０．２であればよいことになる。なお減湿処
理入口温度は１２℃、減湿処理入口湿度は１ｇ／ｋｇ’
再生入口温度は１２０℃である。
【００２３】それゆえ、第１の実施の形態にかかる前記
図１の乾式減湿システムの前記風量割合によれば、前記
条件を充足しており、低露点空間Ｒに対して、低露点
（−５０℃以下）の給気ＳＡを供給できる。そして該シ
ステムに要する再生風量、パージ風量は従来よりも少な
いものとなっているので、その分減湿区域１２ａに導入
する風量を増大させることができる。したがって同一の
低露点の給気を実現させるためのエネルギが従来よりも
少なくて済む。発明者の試算によれば、ロータ１２と同
一のロータを使用した従来のシステムと比較すれば、３
０％程度のエネルギの低減が図れる。また換言すれば、
同一風量の低露点空気を供給するシステムを構築する場
合、ロータの大きさを従来の約２／３にすることがで
き、それに伴って他の冷却コイルなどのクーラ、加熱コ
イルなどのヒータ、その他ファン等を小さくすることが
できる。
図１の乾式減湿システムの前記風量割合によれば、前記
条件を充足しており、低露点空間Ｒに対して、低露点
（−５０℃以下）の給気ＳＡを供給できる。そして該シ
ステムに要する再生風量、パージ風量は従来よりも少な
いものとなっているので、その分減湿区域１２ａに導入
する風量を増大させることができる。したがって同一の
低露点の給気を実現させるためのエネルギが従来よりも
少なくて済む。発明者の試算によれば、ロータ１２と同
一のロータを使用した従来のシステムと比較すれば、３
０％程度のエネルギの低減が図れる。また換言すれば、
同一風量の低露点空気を供給するシステムを構築する場
合、ロータの大きさを従来の約２／３にすることがで
き、それに伴って他の冷却コイルなどのクーラ、加熱コ
イルなどのヒータ、その他ファン等を小さくすることが
できる。
【００２４】またこの第１の実施の形態にかかる乾式減
湿システムでは、パージ区域１２ｃを通過した空気を再
生区域１２ｂに導入するようにしているので、再生区域
１２ｂの入口空気の湿度が従来よりも低減しており、そ
の分減湿区域１２ａに導入する処理空気が高い露点温度
でも利用できる。したがって、従来処理空気の露点温度
が高い場合には、この種の乾式減湿装置を２段に直列接
続して対応していたが、本実施の形態のように、１つの
乾式減湿装置１１の１段構成でも対応できる範囲が増加
する。
湿システムでは、パージ区域１２ｃを通過した空気を再
生区域１２ｂに導入するようにしているので、再生区域
１２ｂの入口空気の湿度が従来よりも低減しており、そ
の分減湿区域１２ａに導入する処理空気が高い露点温度
でも利用できる。したがって、従来処理空気の露点温度
が高い場合には、この種の乾式減湿装置を２段に直列接
続して対応していたが、本実施の形態のように、１つの
乾式減湿装置１１の１段構成でも対応できる範囲が増加
する。
【００２５】次に第２の実施の形態について説明する。
図６は、第２の実施の形態にかかる乾式減湿システムの
系統の概略を示しており、図中、第１の実施の形態と同
一の符号で示される装置等は、各々同一の装置を示して
いる。この第２の実施の形態にかかる乾式減湿システム
においては、まずロータ１２の端面の空気の通過域の面
積割合を次のように設定している。すなわち、図７に示
したように、減湿区域１２ａの中心角θ1が２９０゜、
再生区域１２ｂの中心角θ2が３５゜、パージ区域１２
ｃの中心角θ3が３５゜に各々設定されている。
図６は、第２の実施の形態にかかる乾式減湿システムの
系統の概略を示しており、図中、第１の実施の形態と同
一の符号で示される装置等は、各々同一の装置を示して
いる。この第２の実施の形態にかかる乾式減湿システム
においては、まずロータ１２の端面の空気の通過域の面
積割合を次のように設定している。すなわち、図７に示
したように、減湿区域１２ａの中心角θ1が２９０゜、
再生区域１２ｂの中心角θ2が３５゜、パージ区域１２
ｃの中心角θ3が３５゜に各々設定されている。
【００２６】そして系統自体もより簡素化し、パージ区
域１２ｃを通過して昇温した空気をそのまま全て加熱コ
イル６で加熱して、再生ファン７によってロータ１２の
再生区域１２ｂに導入するようにしている。
域１２ｃを通過して昇温した空気をそのまま全て加熱コ
イル６で加熱して、再生ファン７によってロータ１２の
再生区域１２ｂに導入するようにしている。
【００２７】この第２の実施の形態は以上の構成を有し
ており、ロータ１２の端面の通過域の割合を図７のよう
に設定し、さらにパージ区域１２ｃを通過した空気を全
て再生区域１２ｂに導入するようにしたので、再生α＝
パージβであり、また再生α、パージβとも約０．１２
１となっている。
ており、ロータ１２の端面の通過域の割合を図７のよう
に設定し、さらにパージ区域１２ｃを通過した空気を全
て再生区域１２ｂに導入するようにしたので、再生α＝
パージβであり、また再生α、パージβとも約０．１２
１となっている。
【００２８】この点に関し、発明者の知見によれば、図
６の乾式減湿システムにおいて再生α＝パージβとし
て、再生αを各々変更した場合には、図８に示した特性
が得られる。したがって、これによれば、低露点（−５
０℃以下）、すなわち絶対湿度が０．０２４ｋｇ／ｋ
ｇ’以下にするためには、０．１２≦再生α＝パージβ
であればよいことになる。なお減湿処理入口温度は１２
℃、減湿処理入口湿度は１ｇ／ｋｇ’再生入口温度は１
２０℃である。
６の乾式減湿システムにおいて再生α＝パージβとし
て、再生αを各々変更した場合には、図８に示した特性
が得られる。したがって、これによれば、低露点（−５
０℃以下）、すなわち絶対湿度が０．０２４ｋｇ／ｋ
ｇ’以下にするためには、０．１２≦再生α＝パージβ
であればよいことになる。なお減湿処理入口温度は１２
℃、減湿処理入口湿度は１ｇ／ｋｇ’再生入口温度は１
２０℃である。
【００２９】したがって、図６に示した第２の実施の形
態にかかる乾式減湿システムの前記条件によれば、低露
点空間Ｒに対して、低露点（−５０℃以下）の給気ＳＡ
を供給でき、しかもそれに要する再生風量、パージ風量
とも従来よりも少なくて済んでいる。それゆえ同一の低
露点を実現させるためのエネルギが従来よりも少なくて
済む。もちろん第１の実施の形態と同様、同一風量の低
露点空気を供給するシステムを構築する場合、ロータの
大きさを従来よりも小さくすることができ、それに伴っ
て他の冷却コイルなどのクーラ、加熱コイルなどのヒー
タ、ファン等を小さくすることができる。また系統自体
も簡素化されている。
態にかかる乾式減湿システムの前記条件によれば、低露
点空間Ｒに対して、低露点（−５０℃以下）の給気ＳＡ
を供給でき、しかもそれに要する再生風量、パージ風量
とも従来よりも少なくて済んでいる。それゆえ同一の低
露点を実現させるためのエネルギが従来よりも少なくて
済む。もちろん第１の実施の形態と同様、同一風量の低
露点空気を供給するシステムを構築する場合、ロータの
大きさを従来よりも小さくすることができ、それに伴っ
て他の冷却コイルなどのクーラ、加熱コイルなどのヒー
タ、ファン等を小さくすることができる。また系統自体
も簡素化されている。
【００３０】なお前記した第１の実施の形態、第２の実
施の形態において用いたロータ１２端面における減湿区
域１２ａ、再生区域１２ｂ、パージ区域１２ｃの区画割
合は、本発明の再生α、パージβの比、並びに系統の種
類に応じて、適宜変更することが可能である。また前記
各実施の形態は、乾式減湿装置１１を一段で使用した例
であったが、同種の乾式減湿装置を多段に直列に系統接
続して配置し、一段目で減湿された後の導入外気を二段
目の乾式減湿装置のロータの減湿区域に導入して減湿処
理するようにしてもよい。
施の形態において用いたロータ１２端面における減湿区
域１２ａ、再生区域１２ｂ、パージ区域１２ｃの区画割
合は、本発明の再生α、パージβの比、並びに系統の種
類に応じて、適宜変更することが可能である。また前記
各実施の形態は、乾式減湿装置１１を一段で使用した例
であったが、同種の乾式減湿装置を多段に直列に系統接
続して配置し、一段目で減湿された後の導入外気を二段
目の乾式減湿装置のロータの減湿区域に導入して減湿処
理するようにしてもよい。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、目的空間に同一の低露
点（−５０℃以下）の空気を供給する場合に、従来の同
種の乾式減湿装置を用いた減湿システムよりも、運転に
必要なエネルギを低減することが可能であり、しかも送
風機、ヒータ、クーラなどの各種設備機器もコンパクト
にすることが可能である。
点（−５０℃以下）の空気を供給する場合に、従来の同
種の乾式減湿装置を用いた減湿システムよりも、運転に
必要なエネルギを低減することが可能であり、しかも送
風機、ヒータ、クーラなどの各種設備機器もコンパクト
にすることが可能である。
【図１】本発明の第１の実施の形態にかかる乾式減湿シ
ステムの構成の概略を示す説明図である。
ステムの構成の概略を示す説明図である。
【図２】図１の乾式減湿システムに用いた乾式減湿装置
の分解斜視図である。
の分解斜視図である。
【図３】図２の乾式減湿装置のロータの軸方向からみた
説明図である。
説明図である。
【図４】図１の乾式減湿システムにおいて再生αを変更
した場合のロータの減湿区域の出口の絶対湿度の変化を
示すグラフである。
した場合のロータの減湿区域の出口の絶対湿度の変化を
示すグラフである。
【図５】図１の乾式減湿システムにおいてパージβを変
更した場合のロータの減湿区域の出口の絶対湿度の変化
を示すグラフである。
更した場合のロータの減湿区域の出口の絶対湿度の変化
を示すグラフである。
【図６】本発明の第２の実施の形態にかかる乾式減湿シ
ステムの構成の概略を示す説明図である。
ステムの構成の概略を示す説明図である。
【図７】図６の乾式減湿システムに用いた乾式減湿装置
のロータの軸方向からみた説明図である。
のロータの軸方向からみた説明図である。
【図８】図６の乾式減湿システムにおいて再生αを変更
した場合のロータの減湿区域の出口の絶対湿度の変化を
示すグラフである。
した場合のロータの減湿区域の出口の絶対湿度の変化を
示すグラフである。
【図９】従来の二段式乾式減湿システムに用いられてい
る二段目の乾式減湿装置のロータ部分の斜視図である。
る二段目の乾式減湿装置のロータ部分の斜視図である。
【図１０】図９の乾式減湿装置のロータの軸方向からみ
た説明図である。
た説明図である。
３ 冷却コイル ６ 加熱コイル １１ 乾式減湿装置 １２ ロータ １２ａ 減湿区域 １２ｂ 再生区域 １２ｃ パージ区域 Ｒ 低露点空間 ＯＡ 外気 ＲＡ 還気 ＳＡ 給気 ＥＡ 排気
Claims (2)
- 【請求項１】 乾式減湿装置を用いて目的室に低露点空
気を供給するシステムであって、 ・前記乾式減湿装置は、回転自在なロータ内に処理空気
を通過させて当該処理空気を減湿させる構成を有し、前
記ロータの端面側に位置する空気の通過域が、減湿区域
と再生区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転
によって再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区
域が位置するようにこれら各区域が配置され、さらに前
記減湿区域に対する再生区域の通過風量の比αが、減湿
区域を１とした場合に、 ０．２≦α＜０．４ に
設定され、また前記減湿区域に対するパージ区域の通過
風量の比βが、減湿区域を１とした場合に、
０．０９≦β＜０．２ に設定され、 ・前記減湿区域を通過した空気が前記目的室に供給さ
れ、前記目的室からの還気と導入外気又は減湿された後
の導入外気との混合空気の一部が前記減湿区域に導入さ
れ、残りの一部が前記パージ区域に導入され、さらに前
記パージ区域を通過した空気は、再生区域を通過した空
気の一部と混合されて前記再生区域に導入されるように
構成されたことを特徴とする、乾式減湿システム。 - 【請求項２】 乾式減湿装置を用いて目的室に低露点空
気を供給するシステムであって、 ・前記乾式減湿装置は、回転自在なロータ内に処理空気
を通過させて当該処理空気を減湿させる構成を有し、前
記ロータの端面側に位置する空気の通過域が、減湿区域
と再生区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転
によって再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区
域が位置するようにこれら各区域が配置され、さらに前
記減湿区域に対する再生区域の通過風量の比αと、前記
減湿区域に対するパージ区域の通過風量の比βが、各々
減湿区域を１とした場合に、 ０．１２≦α＜０．２、 ０．１２≦β＜０．２、 α＝β に設定され、 ・前記減湿区域を通過した空気が前記目的室に供給さ
れ、前記目的室からの還気と導入外気又は減湿された後
の導入外気との混合空気の一部が前記減湿区域に導入さ
れ、残りの一部が前記パージ区域に導入され、さらに前
記パージ区域を通過した空気の全てが前記再生区域に導
入されるように構成されたことを特徴とする、乾式減湿
システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04507499A JP3842476B2 (ja) | 1999-02-23 | 1999-02-23 | 乾式減湿システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04507499A JP3842476B2 (ja) | 1999-02-23 | 1999-02-23 | 乾式減湿システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000237524A true JP2000237524A (ja) | 2000-09-05 |
| JP3842476B2 JP3842476B2 (ja) | 2006-11-08 |
Family
ID=12709200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04507499A Expired - Lifetime JP3842476B2 (ja) | 1999-02-23 | 1999-02-23 | 乾式減湿システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3842476B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002003004A1 (fr) * | 2000-06-30 | 2002-01-10 | Alstom Power N.V. | Procede de mise en oeuvre d'echangeur thermique rotatif a regeneration |
| JP2002253922A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-10 | Seibu Giken Co Ltd | 除湿装置及びそれを用いた除湿空調装置 |
| JP2007255802A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Jfe Engineering Kk | 深冷ガス分離システム |
| JP2008145017A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Osaka Gas Co Ltd | 空調装置 |
| JP2010110736A (ja) * | 2008-11-10 | 2010-05-20 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 乾式減湿装置の運転方法 |
| CN102758760A (zh) * | 2011-04-26 | 2012-10-31 | 阿耐思特岩田株式会社 | 空气压缩机 |
| JP2015039647A (ja) * | 2013-08-20 | 2015-03-02 | オリオン機械株式会社 | 除湿システム |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5107379B2 (ja) * | 2010-03-15 | 2012-12-26 | 新日本空調株式会社 | 低露点室の露点温度の制御方法及び除湿システム |
-
1999
- 1999-02-23 JP JP04507499A patent/JP3842476B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002003004A1 (fr) * | 2000-06-30 | 2002-01-10 | Alstom Power N.V. | Procede de mise en oeuvre d'echangeur thermique rotatif a regeneration |
| JP2002253922A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-10 | Seibu Giken Co Ltd | 除湿装置及びそれを用いた除湿空調装置 |
| JP4500461B2 (ja) * | 2001-02-28 | 2010-07-14 | 株式会社西部技研 | 除湿装置及びそれを用いた除湿空調装置 |
| JP2007255802A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Jfe Engineering Kk | 深冷ガス分離システム |
| JP2008145017A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Osaka Gas Co Ltd | 空調装置 |
| JP2010110736A (ja) * | 2008-11-10 | 2010-05-20 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 乾式減湿装置の運転方法 |
| CN102758760A (zh) * | 2011-04-26 | 2012-10-31 | 阿耐思特岩田株式会社 | 空气压缩机 |
| JP2015039647A (ja) * | 2013-08-20 | 2015-03-02 | オリオン機械株式会社 | 除湿システム |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3842476B2 (ja) | 2006-11-08 |
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