JP2000212659A - マグネシウム又はマグネシウム合金の製造方法 - Google Patents
マグネシウム又はマグネシウム合金の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属又は合金特性を変化させることなしに、
マグネシウムの燃焼を防止することができ、しかも環境
性に優れたマグネシウム又はマグネシウム合金の製造方
法を提供する。 【解決手段】 溶湯温度７００℃以下のマグネシウム又
はマグネシウム合金の溶湯にカルシウムを合金成分とし
て０．０２〜０．１重量％添加し、かつ雰囲気中のＳＦ
6 ガス消費量をマグネシウム又はマグネシウム合金１０
ｋｇに対して２ｃｃ／分未満あるいはカルシウム無添加
に比べて２／３未満に抑制したことを特徴とするマグネ
シウム又はマグネシウム合金の製造方法。
マグネシウムの燃焼を防止することができ、しかも環境
性に優れたマグネシウム又はマグネシウム合金の製造方
法を提供する。 【解決手段】 溶湯温度７００℃以下のマグネシウム又
はマグネシウム合金の溶湯にカルシウムを合金成分とし
て０．０２〜０．１重量％添加し、かつ雰囲気中のＳＦ
6 ガス消費量をマグネシウム又はマグネシウム合金１０
ｋｇに対して２ｃｃ／分未満あるいはカルシウム無添加
に比べて２／３未満に抑制したことを特徴とするマグネ
シウム又はマグネシウム合金の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、マグネシウム又は
マグネシウム合金の製造方法に関し、詳しくは金属又は
合金特性を変化させることなしに、マグネシウムの燃焼
を防止することができ、しかも環境性に優れたマグネシ
ウム又はマグネシウム合金の製造方法に関する。
マグネシウム合金の製造方法に関し、詳しくは金属又は
合金特性を変化させることなしに、マグネシウムの燃焼
を防止することができ、しかも環境性に優れたマグネシ
ウム又はマグネシウム合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
材料の軽量化へのニーズが高まり、実用合金中最も密度
の小さいマグネシウム又はマグネシウム合金が注目され
ている。特に、航空機材料あるいは自動車用材料として
注目されている。
材料の軽量化へのニーズが高まり、実用合金中最も密度
の小さいマグネシウム又はマグネシウム合金が注目され
ている。特に、航空機材料あるいは自動車用材料として
注目されている。
【０００３】一般に、マグネシウムやマグネシウム合金
の溶湯は空気に触れると燃焼しやすい。このために燃焼
防止を図る必要がある。マグネシウム又はマグネシウム
合金の溶湯の燃焼防止には、古くはフラックスやイオウ
粉の散布等が行われてきた。また、フロン系ガスである
ＳＦ6 ガスの有用性が見出されてからはＳＦ6 ガスの使
用が一般的である。この際のＳＦ6 ガス濃度は、０．２
〜０．３容量％で、残りは空気と炭酸ガス（０〜５０容
量％）の混合ガスである。また、溶解炉の条件や製品の
条件によっては、さらに高濃度のＳＦ6 ガスが使用され
ている。また、ＳＦ6 ガスと同様の有用性からＳＯ2 ガ
スも用いられている。
の溶湯は空気に触れると燃焼しやすい。このために燃焼
防止を図る必要がある。マグネシウム又はマグネシウム
合金の溶湯の燃焼防止には、古くはフラックスやイオウ
粉の散布等が行われてきた。また、フロン系ガスである
ＳＦ6 ガスの有用性が見出されてからはＳＦ6 ガスの使
用が一般的である。この際のＳＦ6 ガス濃度は、０．２
〜０．３容量％で、残りは空気と炭酸ガス（０〜５０容
量％）の混合ガスである。また、溶解炉の条件や製品の
条件によっては、さらに高濃度のＳＦ6 ガスが使用され
ている。また、ＳＦ6 ガスと同様の有用性からＳＯ2 ガ
スも用いられている。
【０００４】昨今、地球温暖化の懸念からフロン系ガス
の使用の削減が求められており、マグネシウム産業で
は、上記ＳＦ6 ガスの使用も抑制される方向にある。ま
た、公害の発生を防止するという観点から、同様に上記
ＳＯ2 ガスの使用も抑制される方向にある。
の使用の削減が求められており、マグネシウム産業で
は、上記ＳＦ6 ガスの使用も抑制される方向にある。ま
た、公害の発生を防止するという観点から、同様に上記
ＳＯ2 ガスの使用も抑制される方向にある。
【０００５】その他、燃焼防止には、マグネシウム又は
マグネシウム合金へのカルシウムの添加により溶湯が難
燃化するとの報告があるが、カルシウムの添加量は０．
５重量％程度と高く、マグネシウム又はマグネシウム合
金の特性を変えてしまう懸念とＳＦ6 ガスやＳＯ2 ガス
を使用しないため燃焼の恐れがあり、工業的な量産には
不向きであり実用化されていない。
マグネシウム合金へのカルシウムの添加により溶湯が難
燃化するとの報告があるが、カルシウムの添加量は０．
５重量％程度と高く、マグネシウム又はマグネシウム合
金の特性を変えてしまう懸念とＳＦ6 ガスやＳＯ2 ガス
を使用しないため燃焼の恐れがあり、工業的な量産には
不向きであり実用化されていない。
【０００６】従って、本発明の目的は、金属又は合金特
性を変化させることなしに、マグネシウムの燃焼を防止
することができ、しかも環境性に優れたマグネシウム又
はマグネシウム合金の製造方法を提供することにある。
性を変化させることなしに、マグネシウムの燃焼を防止
することができ、しかも環境性に優れたマグネシウム又
はマグネシウム合金の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、鋭意検討
の結果、カルシウムによるマグネシウム又はマグネシウ
ム合金の溶湯の難燃化の傾向に着目し、金属又は合金特
性を変えない範囲でのカルシウム添加と、それに伴うＳ
Ｆ6 ガスやＳＯ2 ガス使用の具体的な条件を検討した結
果、本発明に到達した。
の結果、カルシウムによるマグネシウム又はマグネシウ
ム合金の溶湯の難燃化の傾向に着目し、金属又は合金特
性を変えない範囲でのカルシウム添加と、それに伴うＳ
Ｆ6 ガスやＳＯ2 ガス使用の具体的な条件を検討した結
果、本発明に到達した。
【０００８】本発明は、上記知見に基づきなされたもの
で、溶湯温度７００℃以下のマグネシウム又はマグネシ
ウム合金の溶湯にカルシウムを合金成分として０．０２
〜０．１重量％添加し、かつ雰囲気中のＳＦ6 ガス消費
量をマグネシウム又はマグネシウム合金１０ｋｇに対し
て２ｃｃ／分未満あるいはカルシウム無添加に比べて２
／３未満に抑制したことを特徴とするマグネシウム又は
マグネシウム合金の製造方法を提供するものである。
で、溶湯温度７００℃以下のマグネシウム又はマグネシ
ウム合金の溶湯にカルシウムを合金成分として０．０２
〜０．１重量％添加し、かつ雰囲気中のＳＦ6 ガス消費
量をマグネシウム又はマグネシウム合金１０ｋｇに対し
て２ｃｃ／分未満あるいはカルシウム無添加に比べて２
／３未満に抑制したことを特徴とするマグネシウム又は
マグネシウム合金の製造方法を提供するものである。
【０００９】また、本発明は、溶湯温度７００℃以下の
マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯にカルシウム
を合金成分として０．０２〜０．１重量％添加し、かつ
雰囲気中のＳＯ2 ガス消費量をマグネシウム又はマグネ
シウム合金１０ｋｇに対して６ｃｃ／分未満あるいはカ
ルシウム無添加に比べて２／３未満に抑制したことを特
徴とするマグネシウム又はマグネシウム合金の製造方法
を提供するものである。
マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯にカルシウム
を合金成分として０．０２〜０．１重量％添加し、かつ
雰囲気中のＳＯ2 ガス消費量をマグネシウム又はマグネ
シウム合金１０ｋｇに対して６ｃｃ／分未満あるいはカ
ルシウム無添加に比べて２／３未満に抑制したことを特
徴とするマグネシウム又はマグネシウム合金の製造方法
を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明においては、溶湯温度７００℃以下のマグネシウ
ム又はマグネシウム合金の溶湯にカルシウムを添加す
る。ここにおいて用いられるマグネシウム又はマグネシ
ウム合金としては、ダイカスト等の鋳造用原料及び鋳造
に伴って発生するバリ、ランナー等のリターン材であ
る。また、マグネシウム合金としては、マグネシウムに
加えて、亜鉛、アルミニウム、マンガン等を一定量含有
するものであり、具体的には亜鉛を１．０重量％程度含
有するＡＺ９１、アルミニウムを６．０重量％、マンガ
ンを０．２重量％含有するＡＭ６０等である。
本発明においては、溶湯温度７００℃以下のマグネシウ
ム又はマグネシウム合金の溶湯にカルシウムを添加す
る。ここにおいて用いられるマグネシウム又はマグネシ
ウム合金としては、ダイカスト等の鋳造用原料及び鋳造
に伴って発生するバリ、ランナー等のリターン材であ
る。また、マグネシウム合金としては、マグネシウムに
加えて、亜鉛、アルミニウム、マンガン等を一定量含有
するものであり、具体的には亜鉛を１．０重量％程度含
有するＡＺ９１、アルミニウムを６．０重量％、マンガ
ンを０．２重量％含有するＡＭ６０等である。
【００１１】上記マグネシウム又はマグネシウム合金に
対するカルシウムの添加量は、０．０２〜０．１重量％
である。
対するカルシウムの添加量は、０．０２〜０．１重量％
である。
【００１２】マグネシウム又はマグネシウム合金へのカ
ルシウムの添加によって、一般に耐クリープ性が改善さ
れるが、衝撃強度や伸びが低下することが知られる。
ルシウムの添加によって、一般に耐クリープ性が改善さ
れるが、衝撃強度や伸びが低下することが知られる。
【００１３】本発明者らは、カルシウムの添加量につい
て検討した結果、次の知見を得た。先ず、カルシウム添
加量が０．２重量％以下では機械的性質には殆ど影響が
なく、添加量が１．０重量％以下では鋳造性にもほとん
ど影響がない。そして、添加量が０．１重量％以下では
耐食性の劣化もほとんどなく、添加量が１．０重量％以
下では表面処理性にも影響がない。すなわち、カルシウ
ムの添加量が０．１重量％以下ではマグネシウム又はマ
グネシウム合金の特性を殆ど劣化させることはない。
て検討した結果、次の知見を得た。先ず、カルシウム添
加量が０．２重量％以下では機械的性質には殆ど影響が
なく、添加量が１．０重量％以下では鋳造性にもほとん
ど影響がない。そして、添加量が０．１重量％以下では
耐食性の劣化もほとんどなく、添加量が１．０重量％以
下では表面処理性にも影響がない。すなわち、カルシウ
ムの添加量が０．１重量％以下ではマグネシウム又はマ
グネシウム合金の特性を殆ど劣化させることはない。
【００１４】一方、こうしたカルシウムの添加量の範囲
でＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガスに対してどの程度の燃焼防
止効果が得られるかを検討した。先ず、ＳＦ6 ガス又は
ＳＯ 2 ガスを全く流動させない場合はカルシウム０．１
重量％では３０分以内で発火した。さらにカルシウムを
増量（０．５重量％）した場合でも静置状態では発火し
ないが、インゴット添加や撹拌により発火した。以上の
ことよりカルシウムによる難燃化は溶湯の静置状態では
可能でも、インゴット添加や撹拌等の生産過程では実際
には困難で、カルシウムの添加量を増量するだけでは、
マグネシウム又はマグネシウム合金の燃焼防止には危険
であると考えられる。
でＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガスに対してどの程度の燃焼防
止効果が得られるかを検討した。先ず、ＳＦ6 ガス又は
ＳＯ 2 ガスを全く流動させない場合はカルシウム０．１
重量％では３０分以内で発火した。さらにカルシウムを
増量（０．５重量％）した場合でも静置状態では発火し
ないが、インゴット添加や撹拌により発火した。以上の
ことよりカルシウムによる難燃化は溶湯の静置状態では
可能でも、インゴット添加や撹拌等の生産過程では実際
には困難で、カルシウムの添加量を増量するだけでは、
マグネシウム又はマグネシウム合金の燃焼防止には危険
であると考えられる。
【００１５】また、カルシウムの添加量が０．０２重量
％未満ではＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガスの削減効果は見ら
れず、実際の溶湯の劣化や溶湯温度の上昇の危険性を加
味するとカルシウム添加量の下限は０．０２重量％であ
る。以上のことから、カルシウムの添加量は、上記のよ
うに、０．０２〜０．１重量％である。また、カルシウ
ムの添加時期は、合金製造時での添加、溶解ポットの溶
湯への直接添加等いずれでもよい。但し、リターン材の
溶解に際しては、カルシウムが酸化物として抜けるの
で、追加添加する必要がある。
％未満ではＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガスの削減効果は見ら
れず、実際の溶湯の劣化や溶湯温度の上昇の危険性を加
味するとカルシウム添加量の下限は０．０２重量％であ
る。以上のことから、カルシウムの添加量は、上記のよ
うに、０．０２〜０．１重量％である。また、カルシウ
ムの添加時期は、合金製造時での添加、溶解ポットの溶
湯への直接添加等いずれでもよい。但し、リターン材の
溶解に際しては、カルシウムが酸化物として抜けるの
で、追加添加する必要がある。
【００１６】カルシウム添加の効果は溶湯温度を低くす
ればするほど大きく、溶湯にカルシウムを添加しない場
合に難燃化のために用いられるＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガ
ス消費量に比べて２／３未満に削減できる。
ればするほど大きく、溶湯にカルシウムを添加しない場
合に難燃化のために用いられるＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガ
ス消費量に比べて２／３未満に削減できる。
【００１７】シールガスであるＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガ
ス消費量は、溶湯温度や保持時間、溶湯の表面積、溶湯
上の空気層の厚さ、溶湯ポットの密閉度に依存すると共
に、ガスの流し方、流出穴の個数、配置、向きの影響も
大きい。また、溶湯表面の酸化物の状態やスラッジの状
態等の溶湯の保持状態にも大きく依存する。従来、ＳＦ
6 ガス２容量％以下程度で燃焼抑制できている管理状態
に対して、本発明は有効で従来に比べて同じ比率程度で
ＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガス消費量を削減することができ
る。
ス消費量は、溶湯温度や保持時間、溶湯の表面積、溶湯
上の空気層の厚さ、溶湯ポットの密閉度に依存すると共
に、ガスの流し方、流出穴の個数、配置、向きの影響も
大きい。また、溶湯表面の酸化物の状態やスラッジの状
態等の溶湯の保持状態にも大きく依存する。従来、ＳＦ
6 ガス２容量％以下程度で燃焼抑制できている管理状態
に対して、本発明は有効で従来に比べて同じ比率程度で
ＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガス消費量を削減することができ
る。
【００１８】本発明において、ＳＦ6 ガスの消費量は、
マグネシウム又はマグネシウム合金１０ｋｇに対して２
ｃｃ／分未満、好ましくは１ｃｃ／分未満である。ま
た、ＳＯ2 ガス消費量は、マグネシウム又はマグネシウ
ム合金１０ｋｇに対して６ｃｃ／分未満、好ましくは４
ｃｃ／分未満である。
マグネシウム又はマグネシウム合金１０ｋｇに対して２
ｃｃ／分未満、好ましくは１ｃｃ／分未満である。ま
た、ＳＯ2 ガス消費量は、マグネシウム又はマグネシウ
ム合金１０ｋｇに対して６ｃｃ／分未満、好ましくは４
ｃｃ／分未満である。
【００１９】溶解炉の密閉度を従来以上に向上させた場
合には、上記範囲の量のカルシウムを溶湯に添加すると
溶解時やインゴットの投入時の密閉が破れる時以外は、
ＳＦ 6 ガス又はＳＯ2 ガスを雰囲気中に流動させなくて
もマグネシウム又はマグネシウム合金の燃焼は起こらな
い。但し、その場合でも燃焼が何らかのきっかけで始ま
る可能性は残っており、５分につき１分以下の間欠的に
ＳＦ6 ガス又はＳＯ2ガスを溶解炉に送入する。この場
合には、ＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガスの送入量を、カルシ
ウムを添加しない場合と同量とすることが望ましい。
合には、上記範囲の量のカルシウムを溶湯に添加すると
溶解時やインゴットの投入時の密閉が破れる時以外は、
ＳＦ 6 ガス又はＳＯ2 ガスを雰囲気中に流動させなくて
もマグネシウム又はマグネシウム合金の燃焼は起こらな
い。但し、その場合でも燃焼が何らかのきっかけで始ま
る可能性は残っており、５分につき１分以下の間欠的に
ＳＦ6 ガス又はＳＯ2ガスを溶解炉に送入する。この場
合には、ＳＦ6 ガス又はＳＯ2 ガスの送入量を、カルシ
ウムを添加しない場合と同量とすることが望ましい。
【００２０】
【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
する。
する。
【００２１】〔実施例１〜７及び比較例１〜３〕溶湯温
度６５０℃又は６７０℃のマグネシウム合金（亜鉛１．
０重量％含有、ＡＺ９１合金）溶湯中に、表１に示す量
のカルシウムを添加した。なお、比較例１はカルシウム
を添加しなかった。この時の雰囲気ガス中のＳＦ6 ガス
濃度及び流量を表１に示す。なお、実施例７のガス流入
の間欠は、５分のうち１分流動、４分停止を繰り返し
た。
度６５０℃又は６７０℃のマグネシウム合金（亜鉛１．
０重量％含有、ＡＺ９１合金）溶湯中に、表１に示す量
のカルシウムを添加した。なお、比較例１はカルシウム
を添加しなかった。この時の雰囲気ガス中のＳＦ6 ガス
濃度及び流量を表１に示す。なお、実施例７のガス流入
の間欠は、５分のうち１分流動、４分停止を繰り返し
た。
【００２２】この際のＳＦ6 ガス消費量（ｃｃ／分／１
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表１に示す。また、下記の方法に
よって、燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価
した。これらの結果を表１に示す。
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表１に示す。また、下記の方法に
よって、燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価
した。これらの結果を表１に示す。
【００２３】（燃焼抑制試験）図１の装置を用い、マグ
ネシウム合金を溶解し、１０分に一度蓋を開け、１００
ｇのマグネシウム棒を投入して酸化被膜を破った。マグ
ネシウム棒を投入の際に、蓋は約３０秒開き、シールド
性が破れる。１２０分まで経過させ、発火すれば×、ド
ロス量が増えれば△、清浄を保てば○とした。
ネシウム合金を溶解し、１０分に一度蓋を開け、１００
ｇのマグネシウム棒を投入して酸化被膜を破った。マグ
ネシウム棒を投入の際に、蓋は約３０秒開き、シールド
性が破れる。１２０分まで経過させ、発火すれば×、ド
ロス量が増えれば△、清浄を保てば○とした。
【００２４】（溶湯状態）スラッジが堆積して汚染し、
発火しやすい状態とドロスが増え汚染が始まっていると
状態と新地金を溶解直後の清浄状態の３段階で評価し
た。
発火しやすい状態とドロスが増え汚染が始まっていると
状態と新地金を溶解直後の清浄状態の３段階で評価し
た。
【００２５】
【表１】
【００２６】〔実施例８〜１０及び比較例４〜５〕溶湯
温度６７０℃のマグネシウム合金（アルミニウム６．０
重量％、マンガン０．２重量％含有、ＡＭ６０合金）溶
湯中に、表２に示す量のカルシウムを添加した。なお、
比較例４はカルシウムを添加しなかった。この時の雰囲
気ガス中のＳＦ6 ガス濃度及び流量を表２に示す。
温度６７０℃のマグネシウム合金（アルミニウム６．０
重量％、マンガン０．２重量％含有、ＡＭ６０合金）溶
湯中に、表２に示す量のカルシウムを添加した。なお、
比較例４はカルシウムを添加しなかった。この時の雰囲
気ガス中のＳＦ6 ガス濃度及び流量を表２に示す。
【００２７】この際のＳＦ6 ガス消費量（ｃｃ／分／１
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表２に示す。また、実施例１と同
様に燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価し
た。これらの結果を表２に示す。
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表２に示す。また、実施例１と同
様に燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価し
た。これらの結果を表２に示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】〔実験例１〕実施例３及び９と比較例１及
び４の溶湯をダイカストし、丸棒試験片を調製し（評点
間距離５０ｍｍ、径６．３５ｍｍ、ＪＩＳ Ｈ ５３０
１ダイカスト引張試験片）、クロスヘッド速度１０ｍｍ
／分、測定温度２５℃、Ｎ（個数）＝５で機械的強度
（引っ張り強度、破断伸び）を測定した。結果を表３に
示す。
び４の溶湯をダイカストし、丸棒試験片を調製し（評点
間距離５０ｍｍ、径６．３５ｍｍ、ＪＩＳ Ｈ ５３０
１ダイカスト引張試験片）、クロスヘッド速度１０ｍｍ
／分、測定温度２５℃、Ｎ（個数）＝５で機械的強度
（引っ張り強度、破断伸び）を測定した。結果を表３に
示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】〔実施例１１〜１４及び比較例６〜８〕溶
湯温度６５０℃又は６７０℃のマグネシウム合金（亜鉛
１．０重量％含有、ＡＺ９１合金）溶湯中に、表４に示
す量のカルシウムを添加した。なお、比較例６及び７は
カルシウムを添加しなかった。この時の雰囲気ガス中の
ＳＯ2 ガス濃度及び流量を表４に示す。なお、実施例１
４のガス流入の間欠は、５分のうち１分流動、４分停止
を繰り返した。
湯温度６５０℃又は６７０℃のマグネシウム合金（亜鉛
１．０重量％含有、ＡＺ９１合金）溶湯中に、表４に示
す量のカルシウムを添加した。なお、比較例６及び７は
カルシウムを添加しなかった。この時の雰囲気ガス中の
ＳＯ2 ガス濃度及び流量を表４に示す。なお、実施例１
４のガス流入の間欠は、５分のうち１分流動、４分停止
を繰り返した。
【００３２】この際のＳＯ2 ガス消費量（ｃｃ／分／１
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表４に示す。また、実施例１と同
様に燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価し
た。これらの結果を表４に示す。
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表４に示す。また、実施例１と同
様に燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価し
た。これらの結果を表４に示す。
【００３３】
【表４】
【００３４】〔実施例１５及び比較例９〕溶湯温度６７
０℃のマグネシウム合金（アルミニウム６．０重量％、
マンガン０．２重量％含有、ＡＭ６０合金）溶湯中に、
表５に示す量のカルシウムを添加した。なお、比較例９
はカルシウムを添加しなかった。この時の雰囲気ガス中
のＳＯ2 ガス濃度及び流量を表５に示す。
０℃のマグネシウム合金（アルミニウム６．０重量％、
マンガン０．２重量％含有、ＡＭ６０合金）溶湯中に、
表５に示す量のカルシウムを添加した。なお、比較例９
はカルシウムを添加しなかった。この時の雰囲気ガス中
のＳＯ2 ガス濃度及び流量を表５に示す。
【００３５】この際のＳＯ2 ガス消費量（ｃｃ／分／１
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表５に示す。また、実施例１と同
様に燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価し
た。これらの結果を表５に示す。
０ｋｇ・Ｍｇ溶湯）を表５に示す。また、実施例１と同
様に燃焼抑制試験を行うと共に、溶湯の状態を評価し
た。これらの結果を表５に示す。
【００３６】
【表５】
【００３７】表１〜２及び表４〜５から明らかなよう
に、実施例１〜１５は、溶湯状態に拘わらず、ＳＦ6 ガ
ス又はＳＯ2 ガス消費量を低減でき、また燃焼を抑制す
ることができる。また、表３から明らかなように、実施
例３及び９の機械的強度は、カルシウムを含有しない比
較例１及び４の機械的強度とほぼ同等である。
に、実施例１〜１５は、溶湯状態に拘わらず、ＳＦ6 ガ
ス又はＳＯ2 ガス消費量を低減でき、また燃焼を抑制す
ることができる。また、表３から明らかなように、実施
例３及び９の機械的強度は、カルシウムを含有しない比
較例１及び４の機械的強度とほぼ同等である。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の製造方法
は、金属又は合金特性を変化させることなしに、マグネ
シウムの燃焼を防止することができ、しかも環境性に優
れたものである。
は、金属又は合金特性を変化させることなしに、マグネ
シウムの燃焼を防止することができ、しかも環境性に優
れたものである。
【図１】図１は、実施例及び比較例で用いた試験装置の
概略断面図。
概略断面図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久保田 耕平 埼玉県上尾市原市1333−２ 三井金属鉱業 株式会社総合研究所内 Ｆターム(参考） 4K001 AA38 BA22 GB08 GB12 HA02
Claims (7)
- 【請求項１】 溶湯温度７００℃以下のマグネシウム又
はマグネシウム合金の溶湯にカルシウムを合金成分とし
て０．０２〜０．１重量％添加し、かつ雰囲気中のＳＦ
6 ガス消費量をマグネシウム又はマグネシウム合金１０
ｋｇに対して２ｃｃ／分未満あるいはカルシウム無添加
に比べて２／３未満に抑制したことを特徴とするマグネ
シウム又はマグネシウム合金の製造方法。 - 【請求項２】 上記ＳＦ6 ガス消費量をマグネシウム又
はマグネシウム合金１０ｋｇに対して１ｃｃ／分未満と
した請求項１に記載のマグネシウム又はマグネシウム合
金の製造方法。 - 【請求項３】 溶融を行う溶解炉を密閉状態とし、上記
ＳＦ6 ガスを該溶解炉に間欠的に送入する請求項１又は
２に記載のマグネシウム又はマグネシウム合金の製造方
法。 - 【請求項４】 溶湯温度７００℃以下のマグネシウム又
はマグネシウム合金の溶湯にカルシウムを合金成分とし
て０．０２〜０．１重量％添加し、かつ雰囲気中のＳＯ
2 ガス消費量をマグネシウム又はマグネシウム合金１０
ｋｇに対して６ｃｃ／分未満あるいはカルシウム無添加
に比べて２／３未満に抑制したことを特徴とするマグネ
シウム又はマグネシウム合金の製造方法。 - 【請求項５】 上記ＳＯ2 ガス消費量をマグネシウム又
はマグネシウム合金１０ｋｇに対して４ｃｃ／分未満と
した請求項４に記載のマグネシウム又はマグネシウム合
金の製造方法。 - 【請求項６】 溶融を行う溶解炉を密閉状態とし、上記
ＳＯ2 ガスを該溶解炉に間欠的に送入する請求項４又は
５に記載のマグネシウム又はマグネシウム合金の製造方
法。 - 【請求項７】 請求項１〜６の製造方法により得られた
マグネシウム又はマグネシウム合金の鋳造製品又は部
品。
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|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006334610A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Toyota Motor Corp | 溶湯防燃方法、鋳物製造方法およびマグネシウム合金鋳物 |
| JP2008128566A (ja) * | 2006-11-21 | 2008-06-05 | Tokai Rika Co Ltd | 金属溶湯の燃焼抑制用ガス供給装置、及び、金属溶湯の燃焼抑制用ガス供給方法 |
| JP2019137921A (ja) * | 2012-06-26 | 2019-08-22 | バイオトロニック アクチェンゲゼルシャフト | マグネシウム合金、その製造方法およびその使用 |
-
1999
- 1999-01-18 JP JP00922499A patent/JP4212170B2/ja not_active Expired - Fee Related
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