JP2000197905A - 押し出し圧延装置および方法 - Google Patents
押し出し圧延装置および方法Info
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- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
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- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control
- B21B37/54—Tension control; Compression control by drive motor control including coiler drive control, e.g. reversing mills
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 所望の厚さを達成するために要求されるスト
リップの圧延回数を低減する可逆圧延装置および方法。 【解決手段】 単一スタンドの多段式冷間可逆圧延装置
の頂部ワークロール２と底部ワークロール３との間にス
トリップ１を供給するためのペイオフリールと、ペイオ
フリールからストリップに引張力を加え、かつガイドす
るための入口テンションリールと、圧延装置を出ていく
ストリップに引張力を加え、かつガイドするための出口
テンションリールとを備え、入口テンションリールと出
口テンションリールとの組み合わせが、ストリップの降
伏強さの約８５％までの強さのストリップへの出口引張
力を生成し、これによって圧延装置を通過する毎に約５
５％のストリップの厚さの減少を許す。
リップの圧延回数を低減する可逆圧延装置および方法。 【解決手段】 単一スタンドの多段式冷間可逆圧延装置
の頂部ワークロール２と底部ワークロール３との間にス
トリップ１を供給するためのペイオフリールと、ペイオ
フリールからストリップに引張力を加え、かつガイドす
るための入口テンションリールと、圧延装置を出ていく
ストリップに引張力を加え、かつガイドするための出口
テンションリールとを備え、入口テンションリールと出
口テンションリールとの組み合わせが、ストリップの降
伏強さの約８５％までの強さのストリップへの出口引張
力を生成し、これによって圧延装置を通過する毎に約５
５％のストリップの厚さの減少を許す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は押し出し圧延装置お
よび方法に関する。さらに詳しくは、所望の厚さを達成
するために要求される金属片の圧延通過の回数を低減す
るための装置および方法に関する。
よび方法に関する。さらに詳しくは、所望の厚さを達成
するために要求される金属片の圧延通過の回数を低減す
るための装置および方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】現
在、冷間圧延装置においては、金属片（たとえば、鋼
片）の第１番目の通過のための入口における引張力が、
金属片（以下、金属ストリップという）の降伏強さＹの
４〜６％の範囲内で選択され、その後の通過の引張力
が、金属ストリップの降伏強さＹの３５〜６５％の範囲
内で選択される。出口における引張力は、最終番目の通
過時を除いて、金属ストリップの降伏強さＹの３５〜６
５％の範囲内で選択される。最終番目の通過時には、金
属ストリップの降伏強さＹの５〜１０％に限定される。
このような条件下では、１回の圧延通過における金属ス
トリップの最大の厚さの減少は、通常４０〜４５％に限
られる。このため、冷間圧延のあいだの圧延通過の回数
は高々５回である。米国特許第５，６６０，０７０号明
細書は、叙上の条件を具体化している。当該米国特許
は、１回の通過において所望の全減少の３５〜４０％に
すぎない減少を達成するために、ツインスタンド（twin
stand）式の冷間圧延装置における引張り制御金具の使
用を開示している。
在、冷間圧延装置においては、金属片（たとえば、鋼
片）の第１番目の通過のための入口における引張力が、
金属片（以下、金属ストリップという）の降伏強さＹの
４〜６％の範囲内で選択され、その後の通過の引張力
が、金属ストリップの降伏強さＹの３５〜６５％の範囲
内で選択される。出口における引張力は、最終番目の通
過時を除いて、金属ストリップの降伏強さＹの３５〜６
５％の範囲内で選択される。最終番目の通過時には、金
属ストリップの降伏強さＹの５〜１０％に限定される。
このような条件下では、１回の圧延通過における金属ス
トリップの最大の厚さの減少は、通常４０〜４５％に限
られる。このため、冷間圧延のあいだの圧延通過の回数
は高々５回である。米国特許第５，６６０，０７０号明
細書は、叙上の条件を具体化している。当該米国特許
は、１回の通過において所望の全減少の３５〜４０％に
すぎない減少を達成するために、ツインスタンド（twin
stand）式の冷間圧延装置における引張り制御金具の使
用を開示している。
【０００３】本発明の目的は、所望の厚さを達成するた
めに要求される金属ストリップの圧延通過の回数を低減
するための金属ストリップ圧延装置および方法を提供す
ることである。
めに要求される金属ストリップの圧延通過の回数を低減
するための金属ストリップ圧延装置および方法を提供す
ることである。
【０００４】本発明の他の目的は、圧延装置の生産性を
向上させることである。
向上させることである。
【０００５】本発明のさらに他の目的は、圧延装置の効
率を増加することである。
率を増加することである。
【０００６】本発明のさらに他の目的、特徴および有利
な点は、添付図面と関連づけて説明がなされた発明の実
施の形態の記載から明らかになるであろう。
な点は、添付図面と関連づけて説明がなされた発明の実
施の形態の記載から明らかになるであろう。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の態様であ
る単一スタンドの冷間逆圧延装置は、金属ストリップの
頂部表面と接触させるための少なくとも１つの頂部ワー
クロールと、該少なくとも１つの頂部ワークロールと接
触する少なくとも１つの頂部バックアップロールと、金
属ストリップの底部表面と接触させるための少なくとも
１つの底部ワークロールと、該少なくとも１つの底部ワ
ークロールと接触する少なくとも１つの底部バックアッ
プロールと、前記少なくとも１つの頂部ワークロールと
少なくとも１つの底部ワークロールとのあいだに金属ス
トリップを供給するための少なくとも１つのペイオフリ
ールと、該少なくとも１つのペイオフリールから金属ス
トリップに引張力を加え、かつガイドするための少なく
とも１つの入口テンションリールと、当該単一スタンド
の冷間逆圧延装置を出ていく金属ストリップに引張力を
加え、かつガイドするための少なくとも１つの出口テン
ションリールとを備え、前記少なくとも１つの入口テン
ションリールと少なくとも１つの出口テンションリール
との組み合わせが、金属ストリップの降伏強さの約８５
％までの強さの金属ストリップへの出口引張力を生成
し、これによって当該圧延装置を通過する毎に約５５％
の金属ストリップの厚さの減少を許してなることを特徴
としている。
る単一スタンドの冷間逆圧延装置は、金属ストリップの
頂部表面と接触させるための少なくとも１つの頂部ワー
クロールと、該少なくとも１つの頂部ワークロールと接
触する少なくとも１つの頂部バックアップロールと、金
属ストリップの底部表面と接触させるための少なくとも
１つの底部ワークロールと、該少なくとも１つの底部ワ
ークロールと接触する少なくとも１つの底部バックアッ
プロールと、前記少なくとも１つの頂部ワークロールと
少なくとも１つの底部ワークロールとのあいだに金属ス
トリップを供給するための少なくとも１つのペイオフリ
ールと、該少なくとも１つのペイオフリールから金属ス
トリップに引張力を加え、かつガイドするための少なく
とも１つの入口テンションリールと、当該単一スタンド
の冷間逆圧延装置を出ていく金属ストリップに引張力を
加え、かつガイドするための少なくとも１つの出口テン
ションリールとを備え、前記少なくとも１つの入口テン
ションリールと少なくとも１つの出口テンションリール
との組み合わせが、金属ストリップの降伏強さの約８５
％までの強さの金属ストリップへの出口引張力を生成
し、これによって当該圧延装置を通過する毎に約５５％
の金属ストリップの厚さの減少を許してなることを特徴
としている。
【０００８】本発明の第２の態様である逆圧延装置によ
る金属ストリップの圧延方法は、少なくとも１つの上部
および下部ワークロールと、金属ストリップに入口引張
力を加えるための少なくとも１つの入口リールと、金属
ストリップに出口引張力を加えるための少なくとも１つ
の出口リールとを有する逆圧延装置による金属ストリッ
プの圧延方法であって、金属ストリップの降伏強さの少
なくとも約６０％から８５％まで出口の金属ストリップ
引張力を確立する工程と、金属ストリップが圧延装置を
通過する毎に少なくとも約５０％まで金属ストリップの
厚さを減少させる工程とからなることを特徴としてい
る。
る金属ストリップの圧延方法は、少なくとも１つの上部
および下部ワークロールと、金属ストリップに入口引張
力を加えるための少なくとも１つの入口リールと、金属
ストリップに出口引張力を加えるための少なくとも１つ
の出口リールとを有する逆圧延装置による金属ストリッ
プの圧延方法であって、金属ストリップの降伏強さの少
なくとも約６０％から８５％まで出口の金属ストリップ
引張力を確立する工程と、金属ストリップが圧延装置を
通過する毎に少なくとも約５０％まで金属ストリップの
厚さを減少させる工程とからなることを特徴としてい
る。
【０００９】本発明は、金属ストリップの所望の厚さを
達成するために、冷間圧延装置において鋼などの金属ス
トリップの所要の圧延通過の回数を低減するための装置
および方法である。これは、圧延された金属ストリップ
の降伏強さＹの８５％まで金属ストリップの出口引張力
を増加させることによって達成される。金属ストリップ
の出口引張力をこのように増加させることにより、１回
の圧延通過において装置内で厚さを最大で約５０〜５５
％減少させて金属ストリップを処理することを製造業者
に許す。同時に、増加された出口引張力は、冷間圧延装
置のワークロールのレバーアームを減少させ、装置の圧
延分離力、モータトルクおよび圧延出力のすべてを実質
的に減少させる。
達成するために、冷間圧延装置において鋼などの金属ス
トリップの所要の圧延通過の回数を低減するための装置
および方法である。これは、圧延された金属ストリップ
の降伏強さＹの８５％まで金属ストリップの出口引張力
を増加させることによって達成される。金属ストリップ
の出口引張力をこのように増加させることにより、１回
の圧延通過において装置内で厚さを最大で約５０〜５５
％減少させて金属ストリップを処理することを製造業者
に許す。同時に、増加された出口引張力は、冷間圧延装
置のワークロールのレバーアームを減少させ、装置の圧
延分離力、モータトルクおよび圧延出力のすべてを実質
的に減少させる。
【００１０】本発明は最大で４０〜４５％までしか金属
ストリップの厚さを減少できないという従来技術の課題
を克服するものである。本発明の装置および方法は、米
国特許第４，２４４，２０３号明細書や米国特許第４，
７８１，０５０号明細書に記載されているような寸法お
よび形態のワークロールを有することなく現存する圧延
装置に適合されうる。
ストリップの厚さを減少できないという従来技術の課題
を克服するものである。本発明の装置および方法は、米
国特許第４，２４４，２０３号明細書や米国特許第４，
７８１，０５０号明細書に記載されているような寸法お
よび形態のワークロールを有することなく現存する圧延
装置に適合されうる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明は、金属ストリップの所望
の厚さを達成するために、冷間圧延装置において金属ス
トリップ（以下、単に「ストリップ」という）の所要の
圧延通過の全回数を低減するための装置および方法であ
る。これは、圧延されたストリップの降伏強さＹの約６
０％ないし８５％の範囲でストリップの出口引張力を増
加させることによって達成される。ストリップの出口引
張力をこのように増加させることにより、１回の圧延通
過において装置内で厚さを最大で約５０〜５５％減少さ
せてストリップを処理することを製造業者に許す。
の厚さを達成するために、冷間圧延装置において金属ス
トリップ（以下、単に「ストリップ」という）の所要の
圧延通過の全回数を低減するための装置および方法であ
る。これは、圧延されたストリップの降伏強さＹの約６
０％ないし８５％の範囲でストリップの出口引張力を増
加させることによって達成される。ストリップの出口引
張力をこのように増加させることにより、１回の圧延通
過において装置内で厚さを最大で約５０〜５５％減少さ
せてストリップを処理することを製造業者に許す。
【００１２】本発明を達成するためにモデルが開発さ
れ、つぎのパラメータにおけるデータが入力された。
れ、つぎのパラメータにおけるデータが入力された。
【００１３】 Ｒ ：ワークロールの半径 ｈi：ストリップの入口の厚さ ｈo：ストリップの出口の厚さ ｈa：ストリップの平均厚さ ｗ ：ストリップの幅 Ｐ ：圧延分離力 ｐ ：ロールバイトにおける接触の弧に沿った圧延圧力 ｐa：ロールバイトにおける接触の弧に沿った平均圧延
圧力 ｍ ：レバーアーム ｍA：従来の圧延用レバーアーム ｍB：本発明の押し出し圧延用レバーアーム Ｌ ：ロール接触長さ ｓi：ストリップの入口の引張力 ｓo：ストリップの出口の引張力 Ｙ ：ストリップの降伏強さ Ｗ ：圧延装置のモータの出力 Ｔ ：圧延装置のモータのトルク ＶO：ストリップの出口の速度
圧力 ｍ ：レバーアーム ｍA：従来の圧延用レバーアーム ｍB：本発明の押し出し圧延用レバーアーム Ｌ ：ロール接触長さ ｓi：ストリップの入口の引張力 ｓo：ストリップの出口の引張力 Ｙ ：ストリップの降伏強さ Ｗ ：圧延装置のモータの出力 Ｔ ：圧延装置のモータのトルク ＶO：ストリップの出口の速度
【００１４】図１は、個々のパラメータまたは測定値を
表している叙上の変数と共に２つのワークロールのあい
だを通過するストリップの長さを示している。
表している叙上の変数と共に２つのワークロールのあい
だを通過するストリップの長さを示している。
【００１５】現在、冷間圧延装置において、ストリップ
の入口の引張力ｓiは、第１番目の通過のために４〜６
％の範囲で選択され、第２番目以降の通過のために３５
〜６５％の範囲で選択される。ストリップの出口の引張
力ｓoは、最終番目の通過を除いて、図３に示されるよ
うなストリップの降伏強さＹの約３５〜６５％のあいだ
で選択される。最終番目の通過のためには、ストリップ
の降伏強さＹの約５〜１０％のあいだに限られる。これ
らの条件のもとで、１回の通過におけるストリップの最
大厚さの減少は、普通の場合４０〜４５％の範囲に限ら
れる。このため、冷間圧延のあいだの圧延通過の回数は
５回にもなる。
の入口の引張力ｓiは、第１番目の通過のために４〜６
％の範囲で選択され、第２番目以降の通過のために３５
〜６５％の範囲で選択される。ストリップの出口の引張
力ｓoは、最終番目の通過を除いて、図３に示されるよ
うなストリップの降伏強さＹの約３５〜６５％のあいだ
で選択される。最終番目の通過のためには、ストリップ
の降伏強さＹの約５〜１０％のあいだに限られる。これ
らの条件のもとで、１回の通過におけるストリップの最
大厚さの減少は、普通の場合４０〜４５％の範囲に限ら
れる。このため、冷間圧延のあいだの圧延通過の回数は
５回にもなる。
【００１６】開発されたモデル（本発明に導いたもので
ある）は、つぎのとおりである。
ある）は、つぎのとおりである。
【００１７】ロールバイトにおける平均圧延圧力ｐ
aは、式１によって与えられるようなストリップの引張
力により強く影響される（図１参照）。
aは、式１によって与えられるようなストリップの引張
力により強く影響される（図１参照）。
【００１８】
【数２】
【００１９】なお、各変数はすでに定義したとおりであ
る。
る。
【００２０】したがって、平均圧延圧力ｐaは、入口お
よび出口引張力ｓiおよびｓoの増加に伴い減少する。
よび出口引張力ｓiおよびｓoの増加に伴い減少する。
【００２１】圧延に要求される圧延装置の出力Ｗは、式
２により表される。 Ｗ ＝ ｗＶO（１．１５Ｙ(ｈi−ｈo)＋(ｓiｈi−ｓoｈo)） （式２）
２により表される。 Ｗ ＝ ｗＶO（１．１５Ｙ(ｈi−ｈo)＋(ｓiｈi−ｓoｈo)） （式２）
【００２２】なお、各変数はすでに定義したとおりであ
る。
る。
【００２３】したがって、ストリップの入口引張力ｓi
の増加は圧延装置の出力Ｗを増加させる。一方、ストリ
ップの出口引張力ｓoの増加は圧延装置の出力Ｗを減少
させる。
の増加は圧延装置の出力Ｗを増加させる。一方、ストリ
ップの出口引張力ｓoの増加は圧延装置の出力Ｗを減少
させる。
【００２４】つぎに、モータのトルクＴは式３により表
される。 Ｔ ＝ ２ｍＰ＋ｗＲ（ｓiｈi−ｓoｈo） （式３）
される。 Ｔ ＝ ２ｍＰ＋ｗＲ（ｓiｈi−ｓoｈo） （式３）
【００２５】ここに、ｍはレバーアームであり、他の変
数はすでに定義したとおりである。ストリップの入口引
張力ｓiが増加すると、レバーアームｍも増加する。ま
た、ストリップの出口引張力ｓoが増加すると、レバー
アームｍは減少する。
数はすでに定義したとおりである。ストリップの入口引
張力ｓiが増加すると、レバーアームｍも増加する。ま
た、ストリップの出口引張力ｓoが増加すると、レバー
アームｍは減少する。
【００２６】図２は、２つの場合におけるロールバイト
の圧延圧力ｐの分布を示している。Ａの場合、すなわち
ｓo＝ｓiであるときレバーアームはｍAであり、Ｂの場
合、すなわちｓo＞ｓiであるときレバーアームはｍBで
ある。したがって、ストリップの入口引張力ｓiの増加
は、圧延装置のトルクＴを増加させる。一方、ストリッ
プの出口引張力ｓoの増加は、圧延装置のトルクＴを減
少させる。
の圧延圧力ｐの分布を示している。Ａの場合、すなわち
ｓo＝ｓiであるときレバーアームはｍAであり、Ｂの場
合、すなわちｓo＞ｓiであるときレバーアームはｍBで
ある。したがって、ストリップの入口引張力ｓiの増加
は、圧延装置のトルクＴを増加させる。一方、ストリッ
プの出口引張力ｓoの増加は、圧延装置のトルクＴを減
少させる。
【００２７】本発明の装置および方法は、ストリップの
出口引張力ｓoを圧延されたストリップの降伏強さＹの
少なくとも約６０％から約８５％まで増加させることに
よって達成される。これは、１回の圧延通過のあいだに
最大厚さの減少を約５０〜５５％まで許す。同時に、ス
トリップの出口引張力ｓoが増加されると、レバーアー
ムｍが減少し、つづいて圧延分離力、モータトルクＴお
よび圧延装置の出力Ｗが減少する。
出口引張力ｓoを圧延されたストリップの降伏強さＹの
少なくとも約６０％から約８５％まで増加させることに
よって達成される。これは、１回の圧延通過のあいだに
最大厚さの減少を約５０〜５５％まで許す。同時に、ス
トリップの出口引張力ｓoが増加されると、レバーアー
ムｍが減少し、つづいて圧延分離力、モータトルクＴお
よび圧延装置の出力Ｗが減少する。
【００２８】所要の全通過回数のあいだ、ストリップの
入口引張力ｓiをストリップの降伏強さＹの４〜６％に
までも減少すると、さらなる改善が達成される。この場
合、改善はレバーアームを減少することによって達成さ
れる。
入口引張力ｓiをストリップの降伏強さＹの４〜６％に
までも減少すると、さらなる改善が達成される。この場
合、改善はレバーアームを減少することによって達成さ
れる。
【００２９】図４を参照すると、本発明の方法は、少な
くとも１つの頂部ワークロール２と、加工されるべき、
たとえば鋼またはアルミニウムなどの金属のストリップ
１の両側に設けられる少なくとも１つの底部ワークロー
ル３とを有する単一スタンドの冷間逆圧延装置で実施さ
れることが好ましい。また冷間圧延装置は、少なくとも
１つの頂部ワークロール２と接触する少なくとも１つの
頂部バックアップロール４と、少なくとも１つの底部ワ
ークロール３と接触する少なくとも１つの底部バックア
ップロール５とを含んでいる。当該冷間圧延装置は、少
なくとも１つの入口テンションリール７の正面に少なく
とも１つのペイオフリール６と、ストリップ１が少なく
とも１つの頂部ワークロール２および少なくとも１つの
底部ワークロール３を通過したのちに圧延されたコイル
１０を収集するための該単一のスタンドの反対側に少な
くとも１つの出口テンションリール８とをさらに有す
る。
くとも１つの頂部ワークロール２と、加工されるべき、
たとえば鋼またはアルミニウムなどの金属のストリップ
１の両側に設けられる少なくとも１つの底部ワークロー
ル３とを有する単一スタンドの冷間逆圧延装置で実施さ
れることが好ましい。また冷間圧延装置は、少なくとも
１つの頂部ワークロール２と接触する少なくとも１つの
頂部バックアップロール４と、少なくとも１つの底部ワ
ークロール３と接触する少なくとも１つの底部バックア
ップロール５とを含んでいる。当該冷間圧延装置は、少
なくとも１つの入口テンションリール７の正面に少なく
とも１つのペイオフリール６と、ストリップ１が少なく
とも１つの頂部ワークロール２および少なくとも１つの
底部ワークロール３を通過したのちに圧延されたコイル
１０を収集するための該単一のスタンドの反対側に少な
くとも１つの出口テンションリール８とをさらに有す
る。
【００３０】図４に示されるように、本発明の方法は、
少なくとも１つの出口テンションリール８だけの出力、
または少なくとも１つの入口テンションリール７および
少なくとも１つの出口テンションリール８の出力を増加
することによって達成される。以下の表１は、入口テン
ションリール７および出口テンションリール８の出力が
増加されるときの従来および本発明の押し出し圧延のモ
ータパラメータの例を示している。
少なくとも１つの出口テンションリール８だけの出力、
または少なくとも１つの入口テンションリール７および
少なくとも１つの出口テンションリール８の出力を増加
することによって達成される。以下の表１は、入口テン
ションリール７および出口テンションリール８の出力が
増加されるときの従来および本発明の押し出し圧延のモ
ータパラメータの例を示している。
【００３１】
【表１】
【００３２】 備考１：使用した装置は１７００ｍｍの単一スタンドの
冷間逆圧延装置である。 備考２：年間の生産量は９０７，１８４，７４０ｋｇで
ある。 備考３：圧延装置の利用率は８５％である。
冷間逆圧延装置である。 備考２：年間の生産量は９０７，１８４，７４０ｋｇで
ある。 備考３：圧延装置の利用率は８５％である。
【００３３】図４および以下の表２は、従来の圧延装置
を用いて３回通過させたものと、本発明の装置の押し出
し圧延装置を用いて２回通過させたものとの圧延スケジ
ュール（rolling schedule）の例を示している。
を用いて３回通過させたものと、本発明の装置の押し出
し圧延装置を用いて２回通過させたものとの圧延スケジ
ュール（rolling schedule）の例を示している。
【００３４】
【表２】
【００３５】減少スケジュールの比較は、図４の下に示
されている。
されている。
【００３６】図５および以下の表３は、従来の圧延装置
と本発明の装置の押し出し圧延装置との生産時間の比較
を示している。
と本発明の装置の押し出し圧延装置との生産時間の比較
を示している。
【００３７】
【表３】
【００３８】 備考１：使用した装置は１７００ｍｍの単一スタンドの
冷間逆圧延装置である。 備考２：年間の生産量は９０７，１８４，７４０ｋｇで
ある。 備考３：圧延装置の利用率は８５％である。
冷間逆圧延装置である。 備考２：年間の生産量は９０７，１８４，７４０ｋｇで
ある。 備考３：圧延装置の利用率は８５％である。
【００３９】表３は図５のグラフを作成するために用い
たデータである。
たデータである。
【００４０】本発明のいくつかの実施例が説明されると
共に記載されているが、当該実施例の種々の変更や修正
が当業者に見いだされることは明らかである。このよう
な本発明の真の精神および範囲内にあるかかる変更や修
正を含むことが、添付の特許請求の範囲に意図されてい
る。
共に記載されているが、当該実施例の種々の変更や修正
が当業者に見いだされることは明らかである。このよう
な本発明の真の精神および範囲内にあるかかる変更や修
正を含むことが、添付の特許請求の範囲に意図されてい
る。
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば、所望の厚さを達成する
ために要求されるストリップの圧延通過の回数を低減す
るためのストリップ圧延装置および方法を提供すること
ができる。
ために要求されるストリップの圧延通過の回数を低減す
るためのストリップ圧延装置および方法を提供すること
ができる。
【図１】本発明の一実施の形態にかかわる冷間圧延装置
の２つのワークロールのあいだを通過するストリップ長
さを示す概略説明図である。
の２つのワークロールのあいだを通過するストリップ長
さを示す概略説明図である。
【図２】本発明の一実施の形態にかかわる冷間圧延装置
におけるワークロールのロールバイトの接触している弧
に沿う圧延圧力を示す概略説明図である。
におけるワークロールのロールバイトの接触している弧
に沿う圧延圧力を示す概略説明図である。
【図３】ストリップの引張力を降伏強さで除した値とス
トリップの厚さとの関係を示すグラフである。
トリップの厚さとの関係を示すグラフである。
【図４】本発明の一実施の形態にかかわる単一スタンド
の冷間圧延装置と、従来の圧延および本発明の押し出し
圧延の比較とを示す説明図である。
の冷間圧延装置と、従来の圧延および本発明の押し出し
圧延の比較とを示す説明図である。
【図５】従来の圧延および本発明の押し出し圧延の生産
時間の比較を示すグラフである。
時間の比較を示すグラフである。
１ ストリップ ２ 頂部ワークロール ３ 底部ワークロール ４ 頂部バックアップロール ５ 底部バックアップロール ６ ペイオフリール ７ 入口テンションリール ８ 出口テンションリール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 592229340 インターナショナル ローリング ミル コンサルタンツ インコーポレイテッド ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＲＯＬＬＩ ＮＧＭＩＬＬ ＣＯＮＳＵＬＴＡＮＴＳ, ＩＮＣ. アメリカ合衆国 15222 ペンシルベニア, ピッツバーグ・フォート ドゥケーン ブ ルバード 948 (72)発明者 ブラディミアー ビー ギンズバーグ アメリカ合衆国、15238 ペンシルベニア 州、ピッツバーグ、ドリフトウッド ドラ イブ 612
Claims (3)
- 【請求項１】 単一スタンドの冷間逆圧延装置であっ
て、金属ストリップの頂部表面と接触させるための少な
くとも１つの頂部ワークロールと、該少なくとも１つの
頂部ワークロールと接触する少なくとも１つの頂部バッ
クアップロールと、金属ストリップの底部表面と接触さ
せるための少なくとも１つの底部ワークロールと、該少
なくとも１つの底部ワークロールと接触する少なくとも
１つの底部バックアップロールと、前記少なくとも１つ
の頂部ワークロールと少なくとも１つの底部ワークロー
ルとのあいだに金属ストリップを供給するための少なく
とも１つのペイオフリールと、該少なくとも１つのペイ
オフリールから金属ストリップに引張力を加え、かつガ
イドするための少なくとも１つの入口テンションリール
と、当該単一スタンドの冷間逆圧延装置を出ていく金属
ストリップに引張力を加え、かつガイドするための少な
くとも１つの出口テンションリールとを備え、前記少な
くとも１つの入口テンションリールと少なくとも１つの
出口テンションリールとの組み合わせが、金属ストリッ
プの降伏強さの約８５％までの強さの金属ストリップへ
の出口引張力を生成し、これによって当該圧延装置を通
過する毎に約５５％の金属ストリップの厚さの減少を許
してなる単一スタンドの冷間逆圧延装置。 - 【請求項２】 少なくとも１つの上部および下部ワーク
ロールと、金属ストリップに入口引張力を加えるための
少なくとも１つの入口リールと、金属ストリップに出口
引張力を加えるための少なくとも１つの出口リールとを
有する逆圧延装置による金属ストリップの圧延方法であ
って、金属ストリップの降伏強さの少なくとも約６０％
から８５％まで出口の金属ストリップ引張力を確立する
工程と、金属ストリップが圧延装置を通過する毎に少な
くとも約５０％まで金属ストリップの厚さを減少させる
工程とからなる圧延方法。 - 【請求項３】 前記出口引張力を金属ストリップに金属
ストリップの降伏強さの少なくとも約６０％から約８５
％まで加えることによって、ロール分離力、圧延装置の
出力および圧延モータのトルクが、 【数１】 と、Ｗ＝ｗＶO（１．１５Ｙ（ｈi−ｈo）＋（ｓiｈi−
ｓoｈo））と、Ｔ＝２ｍＰ＋ｗＲ（ｓiｈi−ｓoｈo）と
を満足し、ｈiが金属ストリップの入口の厚さであり、
ｈoが金属ストリップの出口の厚さであり、ｗが金属ス
トリップの幅であり、Ｐが圧延分離力であり、ｐがロー
ルバイトにおける接触の弧に沿った圧延圧力であり、ｐ
aがロールバイトにおける接触の弧に沿った平均圧延圧
力であり、ｍがレバーアームであり、Ｌがロール接触長
さであり、ｓiが金属ストリップの入口の引張力であ
り、ｓoが金属ストリップの出口の引張力であり、Ｙが
金属ストリップの降伏強さであり、Ｗが圧延装置のモー
タの出力であり、Ｔが圧延装置のモータのトルクである
請求項２記載の圧延方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/217,942 US6003354A (en) | 1998-12-22 | 1998-12-22 | Extrusion rolling method and apparatus |
| US09/217942 | 1998-12-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Family
ID=22813115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11307067A Pending JP2000197905A (ja) | 1998-12-22 | 1999-10-28 | 押し出し圧延装置および方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6003354A (ja) |
| EP (1) | EP1013352A2 (ja) |
| JP (1) | JP2000197905A (ja) |
| CA (1) | CA2285122A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN107597854B (zh) * | 2017-09-20 | 2019-08-13 | 广西柳州银海铝业股份有限公司 | 往复可逆轧机道次负荷优化的控制方法 |
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| CN112337969A (zh) * | 2020-10-22 | 2021-02-09 | 河南中孚高精铝材有限公司 | 一种冷轧5052合金罐盖料短流程轧制方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| US4106318A (en) * | 1974-04-10 | 1978-08-15 | Nippon Steel Corporation | Method and apparatus for rolling metallic material |
| US4244203A (en) * | 1979-03-29 | 1981-01-13 | Olin Corporation | Cooperative rolling process and apparatus |
| US4781050A (en) * | 1982-01-21 | 1988-11-01 | Olin Corporation | Process and apparatus for producing high reduction in soft metal materials |
| US5660070A (en) * | 1996-03-18 | 1997-08-26 | Carolina Steel Corporation | Cold rolling mill with tension bridle |
| US5809817A (en) * | 1997-03-11 | 1998-09-22 | Danieli United, A Division Of Danieli Corporation Corporation | Optimum strip tension control system for rolling mills |
-
1998
- 1998-12-22 US US09/217,942 patent/US6003354A/en not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-09-23 EP EP99118811A patent/EP1013352A2/en not_active Withdrawn
- 1999-10-06 CA CA002285122A patent/CA2285122A1/en not_active Abandoned
- 1999-10-28 JP JP11307067A patent/JP2000197905A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2821152A4 (en) * | 2012-02-29 | 2015-03-18 | Jfe Steel Corp | PRODUCTION PROCESS FOR STEEL PRODUCT HAVING EXCELLENT INTERNAL PROPERTIES |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2285122A1 (en) | 2000-06-22 |
| EP1013352A2 (en) | 2000-06-28 |
| US6003354A (en) | 1999-12-21 |
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