JP2000196442A - チャ―ジポンプの出力電流を平衡させる方法とチャ―ジポンプ構成ならびに無線通信装置 - Google Patents
チャ―ジポンプの出力電流を平衡させる方法とチャ―ジポンプ構成ならびに無線通信装置Info
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- H04B1/38—Transceivers, i.e. devices in which transmitter and receiver form a structural unit and in which at least one part is used for functions of transmitting and receiving
- H04B1/40—Circuits
- H04B1/403—Circuits using the same oscillator for generating both the transmitter frequency and the receiver local oscillator frequency
- H04B1/408—Circuits using the same oscillator for generating both the transmitter frequency and the receiver local oscillator frequency the transmitter oscillator frequency being identical to the receiver local oscillator frequency
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Stabilization Of Oscillater, Synchronisation, Frequency Synthesizers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 チャージポンプの出力電流を平衡させる方法
と構成の実現。 【解決手段】 第１チャージポンプCHP1は第１充電用電
流源CS1 と第１放電用電流源CS2 を有し、それらの少な
くとも１つが、出力電流ｉΔ1 を供給する。第２充電電
流源CS3 と第２放電電流源CS4 を有する第２チャージポ
ンプCHP2を設け、これら２つの電流源の少なくとも１つ
が出力電流ｉΔ2 を供給し、さらにこの出力電流ｉΔ2
に基づいて基準電流ｉ5 を供給し、第１チャージポンプ
CHP1の出力電流ｉΔ1 と基準電流ｉ5 を合成することに
よって、第１チャージポンプCHP1の出力電流ｉΔ1 を平
衡させる。
と構成の実現。 【解決手段】 第１チャージポンプCHP1は第１充電用電
流源CS1 と第１放電用電流源CS2 を有し、それらの少な
くとも１つが、出力電流ｉΔ1 を供給する。第２充電電
流源CS3 と第２放電電流源CS4 を有する第２チャージポ
ンプCHP2を設け、これら２つの電流源の少なくとも１つ
が出力電流ｉΔ2 を供給し、さらにこの出力電流ｉΔ2
に基づいて基準電流ｉ5 を供給し、第１チャージポンプ
CHP1の出力電流ｉΔ1 と基準電流ｉ5 を合成することに
よって、第１チャージポンプCHP1の出力電流ｉΔ1 を平
衡させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は添付の請求項1 に記
載のチャージポンプ（charge pump)の出力電流を平衡さ
せる方法に関する。また本発明は添付の請求項5 に記載
のチャージポンプの構成に関する。更に本発明は添付の
請求項10に記載の無線通信装置に関する。
載のチャージポンプ（charge pump)の出力電流を平衡さ
せる方法に関する。また本発明は添付の請求項5 に記載
のチャージポンプの構成に関する。更に本発明は添付の
請求項10に記載の無線通信装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】特に無線通信装置において、位相同期ル
ープ（ＰＬＬ）は周波数合成時に及びクロック信号生成
時に発振器として使用される。位相同期ループは一般に
集積回路として実現されチャージポンプ技術がこの集積
回路の中で用いられる。添付図1 に図示の従来技術によ
る位相同期ループは、位相検出器ＰＤ、２つの電流源Ｃ
Ｓ１、ＣＳ２（図２）を備えたチャージポンプＣＨＰ、
一般にローパスフィルタとして実現されるループフィル
タＬＦ及び電圧制御発振器ＶＣＯを有する。図２は従来
技術によるチャージポンプＣＨＰを図示する。位相検出
器ＰＤは２つのクロック信号( 基準信号と電圧制御発振
器によって生成されたクロック信号) を受信する。位相
検出器ＰＤはＵＰ（アップ) とＤＯＷＮ( ダウン) の２
本の出力ラインを有する。第１出力ラインＤＯＷＮはチ
ャージポンプＣＨＰの充電用電流源ＣＳ１を制御するた
めに使用され、第２出力ラインＵＰは放電用電流源ＣＳ
２を制御するために使用される。基準信号の周波数のほ
うが電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信号の周
波数より大きいかまたは、基準信号の位相が電圧制御発
振器ＶＣＯが生成する信号の位相より進んでいる場合に
は、位相検出器がＵＰラインでパルスを生成する。その
場合チャージポンプの第２スイッチＳＷ２はオフにな
る。したがって、充電用電流源ＣＳ１はチャージポンプ
の出力に電流を供給することが可能となる。充電用電流
源ＣＳ１から給電されるこの電流ｉsourceはループフィ
ルタＬＦへ供給され、このループフィルタの中でコンデ
ンサの電荷が増加することになる。コンデンサの電荷の
この増加によって電圧制御発振器ＶＣＯの入力で電圧の
上昇が生じる。その結果電圧制御発振器が生成するクロ
ック信号の周波数が上昇する。同様に、基準信号の周波
数のほうが電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信
号の周波数より小さいかまたは、基準信号の位相のほう
が電圧制御発振器ＶＣＯが生成する信号の位相より遅れ
る場合には、位相検出器はその第１出力すなわち出力ラ
インＤＯＷＮでパルスを生成する。この場合チャージポ
ンプの第１スイッチＳＷ１はオフになる。したがって、
放電用電流源ＣＳ２はチャージポンプの出力から電流を
排出することが可能となる。この場合ループフィルタの
コンデンサの電荷はこの放電用電流源の電流ｉsinkによ
って放電される。この電流の減少は電圧制御発振器の入
力で電圧の減少として示される。したがって、電圧制御
発振器ＶＣＯが生成するクロック信号の周波数は減少す
る。
ープ（ＰＬＬ）は周波数合成時に及びクロック信号生成
時に発振器として使用される。位相同期ループは一般に
集積回路として実現されチャージポンプ技術がこの集積
回路の中で用いられる。添付図1 に図示の従来技術によ
る位相同期ループは、位相検出器ＰＤ、２つの電流源Ｃ
Ｓ１、ＣＳ２（図２）を備えたチャージポンプＣＨＰ、
一般にローパスフィルタとして実現されるループフィル
タＬＦ及び電圧制御発振器ＶＣＯを有する。図２は従来
技術によるチャージポンプＣＨＰを図示する。位相検出
器ＰＤは２つのクロック信号( 基準信号と電圧制御発振
器によって生成されたクロック信号) を受信する。位相
検出器ＰＤはＵＰ（アップ) とＤＯＷＮ( ダウン) の２
本の出力ラインを有する。第１出力ラインＤＯＷＮはチ
ャージポンプＣＨＰの充電用電流源ＣＳ１を制御するた
めに使用され、第２出力ラインＵＰは放電用電流源ＣＳ
２を制御するために使用される。基準信号の周波数のほ
うが電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信号の周
波数より大きいかまたは、基準信号の位相が電圧制御発
振器ＶＣＯが生成する信号の位相より進んでいる場合に
は、位相検出器がＵＰラインでパルスを生成する。その
場合チャージポンプの第２スイッチＳＷ２はオフにな
る。したがって、充電用電流源ＣＳ１はチャージポンプ
の出力に電流を供給することが可能となる。充電用電流
源ＣＳ１から給電されるこの電流ｉsourceはループフィ
ルタＬＦへ供給され、このループフィルタの中でコンデ
ンサの電荷が増加することになる。コンデンサの電荷の
この増加によって電圧制御発振器ＶＣＯの入力で電圧の
上昇が生じる。その結果電圧制御発振器が生成するクロ
ック信号の周波数が上昇する。同様に、基準信号の周波
数のほうが電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信
号の周波数より小さいかまたは、基準信号の位相のほう
が電圧制御発振器ＶＣＯが生成する信号の位相より遅れ
る場合には、位相検出器はその第１出力すなわち出力ラ
インＤＯＷＮでパルスを生成する。この場合チャージポ
ンプの第１スイッチＳＷ１はオフになる。したがって、
放電用電流源ＣＳ２はチャージポンプの出力から電流を
排出することが可能となる。この場合ループフィルタの
コンデンサの電荷はこの放電用電流源の電流ｉsinkによ
って放電される。この電流の減少は電圧制御発振器の入
力で電圧の減少として示される。したがって、電圧制御
発振器ＶＣＯが生成するクロック信号の周波数は減少す
る。
【０００３】以上の説明はスイッチＳＷ１、ＳＷ２が通
常閉じられているチャージポンプ構成に適用される。ま
たスイッチＳＷ１、ＳＷ２を通常開いた状態にすること
も可能である。その場合スイッチＳＷ１、ＳＷ２の動作
はわずかに異なる。ＵＰラインがスイッチＳＷ１の制御
用として使用され、ＤＯＷＮラインがスイッチＳＷ２の
制御用として使用される。基準信号周波数のほうが電圧
制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信号周波数より大
きいかまたは、基準信号の位相が電圧制御発振器ＶＣＯ
が生成する信号の位相より進んでいる場合は、位相検出
器はＵＰラインでパルスを生成する。この場合チャージ
ポンプの第１スイッチＳＷ１がオンになり第２スイッチ
ＳＷ２は開いた状態のままになる。同様に、基準信号の
周波数のほうが電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロッ
ク信号の周波数より小さいかまたは、基準信号の位相の
ほうが電圧制御発振器ＶＣＯが生成する信号の位相より
遅れる場合には、位相検出器はその第１出力部すなわち
出力ラインＤＯＷＮでパルスを生成する。この場合、チ
ャージポンプの第２スイッチＳＷ２がオンになり第１ス
イッチＳＷ１は開いた状態のままになる。
常閉じられているチャージポンプ構成に適用される。ま
たスイッチＳＷ１、ＳＷ２を通常開いた状態にすること
も可能である。その場合スイッチＳＷ１、ＳＷ２の動作
はわずかに異なる。ＵＰラインがスイッチＳＷ１の制御
用として使用され、ＤＯＷＮラインがスイッチＳＷ２の
制御用として使用される。基準信号周波数のほうが電圧
制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信号周波数より大
きいかまたは、基準信号の位相が電圧制御発振器ＶＣＯ
が生成する信号の位相より進んでいる場合は、位相検出
器はＵＰラインでパルスを生成する。この場合チャージ
ポンプの第１スイッチＳＷ１がオンになり第２スイッチ
ＳＷ２は開いた状態のままになる。同様に、基準信号の
周波数のほうが電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロッ
ク信号の周波数より小さいかまたは、基準信号の位相の
ほうが電圧制御発振器ＶＣＯが生成する信号の位相より
遅れる場合には、位相検出器はその第１出力部すなわち
出力ラインＤＯＷＮでパルスを生成する。この場合、チ
ャージポンプの第２スイッチＳＷ２がオンになり第１ス
イッチＳＷ１は開いた状態のままになる。
【０００４】電圧制御発振器ＶＣＯを操作して、反対方
向の作動すなわち電圧の低減によって周波数の増加が生
じるようにすることが可能である。その逆もまた同様に
可能である。
向の作動すなわち電圧の低減によって周波数の増加が生
じるようにすることが可能である。その逆もまた同様に
可能である。
【０００５】基準信号と、電圧制御発振器が生成する信
号とが同じ周波数と同じ位相を有する、すなわち位相同
期ループがロック（ｌｏｃｋ）された状態にある場合に
は、位相検出器のＵＰとＤＯＷＮの出力にパルスが生じ
ない。したがって、チャージポンプの電流源ＣＳ１、Ｃ
Ｓ２は、スイッチがオフであるか、チャージポンプの電
流源ＣＳ１、ＣＳ２の双方がチャージポンプの出力と接
続しているかのいずれかとなる。理想的には、充電用電
流ｉsourceと放電用電流ｉsinkとは同じになるように設
計される。したがって理想的な場合には、チャージポン
プの出力には電流が流れず、ループフィルタのコンデン
サの電荷は一定のままで、また、電圧制御発振器ＶＣＯ
が生成するクロック信号の周波数はほぼ一定のままとな
るであろう。しかし、実際には、チャージポンプの電流
源ＣＳ１、ＣＳ２の構成を完全に同一にすることはでき
ない。例えば充電用電流源ＣＳ１が、Ｐ型トランジスタ
やＰチャネル・トランジスタを使用することによって実
現され、更に、放電用電流源ＣＳ２は、Ｎ型トランジス
タやＮチャネル・トランジスタによって実現されるとい
う理由などのために、実際問題としてこれらの構成を同
一にすることは不可能である。この結果、電流源の電流
ｉsourceとｉsinkに通常５〜２０％ぐらいの電流の差異
が生じることになる。そのような周知の位相同期ループ
の一例として、National Semiconductor社製の集積回路
ＬＭＸ２３３５を挙げることができる。この集積回路で
は電流源の構成をできるだけ同一にすることが目的とさ
れている。しかし、この回路においても電流の差異は上
で示した程度となる。
号とが同じ周波数と同じ位相を有する、すなわち位相同
期ループがロック（ｌｏｃｋ）された状態にある場合に
は、位相検出器のＵＰとＤＯＷＮの出力にパルスが生じ
ない。したがって、チャージポンプの電流源ＣＳ１、Ｃ
Ｓ２は、スイッチがオフであるか、チャージポンプの電
流源ＣＳ１、ＣＳ２の双方がチャージポンプの出力と接
続しているかのいずれかとなる。理想的には、充電用電
流ｉsourceと放電用電流ｉsinkとは同じになるように設
計される。したがって理想的な場合には、チャージポン
プの出力には電流が流れず、ループフィルタのコンデン
サの電荷は一定のままで、また、電圧制御発振器ＶＣＯ
が生成するクロック信号の周波数はほぼ一定のままとな
るであろう。しかし、実際には、チャージポンプの電流
源ＣＳ１、ＣＳ２の構成を完全に同一にすることはでき
ない。例えば充電用電流源ＣＳ１が、Ｐ型トランジスタ
やＰチャネル・トランジスタを使用することによって実
現され、更に、放電用電流源ＣＳ２は、Ｎ型トランジス
タやＮチャネル・トランジスタによって実現されるとい
う理由などのために、実際問題としてこれらの構成を同
一にすることは不可能である。この結果、電流源の電流
ｉsourceとｉsinkに通常５〜２０％ぐらいの電流の差異
が生じることになる。そのような周知の位相同期ループ
の一例として、National Semiconductor社製の集積回路
ＬＭＸ２３３５を挙げることができる。この集積回路で
は電流源の構成をできるだけ同一にすることが目的とさ
れている。しかし、この回路においても電流の差異は上
で示した程度となる。
【０００６】位相同期ループがロックされた状態にあ
り、電流源ＣＳ１、ＣＳ２の双方がチャージポンプＣＨ
Ｐの出力と接続されている場合には、電流の差異に起因
して、電流源ＣＳ１、ＣＳ２のいずれがより大きな絶対
値で電流を生成することになるかに依存して、ループフ
ィルタＬＦのコンデンサが放電されたり、充電されたり
する結果になる。この結果、電圧制御発振器ＶＣＯが生
成するクロック信号の周波数が変化する。この変化によ
って、位相同期ループＰＬＬを補正する必要が生じる。
このように、位相同期ループが生成する周波数は一定で
はなく、わずかな変動が生じ、この変動は無線通信装置
の他の段で干渉信号として表れる。
り、電流源ＣＳ１、ＣＳ２の双方がチャージポンプＣＨ
Ｐの出力と接続されている場合には、電流の差異に起因
して、電流源ＣＳ１、ＣＳ２のいずれがより大きな絶対
値で電流を生成することになるかに依存して、ループフ
ィルタＬＦのコンデンサが放電されたり、充電されたり
する結果になる。この結果、電圧制御発振器ＶＣＯが生
成するクロック信号の周波数が変化する。この変化によ
って、位相同期ループＰＬＬを補正する必要が生じる。
このように、位相同期ループが生成する周波数は一定で
はなく、わずかな変動が生じ、この変動は無線通信装置
の他の段で干渉信号として表れる。
【０００７】電流源ＣＳ１とＣＳ２が生成する電流ｉ
sourceとｉsinkの差が明らかに表れるのは、充電用電流
源ＣＳ１が供給する電流ｉsourceのほうが大きい場合
に、電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信号周波
数が急速に増加し、放電用電流源ＣＳ２が排出する電流
ｉsinkのほうが大きい場合には急速に減少する場合であ
る。この結果位相検出器の出力ＵＰとＤＯＷＮのパルス
長は同じでなくなる。そのため、今度は、位相同期ルー
プＰＬＬの出力に干渉周波数が生じ、更にその他のスプ
リアス信号（spurious signal)が発生することになる。
この干渉を低減する１つの可能な方法としてループフィ
ルタの帯域幅を小さくする方法があるが、この方法では
位相同期ループの動作が遅くなる。特に、一般パケット
無線サービス（ＧＰＲＳ）のような現在開発中の次世代
移動通信システムでは、無線通信中のチャネル切り替え
の必要が増加するので、送受信チャネルでの周波数合成
速度に対して高度の要件が設定される。
sourceとｉsinkの差が明らかに表れるのは、充電用電流
源ＣＳ１が供給する電流ｉsourceのほうが大きい場合
に、電圧制御発振器ＶＣＯが生成するクロック信号周波
数が急速に増加し、放電用電流源ＣＳ２が排出する電流
ｉsinkのほうが大きい場合には急速に減少する場合であ
る。この結果位相検出器の出力ＵＰとＤＯＷＮのパルス
長は同じでなくなる。そのため、今度は、位相同期ルー
プＰＬＬの出力に干渉周波数が生じ、更にその他のスプ
リアス信号（spurious signal)が発生することになる。
この干渉を低減する１つの可能な方法としてループフィ
ルタの帯域幅を小さくする方法があるが、この方法では
位相同期ループの動作が遅くなる。特に、一般パケット
無線サービス（ＧＰＲＳ）のような現在開発中の次世代
移動通信システムでは、無線通信中のチャネル切り替え
の必要が増加するので、送受信チャネルでの周波数合成
速度に対して高度の要件が設定される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】チャージポンプの非理
想的特性によって生じた不要な影響を低減する方法と、
チャージポンプの非理想的特性によって生じた不要な影
響を大幅に除去するチャージポンプ構成とを提供するこ
とが本発明の目的である。本発明は、第１チャージポン
プと同一の第２チャージポンプを設けるというアイデア
に基づくものである。この第２チャージポンプで非理想
的特性によって生じたズレを利用して第１チャージポン
プの非理想的特性の影響の補正が行われる。本発明に基
づく方法は、添付の請求項１の特徴部分に記載の内容を
特徴とする。本発明のチャージポンプ構成は添付の請求
項５の特徴部分に記載の内容を特徴とする。更に、本発
明に基づく無線通信装置は、添付の請求項１０の特徴部
分に記載の内容を特徴とする。
想的特性によって生じた不要な影響を低減する方法と、
チャージポンプの非理想的特性によって生じた不要な影
響を大幅に除去するチャージポンプ構成とを提供するこ
とが本発明の目的である。本発明は、第１チャージポン
プと同一の第２チャージポンプを設けるというアイデア
に基づくものである。この第２チャージポンプで非理想
的特性によって生じたズレを利用して第１チャージポン
プの非理想的特性の影響の補正が行われる。本発明に基
づく方法は、添付の請求項１の特徴部分に記載の内容を
特徴とする。本発明のチャージポンプ構成は添付の請求
項５の特徴部分に記載の内容を特徴とする。更に、本発
明に基づく無線通信装置は、添付の請求項１０の特徴部
分に記載の内容を特徴とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は従来技術による
解決策と比較して著しい利点を与えるものである。ほぼ
同一の２つのチャージポンプを実現することのほうがチ
ャージポンプの充電用及び放電用電流源を平衡させるこ
とよりはるかに容易である。特に、集積回路の製造と関
連して、チャージポンプセクションの幾何学的コピーに
よってチャージポンプのコピーを行うことは簡単であ
る。従って双方のチャージポンプの特性は互いに非常に
類似している。本発明のチャージポンプ構成での第２チ
ャージポンプは第１チャージポンプへ参照情報を提供す
るために使用される。この参照情報は、好適には差異電
流についての情報であるが、第１チャージポンプが生成
する出力電流の補正を行うために使用される。本発明の
チャージポンプ構成は好適には個別構成部品で実現する
こともできる。その場合、各チャージポンプの電流発生
器( ソースとシンク) の相互平衡はクリティカル（crit
ical) ではない。それよりも、チャージポンプの対応す
る個別構成部品を選択してほぼ同一の特性を持つように
するほうが容易である。その場合、参照情報はできるか
ぎり良く第１チャージポンプの非理想的特性に対応す
る。本発明のチャージポンプ構成によって実現される周
波数合成は干渉をかなり受けにくく、従来技術による解
決策で生じるような高い比率のスプリアス周波数を含ま
ない。更に、周波数合成で形成される周波数は従来技術
の位相同期ループを用いる周波数合成で生じるような大
きな変動が生じることがない。
解決策と比較して著しい利点を与えるものである。ほぼ
同一の２つのチャージポンプを実現することのほうがチ
ャージポンプの充電用及び放電用電流源を平衡させるこ
とよりはるかに容易である。特に、集積回路の製造と関
連して、チャージポンプセクションの幾何学的コピーに
よってチャージポンプのコピーを行うことは簡単であ
る。従って双方のチャージポンプの特性は互いに非常に
類似している。本発明のチャージポンプ構成での第２チ
ャージポンプは第１チャージポンプへ参照情報を提供す
るために使用される。この参照情報は、好適には差異電
流についての情報であるが、第１チャージポンプが生成
する出力電流の補正を行うために使用される。本発明の
チャージポンプ構成は好適には個別構成部品で実現する
こともできる。その場合、各チャージポンプの電流発生
器( ソースとシンク) の相互平衡はクリティカル（crit
ical) ではない。それよりも、チャージポンプの対応す
る個別構成部品を選択してほぼ同一の特性を持つように
するほうが容易である。その場合、参照情報はできるか
ぎり良く第１チャージポンプの非理想的特性に対応す
る。本発明のチャージポンプ構成によって実現される周
波数合成は干渉をかなり受けにくく、従来技術による解
決策で生じるような高い比率のスプリアス周波数を含ま
ない。更に、周波数合成で形成される周波数は従来技術
の位相同期ループを用いる周波数合成で生じるような大
きな変動が生じることがない。
【００１０】
【発明の実施の態様】次に、添付図面を参照して更に詳
細に本発明について説明する。
細に本発明について説明する。
【００１１】図３は、本発明の好適な実施例によるチャ
ージポンプ構成を簡略化したブロック図で図示する。こ
のチャージポンプ構成は２つのチャージポンプＣＨＰ
１、ＣＨＰ２を有する。更に、このチャージポンプ構成
は、第２チャージポンプＣＨＰ２が生成する参照情報を
第１チャージポンプＣＨＰ１の出力にコピーする手段Ｃ
Ｍを有する。第１チャージポンプＣＨＰ１は２つの電流
源ＣＳ１、ＣＳ２並びに２つのスイッチ手段ＳＷ１、Ｓ
Ｗ２を有する。充電用電流源ＣＳ１は、本明細書で既に
前述して開示したように、例えばＰ型トランジスタで実
現される。これに対応する方法で、放電用電流源ＣＳ２
は例えばＮ型のトランジスタで実現される。この目的
は、電流源ＣＳ１、ＣＳ２の構成部品を選択または製造
して電流の強さｉsource1 、ｉsink1 がほぼ同じになる
ようにすることである。実際に、数パーセントの精度を
達成することが可能である。充電用電流源ＣＳ１は一方
の端部でたとえば動作電圧源Ｖccと接続され、もう一方
の端部で第１スイッチ手段ＳＷ１と接続される。放電用
電流源は一方の端部で大地電位と好適に接続され、もう
一方の端部で第２スイッチ手段ＳＷ２と接続される。こ
れらのスイッチ手段ＳＷ１、ＳＷ２は位相同期ループア
プリケーションで位相検出器ＰＤによって生成される信
号によって制御される（図５）。スイッチ手段ＳＷ１、
ＳＷ２は好適には固体素子スイッチまたは他の電気的に
制御可能な公知のスイッチ解決手段である。これれらの
スイッチ手段ＳＷ１、ＳＷ２を公知の別の方法で実現し
て、チャージポンプＣＨＰ１の出力でそれぞれの電流源
ＣＳ１、ＣＳ２が供給する電流の強さがほぼゼロになる
ようにすることができることは自明である。
ージポンプ構成を簡略化したブロック図で図示する。こ
のチャージポンプ構成は２つのチャージポンプＣＨＰ
１、ＣＨＰ２を有する。更に、このチャージポンプ構成
は、第２チャージポンプＣＨＰ２が生成する参照情報を
第１チャージポンプＣＨＰ１の出力にコピーする手段Ｃ
Ｍを有する。第１チャージポンプＣＨＰ１は２つの電流
源ＣＳ１、ＣＳ２並びに２つのスイッチ手段ＳＷ１、Ｓ
Ｗ２を有する。充電用電流源ＣＳ１は、本明細書で既に
前述して開示したように、例えばＰ型トランジスタで実
現される。これに対応する方法で、放電用電流源ＣＳ２
は例えばＮ型のトランジスタで実現される。この目的
は、電流源ＣＳ１、ＣＳ２の構成部品を選択または製造
して電流の強さｉsource1 、ｉsink1 がほぼ同じになる
ようにすることである。実際に、数パーセントの精度を
達成することが可能である。充電用電流源ＣＳ１は一方
の端部でたとえば動作電圧源Ｖccと接続され、もう一方
の端部で第１スイッチ手段ＳＷ１と接続される。放電用
電流源は一方の端部で大地電位と好適に接続され、もう
一方の端部で第２スイッチ手段ＳＷ２と接続される。こ
れらのスイッチ手段ＳＷ１、ＳＷ２は位相同期ループア
プリケーションで位相検出器ＰＤによって生成される信
号によって制御される（図５）。スイッチ手段ＳＷ１、
ＳＷ２は好適には固体素子スイッチまたは他の電気的に
制御可能な公知のスイッチ解決手段である。これれらの
スイッチ手段ＳＷ１、ＳＷ２を公知の別の方法で実現し
て、チャージポンプＣＨＰ１の出力でそれぞれの電流源
ＣＳ１、ＣＳ２が供給する電流の強さがほぼゼロになる
ようにすることができることは自明である。
【００１２】電流源ＣＳ１、ＣＳ２に関しては、第２チ
ャージポンプＣＨＰ２が可能な限り第１チャージポンプ
ＣＨＰ１と等しくなるようにして実現される。したがっ
て、第２チャージポンプの充電用電流源（参照番号ＣＳ
３で示される）は、可能な限り第１チャージポンプの電
流源ＣＳ１と等しくなるように実現される。また、第２
チャージポンプの放電用電流源ＣＳ４は、可能な限り第
１チャージポンプの放電用電流源ＣＳ２と等しくなるよ
うに実現される。したがって、第１充電用電流源ＣＳ１
と第２充電用電流源ＣＳ３が供給する電流の強さ（図３
でｉ1 とｉ3 として示される）はほぼ等しくなる。ま
た、第１放電用電流源ＣＳ２と第２放電用電流源ＣＳ４
によって排出される電流の強さ（図３でｉ2 とｉ4 とし
て示される）は互いにほぼ等しくなる。
ャージポンプＣＨＰ２が可能な限り第１チャージポンプ
ＣＨＰ１と等しくなるようにして実現される。したがっ
て、第２チャージポンプの充電用電流源（参照番号ＣＳ
３で示される）は、可能な限り第１チャージポンプの電
流源ＣＳ１と等しくなるように実現される。また、第２
チャージポンプの放電用電流源ＣＳ４は、可能な限り第
１チャージポンプの放電用電流源ＣＳ２と等しくなるよ
うに実現される。したがって、第１充電用電流源ＣＳ１
と第２充電用電流源ＣＳ３が供給する電流の強さ（図３
でｉ1 とｉ3 として示される）はほぼ等しくなる。ま
た、第１放電用電流源ＣＳ２と第２放電用電流源ＣＳ４
によって排出される電流の強さ（図３でｉ2 とｉ4 とし
て示される）は互いにほぼ等しくなる。
【００１３】次に、本発明の好適な実施例によるチャー
ジポンプ構成の動作について図３を参照して説明する。
スイッチ手段ＳＷ１、ＳＷ２は最初閉じていると仮定す
る。したがって、第１充電用電流源ＣＳ１が供給する電
流ｉ1 は第１スイッチ手段ＳＷ１を通って第１チャージ
ポンプの出力ＯＵＴ１へ向かう。第１放電用電流源ＣＳ
２は第２スイッチ手段ＳＷ２を介して出力ＯＵＴ１から
大地へ電流の強さｉ2を排出する。したがって、第１充
電用電流源ＣＳ１と第１放電用電流源ＣＳ２は第１チャ
ージポンプの出力ＯＵＴ１において漏れ電流ｉΔ1 を発
生する。キルヒホッフ（Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ）の電流則
によれば、ネットワークにおいて任意の点へ向う電流の
代数和はゼロである。図３のマーキングで、電流の矢印
方向は正の電流方向を表し、この場合、電流の強さが０
より小さいとき電流の方向は図中で示される既知の方向
とは逆になる。したがって、漏れ電流ｉΔ1 の量は、第
１放電用電流源ＣＳ２が排出した電流と第１充電用電流
源ＣＳ１が供給した電流との間の差であり、次式によっ
て表される： ｉΔ1 ＝ｉ1 −ｉ2 （式１）
ジポンプ構成の動作について図３を参照して説明する。
スイッチ手段ＳＷ１、ＳＷ２は最初閉じていると仮定す
る。したがって、第１充電用電流源ＣＳ１が供給する電
流ｉ1 は第１スイッチ手段ＳＷ１を通って第１チャージ
ポンプの出力ＯＵＴ１へ向かう。第１放電用電流源ＣＳ
２は第２スイッチ手段ＳＷ２を介して出力ＯＵＴ１から
大地へ電流の強さｉ2を排出する。したがって、第１充
電用電流源ＣＳ１と第１放電用電流源ＣＳ２は第１チャ
ージポンプの出力ＯＵＴ１において漏れ電流ｉΔ1 を発
生する。キルヒホッフ（Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ）の電流則
によれば、ネットワークにおいて任意の点へ向う電流の
代数和はゼロである。図３のマーキングで、電流の矢印
方向は正の電流方向を表し、この場合、電流の強さが０
より小さいとき電流の方向は図中で示される既知の方向
とは逆になる。したがって、漏れ電流ｉΔ1 の量は、第
１放電用電流源ＣＳ２が排出した電流と第１充電用電流
源ＣＳ１が供給した電流との間の差であり、次式によっ
て表される： ｉΔ1 ＝ｉ1 −ｉ2 （式１）
【００１４】第２チャージポンプＣＨＰ２の動作は第１
チャージポンプＣＨＰ１の動作とほぼ同一である。本発
明のこの好適な実施例では、スイッチ手段ＳＷ１とＳＷ
４の双方は、スイッチ手段ＳＷ１が閉じているときはス
イッチ手段ＳＷ４も閉じるように同時に制御される。そ
の逆の場合もまた同様となる。また、スイッチ手段ＳＷ
２とＳＷ３の双方は、スイッチ手段ＳＷ２が閉じている
ときはスイッチ手段ＳＷ３も閉じるように同時に制御さ
れる。その逆の場合もまた同様となる。スイッチ手段Ｓ
Ｗ３、ＳＷ４が閉じている場合には、第２充電用電流源
ＣＳ３が供給する電流ｉ3 はスイッチ手段ＳＷ３を通っ
て第２チャージポンプの出力ＯＵＴ２へ向かう。第２放
電用電流源ＣＳ４は第４スイッチ手段ＳＷ４を介して出
力ＯＵＴ２から大地へ電流の強さｉ4 を排出する。その
結果、第２チャージポンプＣＨＰ２はその出力ＯＵＴ２
において基準電流の強さｉΔ2 を生成する。図３のマー
キングによれば、この基準電流の量は次式によって計算
することができる。 ｉΔ2 ＝ｉ3 −ｉ4 （式２）
チャージポンプＣＨＰ１の動作とほぼ同一である。本発
明のこの好適な実施例では、スイッチ手段ＳＷ１とＳＷ
４の双方は、スイッチ手段ＳＷ１が閉じているときはス
イッチ手段ＳＷ４も閉じるように同時に制御される。そ
の逆の場合もまた同様となる。また、スイッチ手段ＳＷ
２とＳＷ３の双方は、スイッチ手段ＳＷ２が閉じている
ときはスイッチ手段ＳＷ３も閉じるように同時に制御さ
れる。その逆の場合もまた同様となる。スイッチ手段Ｓ
Ｗ３、ＳＷ４が閉じている場合には、第２充電用電流源
ＣＳ３が供給する電流ｉ3 はスイッチ手段ＳＷ３を通っ
て第２チャージポンプの出力ＯＵＴ２へ向かう。第２放
電用電流源ＣＳ４は第４スイッチ手段ＳＷ４を介して出
力ＯＵＴ２から大地へ電流の強さｉ4 を排出する。その
結果、第２チャージポンプＣＨＰ２はその出力ＯＵＴ２
において基準電流の強さｉΔ2 を生成する。図３のマー
キングによれば、この基準電流の量は次式によって計算
することができる。 ｉΔ2 ＝ｉ3 −ｉ4 （式２）
【００１５】さて、図３と４のマーキング、特に、チャ
ージポンプ構成の電流の（正の）方向を表す矢印を参照
すると、コピー用手段ＣＭは、係数ｋによって基準電流
ｉΔ 2 に比例する強さを持ち、方向が逆にされた電流ｉ
5 を生成するように構成されている。基準電流ｉΔ2 は
コピー用手段ＣＭへ送られ、このコピー用手段ＣＭによ
って、その出力ラインＣで、第２チャージポンプＣＨＰ
２が供給する基準電流ｉΔ2 に直接比例することが望ま
しい強さを持つ電流が生成される。この好適な実施例に
おけるコピー用手段ＣＭの増幅は約１である。これは係
数ｋがほぼ１であることを意味する。コピー用手段ＣＭ
の増幅は変更可能すなわち調節可能である。この変更可
能性／調節可能性はチャージポンプ構成の他のブロック
へ拡張することができる。例えば、第１充電用電流源Ｃ
Ｓ１と第２充電用電流源ＣＳ３とが生成する電流間の電
流比と、第１放電用電流源ＣＳ２と第２放電用電流源Ｃ
Ｓ４とが生成する電流間の電流比とは、それぞれ１より
大きいこともあれば１より小さいこともある。コピー用
手段ＣＭとして例えばカレントミラー（current mirro
r) や任意のカレントコンベア（current conveyer) 構
成、任意の電流または電圧サンプリング回路あるいはこ
れらと同類のものを挙げることができる。コピー用手段
ＣＭが供給する電流ｉ5 は第１チャージポンプの出力Ｏ
ＵＴ１へ送られる。したがって、図３のチャージポンプ
構成の出力電流（ｉout で示される) は漏れ電流ｉΔ1
とコピー用手段ＣＭが供給する電流ｉ5 との間の差であ
る。従って次式を用いて出力電流ｉout を計算すること
ができる。 ｉout ＝ｉ5 ＋ｉΔ1 （式３）
ージポンプ構成の電流の（正の）方向を表す矢印を参照
すると、コピー用手段ＣＭは、係数ｋによって基準電流
ｉΔ 2 に比例する強さを持ち、方向が逆にされた電流ｉ
5 を生成するように構成されている。基準電流ｉΔ2 は
コピー用手段ＣＭへ送られ、このコピー用手段ＣＭによ
って、その出力ラインＣで、第２チャージポンプＣＨＰ
２が供給する基準電流ｉΔ2 に直接比例することが望ま
しい強さを持つ電流が生成される。この好適な実施例に
おけるコピー用手段ＣＭの増幅は約１である。これは係
数ｋがほぼ１であることを意味する。コピー用手段ＣＭ
の増幅は変更可能すなわち調節可能である。この変更可
能性／調節可能性はチャージポンプ構成の他のブロック
へ拡張することができる。例えば、第１充電用電流源Ｃ
Ｓ１と第２充電用電流源ＣＳ３とが生成する電流間の電
流比と、第１放電用電流源ＣＳ２と第２放電用電流源Ｃ
Ｓ４とが生成する電流間の電流比とは、それぞれ１より
大きいこともあれば１より小さいこともある。コピー用
手段ＣＭとして例えばカレントミラー（current mirro
r) や任意のカレントコンベア（current conveyer) 構
成、任意の電流または電圧サンプリング回路あるいはこ
れらと同類のものを挙げることができる。コピー用手段
ＣＭが供給する電流ｉ5 は第１チャージポンプの出力Ｏ
ＵＴ１へ送られる。したがって、図３のチャージポンプ
構成の出力電流（ｉout で示される) は漏れ電流ｉΔ1
とコピー用手段ＣＭが供給する電流ｉ5 との間の差であ
る。従って次式を用いて出力電流ｉout を計算すること
ができる。 ｉout ＝ｉ5 ＋ｉΔ1 （式３）
【００１６】コピー用手段が供給する電流ｉ5 ＝−ｋ*
ｉΔ2 を式３の中で置き換えることによって、出力電流
は次式で得られる： ｉout ＝ｉΔ1 −ｋ* ｉΔ2 （式４）
ｉΔ2 を式３の中で置き換えることによって、出力電流
は次式で得られる： ｉout ＝ｉΔ1 −ｋ* ｉΔ2 （式４）
【００１７】式４に式１と２を代入することにより出力
電流ｉout として得られる式は（ｋ＝１）： ｉout ＝（ｉ1 −ｉ2 ) −（ｉ3 −ｉ4 ) ＝ｉ1 −ｉ2 −ｉ3 ＋ｉ4 （式５） である。
電流ｉout として得られる式は（ｋ＝１）： ｉout ＝（ｉ1 −ｉ2 ) −（ｉ3 −ｉ4 ) ＝ｉ1 −ｉ2 −ｉ3 ＋ｉ4 （式５） である。
【００１８】以上に示した状況では、出力電流ｉout は
チャージポンプＣＨＰ１、ＣＨＰ２のほぼ等しい性質の
ためにゼロに非常に近い。
チャージポンプＣＨＰ１、ＣＨＰ２のほぼ等しい性質の
ためにゼロに非常に近い。
【００１９】第１スイッチ手段ＳＷ１が開いている（ｉ
1 ≒０）場合には、チャージポンプ構成の出力電流ｉ
out は第１放電用電流源ＣＳ２が排出する電流の強さｉ
2 並びに第２チャージポンプＣＨＰ２が供給する基準電
流ｉΔ2 の影響を受ける。この場合には第４スイッチ手
段ＳＷ４も開いている（ｉ4 ≒０）ので、第２チャージ
ポンプの出力電流ｉΔ2 は第２充電手段ＣＳ３が供給す
る電流ｉ3 である。この電流はコピー用手段ＣＭへ送ら
れる。この場合、式５によれば、チャージポンプ構成用
として得られる出力電流ｉout は、第１放電用電流源Ｃ
Ｓ２の電流の強さと第２充電用電流源ＣＳ３の電流の強
さとの和にマイナス符号を付けたものすなわち−（ｉ2
＋ｉ3 ) となる。一方、第２充電用電流源ＣＳ３が供給
する電流ｉ 3 の強さは第１充電用電流源ＣＳ１が供給す
る電流の強さにほぼ等しい。この場合、チャージポンプ
の出力電流は次式で表わされる。 ｉout ＝−（ｉ1 ＋ｉ2 ) （式６ａ） すなわち、第１放電用電流源ＣＳ２と第１充電用電流源
ＣＳ１が排出した電流の和にマイナス符号を付けたもの
として表わされる。
1 ≒０）場合には、チャージポンプ構成の出力電流ｉ
out は第１放電用電流源ＣＳ２が排出する電流の強さｉ
2 並びに第２チャージポンプＣＨＰ２が供給する基準電
流ｉΔ2 の影響を受ける。この場合には第４スイッチ手
段ＳＷ４も開いている（ｉ4 ≒０）ので、第２チャージ
ポンプの出力電流ｉΔ2 は第２充電手段ＣＳ３が供給す
る電流ｉ3 である。この電流はコピー用手段ＣＭへ送ら
れる。この場合、式５によれば、チャージポンプ構成用
として得られる出力電流ｉout は、第１放電用電流源Ｃ
Ｓ２の電流の強さと第２充電用電流源ＣＳ３の電流の強
さとの和にマイナス符号を付けたものすなわち−（ｉ2
＋ｉ3 ) となる。一方、第２充電用電流源ＣＳ３が供給
する電流ｉ 3 の強さは第１充電用電流源ＣＳ１が供給す
る電流の強さにほぼ等しい。この場合、チャージポンプ
の出力電流は次式で表わされる。 ｉout ＝−（ｉ1 ＋ｉ2 ) （式６ａ） すなわち、第１放電用電流源ＣＳ２と第１充電用電流源
ＣＳ１が排出した電流の和にマイナス符号を付けたもの
として表わされる。
【００２０】同様に第１スイッチ手段ＳＷ１が閉じてい
てかつ第２スイッチ手段ＳＷ２が開いている（ｉ2 ≒
０）場合には、更にまた第３スイッチ手段ＳＷ３が開い
ていて（ｉ3 ≒０）かつ第４スイッチ手段ＳＷ４が閉じ
ている場合には、チャージポンプ構成の出力電流ｉout
は上に示した原理に従って計算することができる。した
がって、得られる出力電流は、第１充電用電流源ＣＳ１
が供給する電流の強さｉ 1 と、第２放電用電流源ＣＳ４
が排出する電流の強さｉ4 との和となる。第２放電用電
流源ＣＳ４が排出する電流ｉ4 の強さは第１放電用電流
源ＣＳ２が排出する電流ｉ2 の強さとほぼ等しいので、
この場合のチャージポンプ構成の出力電流ｉout は、第
１チャージポンプの電流源ＣＳ１、ＣＳ２が供給する電
流ｉ1 、ｉ 2 の和として以下のように示すことができ
る。 ｉout ＝ｉ1 ＋ｉ2 （式６ｂ）
てかつ第２スイッチ手段ＳＷ２が開いている（ｉ2 ≒
０）場合には、更にまた第３スイッチ手段ＳＷ３が開い
ていて（ｉ3 ≒０）かつ第４スイッチ手段ＳＷ４が閉じ
ている場合には、チャージポンプ構成の出力電流ｉout
は上に示した原理に従って計算することができる。した
がって、得られる出力電流は、第１充電用電流源ＣＳ１
が供給する電流の強さｉ 1 と、第２放電用電流源ＣＳ４
が排出する電流の強さｉ4 との和となる。第２放電用電
流源ＣＳ４が排出する電流ｉ4 の強さは第１放電用電流
源ＣＳ２が排出する電流ｉ2 の強さとほぼ等しいので、
この場合のチャージポンプ構成の出力電流ｉout は、第
１チャージポンプの電流源ＣＳ１、ＣＳ２が供給する電
流ｉ1 、ｉ 2 の和として以下のように示すことができ
る。 ｉout ＝ｉ1 ＋ｉ2 （式６ｂ）
【００２１】以上の説明から、本発明に基づくチャージ
ポンプ構成では、充電用電流源ＣＳ１、ＣＳ３が供給す
る電流の強さと放電用電流源ＣＳ２、ＣＳ４が排出する
電流の強さの差はそれ自体重要なものではないと言うこ
とができる。また実際に実現する場合に電流ｉ1 〜
ｉ4 、ｉΔ1 、ｉΔ2 、ｉout の絶対方向は図示された
ものと同じである必要はない。これらは一例として示さ
れているものにすぎにない。これに関係することとし
て、充電用電流源ＣＳ１、ＣＳ３が供給する電流ｉ1、
ｉ3 の比が、放電用電流源ＣＳ２、ＣＳ４が排出する電
流ｉ2 、ｉ4 の比にほぼ等しいということ、すなわち、
第２チャージポンプＣＨＰ２の電流の絶対的強さを、あ
る定数に第１チャージポンプＣＨＰ１の電流の強さを乗
じたものとなるようにできることがある。上に述べたよ
うに、好適な実施例での電流の比ｉ1 、ｉ3 ；ｉ2 、ｉ
4 は約１である。係数ｋは好適には比率ｉ1 ／ｉ3 ( ま
たはｉ2／ｉ4 ) に等しいことが望ましい。
ポンプ構成では、充電用電流源ＣＳ１、ＣＳ３が供給す
る電流の強さと放電用電流源ＣＳ２、ＣＳ４が排出する
電流の強さの差はそれ自体重要なものではないと言うこ
とができる。また実際に実現する場合に電流ｉ1 〜
ｉ4 、ｉΔ1 、ｉΔ2 、ｉout の絶対方向は図示された
ものと同じである必要はない。これらは一例として示さ
れているものにすぎにない。これに関係することとし
て、充電用電流源ＣＳ１、ＣＳ３が供給する電流ｉ1、
ｉ3 の比が、放電用電流源ＣＳ２、ＣＳ４が排出する電
流ｉ2 、ｉ4 の比にほぼ等しいということ、すなわち、
第２チャージポンプＣＨＰ２の電流の絶対的強さを、あ
る定数に第１チャージポンプＣＨＰ１の電流の強さを乗
じたものとなるようにできることがある。上に述べたよ
うに、好適な実施例での電流の比ｉ1 、ｉ3 ；ｉ2 、ｉ
4 は約１である。係数ｋは好適には比率ｉ1 ／ｉ3 ( ま
たはｉ2／ｉ4 ) に等しいことが望ましい。
【００２２】図４は、本発明の別の好適な実施例による
チャージポンプ構成を簡略化したブロック図で図示する
ものである。このチャージポンプ構成も２つのチャージ
ポンプＣＨＰ１、ＣＨＰ２を有する。更に、このチャー
ジポンプ構成は、第２チャージポンプＣＨＰ２が生成す
る参照情報を第１チャージポンプＣＨＰ１の出力にコピ
ーする手段ＣＭを有する。第１チャージポンプＣＨＰ１
は、２つの電流源ＣＳ１、ＣＳ２並びに２つのスイッチ
手段ＳＷ１、ＳＷ２を有する。
チャージポンプ構成を簡略化したブロック図で図示する
ものである。このチャージポンプ構成も２つのチャージ
ポンプＣＨＰ１、ＣＨＰ２を有する。更に、このチャー
ジポンプ構成は、第２チャージポンプＣＨＰ２が生成す
る参照情報を第１チャージポンプＣＨＰ１の出力にコピ
ーする手段ＣＭを有する。第１チャージポンプＣＨＰ１
は、２つの電流源ＣＳ１、ＣＳ２並びに２つのスイッチ
手段ＳＷ１、ＳＷ２を有する。
【００２３】第２チャージポンプＣＨＰ２は、可能な限
り第１チャージポンプＣＨＰ１の電流源ＣＳ１、ＣＳ２
と等しい電流源ＣＳ３、ＣＳ４を持つように実現され
る。第２充電用電流源ＣＳ３が供給する電流ｉ3 は、第
２チャージポンプＣＨＰ２の出力ＯＵＴ２へ連続して流
れることができるようになっている。また第２放電用電
流源ＣＳ４は、第２チャージポンプＣＨＰ２の出力ＯＵ
Ｔ２から連続して電流ｉ 4 を排出することができるよう
になっている。したがって、スイッチ手段ＳＷ３、ＳＷ
４は電線などによって取り替えることができる。第２チ
ャージポンプＣＨＰ２の出力ＯＵＴ２で生成する基準電
流ｉΔ2 は、コピー用手段ＣＭによって第１チャージポ
ンプＣＨＰ１の出力ＯＵＴ１の中へ連続して注入され、
第１電流源ＣＳ１が供給する電流ｉ1 と、第１放電用電
流源ＣＳ２が排出する電流ｉ2 との間の差異が補正され
る。
り第１チャージポンプＣＨＰ１の電流源ＣＳ１、ＣＳ２
と等しい電流源ＣＳ３、ＣＳ４を持つように実現され
る。第２充電用電流源ＣＳ３が供給する電流ｉ3 は、第
２チャージポンプＣＨＰ２の出力ＯＵＴ２へ連続して流
れることができるようになっている。また第２放電用電
流源ＣＳ４は、第２チャージポンプＣＨＰ２の出力ＯＵ
Ｔ２から連続して電流ｉ 4 を排出することができるよう
になっている。したがって、スイッチ手段ＳＷ３、ＳＷ
４は電線などによって取り替えることができる。第２チ
ャージポンプＣＨＰ２の出力ＯＵＴ２で生成する基準電
流ｉΔ2 は、コピー用手段ＣＭによって第１チャージポ
ンプＣＨＰ１の出力ＯＵＴ１の中へ連続して注入され、
第１電流源ＣＳ１が供給する電流ｉ1 と、第１放電用電
流源ＣＳ２が排出する電流ｉ2 との間の差異が補正され
る。
【００２４】更に、以下に、図５に図示のような無線通
信装置の高周波ブロックの中での本発明に基づくチャー
ジポンプ構成の動作についての説明を図６（ａ）〜
（ｃ）のタイミング・チャートを参照して行う。図５は
高周波ブロックのいくつかの機能特性を図示するものに
すぎない。この高周波ブロックは受信機ブロックＲＸ、
送信機ブロックＴＸ、基準発振器Ｌ０１並びに位相同期
ループＰＬＬからなる。実際的理由によって、基準発振
器Ｌ０１の周波数は受信機ブロックＲＸと送信機ブロッ
クＴＸとが必要とするローカル発振器周波数ｆRX、ｆTX
より低く設定されている。この設定を考慮して位相同期
ループＰＬＬでは、たとえば電圧制御発振器ＶＣＯが生
成する信号は第１周波数分周器ＤＩＶ１へ送られるよう
になる。分周器で、制御ラインＴＵＮＥによって所望の
分周器の値を設定することができる。したがって第１分
周器ＤＩＶ１の出力には、電圧制御発振器ＶＣＯが生成
する周波数を分周器の設定値で除した周波数が含まれ
る。図５の実施例では、基準発振器Ｌ０１が生成する信
号の周波数は、位相検出器ＰＤへ送られる前に第２分周
器ＤＩＶ２の中でも分割される。基準発振器Ｌ０１の周
波数並びに第１分周器ＤＩＶ１と第２分周器ＤＩＶ２の
分周器の値が選択されて、電圧制御発振器ＶＣＯが所望
の周波数と同調したとき、位相検出器ＰＤの入力ライン
の信号がほぼ同じ周波数と同じ位相とを持つようにな
る。電圧制御発振器ＶＣＯが生成する周波数は送信機ブ
ロックＴＸ用のローカル発振器周波数ｆTXとして使用さ
れる。受信機ブロックＲＸ用ローカル発振器周波数は、
電圧制御発振器ＶＣＯが生成する周波数と、公知のデュ
ープレクス（ｄｕｐｌｅｘ）発振器Ｌ０２が生成する周
波数とをミクサＭＩＸの中で混合することによって生成
される。別の代替例として、電圧制御発振器ＶＣＯが生
成する周波数とデュープレクス発振器Ｌ０２が生成する
周波数とをミクサＭＩＸの中で混合することによって送
信機ブロックＴＸ用ローカル発振器周波数を生成し、電
圧制御発振器ＶＣＯによって生成した周波数を受信機ブ
ロックＲＸ用のローカル発振器周波数ｆRXとして使用す
る例がある。デュープレクス発振器Ｌ０２の実装が省か
れる場合もある。
信装置の高周波ブロックの中での本発明に基づくチャー
ジポンプ構成の動作についての説明を図６（ａ）〜
（ｃ）のタイミング・チャートを参照して行う。図５は
高周波ブロックのいくつかの機能特性を図示するものに
すぎない。この高周波ブロックは受信機ブロックＲＸ、
送信機ブロックＴＸ、基準発振器Ｌ０１並びに位相同期
ループＰＬＬからなる。実際的理由によって、基準発振
器Ｌ０１の周波数は受信機ブロックＲＸと送信機ブロッ
クＴＸとが必要とするローカル発振器周波数ｆRX、ｆTX
より低く設定されている。この設定を考慮して位相同期
ループＰＬＬでは、たとえば電圧制御発振器ＶＣＯが生
成する信号は第１周波数分周器ＤＩＶ１へ送られるよう
になる。分周器で、制御ラインＴＵＮＥによって所望の
分周器の値を設定することができる。したがって第１分
周器ＤＩＶ１の出力には、電圧制御発振器ＶＣＯが生成
する周波数を分周器の設定値で除した周波数が含まれ
る。図５の実施例では、基準発振器Ｌ０１が生成する信
号の周波数は、位相検出器ＰＤへ送られる前に第２分周
器ＤＩＶ２の中でも分割される。基準発振器Ｌ０１の周
波数並びに第１分周器ＤＩＶ１と第２分周器ＤＩＶ２の
分周器の値が選択されて、電圧制御発振器ＶＣＯが所望
の周波数と同調したとき、位相検出器ＰＤの入力ライン
の信号がほぼ同じ周波数と同じ位相とを持つようにな
る。電圧制御発振器ＶＣＯが生成する周波数は送信機ブ
ロックＴＸ用のローカル発振器周波数ｆTXとして使用さ
れる。受信機ブロックＲＸ用ローカル発振器周波数は、
電圧制御発振器ＶＣＯが生成する周波数と、公知のデュ
ープレクス（ｄｕｐｌｅｘ）発振器Ｌ０２が生成する周
波数とをミクサＭＩＸの中で混合することによって生成
される。別の代替例として、電圧制御発振器ＶＣＯが生
成する周波数とデュープレクス発振器Ｌ０２が生成する
周波数とをミクサＭＩＸの中で混合することによって送
信機ブロックＴＸ用ローカル発振器周波数を生成し、電
圧制御発振器ＶＣＯによって生成した周波数を受信機ブ
ロックＲＸ用のローカル発振器周波数ｆRXとして使用す
る例がある。デュープレクス発振器Ｌ０２の実装が省か
れる場合もある。
【００２５】高周波信号がアンテナによって受信され、
高周波フィルタブロックＨＦで帯域通過ろ波が行われ
て、正しい高周波信号が受信機ブロックＲＸへ送られる
ようになる。高周波信号は受信機ブロックＲＸで中間周
波数またはベースバンド周波数に変換され復調される。
高周波フィルタブロックＨＦで帯域通過ろ波が行われ
て、正しい高周波信号が受信機ブロックＲＸへ送られる
ようになる。高周波信号は受信機ブロックＲＸで中間周
波数またはベースバンド周波数に変換され復調される。
【００２６】送信対象の信号は送信機ブロックＴＸで変
調され、高周波信号へ変換される。この変調された高周
波信号は高周波フィルタブロックＨＦで低域通過ろ波が
行われアンテナを介して送信される。
調され、高周波信号へ変換される。この変調された高周
波信号は高周波フィルタブロックＨＦで低域通過ろ波が
行われアンテナを介して送信される。
【００２７】位相検出器ＰＤはＵＰとＤＯＷＮの２つの
出力を有する。位相検出器のＵＰとＤＯＷＮの出力を使
用して、本発明に基づくチャージポンプの動作は以下の
ように好適に制御される：すなわち、位相同期ループＰ
ＬＬがロックされた状態のとき、位相検出器ＰＤの出力
ＵＰとＤＯＷＮはたとえば論理０状態になる。この好適
な例では、これはチャージポンプＣＨＰ１、ＣＨＰ２の
スイッチ手段ＳＷ１〜ＳＷ４が閉じていることを意味す
る。図３の例についての説明で前述したように、チャー
ジポンプ構成ＣＨＰの出力の電流の強さはほぼゼロであ
り、ループフィルタＬＦのコンデンサの電荷の著しい変
化は生じない。このため電圧制御発振器ＶＣＯの周波数
も変化しないままの状態に保たれる。この状況に対応す
るタイミング・チャートが図６（ａ）に示されている。
この図は２つのサイクルについて分周器ＤＩＶ１、ＤＩ
Ｖ２の出力信号並びに位相検出器ＰＤの出力ＵＰ、ＤＯ
ＷＮの状態を図示するものである。
出力を有する。位相検出器のＵＰとＤＯＷＮの出力を使
用して、本発明に基づくチャージポンプの動作は以下の
ように好適に制御される：すなわち、位相同期ループＰ
ＬＬがロックされた状態のとき、位相検出器ＰＤの出力
ＵＰとＤＯＷＮはたとえば論理０状態になる。この好適
な例では、これはチャージポンプＣＨＰ１、ＣＨＰ２の
スイッチ手段ＳＷ１〜ＳＷ４が閉じていることを意味す
る。図３の例についての説明で前述したように、チャー
ジポンプ構成ＣＨＰの出力の電流の強さはほぼゼロであ
り、ループフィルタＬＦのコンデンサの電荷の著しい変
化は生じない。このため電圧制御発振器ＶＣＯの周波数
も変化しないままの状態に保たれる。この状況に対応す
るタイミング・チャートが図６（ａ）に示されている。
この図は２つのサイクルについて分周器ＤＩＶ１、ＤＩ
Ｖ２の出力信号並びに位相検出器ＰＤの出力ＵＰ、ＤＯ
ＷＮの状態を図示するものである。
【００２８】たとえばチャネルを変更する場合には新し
い分周器の値が第１分周器ＤＩＶ１に設定される。チャ
ネル変更が周波数の増加を必要とする場合には分周器の
値が増加する。その場合第１入力ＩＮ１の信号の周波数
は第２入力ＩＮ２の信号の周波数より低くなる。位相検
出器ＰＤの第１入力ＩＮ１の信号の位相と、第２入力Ｉ
Ｎ２の信号の位相との間には位相差が存在することは明
らかである。したがって、位相検出器ＰＤの入力信号が
ほぼ同じ周波数と位相になるまで位相検出器ＰＤは第１
出力ＵＰでパルスを生成する。この状態が図６（ｂ）の
タイミング・チャートに示されている。これらのパルス
によって、パルス発生時間中チャージポンプＣＨＰのス
イッチ手段ＳＷ２とＳＷ３とは開いた状態になる。した
がって、各パルス期間でチャージポンプＣＨＰの出力は
ループフィルタのコンデンサの充電を引き起こす電流の
強さを持つ。その場合ループフィルタＬＦの出力電圧は
上昇する。この結果電圧制御発振器の周波数が増加する
ことになる。電圧制御発振器ＶＣＯの周波数が設定チャ
ネル周波数に対応するとき、位相同期ループＰＬＬはロ
ックされまたチャージポンプＣＨＰのスイッチ手段ＳＷ
１〜ＳＷ４は閉じられる。
い分周器の値が第１分周器ＤＩＶ１に設定される。チャ
ネル変更が周波数の増加を必要とする場合には分周器の
値が増加する。その場合第１入力ＩＮ１の信号の周波数
は第２入力ＩＮ２の信号の周波数より低くなる。位相検
出器ＰＤの第１入力ＩＮ１の信号の位相と、第２入力Ｉ
Ｎ２の信号の位相との間には位相差が存在することは明
らかである。したがって、位相検出器ＰＤの入力信号が
ほぼ同じ周波数と位相になるまで位相検出器ＰＤは第１
出力ＵＰでパルスを生成する。この状態が図６（ｂ）の
タイミング・チャートに示されている。これらのパルス
によって、パルス発生時間中チャージポンプＣＨＰのス
イッチ手段ＳＷ２とＳＷ３とは開いた状態になる。した
がって、各パルス期間でチャージポンプＣＨＰの出力は
ループフィルタのコンデンサの充電を引き起こす電流の
強さを持つ。その場合ループフィルタＬＦの出力電圧は
上昇する。この結果電圧制御発振器の周波数が増加する
ことになる。電圧制御発振器ＶＣＯの周波数が設定チャ
ネル周波数に対応するとき、位相同期ループＰＬＬはロ
ックされまたチャージポンプＣＨＰのスイッチ手段ＳＷ
１〜ＳＷ４は閉じられる。
【００２９】これに対応して、電圧制御発振器ＶＣＯの
周波数を低減しなければならない場合には第１分周器の
分周器の値は低下する。その場合、第１入力ＩＮ１の信
号周波数は第２入力ＩＮ２の信号周波数より大きくな
る。位相検出器ＰＤの第１入力ＩＮ１の信号の位相と、
第２入力ＩＮ２の信号の位相との間には位相差が存在す
ることは明らかである。したがって、位相検出器ＰＤの
入力信号がほぼ同じ周波数と位相になるまで位相検出器
ＰＤは第２出力ＤＯＷＮでパルスを生成する。図６
（ｃ）のタイミング・チャートにこの状態が示されてい
る。これらのパルスによってチャージポンプＣＨＰのス
イッチ手段ＳＷ１とＳＷ４がパルス期間中開いた状態に
なる。したがって、各パルス期間で、チャージポンプＣ
ＨＰの出力にはループフィルタのコンデンサの放電を引
き起こす電流の強さが含まれる。この場合ループフィル
タＬＦの出力電圧は減少する。この結果、電圧制御発振
器ＶＣＯの周波数が設定周波数に対応するまで電圧制御
発振器ＶＣＯの周波数の減少が生じる。
周波数を低減しなければならない場合には第１分周器の
分周器の値は低下する。その場合、第１入力ＩＮ１の信
号周波数は第２入力ＩＮ２の信号周波数より大きくな
る。位相検出器ＰＤの第１入力ＩＮ１の信号の位相と、
第２入力ＩＮ２の信号の位相との間には位相差が存在す
ることは明らかである。したがって、位相検出器ＰＤの
入力信号がほぼ同じ周波数と位相になるまで位相検出器
ＰＤは第２出力ＤＯＷＮでパルスを生成する。図６
（ｃ）のタイミング・チャートにこの状態が示されてい
る。これらのパルスによってチャージポンプＣＨＰのス
イッチ手段ＳＷ１とＳＷ４がパルス期間中開いた状態に
なる。したがって、各パルス期間で、チャージポンプＣ
ＨＰの出力にはループフィルタのコンデンサの放電を引
き起こす電流の強さが含まれる。この場合ループフィル
タＬＦの出力電圧は減少する。この結果、電圧制御発振
器ＶＣＯの周波数が設定周波数に対応するまで電圧制御
発振器ＶＣＯの周波数の減少が生じる。
【００３０】以上の説明では電圧の上昇によって周波数
が増加することが仮定されている。上記説明の中で先に
述べたように、電圧制御発振器は反対方向に作動するこ
ともできる。その場合、位相同期ループＰＬＬの動作を
それに応じて適宜修正しなければならないが、この修正
は公知のものである。
が増加することが仮定されている。上記説明の中で先に
述べたように、電圧制御発振器は反対方向に作動するこ
ともできる。その場合、位相同期ループＰＬＬの動作を
それに応じて適宜修正しなければならないが、この修正
は公知のものである。
【００３１】本発明のチャージポンプ構成では、上に示
した周波数の変化は周波数の変化の方向にかかわりなく
ほぼ等しい割合で生じる。しかし、実際には、チャージ
ポンプの電流源ＣＳ１、ＣＳ２の構成を完全に等しくす
ることができないので、従来技術による解決策では充電
と放電の電流の強さは等しくならない。この結果電流の
差異が生じることになり変化の割合が変化の方向の影響
を受けることになる。
した周波数の変化は周波数の変化の方向にかかわりなく
ほぼ等しい割合で生じる。しかし、実際には、チャージ
ポンプの電流源ＣＳ１、ＣＳ２の構成を完全に等しくす
ることができないので、従来技術による解決策では充電
と放電の電流の強さは等しくならない。この結果電流の
差異が生じることになり変化の割合が変化の方向の影響
を受けることになる。
【００３２】図５の高周波ブロックは、例えば無線通信
装置、基地送受信局、人工衛星局などで利用することが
できる。
装置、基地送受信局、人工衛星局などで利用することが
できる。
【００３３】本発明に基づくチャージポンプ構成では第
１チャージポンプＣＨＰ１は信号経路の中に存在する。
即ち、位相検出器ＰＤの出力信号は、従来技術による解
決策の場合と同様に第１チャージポンプＣＨＰ１へ送ら
れるが、第２チャージポンプは信号経路から分離してい
る。
１チャージポンプＣＨＰ１は信号経路の中に存在する。
即ち、位相検出器ＰＤの出力信号は、従来技術による解
決策の場合と同様に第１チャージポンプＣＨＰ１へ送ら
れるが、第２チャージポンプは信号経路から分離してい
る。
【００３４】本発明を適用して、位相同期ループＰＬＬ
がロックされた状態にあるとき、チャージポンプＣＨＰ
のスイッチ手段ＳＷ１〜ＳＷ４が開いた状態になるよう
にすることができることは自明であり、このことはチャ
ージポンプＣＨＰの出力にほぼ電流が存在しないことを
実際には意味する。
がロックされた状態にあるとき、チャージポンプＣＨＰ
のスイッチ手段ＳＷ１〜ＳＷ４が開いた状態になるよう
にすることができることは自明であり、このことはチャ
ージポンプＣＨＰの出力にほぼ電流が存在しないことを
実際には意味する。
【００３５】本発明のチャージポンプ構成のシミュレー
ションを以下のテスト値を用いて行った。第１チャージ
ポンプＣＨＰ１：充電用電流ｉ1 ＝１．００１ｍＡ及び
放電用電流ｉ2 ＝９８８．８μＡ；チャージポンプの一
致精度２％でこれは１ｍＡの電流で２０μＡの最大誤差
を意味する。このシミュレーション結果は、本発明のチ
ャージポンプ構成において、すべての電流源が接続され
た場合に出力電流は１μＡより明らかに小さいことを示
すものであった。
ションを以下のテスト値を用いて行った。第１チャージ
ポンプＣＨＰ１：充電用電流ｉ1 ＝１．００１ｍＡ及び
放電用電流ｉ2 ＝９８８．８μＡ；チャージポンプの一
致精度２％でこれは１ｍＡの電流で２０μＡの最大誤差
を意味する。このシミュレーション結果は、本発明のチ
ャージポンプ構成において、すべての電流源が接続され
た場合に出力電流は１μＡより明らかに小さいことを示
すものであった。
【００３６】本発明のチャージポンプ構成は位相同期ル
ープ以外の他の接続に応用することも可能である。本発
明は、上に示した実施例のみに限定されるものではな
く、添付の請求項の範囲内で変更することができるもの
である。
ープ以外の他の接続に応用することも可能である。本発
明は、上に示した実施例のみに限定されるものではな
く、添付の請求項の範囲内で変更することができるもの
である。
【図１】簡略化したブロック図で従来技術の位相同期ル
ープを示す図である。
ープを示す図である。
【図２】簡略化したブロック図で従来技術のチャージポ
ンプを示す図である。
ンプを示す図である。
【図３】簡略化したブロック図で本発明の好適な実施例
に基づくチャージポンプ構成を示す図である。
に基づくチャージポンプ構成を示す図である。
【図４】簡略化したブロック図で本発明の別の好適な実
施例によるチャージポンプ構成を示す図である。
施例によるチャージポンプ構成を示す図である。
【図５】本発明を好適に適用することができる送受信器
構成を示す図である。
構成を示す図である。
【図６】（ａ）から（ｃ）は位相比較器の動作のタイミ
ング・チャートを示す図である。
ング・チャートを示す図である。
ＣＨＰ１…第１チャージポンプ ＣＨＰ２…第２チャージポンプ ＣＳ１…第１充電用電流源 ＣＳ２…第１放電用電流源 ＣＳ３…第２充電用電流源 ＣＳ４…第２放電用電流源 ＣＭ…基準電流ｉ5 を供給するコピー用手段 ｉΔ1 …第１チャージポンプ出力電流 ｉΔ2 …第２チャージポンプ出力電流 ｉ5 …基準電流
Claims (12)
- 【請求項１】 第１充電用電流源(CS1) と第１放電用電
流源(CS2) とを有する第１チャージポンプ(CHP1)の出力
電流（ｉΔ1)を平衡させるための方法であって、第１チ
ャージポンプ(CHP1)の出力電流（ｉΔ1)が少なくとも１
つの前記電流源(CS1、CS2)によって供給されるようにな
っている方法において、 第２充電用電流源(CS3) と第２放電用電流源(CS4) とを
第２チャージポンプ(CHP2)に設けるステップと、 少なくとも１つの前記第２電流源(CS3、CS4)によって前
記第２チャージポンプ(CHP2)の出力電流（ｉΔ2)を供給
するステップと、 前記第２チャージポンプ(CHP2)によって供給される出力
電流（ｉΔ2)に基づいて基準電流（ｉ5)を供給するステ
ップとから成り、 前記第１チャージポンプ(CHP1)によって供給される出力
電流（ｉΔ1)と前記基準電流（ｉ5)とを合成することに
よって前記の平衡を取ることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 第２チャージポンプ(CHP2)が第１チャー
ジポンプ(CHP1)とほぼ同一に形成されることを特徴とす
る請求項1 に記載の方法。 - 【請求項３】 第１充電用電流源(CS1) によって第１チ
ャージポンプ(CHP1)の出力電流（ｉΔ1)を供給すると
き、第２放電用電流源(CS4) を使用して基準電流（ｉ5)
を形成したり、あるいは、第１放電用電流源(CS2) によ
って第１チャージポンプ(CHP1)の出力電流（ｉΔ1)を供
給するとき、第２充電用電流源(CS3) を使用して基準電
流（ｉ5)を形成したり、あるいは、第１充電用電流源(C
S1) と第１放電用電流源(CS2) の双方によって第１チャ
ージポンプ(CHP1)の出力電流（ｉΔ1)を供給するとき、
第２放電用電流源(CS4) と第２充電用電流源(CS3) の双
方を使用して基準電流（ｉ5)を形成することを特徴とす
る請求項1 または2 に記載の方法。 - 【請求項４】 第２放電用電流源(CS4) と第２充電用電
流源(CS3) との双方を連続して使用して基準電流（ｉ5)
を形成することを特徴とする請求項１から3のいずれか
一項に記載の方法。 - 【請求項５】 第１充電用電流源(CS1) と第１放電用電
流源(CS2) とを有する少なくとも１つの第１チャージポ
ンプ(CHP1)と、少なくとも１つの前記電流源(CS1、CS2)
によって前記第１チャージポンプ(CHP1)の出力電流（ｉ
Δ1)を供給する手段(SW1、SW2)とを有するチャージポン
プ構成において、 第２充電用電流源(CS3) と第２放電用電流源(CS4) とを
備えた第２チャージポンプ(CHP2)と、 少なくとも１つの前記第２電流源(CS3、CS4)によって前
記第２チャージポンプ(CHP2)の出力電流（ｉΔ2)を供給
する手段(SW3、SW4)と、 前記第２チャージポンプ(CHP2)によって供給される出力
電流（ｉΔ2)に基づいて基準電流（ｉ5)を供給する手段
(CM)と、 前記第１チャージポンプ(CHP1)によって供給される出力
電流（ｉΔ1)と前記基準電流（ｉ5)とを合成する手段と
を更に有することを特徴とするチャージポンプ構成。 - 【請求項６】 第２チャージポンプ(CHP2)が第１チャー
ジポンプ(CHP1)とほぼ同一に形成されることを特徴とす
る請求項5 に記載のチャージポンプ構成。 - 【請求項７】 前記第２チャージポンプ(CHP2)の出力電
流（ｉΔ2)を供給する手段が、 第１充電用電流源(CS1) によって第１チャージポンプ(C
HP1)の出力電流（ｉΔ 1)を供給するとき、第２放電用電
流源(CS4) によって前記第２チャージポンプ(CHP2)の出
力電流（ｉΔ2)を供給する手段と、 第１放電用電流源(CS2) によって第１チャージポンプ(C
HP1)の出力電流（ｉΔ 1)を供給するとき、第２充電用電
流源(CS3) によって前記第２チャージポンプ(CHP2)の出
力電流（ｉΔ2)を供給する手段とを有することを特徴と
する請求項5 または6 に記載のチャージポンプ構成。 - 【請求項８】 基準電流（ｉ5)を供給する手段(CM)がカ
レントミラー、任意のカレントコンベア構成、任意の電
流または電圧サンプリング回路等を有することを特徴と
する請求項5 から7 のいずれか一項に記載のチャージポ
ンプ構成。 - 【請求項９】 前記第２チャージポンプ(CHP2)の出力電
流（ｉΔ2)を供給する手段が、第２充電用電流源(CS3)
と第２放電用電流源(CS4) とによって前記第２チャージ
ポンプ(CHP2)の出力電流（ｉΔ2)を連続して供給する手
段を有することを特徴とする請求項5 から8 のいずれか
一項に記載のチャージポンプ構成。 - 【請求項１０】 第１充電用電流源(CS1) と第１放電用
電流源(CS2) とを有する少なくとも１つの第１チャージ
ポンプ(CHP1)と、少なくとも１つの前記電流源(CS1、CS
2)によって第１チャージポンプ(CHP1)の出力電流（ｉΔ
1)を供給する手段(SW1、SW2)とを有する無線通信装置に
おいて、 第２充電用電流源(CS3) と第２放電用電流源(CS4) とを
備えた第２チャージポンプ(CHP2)と、 少なくとも１つの前記第２電流源(CS3、CS4)によって前
記第２チャージポンプ(CHP2)の出力電流（ｉΔ2)を供給
する手段(SW3、SW4)と、 前記第２チャージポンプ(CHP2)によって供給される出力
電流（ｉΔ2)に基づいて基準電流（ｉ5)を供給する手段
(CM)と、 第１チャージポンプ(CHP1)によって供給される出力電流
（ｉΔ1)と前記基準電流（ｉ5)とを合成する手段とを更
に有することを特徴とする無線通信装置。 - 【請求項１１】 移動局であることを特徴とする請求項
10に記載の無線通信装置。 - 【請求項１２】 送受信基地局であることを特徴とする
請求項10に記載の無線通信装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI982780 | 1998-12-22 | ||
| FI982780A FI107092B (fi) | 1998-12-22 | 1998-12-22 | Varauspumppuun perustuva vaihelukittu silmukka |
Publications (3)
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|---|---|
| JP2000196442A true JP2000196442A (ja) | 2000-07-14 |
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| JP4584390B2 JP4584390B2 (ja) | 2010-11-17 |
Family
ID=8553178
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