JP2000146149A - 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置 - Google Patents
廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、
停電時に熱分解ドラム内に滞留した廃棄物の熱分解によ
り発生する熱分解ガスを、完全燃焼させることにより、
未燃物や臭気の放散による環境汚損を防止する。 【解決手段】 廃棄物Ｃを乾留熱分解して熱分解ガスＧ
と熱分解残渣Ｄにする回転駆動装置付の乾留熱分解ドラ
ム２と、熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｄ内の可燃物を溶融
燃焼させる溶融燃焼装置４とを備えた乾留熱分解溶融燃
焼装置に於いて、廃熱ボイラ７の出口側と煙突１０の内
部とをバイパスダクト３５により連結し、受電設備３１
への入力電力の喪失時には、非常用発電機３２から切換
開閉装置３３を介して所要電力を供給すると共に、バイ
パスダクト３５のバイパスダンパー３６を開放して溶融
燃焼装置４と煙突１０の内部とを連通させる。
停電時に熱分解ドラム内に滞留した廃棄物の熱分解によ
り発生する熱分解ガスを、完全燃焼させることにより、
未燃物や臭気の放散による環境汚損を防止する。 【解決手段】 廃棄物Ｃを乾留熱分解して熱分解ガスＧ
と熱分解残渣Ｄにする回転駆動装置付の乾留熱分解ドラ
ム２と、熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｄ内の可燃物を溶融
燃焼させる溶融燃焼装置４とを備えた乾留熱分解溶融燃
焼装置に於いて、廃熱ボイラ７の出口側と煙突１０の内
部とをバイパスダクト３５により連結し、受電設備３１
への入力電力の喪失時には、非常用発電機３２から切換
開閉装置３３を介して所要電力を供給すると共に、バイ
パスダクト３５のバイパスダンパー３６を開放して溶融
燃焼装置４と煙突１０の内部とを連通させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は都市ごみ等の廃棄物
の熱分解溶融燃焼処理に利用されるものであり、停電等
による主電源の喪失時に於いても、より少ない非常用電
力でもって乾留熱分解ドラムで生じた熱分解ガスを溶融
燃焼装置内で効率よく燃焼させ、未燃焼ガスや悪臭の外
部への放出によるトラブルを皆無に出来るようにした廃
棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に関するものである。
の熱分解溶融燃焼処理に利用されるものであり、停電等
による主電源の喪失時に於いても、より少ない非常用電
力でもって乾留熱分解ドラムで生じた熱分解ガスを溶融
燃焼装置内で効率よく燃焼させ、未燃焼ガスや悪臭の外
部への放出によるトラブルを皆無に出来るようにした廃
棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃
焼装置の一例を示すものであり、供給装置１により乾留
熱分解ドラム２内へ供給された廃棄物Ｃは、加熱ガスＫ
により空気の遮断下で３００℃〜６００℃の温度に一定
時間加熱され、熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｄに変換され
たあと、搬出装置３に於いて熱分解ガスＧと熱分解残渣
Ｄとに分離される。
焼装置の一例を示すものであり、供給装置１により乾留
熱分解ドラム２内へ供給された廃棄物Ｃは、加熱ガスＫ
により空気の遮断下で３００℃〜６００℃の温度に一定
時間加熱され、熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｄに変換され
たあと、搬出装置３に於いて熱分解ガスＧと熱分解残渣
Ｄとに分離される。
【０００３】分離された熱分解ガスＧは、搬出装置３か
らガスダクト２５を通して溶融燃焼装置４へ送られ、押
込送風機２６から燃焼空気を供給されることにより高温
燃焼される。又、熱分解残渣Ｄの方は選別装置５へ送ら
れ、比較的粗い不燃性固形物と細かい可燃性固形物Ｉと
に分離される。更に、分離された可燃性固形物Ｉは粉砕
装置６で微粉砕されたあと、溶融燃焼装置４へ供給さ
れ、前記熱分解ガスＧと共に１２００℃以上の温度下で
溶融燃焼される。
らガスダクト２５を通して溶融燃焼装置４へ送られ、押
込送風機２６から燃焼空気を供給されることにより高温
燃焼される。又、熱分解残渣Ｄの方は選別装置５へ送ら
れ、比較的粗い不燃性固形物と細かい可燃性固形物Ｉと
に分離される。更に、分離された可燃性固形物Ｉは粉砕
装置６で微粉砕されたあと、溶融燃焼装置４へ供給さ
れ、前記熱分解ガスＧと共に１２００℃以上の温度下で
溶融燃焼される。
【０００４】前記乾留熱分解ドラム２及び溶融燃焼装置
４の内部は誘引通風機１６により適宜の負圧に保持され
ており、これによって熱分解ガスＧが乾留熱分解ドラム
２から溶融燃焼装置４へ送られると共に、溶融燃焼装置
４からの燃焼排ガスＧO が廃熱ボイラ７、集塵器８、ガ
ス浄化装置９、煙突１０を通して大気中へ排出されて行
く。また、溶融燃焼装置４内で形成された溶融スラグＦ
は、水砕スラグとして順次外部へ取り出されて行く。
４の内部は誘引通風機１６により適宜の負圧に保持され
ており、これによって熱分解ガスＧが乾留熱分解ドラム
２から溶融燃焼装置４へ送られると共に、溶融燃焼装置
４からの燃焼排ガスＧO が廃熱ボイラ７、集塵器８、ガ
ス浄化装置９、煙突１０を通して大気中へ排出されて行
く。また、溶融燃焼装置４内で形成された溶融スラグＦ
は、水砕スラグとして順次外部へ取り出されて行く。
【０００５】一方、停電事故等により廃棄物乾留熱分解
溶融燃焼装置への電力供給が止まると、一般的には廃棄
物乾留熱分解溶融燃焼装置の誘引通風機１６や押込送風
機２６等の運転は停止される。また、これに伴なって溶
融燃焼装置４内の燃焼は、酸素不足によって停止する。
これに対して、熱分解ドラム２内の廃棄物Ｃは、加熱ガ
スＫの供給が停止されても余熱によって引き続き熱分解
され、発生した熱分解ガスＧは搬出装置３内の圧力上昇
により溶融燃焼装置４内へ供給されて行く。
溶融燃焼装置への電力供給が止まると、一般的には廃棄
物乾留熱分解溶融燃焼装置の誘引通風機１６や押込送風
機２６等の運転は停止される。また、これに伴なって溶
融燃焼装置４内の燃焼は、酸素不足によって停止する。
これに対して、熱分解ドラム２内の廃棄物Ｃは、加熱ガ
スＫの供給が停止されても余熱によって引き続き熱分解
され、発生した熱分解ガスＧは搬出装置３内の圧力上昇
により溶融燃焼装置４内へ供給されて行く。
【０００６】尚、停電時等に於ける前記熱分解ガスＧの
発生量を少なくするため、熱分解ドラム２の回転数は大
幅に低減されるが、現実には熱分解ドラム２の熱収縮の
点から熱分解ドラム２を完全な停止状態にすることは無
く、非常用電源の電力により極低速で回転される。
発生量を少なくするため、熱分解ドラム２の回転数は大
幅に低減されるが、現実には熱分解ドラム２の熱収縮の
点から熱分解ドラム２を完全な停止状態にすることは無
く、非常用電源の電力により極低速で回転される。
【０００７】而して、停電等により燃焼停止の状態にあ
る溶融燃焼装置４内へ熱分解ドラム２から熱分解ガスＧ
が供給され続けると、押込送風機２６の停止による燃焼
空気の不足により熱分解ガスＧは未燃焼のまま外部へ放
散されることになり、悪臭や有害物質による環境汚染を
生ずることになる。
る溶融燃焼装置４内へ熱分解ドラム２から熱分解ガスＧ
が供給され続けると、押込送風機２６の停止による燃焼
空気の不足により熱分解ガスＧは未燃焼のまま外部へ放
散されることになり、悪臭や有害物質による環境汚染を
生ずることになる。
【０００８】そのため、従前の乾留熱分解溶融燃焼装置
に於いては、搬出装置３と溶融燃焼装置４間を連通する
ガスダクト２６に三方切換型の開閉装置２７を設けると
共に、当該開閉装置２７に緊急燃焼排気筒２８を連結
し、停電時には、非常用電源の電力により開閉装置２７
を切換えて搬出装置３からの可燃性の熱分解ガスＧを緊
急燃焼排気筒２８内へ導入し、ここでガスバーナ２９に
より可燃性の熱分解ガスＧを燃焼させるようにしてい
る。
に於いては、搬出装置３と溶融燃焼装置４間を連通する
ガスダクト２６に三方切換型の開閉装置２７を設けると
共に、当該開閉装置２７に緊急燃焼排気筒２８を連結
し、停電時には、非常用電源の電力により開閉装置２７
を切換えて搬出装置３からの可燃性の熱分解ガスＧを緊
急燃焼排気筒２８内へ導入し、ここでガスバーナ２９に
より可燃性の熱分解ガスＧを燃焼させるようにしてい
る。
【０００９】しかし、図２の如き緊急燃焼排気筒２８を
設ける方式は、緊急燃焼排気筒２８そのものが耐熱構造
を必要とするうえ、熱分解ガスＧを完全燃焼させるため
に多数のガスバーナ２９を設ける必要がある。その結
果、緊急燃焼排気筒２８が著しく大形となり、設備費の
高騰を招くと云う問題がある。また、緊急燃焼排気筒２
８に付設したガスバーナ２９は、停電等の発生に備えて
常時点火状態に保持する必要があり、ガスバーナ２９の
数が多いこととも相俟って、消費燃料量が増大すると云
う問題がある。
設ける方式は、緊急燃焼排気筒２８そのものが耐熱構造
を必要とするうえ、熱分解ガスＧを完全燃焼させるため
に多数のガスバーナ２９を設ける必要がある。その結
果、緊急燃焼排気筒２８が著しく大形となり、設備費の
高騰を招くと云う問題がある。また、緊急燃焼排気筒２
８に付設したガスバーナ２９は、停電等の発生に備えて
常時点火状態に保持する必要があり、ガスバーナ２９の
数が多いこととも相俟って、消費燃料量が増大すると云
う問題がある。
【００１０】尚、前述の如き緊急燃焼排気筒２８を用い
た場合の難点を解決するものとして、図３に示すよう
に、押込送風機２６と溶融燃焼装置４とを連通する溶融
燃焼用空気Ａの供給ダクトにダンパー装置３０を設け、
停電時には非常用電源の電力により前記ダンパー装置３
０を作動させ、当該ダンパー装置３０を介して補助燃焼
用空気ｆを吸引すると共に、吸引した補助燃焼空気ｆを
溶融燃焼装置４内へ供給するようにした技術が開発され
ている（特開平９−２５０７２７号等）。
た場合の難点を解決するものとして、図３に示すよう
に、押込送風機２６と溶融燃焼装置４とを連通する溶融
燃焼用空気Ａの供給ダクトにダンパー装置３０を設け、
停電時には非常用電源の電力により前記ダンパー装置３
０を作動させ、当該ダンパー装置３０を介して補助燃焼
用空気ｆを吸引すると共に、吸引した補助燃焼空気ｆを
溶融燃焼装置４内へ供給するようにした技術が開発され
ている（特開平９−２５０７２７号等）。
【００１１】しかし、前記特開平９−２５０７２７号の
技術に於いては、停電時に押込送風機２６と誘引通風機
１６の運転が停止されると、溶融燃焼装置４内の内圧が
短時間内に大気圧近傍にまで上昇することになり、結果
として、溶融燃焼装置４内へ必要且つ十分な量の補助燃
焼用空気ｆを吸引することが出来なくなると云う問題が
ある。
技術に於いては、停電時に押込送風機２６と誘引通風機
１６の運転が停止されると、溶融燃焼装置４内の内圧が
短時間内に大気圧近傍にまで上昇することになり、結果
として、溶融燃焼装置４内へ必要且つ十分な量の補助燃
焼用空気ｆを吸引することが出来なくなると云う問題が
ある。
【００１２】尚、前記図２及び図３に於いて、１１は加
熱管、１２は熱風発生炉、１３は蒸気過熱器、１４は蒸
気タービン発電装置、１５は送風機、１６は誘引通風
機、１７は冷却コンベア、１８は可燃性微粉貯留槽、１
９は加熱ガス流路、２０は循環ファン、２１は熱交換
器、２２はバーナ、２３は廃棄物ピット、２４は廃棄物
供給用クレーン、２５はガスダクト、２６は押込送風
機、２７は開閉装置、２８は緊急燃焼排気筒、２９はガ
スバーナ、３０はダンパー装置、Ａは溶融燃焼用空気、
ｆは補助燃焼用空気である。
熱管、１２は熱風発生炉、１３は蒸気過熱器、１４は蒸
気タービン発電装置、１５は送風機、１６は誘引通風
機、１７は冷却コンベア、１８は可燃性微粉貯留槽、１
９は加熱ガス流路、２０は循環ファン、２１は熱交換
器、２２はバーナ、２３は廃棄物ピット、２４は廃棄物
供給用クレーン、２５はガスダクト、２６は押込送風
機、２７は開閉装置、２８は緊急燃焼排気筒、２９はガ
スバーナ、３０はダンパー装置、Ａは溶融燃焼用空気、
ｆは補助燃焼用空気である。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の廃棄
物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於ける「停電時に発生し
た熱分解ガス」の処理に係る上述の如き問題、即ち緊
急燃焼排気筒２８を用いる場合には、緊急燃焼排気筒２
８が大形となり、設備費が嵩むと共にガスバーナ２９の
消費ガス量が増加してランニングコストが上昇するこ
と、及びダンパー装置３０を介して補助燃焼用空気ｆ
を溶融燃焼装置４内へ吸引する場合には、十分な量の補
助燃焼用空気ｆの吸引が困難となり、熱分解ガスＧの不
完全燃焼を生じ易いこと等の問題を解決せんとするもの
であり、より小容量の非常用電力設備でもって、停電時
に発生する熱分解ガスＧを溶融燃焼装置４内に於いて完
全燃焼させることにより、有害物質や悪臭の放散による
環境汚損を経済的に停止できるようにした廃棄物の乾留
熱分解溶融燃焼装置を提供するものである。
物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於ける「停電時に発生し
た熱分解ガス」の処理に係る上述の如き問題、即ち緊
急燃焼排気筒２８を用いる場合には、緊急燃焼排気筒２
８が大形となり、設備費が嵩むと共にガスバーナ２９の
消費ガス量が増加してランニングコストが上昇するこ
と、及びダンパー装置３０を介して補助燃焼用空気ｆ
を溶融燃焼装置４内へ吸引する場合には、十分な量の補
助燃焼用空気ｆの吸引が困難となり、熱分解ガスＧの不
完全燃焼を生じ易いこと等の問題を解決せんとするもの
であり、より小容量の非常用電力設備でもって、停電時
に発生する熱分解ガスＧを溶融燃焼装置４内に於いて完
全燃焼させることにより、有害物質や悪臭の放散による
環境汚損を経済的に停止できるようにした廃棄物の乾留
熱分解溶融燃焼装置を提供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、廃棄
物を乾留熱分解して熱分解ガスと熱分解残渣にする乾留
熱分解ドラムと、熱分解ガスと熱分解残渣内の可燃物を
溶融燃焼させる溶融燃焼装置と、溶融燃焼装置へ溶融燃
焼用空気を供給する押込送風機と、溶融燃焼装置の下流
側に設けられ、溶融燃焼装置からの燃焼排ガスの熱を回
収する廃熱ボイラと、廃熱ボイラからの燃焼排ガスを浄
化するガス浄化装置と、ガス浄化装置の下流側に設けた
誘引通風機と、誘引通風機からの燃焼排ガスを大気中へ
放出する煙突と、前記廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置
の各部へ所要電力を供給する受電設備とを備えた廃棄物
の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、前記廃熱ボイラの
出口側と煙突内部とをバイパスダンパーを介設したバイ
パスダクトにより連結し、更に、前記受電設備と並列状
に非常用発電機を設けると共に受電設備と非常用発電機
の負荷側に切換開閉装置を設け、前記受電設備への入力
電力の喪失時には、前記非常用発電機から切換開閉装置
を介して押込送風機とボイラ給水ポンプと熱分解ドラム
の回転駆動装置へ所要電力を供給すると共に、前記バイ
パスダクトのバイパスダンパーを開放して溶融燃焼装置
と煙突内部とを連通させる構成としたことを発明の基本
構成とするものである。
物を乾留熱分解して熱分解ガスと熱分解残渣にする乾留
熱分解ドラムと、熱分解ガスと熱分解残渣内の可燃物を
溶融燃焼させる溶融燃焼装置と、溶融燃焼装置へ溶融燃
焼用空気を供給する押込送風機と、溶融燃焼装置の下流
側に設けられ、溶融燃焼装置からの燃焼排ガスの熱を回
収する廃熱ボイラと、廃熱ボイラからの燃焼排ガスを浄
化するガス浄化装置と、ガス浄化装置の下流側に設けた
誘引通風機と、誘引通風機からの燃焼排ガスを大気中へ
放出する煙突と、前記廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置
の各部へ所要電力を供給する受電設備とを備えた廃棄物
の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、前記廃熱ボイラの
出口側と煙突内部とをバイパスダンパーを介設したバイ
パスダクトにより連結し、更に、前記受電設備と並列状
に非常用発電機を設けると共に受電設備と非常用発電機
の負荷側に切換開閉装置を設け、前記受電設備への入力
電力の喪失時には、前記非常用発電機から切換開閉装置
を介して押込送風機とボイラ給水ポンプと熱分解ドラム
の回転駆動装置へ所要電力を供給すると共に、前記バイ
パスダクトのバイパスダンパーを開放して溶融燃焼装置
と煙突内部とを連通させる構成としたことを発明の基本
構成とするものである。
【００１５】請求項２の発明は、請求項１の発明に於い
て、非常用発電機からの電力により、押込送風機を定格
送風量の７０％以下の送風量で作動させると共に、熱分
解ドラムを極低速度で回転させるようにしたものであ
る。
て、非常用発電機からの電力により、押込送風機を定格
送風量の７０％以下の送風量で作動させると共に、熱分
解ドラムを極低速度で回転させるようにしたものであ
る。
【００１６】請求項３の発明は、請求項１の発明に於い
て押込送風機のインペラの回転慣性を大とし、入力電力
の遮断から１０秒後の押込風量が、定格押込風量の約７
０％以上となる押込送風機を設けるようにしたものであ
る。
て押込送風機のインペラの回転慣性を大とし、入力電力
の遮断から１０秒後の押込風量が、定格押込風量の約７
０％以上となる押込送風機を設けるようにしたものであ
る。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明の実施態様に係る廃
棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の全体系統図であり、図
１の中で前記図２及び図３の場合と同じ部位・部材に
は、これと同じ参照番号が使用されている。図１に於い
て、１は供給装置、２は乾留熱分解ドラム、３は搬出装
置、４は溶融燃焼装置、５は選別装置、６は粉砕装置、
７は廃熱ボイラ、８は集塵器、９はガス浄化装置、１０
は煙突、１１は加熱管、１２は熱風発生炉、１３は蒸気
過熱器、１４は蒸気タービン発電装置、１５は送風機、
１６は誘引通風機、１７は冷却コンベア、１８は可燃性
微粉貯留槽、１９は加熱ガス通路、２０は循環ファン、
２１は熱交換器、２２はバーナ、２３は廃棄物ピット、
２４は廃棄物供給用クレーン、２５はガスダクト、２６
は押込送風機、３１は受電設備、３２は非常用発電機、
３３は切換開閉装置、３４は押込送風機制御装置、３５
はバイパスダクト、３６はバイパスダンパーであって、
受電設備３１、非常用発電機３２、切換開閉装置３３、
押込送風機制御装置３４、バイパスダクト３５及びバイ
パスダンパー３６の部分を除くその他の部分は前記図２
及び図３の場合と同一の構成のものである。
に基づいて説明する。図１は本発明の実施態様に係る廃
棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の全体系統図であり、図
１の中で前記図２及び図３の場合と同じ部位・部材に
は、これと同じ参照番号が使用されている。図１に於い
て、１は供給装置、２は乾留熱分解ドラム、３は搬出装
置、４は溶融燃焼装置、５は選別装置、６は粉砕装置、
７は廃熱ボイラ、８は集塵器、９はガス浄化装置、１０
は煙突、１１は加熱管、１２は熱風発生炉、１３は蒸気
過熱器、１４は蒸気タービン発電装置、１５は送風機、
１６は誘引通風機、１７は冷却コンベア、１８は可燃性
微粉貯留槽、１９は加熱ガス通路、２０は循環ファン、
２１は熱交換器、２２はバーナ、２３は廃棄物ピット、
２４は廃棄物供給用クレーン、２５はガスダクト、２６
は押込送風機、３１は受電設備、３２は非常用発電機、
３３は切換開閉装置、３４は押込送風機制御装置、３５
はバイパスダクト、３６はバイパスダンパーであって、
受電設備３１、非常用発電機３２、切換開閉装置３３、
押込送風機制御装置３４、バイパスダクト３５及びバイ
パスダンパー３６の部分を除くその他の部分は前記図２
及び図３の場合と同一の構成のものである。
【００１８】図１を参照して、受電設備３１へは外部か
らの引込み電力及び又は所内の蒸気タービン発電装置１
４からの電力が供給されており、切換開閉装置３３を介
して押込送風機２６の押込送風機制御装置３４や誘引通
風機１６の制御装置（図示省略）、熱分解ドラム２の回
転駆動装置（図示省略）、送風機１５の制御装置（図示
省略）等へ夫々所要の電力が供給されている。
らの引込み電力及び又は所内の蒸気タービン発電装置１
４からの電力が供給されており、切換開閉装置３３を介
して押込送風機２６の押込送風機制御装置３４や誘引通
風機１６の制御装置（図示省略）、熱分解ドラム２の回
転駆動装置（図示省略）、送風機１５の制御装置（図示
省略）等へ夫々所要の電力が供給されている。
【００１９】前記非常用発電機３２には所謂ディーゼル
発電機が用いられており、本実施形態に於いては、プラ
ントの安全停止を確保する上で必要な最低限度の電力、
例えば押込送風機２６、ボイラ給水ポンプ（図示省略）
及び熱分解ドラム２の回転駆動装置（最低回転数）等で
必要とする電力を供給し得る容量の非常用発電機３２が
設けられている。
発電機が用いられており、本実施形態に於いては、プラ
ントの安全停止を確保する上で必要な最低限度の電力、
例えば押込送風機２６、ボイラ給水ポンプ（図示省略）
及び熱分解ドラム２の回転駆動装置（最低回転数）等で
必要とする電力を供給し得る容量の非常用発電機３２が
設けられている。
【００２０】また、前記押込送風機２６の押込送風機制
御装置３４には所謂インバーター制御装置が用いられて
おり、押込送風機２６は通常３０％〜１００％の範囲に
亘って適宜に風量制御される。
御装置３４には所謂インバーター制御装置が用いられて
おり、押込送風機２６は通常３０％〜１００％の範囲に
亘って適宜に風量制御される。
【００２１】前記バイパスダクト３５は、廃熱ボイラ７
の出口側の内部と煙突１０の内部とを連通するように設
けられており、当該バイパスダクト３５の中間にはバイ
パスダンパー３６が介設されている。即ち、当該バイパ
スダクト３５は集塵器８、ガス浄化装置９及び誘引通風
機１６をバイパスして溶融燃焼装置４の内部と煙突１０
の内部を連通するものであり、バイパスダンパー３６を
開放することにより、後述するように溶融燃焼装置４の
内部は、煙突１０のドラフト効果によってほぼ±０ｍｍ
Ｈ2 Ｏ前後の内圧となる。また、前記バイパスダンパー
３６は、前記非常用発電機３２からの電力によって開閉
制御が出来るように構成されており、停電時には非常用
発電機３２からの電力により自動開放されることにな
る。
の出口側の内部と煙突１０の内部とを連通するように設
けられており、当該バイパスダクト３５の中間にはバイ
パスダンパー３６が介設されている。即ち、当該バイパ
スダクト３５は集塵器８、ガス浄化装置９及び誘引通風
機１６をバイパスして溶融燃焼装置４の内部と煙突１０
の内部を連通するものであり、バイパスダンパー３６を
開放することにより、後述するように溶融燃焼装置４の
内部は、煙突１０のドラフト効果によってほぼ±０ｍｍ
Ｈ2 Ｏ前後の内圧となる。また、前記バイパスダンパー
３６は、前記非常用発電機３２からの電力によって開閉
制御が出来るように構成されており、停電時には非常用
発電機３２からの電力により自動開放されることにな
る。
【００２２】次に、本発明の廃棄物の乾留熱分解溶融燃
焼装置の作動について説明する。プラントの定常運転時
には、各機器等の運転に必要な電力は、全て外部受電及
び又は蒸気タービン発電装置１４からの電力によりまか
なわれている。廃棄物ピット２３内に貯えられた廃棄物
Ｃは、供給装置１によって順次乾留熱分解ドラム２内へ
供給され、略酸素が遮断された状態の下で、加熱管１１
内を流通する加熱ガスＫにより常温から３００℃〜６０
０℃、好ましくは４００℃〜５００℃の温度に加熱され
る。この状態で約１時間程度攪拌混合されることによ
り、乾留熱分解ドラム２内の廃棄物Ｃは熱分解され、熱
分解ガスＧと固形の熱分解残渣Ｄが生成される。
焼装置の作動について説明する。プラントの定常運転時
には、各機器等の運転に必要な電力は、全て外部受電及
び又は蒸気タービン発電装置１４からの電力によりまか
なわれている。廃棄物ピット２３内に貯えられた廃棄物
Ｃは、供給装置１によって順次乾留熱分解ドラム２内へ
供給され、略酸素が遮断された状態の下で、加熱管１１
内を流通する加熱ガスＫにより常温から３００℃〜６０
０℃、好ましくは４００℃〜５００℃の温度に加熱され
る。この状態で約１時間程度攪拌混合されることによ
り、乾留熱分解ドラム２内の廃棄物Ｃは熱分解され、熱
分解ガスＧと固形の熱分解残渣Ｄが生成される。
【００２３】前記廃棄物Ｃの熱分解は通常約１時間程度
で完了し、概ね７５ｗ％の熱分解ガスＧと２５ｗ％の熱
分解残渣Ｄとが生成される。尚、生成された熱分解残渣
Ｄは、乾留熱分解ドラム２内で攪拌・混合されることに
より均一化され、一様な大きさの粒子となる。また、発
生した熱分解ガスＧは、水分、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｈ2 及び
炭化水素を主成分とするものであり、ダスト及びタール
も若干含まれている。その低位発熱量は約１５００〜２
０００ｋｃａｌ／ｋｇである。更に、熱分解残渣Ｄは炭
素と灰分がその主体を成すものであるが、炭素含有量は
熱分解残渣Ｄの粒径によって変化し、粒径が小さいもの
ほど炭素の含有量が増加する。例えば、熱分解残渣Ｄの
粒径が５ｍｍ以下の場合には、炭素の含有量は概ね３５
ｗｔ％となる。
で完了し、概ね７５ｗ％の熱分解ガスＧと２５ｗ％の熱
分解残渣Ｄとが生成される。尚、生成された熱分解残渣
Ｄは、乾留熱分解ドラム２内で攪拌・混合されることに
より均一化され、一様な大きさの粒子となる。また、発
生した熱分解ガスＧは、水分、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｈ2 及び
炭化水素を主成分とするものであり、ダスト及びタール
も若干含まれている。その低位発熱量は約１５００〜２
０００ｋｃａｌ／ｋｇである。更に、熱分解残渣Ｄは炭
素と灰分がその主体を成すものであるが、炭素含有量は
熱分解残渣Ｄの粒径によって変化し、粒径が小さいもの
ほど炭素の含有量が増加する。例えば、熱分解残渣Ｄの
粒径が５ｍｍ以下の場合には、炭素の含有量は概ね３５
ｗｔ％となる。
【００２４】乾留熱分解ドラム２内の熱分解ガスＧと熱
分解残渣Ｄは隣接する搬出装置３内へ排出され、ここで
熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｄとに分離される。分離され
た熱分解ガスＧは、ダクト装置２５を通して溶融燃焼装
置４へ供給され、後述するカーボン残渣ＩO や集塵灰Ｅ
と共に所謂溶融燃焼される。また、熱分解残渣Ｄの方
は、冷却コンベア１７上で約４００℃〜５００℃の温度
から約８０℃の温度にまで冷却され、選別装置５に於い
て有価物である鉄、アルミや不燃物である砂、ガラス等
が選別されることにより、可燃物を主体とする可燃性固
形物Ｉが分離される。更に、分離された可燃性固形物Ｉ
は、粉砕装置６で微粉化されたあとカーボン残渣Ｉ0 と
して可燃性微粉貯留槽１８に貯えられ、前述の如く廃熱
ボイラ７や集塵器８等からの集塵灰Ｅと共に空気輸送に
よって溶融燃焼装置４へ送られ、ここで熱分解ガスＧと
共に燃焼される。即ち、溶融燃焼装置４内へ供給された
炭素含有量の高いカーボン残渣ＩO は、集塵灰Ｅ及び熱
分解ガスＧと共に溶融燃焼装置４内で、灰の溶融温度よ
り１００〜１５０℃ほど高い約１３００℃の高温で燃焼
され、溶融スラグＦとなって傾斜状の底面４ｂに沿って
流下し、スラグ排出口４ｄからスラグ水冷コンベア（図
示省略）へ排出されることにより、所謂水砕スラグとな
る。
分解残渣Ｄは隣接する搬出装置３内へ排出され、ここで
熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｄとに分離される。分離され
た熱分解ガスＧは、ダクト装置２５を通して溶融燃焼装
置４へ供給され、後述するカーボン残渣ＩO や集塵灰Ｅ
と共に所謂溶融燃焼される。また、熱分解残渣Ｄの方
は、冷却コンベア１７上で約４００℃〜５００℃の温度
から約８０℃の温度にまで冷却され、選別装置５に於い
て有価物である鉄、アルミや不燃物である砂、ガラス等
が選別されることにより、可燃物を主体とする可燃性固
形物Ｉが分離される。更に、分離された可燃性固形物Ｉ
は、粉砕装置６で微粉化されたあとカーボン残渣Ｉ0 と
して可燃性微粉貯留槽１８に貯えられ、前述の如く廃熱
ボイラ７や集塵器８等からの集塵灰Ｅと共に空気輸送に
よって溶融燃焼装置４へ送られ、ここで熱分解ガスＧと
共に燃焼される。即ち、溶融燃焼装置４内へ供給された
炭素含有量の高いカーボン残渣ＩO は、集塵灰Ｅ及び熱
分解ガスＧと共に溶融燃焼装置４内で、灰の溶融温度よ
り１００〜１５０℃ほど高い約１３００℃の高温で燃焼
され、溶融スラグＦとなって傾斜状の底面４ｂに沿って
流下し、スラグ排出口４ｄからスラグ水冷コンベア（図
示省略）へ排出されることにより、所謂水砕スラグとな
る。
【００２５】溶融燃焼装置４内で発生した約１１００〜
１２００℃の高温の燃焼排ガスＧOは廃熱ボイラ７へ送
られ、廃熱ボイラ７での熱回収により約２００℃位にま
で冷却された燃焼排ガスＧO は、集塵器８によってダス
トが除去された後、ガス浄化装置９で洗浄され、ＨＣｌ
やＳＯｘ、ＮＯｘなどの有害物質を除去した後、煙突１
０より大気中へ排出されて行く。
１２００℃の高温の燃焼排ガスＧOは廃熱ボイラ７へ送
られ、廃熱ボイラ７での熱回収により約２００℃位にま
で冷却された燃焼排ガスＧO は、集塵器８によってダス
トが除去された後、ガス浄化装置９で洗浄され、ＨＣｌ
やＳＯｘ、ＮＯｘなどの有害物質を除去した後、煙突１
０より大気中へ排出されて行く。
【００２６】今、万一何等かの事故等により外部からの
受電や蒸気タービン発電装置１４からの受電が不能にな
った場合には、切換開閉装置３３が非常用発電機３２側
へ自動的に切換えられると共に非常用発電機３２が自動
起動される。尚、非常用発電機３２を自動起動する場
合、通常その出力が定格出力に到達するまでには通常約
１０秒間の時間を必要とする。
受電や蒸気タービン発電装置１４からの受電が不能にな
った場合には、切換開閉装置３３が非常用発電機３２側
へ自動的に切換えられると共に非常用発電機３２が自動
起動される。尚、非常用発電機３２を自動起動する場
合、通常その出力が定格出力に到達するまでには通常約
１０秒間の時間を必要とする。
【００２７】停電時に前記切換開閉装置３３が非常用発
電機３２側へ切換わると、プラントの安全性を確保する
上で運転を必要とする機器（例えばボイラ給水ポンプ、
押込送風機２６、熱分解ドラム２の回転駆動装置等）以
外への電力供給は全て遮断されることになる。
電機３２側へ切換わると、プラントの安全性を確保する
上で運転を必要とする機器（例えばボイラ給水ポンプ、
押込送風機２６、熱分解ドラム２の回転駆動装置等）以
外への電力供給は全て遮断されることになる。
【００２８】一方、前記非常用発電機３２が起動される
と、熱分解ドラム２の回転駆動装置へは前述の如く非常
用発電機３２から電力が供給され、熱分解ドラム２はド
ラム自体の大幅な伸縮を防止する必要上、約０．１〜
０．２ｒｐｍ程度の低速度の回転状態に切換えられる。
同様に、停電時に非常用発電機３２が起動されると、バ
イパスダクト３５のバイパスダンパー３６は自動開放さ
れ、煙突１０の内部と溶融燃焼装置４の内部とが直接連
通される。これにより、溶融燃焼装置４の内部は、前述
の如く煙突１０のドラフト効果により約±０ｍｍＨ2 Ｏ
の圧力状態となる。
と、熱分解ドラム２の回転駆動装置へは前述の如く非常
用発電機３２から電力が供給され、熱分解ドラム２はド
ラム自体の大幅な伸縮を防止する必要上、約０．１〜
０．２ｒｐｍ程度の低速度の回転状態に切換えられる。
同様に、停電時に非常用発電機３２が起動されると、バ
イパスダクト３５のバイパスダンパー３６は自動開放さ
れ、煙突１０の内部と溶融燃焼装置４の内部とが直接連
通される。これにより、溶融燃焼装置４の内部は、前述
の如く煙突１０のドラフト効果により約±０ｍｍＨ2 Ｏ
の圧力状態となる。
【００２９】また、停電時に非常用発電機３２が起動さ
れると、前記押込送風機２６の押込み風量は、押込送風
機制御装置３４を介して定常運転時の約７０％程度の風
量にまで減少される。停電時には、送風機１５による可
燃性固形物Ｉ0 の供給が停止されるため、必要とする溶
融燃焼用空気の量が減少するからである。
れると、前記押込送風機２６の押込み風量は、押込送風
機制御装置３４を介して定常運転時の約７０％程度の風
量にまで減少される。停電時には、送風機１５による可
燃性固形物Ｉ0 の供給が停止されるため、必要とする溶
融燃焼用空気の量が減少するからである。
【００３０】上述の如く、停電時には非常用発電機３２
からの電力により、押込送風機２６を約７０％程度の
送風量で運転すると共に熱分解ドラム２を０．１〜
０．２ｒｐｍ程度の低速回転で運転し、また、廃熱ボ
イラ７の給水ポンプを適宜の給水量の下で運転すると共
に溶融燃焼装置４と煙突１０間を直接連通させ、この
ような運転状態下に於いて、熱分解ドラム２内に滞留し
た廃棄物Ｃが熱分解してしまうまでの約１時間ほどの間
だけ、前記熱分解ドラム２や溶融燃焼装置４等の運転が
行なわれる。
からの電力により、押込送風機２６を約７０％程度の
送風量で運転すると共に熱分解ドラム２を０．１〜
０．２ｒｐｍ程度の低速回転で運転し、また、廃熱ボ
イラ７の給水ポンプを適宜の給水量の下で運転すると共
に溶融燃焼装置４と煙突１０間を直接連通させ、この
ような運転状態下に於いて、熱分解ドラム２内に滞留し
た廃棄物Ｃが熱分解してしまうまでの約１時間ほどの間
だけ、前記熱分解ドラム２や溶融燃焼装置４等の運転が
行なわれる。
【００３１】停電中に前記熱分解ドラム２内で発生した
熱分解ガスＧは、溶融燃焼装置４内の内圧が約±０ｍｍ
Ｈ2 Ｏ程度の低圧に保持されているため、比較的円滑に
溶融燃焼装置４内へ送り込まれ、溶融燃焼装置４内の蓄
熱によって、押込送風機２６からの溶融燃焼用空気Ａの
供給とも相俟って、ほぼ完全に燃焼される。
熱分解ガスＧは、溶融燃焼装置４内の内圧が約±０ｍｍ
Ｈ2 Ｏ程度の低圧に保持されているため、比較的円滑に
溶融燃焼装置４内へ送り込まれ、溶融燃焼装置４内の蓄
熱によって、押込送風機２６からの溶融燃焼用空気Ａの
供給とも相俟って、ほぼ完全に燃焼される。
【００３２】尚、前記押込送風機２６のインペラは、比
較的大重量で回転慣性の大きなインペラとする方が望ま
しい。何故なら、停電時に起動せしめた非常用発電機３
２は、全運転状態に到達するまでに約１０秒間ほどの時
間を必要とするため、この約１０秒の間押込送風機２６
の回転慣性によって、定格風量の約７０％程度の風量を
確保する必要があるからである。
較的大重量で回転慣性の大きなインペラとする方が望ま
しい。何故なら、停電時に起動せしめた非常用発電機３
２は、全運転状態に到達するまでに約１０秒間ほどの時
間を必要とするため、この約１０秒の間押込送風機２６
の回転慣性によって、定格風量の約７０％程度の風量を
確保する必要があるからである。
【００３３】
【発明の効果】本発明に於いては、停電時に非常用発電
機３２により熱分解ドラム２を極低速回転させると共
に、押込送風機２６を約７０％程度の送風出力で運転
し、更にバイパスダクト３５を介して溶融燃焼装置４の
内部と煙突１０の内部とを直接連通させる構成としてい
る。その結果、熱分解ドラム２内に滞留している廃棄物
Ｃの熱分解により熱分解ガスＧが発生しても、当該熱分
解ガスＧは、誘引通風機１６の停止にも拘わらず円滑に
溶融燃焼装置４内へ送入され、押込送風機２６からの溶
融燃焼用空気Ａと溶融燃焼装置４内の蓄熱とにより、ほ
ぼ完全に燃焼されることになる。これにより、未燃物や
悪臭等が外部へ放出されることにより生ずる環境汚損
を、完全に防止することができる。
機３２により熱分解ドラム２を極低速回転させると共
に、押込送風機２６を約７０％程度の送風出力で運転
し、更にバイパスダクト３５を介して溶融燃焼装置４の
内部と煙突１０の内部とを直接連通させる構成としてい
る。その結果、熱分解ドラム２内に滞留している廃棄物
Ｃの熱分解により熱分解ガスＧが発生しても、当該熱分
解ガスＧは、誘引通風機１６の停止にも拘わらず円滑に
溶融燃焼装置４内へ送入され、押込送風機２６からの溶
融燃焼用空気Ａと溶融燃焼装置４内の蓄熱とにより、ほ
ぼ完全に燃焼されることになる。これにより、未燃物や
悪臭等が外部へ放出されることにより生ずる環境汚損
を、完全に防止することができる。
【００３４】また、非常用発電機３２は、押込送風機２
６を約７０％程度の出力で回転させるための電力と、熱
分解ドラム２を極低速で回転させるための電力と、ボイ
ラ給水ポンプ用の電力等をまかなうだけでよいため、比
較的小容量の発電機でよく、従前の非常用発電設備に比
較して大幅な小形化が可能となる。
６を約７０％程度の出力で回転させるための電力と、熱
分解ドラム２を極低速で回転させるための電力と、ボイ
ラ給水ポンプ用の電力等をまかなうだけでよいため、比
較的小容量の発電機でよく、従前の非常用発電設備に比
較して大幅な小形化が可能となる。
【００３５】更に、本発明に於いては、停電時に発生し
た熱分解ガスＧを溶融燃焼装置４内で完全燃焼させるよ
うにしているため、従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼
装置のように緊急燃焼排気筒等の付属設備を全く必要と
せず、その結果、設備費やランニングコストの大幅な引
下げが可能となる。本発明は上述の如く優れた実用的効
用を奏するものである。
た熱分解ガスＧを溶融燃焼装置４内で完全燃焼させるよ
うにしているため、従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼
装置のように緊急燃焼排気筒等の付属設備を全く必要と
せず、その結果、設備費やランニングコストの大幅な引
下げが可能となる。本発明は上述の如く優れた実用的効
用を奏するものである。
【図１】本発明の実施態様に係る廃棄物の乾留熱分解溶
融燃焼装置の全体系統図である。
融燃焼装置の全体系統図である。
【図２】従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の一例
を示す全体系統図である。
を示す全体系統図である。
【図３】従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の他の
例を示す部分系統図である。
例を示す部分系統図である。
１は供給装置、２は乾留熱分解ドラム、３は搬出装置、
４は溶融燃焼装置、５は選別装置、６は粉砕装置、７は
廃熱ボイラ、８は集塵器、９はガス浄化装置、１０は煙
突、１１は加熱管、１２は熱風発生炉、１３は蒸気過熱
器、１４は蒸気タービン発電装置、１５は送風機、１６
は誘引通風機、１７は冷却コンベア、１８は可燃性微粉
貯留槽、１９は加熱ガス通路、２０は循環ファン、２１
は熱交換器、２２はバーナ、２３は廃棄物ピット、２４
は廃棄物供給用クレーン、２５はガスダクト、２６は押
込送風機、２７は開閉装置、２８は緊急燃焼排気筒、２
９はガスバーナ、３０はダンパー装置、３１は受電設
備、３２は非常用発電機、３３は切換開閉装置、３４は
押込送風機制御装置、３５はバイパスダクト、３６はバ
イパスダンパー、Ｃは廃棄物、Ｄは熱分解残渣、Ｋは加
熱ガス、Ｇは熱分解ガス、ＧO は燃焼排ガス、Ｉは可燃
性固形物、Ｉ0 はカーボン残渣、Ｆは溶融スラグ、Ａは
溶融燃焼用空気。
４は溶融燃焼装置、５は選別装置、６は粉砕装置、７は
廃熱ボイラ、８は集塵器、９はガス浄化装置、１０は煙
突、１１は加熱管、１２は熱風発生炉、１３は蒸気過熱
器、１４は蒸気タービン発電装置、１５は送風機、１６
は誘引通風機、１７は冷却コンベア、１８は可燃性微粉
貯留槽、１９は加熱ガス通路、２０は循環ファン、２１
は熱交換器、２２はバーナ、２３は廃棄物ピット、２４
は廃棄物供給用クレーン、２５はガスダクト、２６は押
込送風機、２７は開閉装置、２８は緊急燃焼排気筒、２
９はガスバーナ、３０はダンパー装置、３１は受電設
備、３２は非常用発電機、３３は切換開閉装置、３４は
押込送風機制御装置、３５はバイパスダクト、３６はバ
イパスダンパー、Ｃは廃棄物、Ｄは熱分解残渣、Ｋは加
熱ガス、Ｇは熱分解ガス、ＧO は燃焼排ガス、Ｉは可燃
性固形物、Ｉ0 はカーボン残渣、Ｆは溶融スラグ、Ａは
溶融燃焼用空気。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２３Ｇ 5/027 ＺＡＢ Ｆ２３Ｇ 5/14 ＺＡＢＦ ４Ｄ００４ 5/14 ＺＡＢ 5/46 ＺＡＢＺ 5/46 ＺＡＢ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０２Ｆ ３０３Ｋ Ｆターム(参考） 3G081 BA02 BB00 BC07 3K061 AA07 AB02 AC01 BA07 CA11 DA12 DA19 DB02 FA10 FA14 FA21 3K065 AA07 AB02 AC01 BA06 BA07 JA05 JA15 JA18 3K070 AC01 AC32 DA06 DA21 DA25 DA49 DA64 DA66 DA75 DA87 3K078 AA06 AA07 BA09 BA21 CA04 CA06 CA21 CA24 4D004 AA46 AC05 BA03 CA24 CA29 CB04 CB09 CB50 DA02 DA03 DA06 DA12
Claims (3)
- 【請求項１】 廃棄物を乾留熱分解して熱分解ガスと熱
分解残渣にする乾留熱分解ドラムと、熱分解ガスと熱分
解残渣内の可燃物を溶融燃焼させる溶融燃焼装置と、溶
融燃焼装置へ溶融燃焼用空気を供給する押込送風機と、
溶融燃焼装置の下流側に設けられ、溶融燃焼装置からの
燃焼排ガスの熱を回収する廃熱ボイラと、廃熱ボイラか
らの燃焼排ガスを浄化するガス浄化装置と、ガス浄化装
置の下流側に設けた誘引通風機と、誘引通風機からの燃
焼排ガスを大気中へ放出する煙突と、廃棄物の乾留熱分
解溶融燃焼装置の各部へ所要電力を供給する受電設備と
を備えた廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、前
記廃熱ボイラの出口側と煙突の内部とをバイパスダンパ
ーを介設したバイパスダクトにより連結し、更に、前記
受電設備と並列状に非常用発電機を設けると共に受電設
備と非常用発電機の負荷側に切換開閉装置を設け、前記
受電設備への入力電力の喪失時には、前記非常用発電機
から切換開閉装置を介して押込送風機とボイラ給水ポン
プと熱分解ドラムの回転駆動装置へ所要電力を供給する
と共に、前記バイパスダクトのバイパスダンパーを開放
して溶融燃焼装置と煙突内部とを連通させる構成とした
ことを特徴とする廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置。 - 【請求項２】 非常用発電機からの電力により押込送風
機を定格送風量の７０％以下の送風量で作動させると共
に、熱分解ドラムを極低速度で回転させるようにした請
求項１に記載の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置。 - 【請求項３】 押込送風機のインペラの回転慣性を大と
し、入力電力の遮断から１０秒後の押込風量が、定格押
込風量の約７０％以上となる押込送風機を設けるように
した請求項１に記載の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10313834A JP2000146149A (ja) | 1998-11-05 | 1998-11-05 | 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10313834A JP2000146149A (ja) | 1998-11-05 | 1998-11-05 | 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000146149A true JP2000146149A (ja) | 2000-05-26 |
Family
ID=18046077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10313834A Pending JP2000146149A (ja) | 1998-11-05 | 1998-11-05 | 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000146149A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005089664A (ja) * | 2003-09-19 | 2005-04-07 | Takuma Co Ltd | 熱分解ドラム装置 |
| KR100650911B1 (ko) | 2005-12-26 | 2006-11-28 | 주식회사 포스코 | 제철공정 발전 보일러용 비상발전기 |
| CN114381287A (zh) * | 2020-10-22 | 2022-04-22 | 唐山惠川环保科技有限公司 | 一种内热式回转干馏装置及方法 |
-
1998
- 1998-11-05 JP JP10313834A patent/JP2000146149A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005089664A (ja) * | 2003-09-19 | 2005-04-07 | Takuma Co Ltd | 熱分解ドラム装置 |
| KR100650911B1 (ko) | 2005-12-26 | 2006-11-28 | 주식회사 포스코 | 제철공정 발전 보일러용 비상발전기 |
| CN114381287A (zh) * | 2020-10-22 | 2022-04-22 | 唐山惠川环保科技有限公司 | 一种内热式回转干馏装置及方法 |
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Legal Events
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060414 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060821 |