JP2000145794A - 超高速・高剛性転がり軸受 - Google Patents
超高速・高剛性転がり軸受Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 工作機械の主軸の超高速・高剛性化を図った
超高速・高剛性転がり軸受を提供する。 【解決手段】 本超高速・高剛性転がり軸受１２は、外
輪２１と内輪２２とから形成される円形軌道輪内を保持
器を介して所定間隔で配された玉２３とからなる転がり
軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒo／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.
５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）
との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８で
あり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１で
あり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉
数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄｍ）
／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９である。
超高速・高剛性転がり軸受を提供する。 【解決手段】 本超高速・高剛性転がり軸受１２は、外
輪２１と内輪２２とから形成される円形軌道輪内を保持
器を介して所定間隔で配された玉２３とからなる転がり
軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒo／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.
５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）
との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８で
あり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１で
あり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉
数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄｍ）
／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、工作機械の主軸の
超高速・高剛性化を図った超高速・高剛性転がり軸受に
関する。
超高速・高剛性化を図った超高速・高剛性転がり軸受に
関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】例えば
ＮＣ旋盤，ＮＣフライス盤，マシニングセンタ等の工作
機械の主軸の高速化が近年図られおり、加工の高速化が
図られているが、現在実用化されているものでは、主軸
径が例えば９０ｍｍにおいて、回転数（Ｎ）が２万回転
（ｄＮ値：１８０万）程度であり、さらなる工作機械の
主軸の高速化，高い剛性化が望まれている。
ＮＣ旋盤，ＮＣフライス盤，マシニングセンタ等の工作
機械の主軸の高速化が近年図られおり、加工の高速化が
図られているが、現在実用化されているものでは、主軸
径が例えば９０ｍｍにおいて、回転数（Ｎ）が２万回転
（ｄＮ値：１８０万）程度であり、さらなる工作機械の
主軸の高速化，高い剛性化が望まれている。
【０００３】なかでも主軸径が７０ｍｍで回転数（Ｎ）
が４〜５万回転のものは現在知られていない。
が４〜５万回転のものは現在知られていない。
【０００４】以上の問題に鑑み、本発明は、工作機械の
主軸の超高速・高剛性化を図った超高速・高剛性転がり
軸受を提供することを目的とする。
主軸の超高速・高剛性化を図った超高速・高剛性転がり
軸受を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前述した課題を解決する
［請求項１］の超高速・高剛性転がり軸受の発明は、回
転軸を軸支し、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の
直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ
≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であることを特徴とする。
［請求項１］の超高速・高剛性転がり軸受の発明は、回
転軸を軸支し、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の
直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ
≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であることを特徴とする。
【０００６】［請求項２］の超高速・高剛性転がり軸受
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.
５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）
との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８で
あり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１で
あることを特徴とする。
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.
５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）
との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８で
あり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１で
あることを特徴とする。
【０００７】［請求項３］の超高速・高剛性転がり軸受
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.
５２であり、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径
（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.
１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）
／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とす
る。
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.
５２であり、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径
（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.
１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）
／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とす
る。
【０００８】［請求項４］の超高速・高剛性転がり軸受
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径
（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.
１であることを特徴とする。
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径
（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.
１であることを特徴とする。
【０００９】［請求項５］の超高速・高剛性転がり軸受
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径
（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.
１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）
／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とす
る。
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径
（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.
１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）
／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とす
る。
【００１０】［請求項６］の超高速・高剛性転がり軸受
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径
（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴と
する。
の発明は、外輪と内輪とから形成される円形軌道輪内を
保持器を介して所定間隔で配された転動体とからなる転
がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.
５８であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径
（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴と
する。
【００１１】［請求項７］の主軸ヘッドの発明は、回転
軸が主軸である請求項１乃至請求項６の超高速・高剛性
転がり軸受を備えてなることを特徴とする。
軸が主軸である請求項１乃至請求項６の超高速・高剛性
転がり軸受を備えてなることを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の超高速・高剛性転がり軸
受の実施の形態を以下に説明するが、本発明はこれらの
実施の形態に限定されるものではない。
受の実施の形態を以下に説明するが、本発明はこれらの
実施の形態に限定されるものではない。
【００１３】図１に工作機械の主軸の概略図を示す。図
１に示すように、一般に工作機械の主軸ヘッド１１に
は、一対のアンギュラ玉軸受（以下「玉軸受」とい
う。）１２を介して、主軸１３が回転自在に支持されて
いる。該主軸１３はモータ１４によって駆動回転されて
いおり、該主軸１３には工具１５が取付けられている。
本発明にかかる超高速・高剛性転がり軸受は、上記玉軸
受に適用するものであるが、中間回転軸を軸支する軸受
等に用いてもよく、主軸の軸受に何ら限定されるもので
はない。ここで、本発明で使用する軸受の材質として
は、何ら限定されるものではないが、例えばＳＵＪ１，
ＳＵＪ２，ＳＵＪ３，ＳＵＪ４，ＳＵＪ５（ＪＩＳ Ｇ
４８０５），Ｍ５０，Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＳＵＳ４４０Ｃ，Ｓ
ＮＣＭ４２０，ＳＣＭ４２０等を用いることができる。
１に示すように、一般に工作機械の主軸ヘッド１１に
は、一対のアンギュラ玉軸受（以下「玉軸受」とい
う。）１２を介して、主軸１３が回転自在に支持されて
いる。該主軸１３はモータ１４によって駆動回転されて
いおり、該主軸１３には工具１５が取付けられている。
本発明にかかる超高速・高剛性転がり軸受は、上記玉軸
受に適用するものであるが、中間回転軸を軸支する軸受
等に用いてもよく、主軸の軸受に何ら限定されるもので
はない。ここで、本発明で使用する軸受の材質として
は、何ら限定されるものではないが、例えばＳＵＪ１，
ＳＵＪ２，ＳＵＪ３，ＳＵＪ４，ＳＵＪ５（ＪＩＳ Ｇ
４８０５），Ｍ５０，Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＳＵＳ４４０Ｃ，Ｓ
ＮＣＭ４２０，ＳＣＭ４２０等を用いることができる。
【００１４】次に、図２に転がり軸受内部構成について
説明する。図２に示すように、玉軸受１２は、外輪２１
と内輪２２とから形成される円形軌道輪内を図示しない
保持器を介して所定間隔で転動体である玉２３が配され
ている。上記外輪２１は主軸ヘッド１１側１３に固定さ
れており、一方の内輪２２は主軸１３に固定されてい
る。ここで、玉２３の玉径をＤとし、軌道輪と玉間の接
触角（ｄｅｇ）をβとし、外輪軌道半径をｒo とし、内
輪溝半径をｒi とする。
説明する。図２に示すように、玉軸受１２は、外輪２１
と内輪２２とから形成される円形軌道輪内を図示しない
保持器を介して所定間隔で転動体である玉２３が配され
ている。上記外輪２１は主軸ヘッド１１側１３に固定さ
れており、一方の内輪２２は主軸１３に固定されてい
る。ここで、玉２３の玉径をＤとし、軌道輪と玉間の接
触角（ｄｅｇ）をβとし、外輪軌道半径をｒo とし、内
輪溝半径をｒi とする。
【００１５】以下に、上記玉軸受１２の超高速・高剛性
の成立の根拠となる玉と軌道輪間の加重、接触面圧、接
触角、弾性接近量と玉の運動の解析の概略を説明する。
ここで、本発明の玉軸受の解析において用いる記号の定
義を下記「表１」に示す。
の成立の根拠となる玉と軌道輪間の加重、接触面圧、接
触角、弾性接近量と玉の運動の解析の概略を説明する。
ここで、本発明の玉軸受の解析において用いる記号の定
義を下記「表１」に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】［１］ 解析１（転動体荷重分布） 高速回転中の玉軸受が図３に示すような三次元の任意荷
重（ラジアル荷重：Ｆ y ，Ｆz 、アキシアル荷重：Ｆx
及びモーメント荷重：Ｍy ，Ｍz ）を受けている場合の
転動体荷重分布は以下のようになる。玉軸受が負荷を受
けると軌道輪と玉は弾性接触する。図４に外輪２１と玉
の弾性接触状態を示す。図４より、外輪軌道溝曲率中心
から玉２３の中心までの距離Δo 及び、内輪軌道溝曲率
中心から玉２３の中心までの距離Δi は、下記「数１」
に示す(1) ，(2) 式のようになることがわかる。
重（ラジアル荷重：Ｆ y ，Ｆz 、アキシアル荷重：Ｆx
及びモーメント荷重：Ｍy ，Ｍz ）を受けている場合の
転動体荷重分布は以下のようになる。玉軸受が負荷を受
けると軌道輪と玉は弾性接触する。図４に外輪２１と玉
の弾性接触状態を示す。図４より、外輪軌道溝曲率中心
から玉２３の中心までの距離Δo 及び、内輪軌道溝曲率
中心から玉２３の中心までの距離Δi は、下記「数１」
に示す(1) ，(2) 式のようになることがわかる。
【数１】
【００１８】また、外輪軌道溝曲率中心に対する内輪軌
道溝曲率中心及び玉の中心の、静止中の1 （玉軸受が回
転していないとき）と、回転中の1 （玉軸受が回転して
いるとき）とを示すと、図５のようになる。図５は外輪
軌道溝曲率中心に対する内輪軌道溝曲率中心及び玉の中
心の位置関係を示すものである。図５の幾何学的な関係
から、下記「数２」に示す(3) 〜(5)式が得られる。
道溝曲率中心及び玉の中心の、静止中の1 （玉軸受が回
転していないとき）と、回転中の1 （玉軸受が回転して
いるとき）とを示すと、図５のようになる。図５は外輪
軌道溝曲率中心に対する内輪軌道溝曲率中心及び玉の中
心の位置関係を示すものである。図５の幾何学的な関係
から、下記「数２」に示す(3) 〜(5)式が得られる。
【数２】
【００１９】次に、玉２３に作用する力及び回転中の玉
に作用するモーメントを図６及び図７に示す。図６にお
いて、垂直方向と水平方向の力の釣合いより、下記「数
３」に示す(6) 〜(9)式が得られる。
に作用するモーメントを図６及び図７に示す。図６にお
いて、垂直方向と水平方向の力の釣合いより、下記「数
３」に示す(6) 〜(9)式が得られる。
【数３】
【００２０】また、図７において、玉に働くモーメント
の釣合いを考えると、下記「数４」に示す(10)，(11)
式が得られる。
の釣合いを考えると、下記「数４」に示す(10)，(11)
式が得られる。
【数４】
【００２１】そして、外力と軸受反力の釣合いを考える
と、下記「数５」に示す(12)〜(16)式が得られる。
と、下記「数５」に示す(12)〜(16)式が得られる。
【数５】
【００２２】［２］ 解析２（玉の運動） 次に、図８に玉２３の角速度ベクトルを示す。図８に示
す玉２３の自転角速度（ωR ）のｘ，ｙ，ｚ方向の各成
分（ω x',ωy',ω z' ）を下記「数６」に示す。
す玉２３の自転角速度（ωR ）のｘ，ｙ，ｚ方向の各成
分（ω x',ωy',ω z' ）を下記「数６」に示す。
【数６】 図８に示すように、玉２３は三次元の角速度成分を持っ
ていることが判る。図９に内輪と玉間の運動、図１０に
外輪と玉間の運動を各々示す。これらの図面において
は、玉の中心が空間に固定されていると仮定して玉の運
動を図示したものである。図９及び図１０より、玉の自
転角速度、公転角速度及びスピン角速度は、下記「数
７」に示す(17)〜(22)式となる。
ていることが判る。図９に内輪と玉間の運動、図１０に
外輪と玉間の運動を各々示す。これらの図面において
は、玉の中心が空間に固定されていると仮定して玉の運
動を図示したものである。図９及び図１０より、玉の自
転角速度、公転角速度及びスピン角速度は、下記「数
７」に示す(17)〜(22)式となる。
【数７】
【００２３】また、玉２３と軌道輪間のすべり速度は、
下記「数８」に示す(23)〜(26)式となる。
下記「数８」に示す(23)〜(26)式となる。
【数８】
【００２４】［３］ 解析結果 上述した（１）式〜（２６）式を、例えば軸受を取り巻
く他の要素（例えば油膜，油の攪拌抵抗，摩擦力等）を
加味し、同時に演算解析することにより、玉と軌道輪間
の荷重、接触面圧、接触角、弾性接近量と玉の運動が得
られる。よって、超高速・高剛性転がり軸受の成立の指
標である、玉と軌道輪間のＰＶ値（Ｐ：玉と軌道輪間の
接触面圧、Ｖ：玉と軌道輪間のすべり速度）の評価と、
軸受の剛性評価を行うことができる。この評価の一例は
図１１〜図１４に示すものとなる。
く他の要素（例えば油膜，油の攪拌抵抗，摩擦力等）を
加味し、同時に演算解析することにより、玉と軌道輪間
の荷重、接触面圧、接触角、弾性接近量と玉の運動が得
られる。よって、超高速・高剛性転がり軸受の成立の指
標である、玉と軌道輪間のＰＶ値（Ｐ：玉と軌道輪間の
接触面圧、Ｖ：玉と軌道輪間のすべり速度）の評価と、
軸受の剛性評価を行うことができる。この評価の一例は
図１１〜図１４に示すものとなる。
【００２５】以下の４種類のパラメータは、上記解析に
より求めた図１１〜図１４を基にして得られたものであ
るが、この４種類のパラメータを適宜組み合わせること
により、例えば軸径が７０ｍｍで４〜５万回転の超高速
・高剛性転がり軸受を製作することができる。このよう
なパラメータを求めることは従来には全くなく、本発明
者が初めて見いだしたものである。
より求めた図１１〜図１４を基にして得られたものであ
るが、この４種類のパラメータを適宜組み合わせること
により、例えば軸径が７０ｍｍで４〜５万回転の超高速
・高剛性転がり軸受を製作することができる。このよう
なパラメータを求めることは従来には全くなく、本発明
者が初めて見いだしたものである。
【００２６】［４］ 超高速・高剛性転がり軸受のパラ
メータの内容 以下に、上述した解析により、本発明の超高速・高剛性
転がり軸受のパラメータの内容について説明する。
メータの内容 以下に、上述した解析により、本発明の超高速・高剛性
転がり軸受のパラメータの内容について説明する。
【００２７】 外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径
（Ｄ）との関係（図１１参照） 図１１は、玉軸受の外輪溝半径（ｒo ）と玉の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示すものである。外輪溝半径（ｒo ）における上記解
析を用いた結果を示す図１１に示すように、外輪軌道溝
半径のパラメータを小さくすれば剛性が高いものが得ら
れるので、本発明では、玉軸受の外輪溝半径（ｒo ）と
玉の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）は、0.５０＜ｒo
／Ｄ≦0.５２とするのが、好ましい。これは、上記割合
（ｒo ／Ｄ）が0.５０以下であると、玉の焼きつきが生
じてしまい、好ましくないからである。また、上記割合
（ｒo ／Ｄ）が0.５２を超えると、剛性が低下し好まし
くないからである。このパラメータは軸受の高剛性に寄
与するものである。
（Ｄ）との関係（図１１参照） 図１１は、玉軸受の外輪溝半径（ｒo ）と玉の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示すものである。外輪溝半径（ｒo ）における上記解
析を用いた結果を示す図１１に示すように、外輪軌道溝
半径のパラメータを小さくすれば剛性が高いものが得ら
れるので、本発明では、玉軸受の外輪溝半径（ｒo ）と
玉の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）は、0.５０＜ｒo
／Ｄ≦0.５２とするのが、好ましい。これは、上記割合
（ｒo ／Ｄ）が0.５０以下であると、玉の焼きつきが生
じてしまい、好ましくないからである。また、上記割合
（ｒo ／Ｄ）が0.５２を超えると、剛性が低下し好まし
くないからである。このパラメータは軸受の高剛性に寄
与するものである。
【００２８】 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径
（Ｄ）との関係（図１２参照） 図１２は、玉軸受の内輪溝半径（ｒi ）と玉の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示すものである。内輪溝半径（ｒi ）における上記解
析を用いた結果を示す図１２に示すように、内輪軌道溝
半径のパラメータを大きくすることで剛性が高いものが
得られるので、本発明では、玉軸受の内輪溝半径
（ｒi ）と玉の直径（Ｄ）との割合（ｒi／Ｄ）は、0.
５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８とするのが、好ましい。これ
は、上記割合（ｒi ／Ｄ）が0.５２以下であると、ＰＶ
値が向上し、発熱が生じてしまい、好ましくないからで
ある。また、上記割合（ｒo ／Ｄ）が0.５８を超える
と、軸受の材料の塑性限界を超えてしまい、好ましくな
いからである。なお、材料の性能が向上した場合であっ
ても上記割合（ｒi ／Ｄ）の上限は0.６未満である。な
お、本玉軸受の内輪溝半径（ｒi ）と玉の直径（Ｄ）と
の割合（ｒi ／Ｄ）は、0.５２を超えるものであればよ
いが、剛性の関係から好ましくは、0.５４以上であり、
更には0.５６以上のものが好ましい。このパラメータは
軸受の高速化に寄与するものである。
（Ｄ）との関係（図１２参照） 図１２は、玉軸受の内輪溝半径（ｒi ）と玉の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示すものである。内輪溝半径（ｒi ）における上記解
析を用いた結果を示す図１２に示すように、内輪軌道溝
半径のパラメータを大きくすることで剛性が高いものが
得られるので、本発明では、玉軸受の内輪溝半径
（ｒi ）と玉の直径（Ｄ）との割合（ｒi／Ｄ）は、0.
５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８とするのが、好ましい。これ
は、上記割合（ｒi ／Ｄ）が0.５２以下であると、ＰＶ
値が向上し、発熱が生じてしまい、好ましくないからで
ある。また、上記割合（ｒo ／Ｄ）が0.５８を超える
と、軸受の材料の塑性限界を超えてしまい、好ましくな
いからである。なお、材料の性能が向上した場合であっ
ても上記割合（ｒi ／Ｄ）の上限は0.６未満である。な
お、本玉軸受の内輪溝半径（ｒi ）と玉の直径（Ｄ）と
の割合（ｒi ／Ｄ）は、0.５２を超えるものであればよ
いが、剛性の関係から好ましくは、0.５４以上であり、
更には0.５６以上のものが好ましい。このパラメータは
軸受の高速化に寄与するものである。
【００２９】 玉の直径（Ｄ）と玉のピッチ円径（ｄ
ｍ）との関係（図１３参照） 図１３は、玉の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）と、ＰＶ値と剛性との関係を示
すものである。玉の直径（Ｄ）と玉のピッチ円径（ｄ
ｍ）における上記解析を用いた結果を示す図１３に示す
ように、玉径を小さくするほど剛性が高いものが得られ
るので、本発明では、玉の直径（Ｄ）と転動体のピッチ
円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ
＜0.１とするのが、好ましい。これは、上記割合（Ｄ／
ｄｍ）が0.０６未満であると、玉を部分的に取り巻き、
円周方向で一定間隔に玉を保持する保持器が損傷するた
め、好ましくないからである。一方上記割合（Ｄ／ｄ
ｍ）が0.１以上であると、剛性が低下し、好ましくない
からである。このパラメータは軸受の高剛性に寄与する
ものである。
ｍ）との関係（図１３参照） 図１３は、玉の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）と、ＰＶ値と剛性との関係を示
すものである。玉の直径（Ｄ）と玉のピッチ円径（ｄ
ｍ）における上記解析を用いた結果を示す図１３に示す
ように、玉径を小さくするほど剛性が高いものが得られ
るので、本発明では、玉の直径（Ｄ）と転動体のピッチ
円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ
＜0.１とするのが、好ましい。これは、上記割合（Ｄ／
ｄｍ）が0.０６未満であると、玉を部分的に取り巻き、
円周方向で一定間隔に玉を保持する保持器が損傷するた
め、好ましくないからである。一方上記割合（Ｄ／ｄ
ｍ）が0.１以上であると、剛性が低下し、好ましくない
からである。このパラメータは軸受の高剛性に寄与する
ものである。
【００３０】 玉の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］の関係（図１４参照） 図１４は、玉の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉
数（Ｎ）｝−１］と、ＰＶ値と剛性との関係を示すもの
である。玉の隙間率における上記解析を用いた結果を示
す図１４に示すように、玉径を小さくするほど剛性が高
いものが得られるので、本発明では、玉の隙間率［｛π
・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦
｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９と
するのが、好ましい。これは、上記割合［｛π・ピッチ
円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が0.３未満である
と、剛性は向上するが、あまり玉数が多くなりすぎると
摩擦熱が発生し保持器の強度上に問題が生じ、好ましく
ないからである。一方上記割合［｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が0.９以上であると、剛性が
低下し、好ましくないからである。このパラメータは軸
受の高剛性に寄与するものである。
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］の関係（図１４参照） 図１４は、玉の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉
数（Ｎ）｝−１］と、ＰＶ値と剛性との関係を示すもの
である。玉の隙間率における上記解析を用いた結果を示
す図１４に示すように、玉径を小さくするほど剛性が高
いものが得られるので、本発明では、玉の隙間率［｛π
・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦
｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９と
するのが、好ましい。これは、上記割合［｛π・ピッチ
円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が0.３未満である
と、剛性は向上するが、あまり玉数が多くなりすぎると
摩擦熱が発生し保持器の強度上に問題が生じ、好ましく
ないからである。一方上記割合［｛π・ピッチ円径（ｄ
ｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が0.９以上であると、剛性が
低下し、好ましくないからである。このパラメータは軸
受の高剛性に寄与するものである。
【００３１】以上説明した４種のパラメータにおいて、
第１，第３及び第４のパラメータが軸受の高剛性に寄与
ものであるので、軸受の高速化に寄与する第２のパラメ
ータを必須として種々組み合わせることにより所望の条
件を充足する超高速・高剛性転がり軸受を得ることがで
きる。本発明により超高速・高剛性転がり軸受を得るこ
とができるが、軸径は何ら限定されるものではなく、一
般に使用される種々の工作機械の主軸の軸径（２０ｍｍ
〜１４０ｍｍ）の場合に、３万回転から５万回転までの
超高速度化に対応することができる。
第１，第３及び第４のパラメータが軸受の高剛性に寄与
ものであるので、軸受の高速化に寄与する第２のパラメ
ータを必須として種々組み合わせることにより所望の条
件を充足する超高速・高剛性転がり軸受を得ることがで
きる。本発明により超高速・高剛性転がり軸受を得るこ
とができるが、軸径は何ら限定されるものではなく、一
般に使用される種々の工作機械の主軸の軸径（２０ｍｍ
〜１４０ｍｍ）の場合に、３万回転から５万回転までの
超高速度化に対応することができる。
【００３２】
【発明の効果】以上述べたように、［請求項１］の発明
によれば、回転軸を軸支し、外輪と内輪とから形成され
る円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転
動体とからなる転がり軸受であって、外輪溝半径
（ｒo ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）
が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒ
i ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.
５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であるので、超高速・高剛性転
がり軸受を得ることができる。
によれば、回転軸を軸支し、外輪と内輪とから形成され
る円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転
動体とからなる転がり軸受であって、外輪溝半径
（ｒo ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）
が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒ
i ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.
５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であるので、超高速・高剛性転
がり軸受を得ることができる。
【００３３】［請求項２］の発明によれば、超高速・高
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０
＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動
体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi
／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピ
ッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／
ｄｍ＜0.１であるので、超高速・高剛性転がり軸受を得
ることができる。
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０
＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動
体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi
／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピ
ッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／
ｄｍ＜0.１であるので、超高速・高剛性転がり軸受を得
ることができる。
【００３４】［請求項３］の発明によれば、超高速・高
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０
＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動
体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi
／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピ
ッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／
ｄｍ＜0.１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径
（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ
円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であるので、超
高速・高剛性転がり軸受を得ることができる。
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、外輪溝半径（ｒo ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）が、0.５０
＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、内輪溝半径（ｒi ）と転動
体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi
／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動体のピ
ッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／
ｄｍ＜0.１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径
（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ
円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であるので、超
高速・高剛性転がり軸受を得ることができる。
【００３５】［請求項４］の発明によれば、超高速・高
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２
＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動
体のピッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６
≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であるので、超高速・高剛性転がり軸
受を得ることができる。
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２
＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動
体のピッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６
≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であるので、超高速・高剛性転がり軸
受を得ることができる。
【００３６】［請求項５］の発明によれば、超高速・高
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２
＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動
体のピッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６
≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッ
チ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・
ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であるの
で、超高速・高剛性転がり軸受を得ることができる。
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２
＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、転動体の直径（Ｄ）と転動
体のピッチ円径（ｄｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６
≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であり、転動体の隙間率［｛π・ピッ
チ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・
ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であるの
で、超高速・高剛性転がり軸受を得ることができる。
【００３７】［請求項６］の発明によれば、超高速・高
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２
＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、転動体の隙間率［｛π・ピ
ッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π
・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９である
ので、超高速・高剛性転がり軸受を得ることができる。
剛性転がり軸受の発明は、外輪と内輪とから形成される
円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配された転動
体とからなる転がり軸受であって、内輪溝半径（ｒi ）
と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）が、0.５２
＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、転動体の隙間率［｛π・ピ
ッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π
・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数（Ｎ）｝−１＜0.９である
ので、超高速・高剛性転がり軸受を得ることができる。
【００３８】［請求項７］の発明によれば、回転軸が主
軸である請求項１乃至請求項６の超高速・高剛性転がり
軸受を備えてなるので、超高速・高剛性の主軸ヘッドを
得ることができる。
軸である請求項１乃至請求項６の超高速・高剛性転がり
軸受を備えてなるので、超高速・高剛性の主軸ヘッドを
得ることができる。
【図１】工作機械の主軸の概略図である。
【図２】転がり軸受の内部構成概略図である。
【図３】玉軸受に作用する荷重とモーメントを示す図で
ある。
ある。
【図４】玉軸受の外輪と玉の弾性接触を示す図である。
【図５】外輪軌道溝曲率中心に対する内輪軌道溝曲率中
心及び玉の中心の位置関係を示す図である。
心及び玉の中心の位置関係を示す図である。
【図６】玉軸受の玉に働く力を示す図である。
【図７】玉軸受の玉に働くモーメントを示す図である。
【図８】玉軸受の玉の自転角速度を示す図である。
【図９】玉軸受の内輪と玉間における運動を示す図であ
る。
る。
【図１０】玉軸受の外輪と玉間における運動を示す図で
ある。
ある。
【図１１】玉軸受の外輪溝半径（ｒo ）と玉の直径
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示す図である。
（Ｄ）との割合（ｒo ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示す図である。
【図１２】玉軸受の内輪溝半径（ｒi ）と玉の直径
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示す図である。
（Ｄ）との割合（ｒi ／Ｄ）と、ＰＶ値と剛性との関係
を示す図である。
【図１３】玉の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄ
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）と、ＰＶ値と剛性との関係を示
す図である。
ｍ）の割合（Ｄ／ｄｍ）と、ＰＶ値と剛性との関係を示
す図である。
【図１４】玉の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉
数（Ｎ）｝−１］と、ＰＶ値と剛性との関係を示す図で
ある。
数（Ｎ）｝−１］と、ＰＶ値と剛性との関係を示す図で
ある。
１１ 主軸ヘッド １２ アンギュラ玉軸受（玉軸受） １３ 主軸 １４ モータ １５ 工具 ２１ 外輪 ２２ 内輪 ２３ 玉
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｑ 1/08
Claims (7)
- 【請求項１】 回転軸を軸支し、外輪と内輪とから形成
される円形軌道輪内を保持器を介して所定間隔で配され
た転動体とからなる転がり軸受であって、 外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
o ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
i ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であることを特
徴とする超高速・高剛性転がり軸受。 - 【請求項２】 外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、 外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
o ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
i ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、 転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄｍ）の割
合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であること
を特徴とする超高速・高剛性転がり軸受。 - 【請求項３】 外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、 外輪溝半径（ｒo ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
o ／Ｄ）が、0.５０＜ｒo ／Ｄ≦0.５２であり、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
i ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、 転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄｍ）の割
合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であり、 転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数
（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／
玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とする超高速
・高剛性転がり軸受。 - 【請求項４】 外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
i ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、 転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄｍ）の割
合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であること
を特徴とする超高速・高剛性転がり軸受。 - 【請求項５】 外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
i ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、 転動体の直径（Ｄ）と転動体のピッチ円径（ｄｍ）の割
合（Ｄ／ｄｍ）が、0.０６≦Ｄ／ｄｍ＜0.１であり、 転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数
（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／
玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とする超高速
・高剛性転がり軸受。 - 【請求項６】 外輪と内輪とから形成される円形軌道輪
内を保持器を介して所定間隔で配された転動体とからな
る転がり軸受であって、 内輪溝半径（ｒi ）と転動体の直径（Ｄ）との割合（ｒ
i ／Ｄ）が、0.５２＜ｒi ／Ｄ≦0.５８であり、 転動体の隙間率［｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／玉数
（Ｎ）｝−１］が、0.３≦｛π・ピッチ円径（ｄｍ）／
玉数（Ｎ）｝−１＜0.９であることを特徴とする超高速
・高剛性転がり軸受。 - 【請求項７】 回転軸が主軸である請求項１乃至請求項
６の超高速・高剛性転がり軸受を備えてなることを特徴
とする主軸ヘッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10315687A JP2000145794A (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | 超高速・高剛性転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10315687A JP2000145794A (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | 超高速・高剛性転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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-
1998
- 1998-11-06 JP JP10315687A patent/JP2000145794A/ja active Pending
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