JP2000084598A

JP2000084598A - 汚泥の凝集造粒装置及び汚泥の脱水方法

Info

Publication number: JP2000084598A
Application number: JP10253939A
Authority: JP
Inventors: Akio Oyama; 昭男大山; Tadashi Yamagishi; 義山岸
Original assignee: Kurita Water Industries Ltd
Current assignee: Kurita Water Industries Ltd
Priority date: 1998-09-08
Filing date: 1998-09-08
Publication date: 2000-03-28
Anticipated expiration: 2018-09-08
Also published as: JP3446621B2

Abstract

(57)【要約】【課題】嫌気性消化汚泥を効率的に凝集、濃縮、脱水
処理して、含水率が十分に低減された脱水ケーキを得
る。【解決手段】汚泥に無機凝集剤と両性ポリマーとを添
加混合して凝集濃縮槽１２でフロックを形成すると共
に、水を分離して濃縮し、濃縮汚泥に両性ポリマーを添
加混合した後、凝集造粒槽１３で造粒し、造粒汚泥を脱
水機で脱水する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は汚泥の凝集造粒装置
及び汚泥の脱水方法に係り、特に、汚泥を強固で粗大な
フロックに凝集、造粒することができる汚泥の凝集造粒
装置、並びに、無機凝集剤と両性有機高分子凝集剤（以
下「両性ポリマー」と称す。）とを用いて汚泥を凝集、
脱水処理することにより、高い処理効率にて低含水率の
脱水ケーキを得る方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、下水、し尿又は有機性産業廃水な
どの処理工程で発生する嫌気性消化汚泥の脱水方法とし
ては、汚泥にカチオンポリマーを１．５〜２重量％（対
ＳＳ）程度添加、反応させて凝集した後、脱水機で脱水
する方法が一般的である。この脱水機としては、遠心脱
水機、ベルトプレス脱水機、スクリュープレス脱水機、
真空脱水機、フィルタープレス脱水機などが主として用
いられている。なお、汚泥の脱水性を高めるために凝集
汚泥（フロック）を含む液を攪拌槽内に導入し、攪拌機
によって緩く攪拌してフロックを成長させることが行わ
れている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】近年、各種処理工程で
発生する嫌気性消化汚泥の性状は増々悪化する傾向にあ
り、その脱水性についても年々悪くなりつつある。

【０００４】これに対して、カチオンポリマーを用いる
従来の汚泥の脱水方法では、相当に多量のカチオンポリ
マーを添加する必要があり、また、得られる脱水ケーキ
の含水率が高く、投棄許容限界の８５％程度になる場合
もあった。このように含水率の高い脱水ケーキでは、運
搬に支障をきたす上に、投棄処分費用が高騰する。

【０００５】本発明は上記従来の問題点を解決し、嫌気
性消化汚泥を凝集、造粒して、脱水性に優れた強固で粗
大なフロックとすることができる汚泥の凝集造粒装置、
並びに、嫌気性消化汚泥を効率的に凝集、濃縮、脱水処
理して、含水率が十分に低減された脱水ケーキを得るこ
とができる汚泥の脱水方法を提供することを目的とす
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の汚泥の凝集造粒
装置は、下部に被処理汚泥が導入され、上部から造粒汚
泥が排出される槽体と、該槽体の下部に設けられた軸流
型攪拌羽根と、該軸流型攪拌羽根の上方に設けられた第
１の放射流型攪拌羽根と、該第１の放射流型攪拌羽根の
上方に設けられた第２の放射流型攪拌羽根と、これらの
攪拌羽根を回転させる駆動装置と、該第１の放射流型攪
拌羽根と第２の放射流型攪拌羽根との間の高さに設けら
れた仕切板とを備えてなることを特徴とする。

【０００７】この汚泥の凝集造粒装置であれば、上下方
向に３段に設けられた攪拌羽根により、汚泥を効果的に
凝集、造粒して、脱水性に優れた強固で粗大なフロック
を得ることができる。なお、第１の軸流型攪拌羽根と第
２の軸流型攪拌羽根との間には、仕切板が設けられてい
るため、上段の第２の軸流型攪拌羽根による攪拌領域に
おいて、中段の第１の軸流型攪拌羽根による攪拌領域の
影響を受けることなく、フロックを効果的に熟成させる
ことができる。また、この仕切板の下部には、放射流型
攪拌羽根と第１の軸流型攪拌羽根とで攪拌羽根が２段に
設けられているため、強力な攪拌を行って汚泥の凝集、
造粒を促進することができる。一方、仕切板の上部に
は、第２の軸流型攪拌羽根が１段に設けられているた
め、比較的弱い攪拌でフロックの良好な熟成を行える。

【０００８】本発明の汚泥の脱水方法は、汚泥に無機凝
集剤と両性有機高分子凝集剤とを添加混合してフロック
を形成すると共に、水を分離して濃縮し、この濃縮汚泥
にさらに両性有機高分子凝集剤を添加混合した後、凝集
造粒装置で造粒し、この造粒汚泥を脱水機で脱水するこ
とを特徴とする。

【０００９】本発明の汚泥の脱水方法では、下記〜
の条件を採用することで、強固で脱水性が著しく良好な
高濃縮造粒汚泥を得、この造粒汚泥を効率的に脱水する
ことで含水率が著しく低減された脱水ケーキを得ること
ができる。

【００１０】汚泥の凝集性の向上と含水率低下に有
効な無機凝集剤と汚泥の凝集性の向上に有効な両性ポリ
マーを併用する。２段凝集を行うことで、汚泥と無機凝集剤との反応
と、汚泥と両性ポリマーとの反応を効果的に行う。脱水性をより向上させるために凝集汚泥を濃縮す
る。脱水性を更に向上させるために濃縮汚泥を造粒す
る。本発明の汚泥の脱水方法では、特に、凝集造粒装置
として、請求項１の凝集造粒装置を用いるのが好適であ
る。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。

【００１２】図１（ａ）は本発明の汚泥の凝集造粒装置
の実施の形態を示す縦断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）
のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。図２は本発明の汚泥の
脱水方法の実施の形態を示す系統図、図３は本発明に係
る凝集濃縮槽の実施の形態を示す断面図である。

【００１３】まず、図１を参照して、本発明の汚泥の凝
集造粒装置について説明する。

【００１４】図１において、１０は凝集造粒槽であって
下部に被処理汚泥（本実施例では、両性ポリマーが添加
された濃縮汚泥）の導入配管１が接続され、上部に造粒
汚泥の排出配管２が接続されている。この凝集造粒槽１
０内には下から順に軸流型攪拌羽根（本実施例では、平
羽根をねじった形状のタービン羽根）３と第１の放射流
型攪拌羽根（本実施例では、羽子板羽根）４と第２の放
射流型攪拌羽根（本実施例では平羽根）５が設けられて
いる。これらの攪拌羽根３，４，５は、共通の回転軸６
に取り付けられており、図示しない駆動装置により回転
される。また、第１の放射流型攪拌羽根４と第２の放射
流型攪拌羽根５との間の高さ位置には仕切板７が設けら
れている。７Ａはこの仕切板７の中央に設けられた開口
であり、この開口７Ａに回転軸６が挿通されると共に、
この開口７Ａを経て造粒汚泥が槽内を上方へ流動する。

【００１５】軸流型攪拌羽根３は、回転により主として
軸流方向の液流を生じさせるものであり、角度付ファン
タービン（平板よりなる羽根を水平回転面に対し斜交さ
せたタービン）や、プロペラが用いられる。

【００１６】放射流型攪拌羽根４，５は、回転により主
として放射方向の液流を生じさせるものであり、羽根の
面は水平回転面に対し実質的に垂直となっている。

【００１７】中段に配置される第１の放射流型攪拌羽根
４は、図１の通り、放射方向に延在する取付軸４Ａと、
この取付軸４Ａの先端側に設けられた平板４Ｂよりな
り、この平板４Ｂが回転方向に対し若干の後退角θを有
しているものが好適である。この羽根４は周方向に等間
隔に２〜４枚程度設けるのが好ましい。後退角θは１５
°〜２０°程度が好ましい。

【００１８】上段に配置される第２の放射流型攪拌羽根
５は、同様に取付軸５Ａと平板５Ｂとからなるものが用
いられる。この第２の放射流型攪拌羽根５は第１の放射
流型攪拌羽根４に比べ板幅が小さく（例えば３０〜４０
％）、長さが大きい（例えば１２０〜１３０％）ものが
好ましい。第２の放射流型攪拌羽根５は、周方向に等間
隔に２〜４枚設けられるのが好ましい。

【００１９】この凝集造粒槽１０内に上下３段に設けら
れる攪拌羽根のうち、下段の軸流型攪拌羽根３は、凝集
造粒槽１０の槽底部から有効槽高さの１／２０〜１／２
５程度の高さ位置に、中段の第１の放射流型攪拌羽根４
は凝集造粒槽１０の槽底部から有効槽高さの１／３〜１
／３．５程度の高さ位置に、上段の第２の放射流型攪拌
羽根５は凝集造粒槽１０の槽底部から有効槽高さの１／
１．４〜１／１．５程度の高さ位置に、それぞれ設けら
れていることが好ましい。

【００２０】また、第１の放射流型攪拌羽根４と第２の
放射流型攪拌羽根５との間に設けられる仕切板７は、造
粒濃縮槽１０の槽底部から有効槽高さの約１／２の高さ
に位置することが好ましく、この仕切板７に設けられる
開口７Ａの面積は、被処理汚泥の導入配管２の断面積と
同等か或いは若干大きい程度とするのが好ましい。

【００２１】このような凝集造粒槽１０であれば、槽下
部から導入された被処理汚泥がまず下段の軸流型攪拌羽
根３による攪拌で凝集、フロック化された後、中段の第
１の放射流型攪拌羽根４による攪拌で更にフロックが粗
大化された後、仕切板７の開口７Ａを経て上昇し、更に
上段の第２の放射流型攪拌羽根５による攪拌でフロック
が熟成されることで、強固で粗大な造粒粒子を得ること
ができる。

【００２２】次に、図２を参照して本発明の汚泥の脱水
方法の実施の形態を詳細に説明する。

【００２３】図２に示す方法では、まず、原泥槽１１の
原泥（被処理汚泥）がポンプＰ₁により配管２１を経て
凝集濃縮槽１２に導入される。この導入配管２１には、
無機凝集剤の注入配管２２が設けらており、無機凝集剤
が添加され、配管２１内での輸送中に凝集反応した凝集
汚泥が凝集濃縮槽１２に導入される。

【００２４】この無機凝集剤としては、塩化第二鉄、硫
酸アルミニウム、塩化アルミニウム、ポリ塩化アルミニ
ウム（ＰＡＣ）、ポリ硫酸鉄などを用いることができ、
原泥への無機凝集剤の添加量は使用する化合物の種類や
原泥の性状にもよるが、汚泥ＳＳ（汚泥の乾燥重量）に
対して３０〜４０重量％とするのが好ましい。

【００２５】図２に示す如く、凝集濃縮槽１２に導入さ
れる汚泥に予め無機凝集剤を添加して凝集反応させ、そ
の後、凝集濃縮槽１２で両性ポリマーと凝集反応させる
ことにより、より効果的な凝集反応を行うことができ
る。なお、この無機凝集剤による凝集反応時間、即ち、
汚泥に無機凝集剤が添加されてから凝集濃縮槽１２に導
入されるまでの配管２１内の汚泥の移送時間は、２０〜
３０秒程度とするのが好適である。

【００２６】無機凝集剤で凝集された凝集汚泥は、凝集
濃縮槽１２において配管２３から導入される両性ポリマ
ーと凝集反応し、フロックが粗大化されると共に濃縮さ
れ、濃縮汚泥及び分離水はそれぞれ配管２４，２５より
取り出される。

【００２７】図３は、本発明に好適な凝集濃縮槽を示
し、この凝集濃縮槽１２の下部には凝集汚泥の導入配管
２１及び両性ポリマーの導入配管２３が接続され、槽内
には、放射流型攪拌羽根（本実施例では平羽根）３１，
３２，３３が上下方向に３段に設けられている。これら
の攪拌羽根３１，３２，３３は共通の回転軸３４に取り
付けられており、図示しない駆動装置により回転され
る。この放射流型攪拌羽根３１，３２，３３は、各々取
付軸３１Ａ，３２Ａ，３３Ａと平板３１Ｂ，３２Ｂ，３
３Ｂとからなり、各々周方向に２〜４枚（本実施例で
は、各２枚）設けられている。

【００２８】上段の攪拌羽根３１の直上部には、同芯円
状の水切りスクリーン３５が設けられており、濃縮汚泥
排出配管２４はこのスクリーン３５の下部に、また、分
離水排水配管２５はこのスクリーン３５の上部に取り付
けられている。そして、攪拌羽根３１の上部には、この
スクリーン３５をクリーニングするためのスクレーパ３
６が取り付けられている。

【００２９】このように、攪拌羽根が多段に設けられた
凝集濃縮槽１２であれば、槽内を上昇する汚泥の凝集反
応を効率的に進行させてフロックの粗大化を図ることが
でき、上部のスクリーン３５で水を分離して凝集汚泥を
濃縮することができる。

【００３０】本実施例では、このような凝集濃縮槽１２
を用い、槽下部に前述の凝集汚泥及び両性ポリマーをそ
れぞれ配管２１，２３より導入し、フロックの粗大化を
図る。

【００３１】使用する両性ポリマーとしては、カチオン
性構成単位（カチオン基）量（以下「カチオン量」と称
す。）を示すｐＨ３でコロイド滴定したコロイド当量値
（ａ値）が１．０〜３．７ｍｅｑ／ｇ、アニオン性構成
単位（アニオン基）量（以下「アニオン量」と称す。）
とカチオン性構成単位量の差を示すｐＨ７でコロイド滴
定したコロイド当量値（ｂ値）が−１．７〜０．７ｍｅ
ｑ／ｇであり、かつアニオン量／カチオン量の比を示す
（ａ−ｂ）／ａの値が０．８〜１．８の範囲にあるもの
が好ましい。

【００３２】このような両性ポリマーとしては、例え
ば、アニオン性のモノマー成分及びカチオン性のモノマ
ー成分の共重合体、アニオン性のモノマー成分、カチオ
ン性のモノマー成分及びノニオン性のモノマー成分の共
重合体、或いは、アニオン性のモノマー成分とノニオン
性のモノマー成分の共重合体のマンニッヒ変性物又はホ
フマン分解物などを挙げることができる。

【００３３】ここで、アニオン性のモノマー成分として
は、例えばアクリル酸（ＡＡ）、アクリル酸ナトリウム
（ＮａＡ）、メタクリル酸、メタクリル酸ナトリウムな
どを挙げることができる。カチオン性のモノマー成分と
しては、例えばジメチルアミノエチルアクリレート、ジ
メチルアミノエチル（メタ）アクリレート（ＤＡＭ）、
ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリレート、及びそ
れらの四級化物などを挙げることができる。四級化物と
しては、具体的にはジメチルアミノエチルアクリレート
四級化物（ＤＡＡ）などを挙げることができる。また、
ジメチルアミノプロピルアクリルアミドの塩酸塩（ＤＡ
ＰＡＡｍ）を用いても良い。ノニオン性のモノマー成分
としては、例えばアクリルアミド（ＡＡｍ）、メタアク
リルアミド、Ｎ，Ｎ’−ジメチル（メタ）アクリルアミ
ドなどを挙げることができる。また、これらの化合物の
共重合体として、具体的にはＤＡＡ／ＡＡ／ＡＡｍ共重
合体、ＤＡＭ／ＡＡ／ＡＡｍ共重合体、ＤＡＰＡＡｍ／
ＡＡ／ＡＡｍ共重合体、ＤＡＡ／ＡＡ共重合体、又はＮ
ａＡ／ＡＡｍ共重合体のマンニッヒ変性物などを挙げる
ことができる。また、ビニルホルムアミド又はビニルア
セトアミドと、（メタ）アクリル酸との共重合体を加水
分解したものも使用できる。

【００３４】凝集濃縮槽１２への上記両性ポリマーの添
加量は、汚泥ＳＳに対して０．５〜１．０重量％とする
のが好ましい。

【００３５】この凝集濃縮槽１２においては、無機凝集
剤による凝集汚泥を更に両性ポリマーで凝集することに
より、５〜１０ｍｍ程度の粗大なフロックを形成するこ
とができる。

【００３６】この凝集濃縮槽１２では、流入する凝集汚
泥量から、流出する濃縮汚泥量（この量は、後段の凝集
造粒槽１３の汚泥引き抜きポンプＰ₂の吐出量に相当す
る。）を差し引いた量に相当する分離水が配管２５より
排出され、この分離水に見合う分だけ汚泥が濃縮され
る。この汚泥の濃縮割合は、１．５〜２．０倍程度とす
るのが好ましい。

【００３７】凝集濃縮槽１２からの濃縮汚泥は、配管２
６より両性ポリマーが添加された後、凝集造粒槽１３に
導入される。この凝集造粒槽１３としては、図１に示し
た攪拌羽根３，４，５が３段に配置され仕切板７を備え
る凝集造粒槽１０を用いる。

【００３８】この濃縮汚泥には、凝集濃縮槽１２におい
て用いたものと同じ両性ポリマーを添加することがで
き、その添加量は汚泥ＳＳに対して０．１〜０．３重量
％とするのが好ましい。

【００３９】ここで、両性ポリマーは、凝集造粒槽１３
に直接添加することもできるが、図示の如く、濃縮汚泥
の導入配管２４に添加して、凝集造粒槽１３に導入され
る前に早期に凝集を開始させることにより、より一層凝
集効率を高めることができる。

【００４０】この両性ポリマーが添加されてから凝集造
粒槽１３に導入されるまでの配管２４内の汚泥の移送時
間は３〜４秒程度とするのが好適である。

【００４１】なお、両性ポリマーを凝集造粒槽１３に直
接添加する場合には、凝集造粒槽１３の仕切板（図１の
仕切板７）の下方、好ましくは槽下部に添加し、フロッ
クの熟成領域となる仕切板の上部には添加しないように
する。

【００４２】凝集造粒槽１３では、前段の如く、下段の
攪拌羽根（図１の軸流型攪拌羽根３）による攪拌で、凝
集濃縮槽１２から移送される間に若干破壊されたフロッ
クの再凝集が行われ、次いで、中段の攪拌羽根（図１の
第１の放射流型攪拌羽根４）による攪拌でフロックの粗
大化が図られ、フロックは粒径１０ｍｍ程度の粗大なフ
ロックに成長する。更に、成長したフロックは仕切板の
開口（図１の仕切板７の開口７Ａ）を通過して上昇し、
上段の攪拌羽根（図１の第２の放射流型攪拌羽根５）に
よる攪拌で熟成される。この凝集造粒槽１３における反
応時間は２〜５分程度とするのが好ましい。

【００４３】このように３段に設けられた攪拌羽根によ
る攪拌で強固で粗大なフロックが形成された造粒汚泥
は、凝集造粒槽１３の上部から汚泥引き抜きポンプＰ₂
により配管２７を経て引き抜かれ、脱水機へ送給され、
脱水処理される。この脱水機としては、ベルトプレス脱
水機、遠心脱水機、スクリュープレス脱水機等を用いる
ことができる。

【００４４】本発明によれば、無機凝集剤と両性ポリマ
ーとを併用する２段凝集により、著しく脱水性に優れた
造粒汚泥を得ることができるため、このような脱水機に
よる脱水で、含水率６８〜８２％程度の低含水率の脱水
ケーキを得ることができる。

【００４５】

【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明する。

【００４６】実施例１図２に示す本発明の汚泥の脱水方法により、下水嫌気性
消化汚泥の脱水処理を行った。

【００４７】原泥（濃度１％）に無機凝集剤を添加した
後、凝集濃縮槽１２に導入し、両性ポリマーを混合して
凝集し、２倍に濃縮した。次いで、濃縮汚泥に両性ポリ
マーを添加した後、凝集造粒槽１３に導入して造粒し、
造粒汚泥を脱水した。

【００４８】なお、無機凝集剤としてはポリ硫酸鉄を用
い、純分３８％の製品を汚泥ＳＳに対する製品重量とし
て４０重量％添加し、無機凝集剤添加後の配管内での反
応時間は２０秒とした。また、両性ポリマーとしては、
ｐＨ３におけるコロイド当量（ａ）値が２．６ｍｅｑ／
ｇ、ｐＨ７におけるコロイド当量（ｂ）値が０ｍｅｑ／
ｇで（ａ−ｂ）／ａの値が１のＤＡＡ／ＡＡ／ＡＡｍ共
重合体を用い、凝集濃縮槽１２においては汚泥ＳＳに対
して０．８重量％添加し、反応時間は２分とした。ま
た、凝集造粒槽１３の入口側においては、汚泥ＳＳに対
して、０．１重量％添加し、配管内反応時間は３秒、凝
集造粒槽１３内滞留時間は５分とした。

【００４９】凝集濃縮槽１２としては、有効高さ２ｍ
で、槽底部から０．５ｍの高さ、１ｍの高さ、１．５ｍ
の高さにそれぞれ平板羽根を２枚取り付けた攪拌羽根を
設けたものを用いた。この攪拌羽根は、いずれも羽根面
積（平板部分の面積）が４０ｃｍ×１０ｃｍのものであ
る。

【００５０】また、凝集造粒槽１３としては、図１に示
す如く、有効高さ１．８ｍで槽底部から０．１ｍの高さ
にタービン羽根を、０．６ｍの高さに羽子板羽根を、
１．７ｍの高さに平羽根を設け、槽底部から０．９ｍの
高さに仕切板を設けたものを用いた。この仕切板の開口
の面積は濃縮汚泥の導入配管の断面積とほぼ同一であ
る。タービン羽根は槽の直径方向の長さが２０ｃｍのも
のを２枚取り付けたものであり、羽子板羽根は取付軸の
長さが１５ｃｍで、平板部分が約３０ｃｍ×２５ｃｍで
後退角θが１５°のものを２枚取り付けたものである。
平羽根は取付軸の長さが５ｃｍで平板部分が約４０ｃｍ
×１０ｃｍのものを２枚取り付けたものである。

【００５１】造粒汚泥の脱水にはベルトプレス脱水機を
用い、濾過速度１３０ｋｇ／ｍ・ｈｒ（濾布幅１ｍ当
り、１時間に１３０ｋｇ処理）で脱水を行った。

【００５２】得られた脱水ケーキの含水率は７９％であ
り、著しく低含水率の脱水ケーキを得ることができた。

【００５３】

【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の汚泥の凝集
造粒装置及び汚泥の脱水方法によれば、汚泥を効率的に
凝集、濃縮、脱水処理して、含水率が十分に低減された
脱水ケーキを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１（ａ）は本発明の汚泥の凝集造粒装置の実
施の形態を示す縦断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＢ
−Ｂ線に沿う断面図である。

【図２】本発明の汚泥の脱水方法の実施の形態を示す系
統図である。

【図３】本発明に係る凝集濃縮槽の実施の形態を示す断
面図である。

【符号の説明】

３軸流型攪拌羽根４第１の放射流型攪拌羽根５第２の放射流型攪拌羽根７仕切板１０凝集造粒槽１１原泥槽１２凝集濃縮槽（第１の凝集反応槽）１３凝集造粒槽（第２の凝集反応槽）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】下部に被処理汚泥が導入され、上部から
造粒汚泥が排出される槽体と、該槽体の下部に設けられた軸流型攪拌羽根と、該軸流型攪拌羽根の上方に設けられた第１の放射流型攪
拌羽根と、該第１の放射流型攪拌羽根の上方に設けられた第２の放
射流型攪拌羽根と、これらの攪拌羽根を回転させる駆動装置と、該第１の放射流型攪拌羽根と第２の放射流型攪拌羽根と
の間の高さに設けられた仕切板とを備えてなる汚泥の凝
集造粒装置。
【請求項２】汚泥に無機凝集剤と両性有機高分子凝集
剤とを添加混合してフロックを形成すると共に、水を分
離して濃縮し、この濃縮汚泥にさらに両性有機高分子凝
集剤を添加混合した後、凝集造粒装置で造粒し、この造
粒汚泥を脱水機で脱水することを特徴とする汚泥の脱水
方法。
【請求項３】請求項２の方法において、凝集造粒装置
として請求項１に記載の凝集造粒装置を用いることを特
徴とする汚泥の脱水方法。