JP2000051723A - 竪型ローラミル - Google Patents
竪型ローラミルInfo
- Publication number
- JP2000051723A JP2000051723A JP10221866A JP22186698A JP2000051723A JP 2000051723 A JP2000051723 A JP 2000051723A JP 10221866 A JP10221866 A JP 10221866A JP 22186698 A JP22186698 A JP 22186698A JP 2000051723 A JP2000051723 A JP 2000051723A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- classifier
- cylindrical member
- flow
- rotary
- rotating blade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B07—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
- B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
- B07B7/00—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents
- B07B7/08—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using centrifugal force
- B07B7/083—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using centrifugal force generated by rotating vanes, discs, drums, or brushes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
- B02C2015/002—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs combined with a classifier
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １００メッシュオーバーの粗粉の製品への混
入を抑制し、超微粉生成時のミル差圧及びミル動力を低
減すること竪型ローラミル。 【解決手段】 粉砕部の上方に固定式分級器１０を配置
し、固定式分級器の内側に回転式分級機２０を配置した
竪型ローラミルであって、粉砕により生成した粒子と気
流からなる固気２相流を衝突させて下降流４３および上
昇流を作る円筒部材４０を、固定式分級器の旋回羽根１
２と回転式分級機の回転羽根２１との間で上壁に設置
し、円筒部材の長さを０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７
（Ｈ：上壁からの円筒部材の長さ、ＨRF：回転式分級機
の回転羽根の長さ）の範囲から選定するとともに、円筒
部材における、旋回羽根と回転羽根の間の配置を０．８
５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５（Ｕd：円筒部材外側の下降流
の見かけの流速、Ｕu：円筒部材内側の上昇流の見かけ
の流速）、となる位置の範囲から選定すること。
入を抑制し、超微粉生成時のミル差圧及びミル動力を低
減すること竪型ローラミル。 【解決手段】 粉砕部の上方に固定式分級器１０を配置
し、固定式分級器の内側に回転式分級機２０を配置した
竪型ローラミルであって、粉砕により生成した粒子と気
流からなる固気２相流を衝突させて下降流４３および上
昇流を作る円筒部材４０を、固定式分級器の旋回羽根１
２と回転式分級機の回転羽根２１との間で上壁に設置
し、円筒部材の長さを０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７
（Ｈ：上壁からの円筒部材の長さ、ＨRF：回転式分級機
の回転羽根の長さ）の範囲から選定するとともに、円筒
部材における、旋回羽根と回転羽根の間の配置を０．８
５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５（Ｕd：円筒部材外側の下降流
の見かけの流速、Ｕu：円筒部材内側の上昇流の見かけ
の流速）、となる位置の範囲から選定すること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭等の粒状また
はブロック状の原料を粉砕して所定粒度の微粉を取り出
す竪型ローラミルに係り、特に、微粉炭に混入する粗粉
の量を低減し、超微粉生成時のミル差圧と動力を低減し
て効率的にミルを運用するための手段に関する。
はブロック状の原料を粉砕して所定粒度の微粉を取り出
す竪型ローラミルに係り、特に、微粉炭に混入する粗粉
の量を低減し、超微粉生成時のミル差圧と動力を低減し
て効率的にミルを運用するための手段に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１４に、石炭焚ボイラシステムにおけ
る燃料の前処理装置として使用されている竪型ローラミ
ルの一従来例を示す。図１４から明らかなように、従来
例の竪型ローラミルには、粉砕テーブル２と粉砕ローラ
３からなる粉砕部５の上方にサイクロン型の固定式分級
器１０が配置され、当該固定式分級器１０の内側に回転
式分級機２０が配置されている。
る燃料の前処理装置として使用されている竪型ローラミ
ルの一従来例を示す。図１４から明らかなように、従来
例の竪型ローラミルには、粉砕テーブル２と粉砕ローラ
３からなる粉砕部５の上方にサイクロン型の固定式分級
器１０が配置され、当該固定式分級器１０の内側に回転
式分級機２０が配置されている。
【０００３】給炭管１より供給された被粉砕物である原
炭は、回転している粉砕テーブル２の中心部に落下し、
粉砕テーブル２の回転に伴う遠心力によって粉砕テーブ
ル２上を渦巻き状の軌跡を描いて外周部へ移動し、粉砕
テーブル２と粉砕ローラ３との間にかみ込まれて粉砕さ
れる。粉砕された石炭は粉砕テーブル２の周りに設けら
れたスロート４より導入された熱風によって、乾燥され
ながら上方に吹き上げられる。
炭は、回転している粉砕テーブル２の中心部に落下し、
粉砕テーブル２の回転に伴う遠心力によって粉砕テーブ
ル２上を渦巻き状の軌跡を描いて外周部へ移動し、粉砕
テーブル２と粉砕ローラ３との間にかみ込まれて粉砕さ
れる。粉砕された石炭は粉砕テーブル２の周りに設けら
れたスロート４より導入された熱風によって、乾燥され
ながら上方に吹き上げられる。
【０００４】吹き上げられた石炭粉のうち、粒度が大き
いものは、固定式分級器１０まで搬送される途中で重力
により落下し、粉砕部５に戻される（一次分級）。分級
部６に到達した石炭粉は、固定式分級器１０及び回転式
分級機２０によって所定粒度以下の微粉炭と所定粒度以
上の粗粉炭とに分級され、粗粉炭は固定式分級器１０の
旋回羽根１２を通してコーン部１１の内側に沿って落下
し、再び粉砕部５にて粉砕される。
いものは、固定式分級器１０まで搬送される途中で重力
により落下し、粉砕部５に戻される（一次分級）。分級
部６に到達した石炭粉は、固定式分級器１０及び回転式
分級機２０によって所定粒度以下の微粉炭と所定粒度以
上の粗粉炭とに分級され、粗粉炭は固定式分級器１０の
旋回羽根１２を通してコーン部１１の内側に沿って落下
し、再び粉砕部５にて粉砕される。
【０００５】一方、分級部６を出た微粉炭は、送炭管３
０を経て図示しないボイラへと送られる。送炭管３０よ
り排出される微粉炭の粒度は、回転式分級機２０の回転
数を調整することによって制御できる。
０を経て図示しないボイラへと送られる。送炭管３０よ
り排出される微粉炭の粒度は、回転式分級機２０の回転
数を調整することによって制御できる。
【０００６】近年、石炭焚ボイラにおける高効率・低Ｎ
Ｏｘ燃焼を実現するため、当該石炭焚ボイラに燃料であ
る微粉炭を供給する竪型ローラミルには、粒径が小さ
く、しかも粒度が揃った微粉炭を製造することが要求さ
れている。石炭焚ボイラが要求する微粉炭の粒径及び粒
度は使用する原料炭の燃焼性によって変化し、燃焼性が
悪い石炭については微粉の割合が高い微粉炭が要求さ
れ、燃焼性が良好な石炭については微粉の割合をある程
度低下できる。
Ｏｘ燃焼を実現するため、当該石炭焚ボイラに燃料であ
る微粉炭を供給する竪型ローラミルには、粒径が小さ
く、しかも粒度が揃った微粉炭を製造することが要求さ
れている。石炭焚ボイラが要求する微粉炭の粒径及び粒
度は使用する原料炭の燃焼性によって変化し、燃焼性が
悪い石炭については微粉の割合が高い微粉炭が要求さ
れ、燃焼性が良好な石炭については微粉の割合をある程
度低下できる。
【０００７】わが国で燃料として使用される石炭の輸入
先は多岐にわたり、燃料比（固定炭素／揮発分量）も１
程度のものから３程度のものまでが利用されている。こ
のため、わが国では、使用する原料炭の燃焼性の良否、
例えば燃料比の大小に応じて、製品である微粉炭中に含
まれる２００メッシュパスの微粉（粒径が７５μｍ以
下）の割合を、約７０〜９０％の範囲で調整している。
先は多岐にわたり、燃料比（固定炭素／揮発分量）も１
程度のものから３程度のものまでが利用されている。こ
のため、わが国では、使用する原料炭の燃焼性の良否、
例えば燃料比の大小に応じて、製品である微粉炭中に含
まれる２００メッシュパスの微粉（粒径が７５μｍ以
下）の割合を、約７０〜９０％の範囲で調整している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、竪型ローラ
ミルで製造する微粉炭は、竪型ローラミルの構造上、微
粉の割合を下げると粗粉の割合が増加するという問題が
ある。これは、微粉の割合が低い微粉炭を製造する場合
には、微粉の割合が高い微粉炭を製造する場合よりも回
転式分級機２０の回転数を下げて竪型ローラミルを運転
するが、２００メッシュパス７０％程度の微粉炭を製造
する場合には、回転式分級機２０で発生する遠心力が固
定式分級器１０で発生する遠心力とさほど変わらないた
め、回転羽根２１で分離された粗粉が固定式分級器１０
から回転式分級機２０に向かう固気２相流（粉砕により
生成した粒子と気流からなる）に合流し、一旦分離した
粗粉が旋回羽根１２を通って回転式分級機２０内に導入
される確立が高まることによる。
ミルで製造する微粉炭は、竪型ローラミルの構造上、微
粉の割合を下げると粗粉の割合が増加するという問題が
ある。これは、微粉の割合が低い微粉炭を製造する場合
には、微粉の割合が高い微粉炭を製造する場合よりも回
転式分級機２０の回転数を下げて竪型ローラミルを運転
するが、２００メッシュパス７０％程度の微粉炭を製造
する場合には、回転式分級機２０で発生する遠心力が固
定式分級器１０で発生する遠心力とさほど変わらないた
め、回転羽根２１で分離された粗粉が固定式分級器１０
から回転式分級機２０に向かう固気２相流（粉砕により
生成した粒子と気流からなる）に合流し、一旦分離した
粗粉が旋回羽根１２を通って回転式分級機２０内に導入
される確立が高まることによる。
【０００９】図１５は、微粉炭中における２００メッシ
ュパスの微粉炭の割合を変化させたときの１００メッシ
ュオーバーの粗粉（粒径が１５０μｍ以上）の混合率を
示す図であって、この図から明らかなように、図１４に
示した従来の竪型ローラミルにおいては、２００メッシ
ュパスの微粉の割合を９０％にした場合には１００メッ
シュオーバーの粗粉はほとんど含まれないが、２００メ
ッシュパスの微粉の割合を７０％にした場合には１００
メッシュオーバーの粗粉が約４％も含まれる。
ュパスの微粉炭の割合を変化させたときの１００メッシ
ュオーバーの粗粉（粒径が１５０μｍ以上）の混合率を
示す図であって、この図から明らかなように、図１４に
示した従来の竪型ローラミルにおいては、２００メッシ
ュパスの微粉の割合を９０％にした場合には１００メッ
シュオーバーの粗粉はほとんど含まれないが、２００メ
ッシュパスの微粉の割合を７０％にした場合には１００
メッシュオーバーの粗粉が約４％も含まれる。
【００１０】燃料比が１程度の燃焼性が良好な石炭を燃
料として用いる場合においては、２００メッシュパス７
０％（重量平均径５０μｍ）の粒度でもボイラ出口より
排出されるフライアッシュ中の未燃分は５％以下になる
ので、１００メッシュオーバーの粗粉が増加しても大き
な問題はない。ところが、揮発分の少ない燃料比が３程
度の燃焼性が悪い石炭を燃料として用いる場合において
は、１００メッシュオーバーの粗粉が増加するとフライ
アッシュ中の未燃分が高くなって高効率燃焼を実現でき
ないため、微粉炭を２００メッシュパス９０％（重量平
均径３０μｍ）の粒度にして１００メッシュオーバーの
粗粉を除くことが要求される。
料として用いる場合においては、２００メッシュパス７
０％（重量平均径５０μｍ）の粒度でもボイラ出口より
排出されるフライアッシュ中の未燃分は５％以下になる
ので、１００メッシュオーバーの粗粉が増加しても大き
な問題はない。ところが、揮発分の少ない燃料比が３程
度の燃焼性が悪い石炭を燃料として用いる場合において
は、１００メッシュオーバーの粗粉が増加するとフライ
アッシュ中の未燃分が高くなって高効率燃焼を実現でき
ないため、微粉炭を２００メッシュパス９０％（重量平
均径３０μｍ）の粒度にして１００メッシュオーバーの
粗粉を除くことが要求される。
【００１１】ところが、このような微粉を製造するため
には、竪型ローラミルの運転動力を大きくする必要があ
り、微粉炭の製造効率が低下する。また、フライアッシ
ュはセメント材料として有効利用されるが、２００メッ
シュパス９０％程度の微粉炭を燃焼するとフライアッシ
ュが細かくなりすぎ、セメント材料として適さなくなる
という問題がある。
には、竪型ローラミルの運転動力を大きくする必要があ
り、微粉炭の製造効率が低下する。また、フライアッシ
ュはセメント材料として有効利用されるが、２００メッ
シュパス９０％程度の微粉炭を燃焼するとフライアッシ
ュが細かくなりすぎ、セメント材料として適さなくなる
という問題がある。
【００１２】また、粉砕物の粒度分布を任意に変えられ
る分級機を備えた竪型ローラミルは、例えば特公平５−
８０７５号公報に記載されているように、従来から提案
されていて公知である。図１６は、前記公知例に係る竪
型ローラミルであって、サイクロン型の固定式分級器７
０の内側に、第１回転分級機７１と第２回転分級機７２
とからなる回転分級機７３を配置し、前記第２回転分級
機７２の周囲に開口部７４を有する筒状の衝突部材７５
が配置されている。第１回転分級機７１と第２回転分級
機７２とは、上下２段に配置され、固定環材７６を介し
て一体に形成されている。第２回転分級機７２に設けら
れる回転羽根の枚数は、第１回転分級機７１に設けられ
る回転羽根の枚数よりも少なく、かつ前記衝突部材７５
に設けられた開口部７４は、その開度が適宜調節できる
ように構成されている。
る分級機を備えた竪型ローラミルは、例えば特公平５−
８０７５号公報に記載されているように、従来から提案
されていて公知である。図１６は、前記公知例に係る竪
型ローラミルであって、サイクロン型の固定式分級器７
０の内側に、第１回転分級機７１と第２回転分級機７２
とからなる回転分級機７３を配置し、前記第２回転分級
機７２の周囲に開口部７４を有する筒状の衝突部材７５
が配置されている。第１回転分級機７１と第２回転分級
機７２とは、上下２段に配置され、固定環材７６を介し
て一体に形成されている。第２回転分級機７２に設けら
れる回転羽根の枚数は、第１回転分級機７１に設けられ
る回転羽根の枚数よりも少なく、かつ前記衝突部材７５
に設けられた開口部７４は、その開度が適宜調節できる
ように構成されている。
【００１３】前記公知例の分級装置によれば、第１回転
分級機７１と第２回転分級機７２とが異なる分級特性を
有しており、かつ開口部７４の開度が可変になっている
ので、製品微粉の粒度分布を任意に変えることができ
る。しかし、この分級装置は、微粉粒度が細かいセメン
トを製造するために開発されたものであって、例えば１
７０メッシュ（８８μｍ）オーバーが１％以下といった
粒度が非常に細かい微粉を製造するには適するが、２０
０メッシュパスが７０〜８０％といった比較的粗い粒度
の微粉を製造する場合には、やはり１００メッシュオー
バーの粗粉の製品への飛び込みを防止することができな
い。
分級機７１と第２回転分級機７２とが異なる分級特性を
有しており、かつ開口部７４の開度が可変になっている
ので、製品微粉の粒度分布を任意に変えることができ
る。しかし、この分級装置は、微粉粒度が細かいセメン
トを製造するために開発されたものであって、例えば１
７０メッシュ（８８μｍ）オーバーが１％以下といった
粒度が非常に細かい微粉を製造するには適するが、２０
０メッシュパスが７０〜８０％といった比較的粗い粒度
の微粉を製造する場合には、やはり１００メッシュオー
バーの粗粉の製品への飛び込みを防止することができな
い。
【００１４】即ち、この分級機において、１００メッシ
ュオーバーの粗粉の製品への飛び込みを防止するために
は、回転分級機７３の回転数を下げ、かつ衝突部材７５
に設けられた開口部面積ができるだけ小さくなるように
調節する必要があるが、第２回転分級機７２の分級性能
が第１回転分級機７１の性能よりも劣るため、たとえ衝
突部材７５の開口部７４を閉鎖したとしても、１００メ
ッシュオーバーの粗粉の製品への飛び込みを防止するこ
とができず、燃焼性が悪い石炭を燃料として用いる場合
の燃焼効率を高めることができない。
ュオーバーの粗粉の製品への飛び込みを防止するために
は、回転分級機７３の回転数を下げ、かつ衝突部材７５
に設けられた開口部面積ができるだけ小さくなるように
調節する必要があるが、第２回転分級機７２の分級性能
が第１回転分級機７１の性能よりも劣るため、たとえ衝
突部材７５の開口部７４を閉鎖したとしても、１００メ
ッシュオーバーの粗粉の製品への飛び込みを防止するこ
とができず、燃焼性が悪い石炭を燃料として用いる場合
の燃焼効率を高めることができない。
【００１５】本発明は、上記した問題を解決し、分級性
能に優れる新規な分級機を提供することを目的としてお
り、その課題とするところは、１００メッシュオーバー
の粗粉の製品への混入を抑制し、超微粉生成時のミル差
圧及びミル動力を低減することが可能な竪型ローラミル
を提供することにある。
能に優れる新規な分級機を提供することを目的としてお
り、その課題とするところは、１００メッシュオーバー
の粗粉の製品への混入を抑制し、超微粉生成時のミル差
圧及びミル動力を低減することが可能な竪型ローラミル
を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は次のような構成を採用する。
に、本発明は次のような構成を採用する。
【００１７】粉砕テーブルと粉砕ローラからなる粉砕部
の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、前記固
定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型ローラ
ミルであって、粉砕により生成した粒子と気流からなる
固気２相流を衝突させて下降流および上昇流を作る円筒
部材を、前記固定式分級器の旋回羽根と前記回転式分級
機の回転羽根との間で上壁に設置し、前記円筒部材の長
さを ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ ここで、Ｈ ：上壁からの円筒部材の長さ ＨRF：回転式分級機の回転羽根の長さ の範囲から選定する竪型ローラミル。
の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、前記固
定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型ローラ
ミルであって、粉砕により生成した粒子と気流からなる
固気２相流を衝突させて下降流および上昇流を作る円筒
部材を、前記固定式分級器の旋回羽根と前記回転式分級
機の回転羽根との間で上壁に設置し、前記円筒部材の長
さを ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ ここで、Ｈ ：上壁からの円筒部材の長さ ＨRF：回転式分級機の回転羽根の長さ の範囲から選定する竪型ローラミル。
【００１８】また、粉砕テーブルと粉砕ローラからなる
粉砕部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、
前記固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型
ローラミルであって、粉砕により生成した粒子と気流か
らなる固気２相流を衝突させて下降流および上昇流を作
る円筒部材を、前記固定式分級器の旋回羽根と前記回転
式分級機の回転羽根との間で上壁に設置し、前記円筒部
材における、前記旋回羽根と前記回転羽根の間の配置を ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ ここで、Ｕd：円筒部材外側の下降流の見かけの流速 Ｕu：円筒部材内側の上昇流の見かけの流速 となる位置の範囲から選定する竪型ローラ。
粉砕部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、
前記固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型
ローラミルであって、粉砕により生成した粒子と気流か
らなる固気２相流を衝突させて下降流および上昇流を作
る円筒部材を、前記固定式分級器の旋回羽根と前記回転
式分級機の回転羽根との間で上壁に設置し、前記円筒部
材における、前記旋回羽根と前記回転羽根の間の配置を ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ ここで、Ｕd：円筒部材外側の下降流の見かけの流速 Ｕu：円筒部材内側の上昇流の見かけの流速 となる位置の範囲から選定する竪型ローラ。
【００１９】また、粉砕テーブルと粉砕ローラからなる
粉砕部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、
前記固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型
ローラミルであって、粉砕により生成した粒子と気流か
らなる固気２相流を衝突させて下降流および上昇流を作
る円筒部材を、前記固定式分級器の旋回羽根と前記回転
式分級機の回転羽根との間で上壁に設置し、 前記円筒部材の長さを ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ の範囲から選定するとともに、前記円筒部材における、
前記旋回羽根と前記回転羽根の間の配置を ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ となる位置の範囲から選定する竪型ローラ。
粉砕部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、
前記固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型
ローラミルであって、粉砕により生成した粒子と気流か
らなる固気２相流を衝突させて下降流および上昇流を作
る円筒部材を、前記固定式分級器の旋回羽根と前記回転
式分級機の回転羽根との間で上壁に設置し、 前記円筒部材の長さを ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ の範囲から選定するとともに、前記円筒部材における、
前記旋回羽根と前記回転羽根の間の配置を ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ となる位置の範囲から選定する竪型ローラ。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明の実施形態について、図面
を用いて以下説明する。図１に、本発明に係る最適仕様
の仕切円筒を搭載した竪型ローラミルの一実施形態を示
す。サイクロン型の固定式分級機１０と当該固定式分級
機１０の内側に配置された回転式分級機２０との間の空
間に円筒形に形成された仕切円筒４０が設けられてい
る。
を用いて以下説明する。図１に、本発明に係る最適仕様
の仕切円筒を搭載した竪型ローラミルの一実施形態を示
す。サイクロン型の固定式分級機１０と当該固定式分級
機１０の内側に配置された回転式分級機２０との間の空
間に円筒形に形成された仕切円筒４０が設けられてい
る。
【００２１】前記固定式分級機１０の入口部を構成する
旋回羽根１２と、前記回転式分級機２０を構成する回転
羽根２１と、前記仕切円筒４０とは、粉砕部５（粉砕テ
ーブル２）に対してほぼ同一の高さ位置に設置されてい
る。
旋回羽根１２と、前記回転式分級機２０を構成する回転
羽根２１と、前記仕切円筒４０とは、粉砕部５（粉砕テ
ーブル２）に対してほぼ同一の高さ位置に設置されてい
る。
【００２２】粉砕により生成した粒子と気流からなる固
気２相流は、固定式分級器１０を通過し、仕切円筒４０
に衝突した後、流れの向きが下向きに変えられ、下降流
４３となる。仕切円筒４０の下端を通過した固気２相流
は、送炭管３０の負圧により回転式分級機に向かう流れ
に変えられ、 回転式分級機２０の入口に達する。この
ように、固定式分級器１０の入口部（旋回羽根１２）と
回転式分級機２０の入口部（回転羽根２１）の間に仕切
円筒４０を設けると、固定式分級器１０を通過して回転
式分級機２０の入口部に至る固気２相流の流れの方向と
固定式分級器１０及び回転式分級機２０の入口部の配列
とを異ならせることができるので、固定式分級器１０を
通過した粗粉が回転式分級機２０に直接飛び込むことが
ない。
気２相流は、固定式分級器１０を通過し、仕切円筒４０
に衝突した後、流れの向きが下向きに変えられ、下降流
４３となる。仕切円筒４０の下端を通過した固気２相流
は、送炭管３０の負圧により回転式分級機に向かう流れ
に変えられ、 回転式分級機２０の入口に達する。この
ように、固定式分級器１０の入口部（旋回羽根１２）と
回転式分級機２０の入口部（回転羽根２１）の間に仕切
円筒４０を設けると、固定式分級器１０を通過して回転
式分級機２０の入口部に至る固気２相流の流れの方向と
固定式分級器１０及び回転式分級機２０の入口部の配列
とを異ならせることができるので、固定式分級器１０を
通過した粗粉が回転式分級機２０に直接飛び込むことが
ない。
【００２３】また、下降流４３を下降する過程で、流れ
のエネルギー及び重力のエネルギーによって重量の大き
な粗粉がコーン部１１へ流下するため、粗粉の分離が行
われる。その結果、ほとんど粗粉を含まない固気２相流
が回転式分級機２０の入口部へと運ばれる。
のエネルギー及び重力のエネルギーによって重量の大き
な粗粉がコーン部１１へ流下するため、粗粉の分離が行
われる。その結果、ほとんど粗粉を含まない固気２相流
が回転式分級機２０の入口部へと運ばれる。
【００２４】このような結果を実現できる仕切円筒の最
適な仕様は、後述するように、図６に示す実験結果から
次のようになる。
適な仕様は、後述するように、図６に示す実験結果から
次のようになる。
【００２５】 ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ ……（１） より望ましくは、 ０．３３≦Ｈ／ＨRF≦０．６７ ……（２） ここで、Ｈ ：分級部上壁からの仕切円筒の長さ ＨRF：回転式分級機の回転羽根の長さ さらに、前記仕切円筒の位置について、 ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ ……（３） より望ましくは、Ｕd＝Ｕu ……（４） ここで、Ｕd：仕切円筒外側の下降流の見かけの流速 Ｕu：仕切円筒内側の上昇流の見かけの流速 である。
【００２６】図２に仕切円筒の最適な仕様の一実施形態
を示している。このときの仕切円筒の仕様は、Ｈ／ＨRF
＝０．５０，Ｕd＝Ｕuである。
を示している。このときの仕切円筒の仕様は、Ｈ／ＨRF
＝０．５０，Ｕd＝Ｕuである。
【００２７】次に、本発明の実施形態についての機能並
びに作用について以下説明する。図５は、仕切円筒の最
適な仕様の一実施形態における粒子のフローパターンを
示す。旋回羽根１２を通過した固気２相流は、仕切円筒
４０に衝突した後、下向きに流れを変えられる。仕切円
筒４０の下端部を通過した固気２相流は送炭管の負圧に
より回転式分級機２０へ向かう流れに変えられる。
びに作用について以下説明する。図５は、仕切円筒の最
適な仕様の一実施形態における粒子のフローパターンを
示す。旋回羽根１２を通過した固気２相流は、仕切円筒
４０に衝突した後、下向きに流れを変えられる。仕切円
筒４０の下端部を通過した固気２相流は送炭管の負圧に
より回転式分級機２０へ向かう流れに変えられる。
【００２８】このとき、粗粉５４は流れのエネルギー及
び重力のエネルギーによってコーン部１１へと流下し、
微粉５３は固気２相の流れに乗って回転式分級機２０に
到達するのが望ましい。また、仕切円筒４０の周りでの
固気２相流がスムーズに流れて、旋回羽根１２・回転羽
根２１間の圧力損失が低いことが望ましい。
び重力のエネルギーによってコーン部１１へと流下し、
微粉５３は固気２相の流れに乗って回転式分級機２０に
到達するのが望ましい。また、仕切円筒４０の周りでの
固気２相流がスムーズに流れて、旋回羽根１２・回転羽
根２１間の圧力損失が低いことが望ましい。
【００２９】以上のことを考慮すると、仕切円筒の最適
な仕様の条件は、次のことを全て満たす構造となる。
な仕様の条件は、次のことを全て満たす構造となる。
【００３０】（１）粗粉はコーンに流下させ、回転式分
級機まで到達しない。 （２）微粉はコーンに流下せず、回転式分級機に到達す
る。 （３）仕切円筒周りでの固気２相流がスムーズで、旋回
羽根・回転羽根間の圧力損失が低い。
級機まで到達しない。 （２）微粉はコーンに流下せず、回転式分級機に到達す
る。 （３）仕切円筒周りでの固気２相流がスムーズで、旋回
羽根・回転羽根間の圧力損失が低い。
【００３１】まず、仕切円筒の長さについては、図１０
に示すように仕切円筒４０が長すぎると大半の粗粉５４
はコーン部１１に流下するものの、微粉５３までもが前
記コーン部１１に流下してしまうため、微粉の過粉砕に
よるミル差圧上昇及びミル動力増加が予測されるので好
ましくない。また、仕切円筒４０が長すぎると旋回羽根
１２・回転羽根２１間の圧力損失が増大するため、分級
機差圧が増加するので好ましくない。
に示すように仕切円筒４０が長すぎると大半の粗粉５４
はコーン部１１に流下するものの、微粉５３までもが前
記コーン部１１に流下してしまうため、微粉の過粉砕に
よるミル差圧上昇及びミル動力増加が予測されるので好
ましくない。また、仕切円筒４０が長すぎると旋回羽根
１２・回転羽根２１間の圧力損失が増大するため、分級
機差圧が増加するので好ましくない。
【００３２】図１１に示すように、仕切円筒４０が短す
ぎると大半の粗粉５４が回転式分級機２０へ到達するた
め、製品微粉炭への粗粉の混入量が増加するので好まし
くない。
ぎると大半の粗粉５４が回転式分級機２０へ到達するた
め、製品微粉炭への粗粉の混入量が増加するので好まし
くない。
【００３３】図６は仕切円筒の長さに対する粗粉及び微
粉の回転式分級機への到達量の実験結果を示す。
粉の回転式分級機への到達量の実験結果を示す。
【００３４】ここで、 ＱRC ：粗粉及び微粉の回転式分級機への到達量 ＱRC * ：Ｈ／ＨRF＝０での粗粉及び微粉の回転式分級
機への到達量 ｒ ：旋回羽根からの仕切円筒の距離 ｒ* ：Ｕd＝Ｕuとなる旋回羽根からの仕切円筒の距
離 である。
機への到達量 ｒ ：旋回羽根からの仕切円筒の距離 ｒ* ：Ｕd＝Ｕuとなる旋回羽根からの仕切円筒の距
離 である。
【００３５】図６より、粗粉の回転式分級機への到達量
は、Ｈ／ＨRF≦０．２０でＱRC／ＱRC *≦０．９５とな
り、Ｈ／ＨRF≦０．３３でＱRC／ＱRC *≦０．９０とな
っている。粗粉をコーンへと流下させることを考慮する
と、仕切円筒の長さは粗粉の到達量を９５％以下にする
Ｈ／ＨRF＝０．２０以上とし、さらには粗粉の到達量を
９０％以下にするＨ／ＨRF＝０．３３以上がより望まし
い。
は、Ｈ／ＨRF≦０．２０でＱRC／ＱRC *≦０．９５とな
り、Ｈ／ＨRF≦０．３３でＱRC／ＱRC *≦０．９０とな
っている。粗粉をコーンへと流下させることを考慮する
と、仕切円筒の長さは粗粉の到達量を９５％以下にする
Ｈ／ＨRF＝０．２０以上とし、さらには粗粉の到達量を
９０％以下にするＨ／ＨRF＝０．３３以上がより望まし
い。
【００３６】微粉の回転式分級機への到達量はＨ／ＨRF
＝０．８７でＱRC／ＱRC *＝０．７０％となり、これ以
上仕切円筒を長くすると微粉が過粉砕される。微粉を回
転式分級機へ到達させることを考慮すると、Ｈ／ＨRF＝
０．８７以下とする。
＝０．８７でＱRC／ＱRC *＝０．７０％となり、これ以
上仕切円筒を長くすると微粉が過粉砕される。微粉を回
転式分級機へ到達させることを考慮すると、Ｈ／ＨRF＝
０．８７以下とする。
【００３７】図７は、仕切円筒の長さに対する分級機の
圧力損失の実験結果を示す。ここで 、 ΔＰ ：分級機の圧力損失 ΔＰ* ：仕切円筒を設置していないときでの分級機の
圧力損失 である。図より、分級機の圧力損失はＨ／ＨRF＝０．６
７でΔＰ／ΔＰ*＝１．５となり、これ以上では急激に
増加している。圧力損失を少なくするという観点では、
仕切円筒の長さはＨ／ＨRF＝０．６７以下がより望まし
い。
圧力損失の実験結果を示す。ここで 、 ΔＰ ：分級機の圧力損失 ΔＰ* ：仕切円筒を設置していないときでの分級機の
圧力損失 である。図より、分級機の圧力損失はＨ／ＨRF＝０．６
７でΔＰ／ΔＰ*＝１．５となり、これ以上では急激に
増加している。圧力損失を少なくするという観点では、
仕切円筒の長さはＨ／ＨRF＝０．６７以下がより望まし
い。
【００３８】これらの実験結果からすると、仕切円筒の
長さは０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７、また、より多く
粗粉をカットし圧力損失をなるべく少なくするには０．
３３≦Ｈ／ＨRF≦０．６７が最適仕様であることが決定
される。
長さは０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７、また、より多く
粗粉をカットし圧力損失をなるべく少なくするには０．
３３≦Ｈ／ＨRF≦０．６７が最適仕様であることが決定
される。
【００３９】次に、仕切円筒の位置については、図１２
に示すように、仕切円筒４０が旋回羽根１２側に寄りす
ぎると、仕切円筒４０下部を通過した固気２相流５２が
上壁方向に巻き上げられており、仕切円筒内外で流れが
急変しているため、分級機の圧力損失が増大するので好
ましくない。
に示すように、仕切円筒４０が旋回羽根１２側に寄りす
ぎると、仕切円筒４０下部を通過した固気２相流５２が
上壁方向に巻き上げられており、仕切円筒内外で流れが
急変しているため、分級機の圧力損失が増大するので好
ましくない。
【００４０】図１３に示すように、仕切円筒４０が回転
羽根２１側に寄りすぎると、仕切円筒４０下部を通過し
た固気２相流５２は分散が悪く速度の速い流れとなって
回転式分級機２０に流れ込んでいるため、分級機の圧力
損失が増大するだけでなく、回転羽根２１の摩耗が促進
されるので好ましくない。
羽根２１側に寄りすぎると、仕切円筒４０下部を通過し
た固気２相流５２は分散が悪く速度の速い流れとなって
回転式分級機２０に流れ込んでいるため、分級機の圧力
損失が増大するだけでなく、回転羽根２１の摩耗が促進
されるので好ましくない。
【００４１】図８は、仕切円筒の位置に対する粗粉及び
微粉の回転式分級機への到達量の実験結果を示す。図８
より、仕切円筒の位置を変えても粗粉及び微粉の回転式
分級機への到達量はあまり変わっていないことが分か
る。
微粉の回転式分級機への到達量の実験結果を示す。図８
より、仕切円筒の位置を変えても粗粉及び微粉の回転式
分級機への到達量はあまり変わっていないことが分か
る。
【００４２】図９は仕切円筒の位置に対する分級機の圧
力損失の実験結果を示す。ここで、ΔＰｃ：ｒ／ｒ*＝
１．００（Ｕd／Ｕu＝１．００）での分級機の圧力損失
である。図９より、圧力損失はｒ／ｒ*＝１．００（Ｕd
／Ｕu＝１．００）で最小となり、旋回羽根側及び回転
羽根側に仕切円筒が移動するにつれ増加している。そし
て、ｒ／ｒ*＝０．９０（Ｕd／Ｕu＝１．１５）、及び
ｒ／ｒ*＝１．１０（Ｕd／Ｕu＝０．８５）で、ΔＰ／
ΔＰｃ＝１．２となり、それ以上では急激に増加してい
る。
力損失の実験結果を示す。ここで、ΔＰｃ：ｒ／ｒ*＝
１．００（Ｕd／Ｕu＝１．００）での分級機の圧力損失
である。図９より、圧力損失はｒ／ｒ*＝１．００（Ｕd
／Ｕu＝１．００）で最小となり、旋回羽根側及び回転
羽根側に仕切円筒が移動するにつれ増加している。そし
て、ｒ／ｒ*＝０．９０（Ｕd／Ｕu＝１．１５）、及び
ｒ／ｒ*＝１．１０（Ｕd／Ｕu＝０．８５）で、ΔＰ／
ΔＰｃ＝１．２となり、それ以上では急激に増加してい
る。
【００４３】この結果より、分級機の圧力損失を低く
し、仕切円筒を通過する流れを巻き上げや収縮が無くス
ムーズすることを考慮すると、仕切円筒の位置は、０．
８５≦Ｕd／Ｕu＝１．１５となる位置、また、圧力損失
を最小限に抑えるにはＵd＝Ｕuが最適であることが決定
される。
し、仕切円筒を通過する流れを巻き上げや収縮が無くス
ムーズすることを考慮すると、仕切円筒の位置は、０．
８５≦Ｕd／Ｕu＝１．１５となる位置、また、圧力損失
を最小限に抑えるにはＵd＝Ｕuが最適であることが決定
される。
【００４４】本発明に係る竪型ローラミルの他の実施形
態を図３、図４に示す。図３は仕切円筒４０の長さがＨ
／ＨRF＝０．３３で、仕切円筒４０の位置はｒ／ｒ*＝
０．９５（Ｕd／Ｕu＝１．１０）である。図２と比較す
ると、仕切円筒４０の長さは短く、位置は旋回羽根１２
側に寄っている。
態を図３、図４に示す。図３は仕切円筒４０の長さがＨ
／ＨRF＝０．３３で、仕切円筒４０の位置はｒ／ｒ*＝
０．９５（Ｕd／Ｕu＝１．１０）である。図２と比較す
ると、仕切円筒４０の長さは短く、位置は旋回羽根１２
側に寄っている。
【００４５】図４は仕切円筒４０の長さがＨ／ＨRF＝
０．６７で、仕切円筒４０の位置はｒ／ｒ*＝１．０５
（Ｕd／Ｕu＝０．９０）である。図２と比較すると、仕
切円筒４０の長さは長く、位置は回転羽根２１側に寄っ
ている。図３及び図４に示す構成は、ともに仕切円筒の
長さとその位置が若干違うものの、Ｈ／ＨRFの数値範
囲、Ｕd／Ｕuの数値範囲はともに（１）式、（３）式を
満足するものである。
０．６７で、仕切円筒４０の位置はｒ／ｒ*＝１．０５
（Ｕd／Ｕu＝０．９０）である。図２と比較すると、仕
切円筒４０の長さは長く、位置は回転羽根２１側に寄っ
ている。図３及び図４に示す構成は、ともに仕切円筒の
長さとその位置が若干違うものの、Ｈ／ＨRFの数値範
囲、Ｕd／Ｕuの数値範囲はともに（１）式、（３）式を
満足するものである。
【００４６】以上説明したように、本発明の実施形態は
次のような構成と機能を奏するものを含むものである。
次のような構成と機能を奏するものを含むものである。
【００４７】サイクロン型の固定式分級器と当該固定式
分級器内に配置された回転式分級機からなる分級機にお
いて、旋回羽根と回転羽根の間に仕切円筒を設置し、仕
切円筒の長さと位置について、次のような最適な条件を
設定する。
分級器内に配置された回転式分級機からなる分級機にお
いて、旋回羽根と回転羽根の間に仕切円筒を設置し、仕
切円筒の長さと位置について、次のような最適な条件を
設定する。
【００４８】０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ より望ましくは、０．３３≦Ｈ／ＨRF≦０．６７ また、０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ より望ましくは、ＵD＝Ｕu また、前記条件を組み合わせるもの。
【００４９】このような構成とすることによって、仕切
円筒を有する分級部で、粗粉の仕切円筒への衝突作用や
仕切円筒内外での固気２相流の下降・上昇流の作用によ
って、粗粉を粉砕部へ落下させ、微粉の粉砕部への落下
を抑制するように、粗粉と微粉とにうまく振り分けられ
る。そのため、１００メッシュオーバーの粗粉の製品へ
の混入を抑制することができる。
円筒を有する分級部で、粗粉の仕切円筒への衝突作用や
仕切円筒内外での固気２相流の下降・上昇流の作用によ
って、粗粉を粉砕部へ落下させ、微粉の粉砕部への落下
を抑制するように、粗粉と微粉とにうまく振り分けられ
る。そのため、１００メッシュオーバーの粗粉の製品へ
の混入を抑制することができる。
【００５０】超微粉生成時には、回転式分級機の回転数
を必要以上に上げなくても超微粉生成を達成できるの
で、微粉の粉砕部への落下量が少なくなり、微粉の過粉
砕によるミル差圧及びミル動力の増加を抑制することが
できる。さらに、粉砕テーブル上にある石炭層中の微粉
の割合が少なく微粉の割合が少なくなるので、自励振動
が発生しにくくなり、ミルの安定運用が可能となる。
を必要以上に上げなくても超微粉生成を達成できるの
で、微粉の粉砕部への落下量が少なくなり、微粉の過粉
砕によるミル差圧及びミル動力の増加を抑制することが
できる。さらに、粉砕テーブル上にある石炭層中の微粉
の割合が少なく微粉の割合が少なくなるので、自励振動
が発生しにくくなり、ミルの安定運用が可能となる。
【００５１】また、分級部内で極端な狭隘部がなく、固
気２相流の流速や流れの向きが急激に変化する箇所もな
いので、仕切円筒を通過する流れは巻き上げや収縮が無
くスムーズで、分級機での圧力損失は増加しない。ま
た、回転式分級機へ高速で衝突する流れもないため、分
級機の寿命も長く保つことができる。
気２相流の流速や流れの向きが急激に変化する箇所もな
いので、仕切円筒を通過する流れは巻き上げや収縮が無
くスムーズで、分級機での圧力損失は増加しない。ま
た、回転式分級機へ高速で衝突する流れもないため、分
級機の寿命も長く保つことができる。
【００５２】
【発明の効果】本発明の実施形態の奏する効果を取りま
とめると次のようになる。
とめると次のようになる。
【００５３】（１）製品微粉炭中の粗粉の割合を減少す
ることができる。また、容易に超微粉を生成することが
できる。
ることができる。また、容易に超微粉を生成することが
できる。
【００５４】（２）前記（１）により、フライアッシュ
中の未燃分と排煙中のＮＯx濃度を低減することができ
る。
中の未燃分と排煙中のＮＯx濃度を低減することができ
る。
【００５５】（３）前記（１）により、ボイラをコンパ
クトにできる。
クトにできる。
【００５６】（４）超微粉生成時において、微粉の粉砕
部への落下を抑制できるので、微粉の過粉砕によるミル
差圧の上昇及びミル動力の増加を抑制することができ
る。
部への落下を抑制できるので、微粉の過粉砕によるミル
差圧の上昇及びミル動力の増加を抑制することができ
る。
【００５７】（５）超微粉生成時において、微粉の粉砕
部への落下を抑制するため、粉砕テーブル上にある石炭
層中の微粉割合が少なくなり自励振動が発生しにくくな
るので、ミルの安定運用が可能となる。
部への落下を抑制するため、粉砕テーブル上にある石炭
層中の微粉割合が少なくなり自励振動が発生しにくくな
るので、ミルの安定運用が可能となる。
【００５８】（６）前記（１）（４）（５）より、ミル
が幅広い性状の炭種を粉砕できるので、ボイラの運用性
を向上することが可能となる。
が幅広い性状の炭種を粉砕できるので、ボイラの運用性
を向上することが可能となる。
【図１】本発明の実施形態に係る最適仕様の仕切円筒を
搭載した竪型ローラミルの断面図である。
搭載した竪型ローラミルの断面図である。
【図２】本発明の実施形態に係る仕切円筒を示す図であ
る。
る。
【図３】本発明の実施形態に係る仕切円筒を示す図であ
る。
る。
【図４】本発明の実施形態に係る仕切円筒を示す図であ
る。
る。
【図５】本実施形態に係る最適仕様の仕切円筒部を通過
する固気２相流の流動形態を描いた模式図である。
する固気２相流の流動形態を描いた模式図である。
【図６】本発明の最適仕様決定の根拠となる試験結果を
示す図である。
示す図である。
【図７】本発明の最適仕様決定の根拠となる試験結果を
示す図である。
示す図である。
【図８】本発明の最適仕様決定の根拠となる試験結果を
示す図である。
示す図である。
【図９】本発明の最適仕様決定の根拠となる試験結果を
示す図である。
示す図である。
【図１０】最適仕様の範囲外の一例における固気２相流
の流動形態を描いた図である。
の流動形態を描いた図である。
【図１１】最適仕様の範囲外の一例における固気２相流
の流動形態を描いた図である。
の流動形態を描いた図である。
【図１２】最適仕様の範囲外の一例における固気２相流
の流動形態を描いた図である。
の流動形態を描いた図である。
【図１３】最適仕様の範囲外の一例における固気２相流
の流動形態を描いた図である。
の流動形態を描いた図である。
【図１４】従来型の一般的な竪型ローラミルを示す図で
ある。
ある。
【図１５】１００メッシュオーバーと２００メッシュパ
スの関係を示した図である。
スの関係を示した図である。
【図１６】従来技術に係る竪型ローラミルの構造を示し
た図である。
た図である。
１ 給炭管 ２ 粉砕テーブル ３ 粉砕ローラ ４ スロート ５ 粉砕部 ６ 分級装置 １０ 固定式分級器 １１ コーン部 １２ 旋回羽根 ２０ 回転式分級機 ２１ 回転羽根 ３０ 送炭管 ４０ 仕切円筒 ４３ 下降流 ５０ 原炭 ５１ 空気 ５２ 固気２相流 ５３ 微粉 ５４ 粗粉 ７０ サイクロン分級器 ７１ 第１回転分級機 ７２ 第２回転分級機 ７３ 回転分級機 ７４ 開口部 ７５ 筒状の衝突部材 ７６ 固定環材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 廻 信康 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 金本 浩明 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 佐古田 光太郎 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 三井 秀雄 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 Ｆターム(参考） 4D021 JA04 JA08 JB01 KA01 LA07 LA11 MA05 MA07 NA02 4D063 EE03 EE12 EE21 GA08 GC19 GD01 GD02 GD11 GD24
Claims (3)
- 【請求項１】 粉砕テーブルと粉砕ローラからなる粉砕
部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、前記
固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型ロー
ラミルであって、 粉砕により生成した粒子と気流からなる固気２相流を衝
突させて下降流および上昇流を作る円筒部材を、前記固
定式分級器の旋回羽根と前記回転式分級機の回転羽根と
の間で上壁に設置し、 前記円筒部材の長さを ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ ここで、Ｈ ：上壁からの円筒部材の長さ ＨRF：回転式分級機の回転羽根の長さ の範囲から選定することを特徴とする竪型ローラミル。 - 【請求項２】 粉砕テーブルと粉砕ローラからなる粉砕
部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、前記
固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型ロー
ラミルであって、 粉砕により生成した粒子と気流からなる固気２相流を衝
突させて下降流および上昇流を作る円筒部材を、前記固
定式分級器の旋回羽根と前記回転式分級機の回 転羽根との間で上壁に設置し、 前記円筒部材における、前記旋回羽根と前記回転羽根の
間の配置を ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ ここで、Ｕd：円筒部材外側の下降流の見かけの流速 Ｕu：円筒部材内側の上昇流の見かけの流速 となる位置の範囲から選定することを特徴とする竪型ロ
ーラミル。 - 【請求項３】 粉砕テーブルと粉砕ローラからなる粉砕
部の上方にサイクロン型の固定式分級器を配置し、前記
固定式分級器の内側に回転式分級機を配置した竪型ロー
ラミルであって、 粉砕により生成した粒子と気流からなる固気２相流を衝
突させて下降流および上昇流を作る円筒部材を、前記固
定式分級器の旋回羽根と前記回転式分級機の回転羽根と
の間で上壁に設置し、 前記円筒部材の長さを ０．２０≦Ｈ／ＨRF≦０．８７ ここで、Ｈ ：上壁からの円筒部材の長さ ＨRF：回転式分級機の回転羽根の長さ の範囲から選定するとともに、 前記円筒部材における、前記旋回羽根と前記回転羽根の
間の配置を ０．８５≦Ｕd／Ｕu≦１．１５ ここで、Ｕd：円筒部材外側の下降流の見かけの流速 Ｕu：円筒部材内側の上昇流の見かけの流速 となる位置の範囲から選定することを特徴とする竪型ロ
ーラミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22186698A JP3718592B2 (ja) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | 竪型ローラミルならびに石炭焚ボイラシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22186698A JP3718592B2 (ja) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | 竪型ローラミルならびに石炭焚ボイラシステム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000051723A true JP2000051723A (ja) | 2000-02-22 |
| JP3718592B2 JP3718592B2 (ja) | 2005-11-24 |
Family
ID=16773419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22186698A Expired - Lifetime JP3718592B2 (ja) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | 竪型ローラミルならびに石炭焚ボイラシステム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3718592B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004290726A (ja) * | 2003-03-25 | 2004-10-21 | Babcock Hitachi Kk | 分級機及びそれを備えた竪型粉砕機、石炭焚ボイラ装置 |
| JP2005324104A (ja) * | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Babcock Hitachi Kk | 分級機およびそれを備えた竪型粉砕機、ならびにその竪型粉砕機を備えた石炭焚ボイラ装置 |
| JP2007061684A (ja) * | 2005-08-29 | 2007-03-15 | Babcock Hitachi Kk | 竪型粉砕機 |
| DE102006044833A1 (de) * | 2006-09-20 | 2008-03-27 | Babcock Borsig Service Gmbh | Zentrifugalsichter |
| WO2012026422A1 (ja) * | 2010-08-27 | 2012-03-01 | 三菱重工業株式会社 | 竪型ローラミル |
| CN102430521A (zh) * | 2011-08-30 | 2012-05-02 | 山东省农业科学院农产品研究所 | 负压式小麦清杂机 |
| WO2014112528A1 (ja) * | 2013-01-15 | 2014-07-24 | バブコック日立株式会社 | 竪型粉砕分級装置 |
| JP2018111080A (ja) * | 2017-01-13 | 2018-07-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 分級機、竪型粉砕機及び石炭焚ボイラ |
| CN109351458A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-19 | 福建龙亿粉体装备制造有限公司 | 一种具有多分级单元的立式粉碎机 |
| CN114029154A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-02-11 | 西安热工研究院有限公司 | 一种磨煤机粉量调节装置及其工作方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106644639B (zh) * | 2016-12-22 | 2019-04-05 | 长沙矿冶研究院有限责任公司 | 工业型立式搅拌磨机的选型方法及选型试验闭路细磨系统 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0739772A (ja) * | 1993-07-29 | 1995-02-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転式分級器を内蔵したローラミル |
| JPH10109045A (ja) * | 1996-10-04 | 1998-04-28 | Babcock Hitachi Kk | 竪型ローラミル |
-
1998
- 1998-08-05 JP JP22186698A patent/JP3718592B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0739772A (ja) * | 1993-07-29 | 1995-02-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転式分級器を内蔵したローラミル |
| JPH10109045A (ja) * | 1996-10-04 | 1998-04-28 | Babcock Hitachi Kk | 竪型ローラミル |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004290726A (ja) * | 2003-03-25 | 2004-10-21 | Babcock Hitachi Kk | 分級機及びそれを備えた竪型粉砕機、石炭焚ボイラ装置 |
| US7654396B2 (en) | 2004-05-13 | 2010-02-02 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Classifier, vertical crusher having the classifier, and coal fired boiler apparatus having the vertical crusher |
| JP2005324104A (ja) * | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Babcock Hitachi Kk | 分級機およびそれを備えた竪型粉砕機、ならびにその竪型粉砕機を備えた石炭焚ボイラ装置 |
| WO2005110629A1 (ja) | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | 分級機およびそれを備えた竪型粉砕機、ならびにその竪型粉砕機を備えた石炭焚ボイラ装置 |
| JP4550486B2 (ja) * | 2004-05-13 | 2010-09-22 | バブコック日立株式会社 | 分級機およびそれを備えた竪型粉砕機、ならびにその竪型粉砕機を備えた石炭焚ボイラ装置 |
| JP2007061684A (ja) * | 2005-08-29 | 2007-03-15 | Babcock Hitachi Kk | 竪型粉砕機 |
| DE102006044833A1 (de) * | 2006-09-20 | 2008-03-27 | Babcock Borsig Service Gmbh | Zentrifugalsichter |
| DE102006044833B4 (de) * | 2006-09-20 | 2010-01-21 | Babcock Borsig Service Gmbh | Zentrifugalsichter und Verfahren zum Sichten |
| WO2008034680A1 (de) * | 2006-09-20 | 2008-03-27 | Babcock Borsig Service Gmbh | Zentrifugalsichter |
| US8033399B2 (en) | 2006-09-20 | 2011-10-11 | Babcock Borsig Service Gmbh | Centrifugal separator |
| AU2007299162B2 (en) * | 2006-09-20 | 2011-11-17 | Babcock Borsig Service Gmbh | Centrifugal separator |
| WO2012026422A1 (ja) * | 2010-08-27 | 2012-03-01 | 三菱重工業株式会社 | 竪型ローラミル |
| JP2012045504A (ja) * | 2010-08-27 | 2012-03-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 竪型ローラミル |
| US8622328B2 (en) | 2010-08-27 | 2014-01-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Vertical roller mill |
| CN102430521A (zh) * | 2011-08-30 | 2012-05-02 | 山东省农业科学院农产品研究所 | 负压式小麦清杂机 |
| WO2014112528A1 (ja) * | 2013-01-15 | 2014-07-24 | バブコック日立株式会社 | 竪型粉砕分級装置 |
| JP2018111080A (ja) * | 2017-01-13 | 2018-07-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 分級機、竪型粉砕機及び石炭焚ボイラ |
| CN109351458A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-19 | 福建龙亿粉体装备制造有限公司 | 一种具有多分级单元的立式粉碎机 |
| CN114029154A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-02-11 | 西安热工研究院有限公司 | 一种磨煤机粉量调节装置及其工作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3718592B2 (ja) | 2005-11-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101131539B1 (ko) | 분급기, 상기 분급기를 구비한 수직형분쇄기, 및 상기수직형분쇄기를 구비한 석탄분보일러장치 | |
| JP2813361B2 (ja) | 微粉炭燃焼方法 | |
| JP4865865B2 (ja) | 分級装置及びそれを備えた竪型粉砕装置ならびに石炭焚ボイラ装置 | |
| US6902126B2 (en) | Hybrid turbine classifier | |
| JP3722565B2 (ja) | 竪型ローラミルならびに石炭焚ボイラシステム | |
| JP2000051723A (ja) | 竪型ローラミル | |
| JP5638318B2 (ja) | 竪型ローラミル | |
| JPH04235755A (ja) | ローラミル | |
| JP2012083016A (ja) | バイオマス粉砕装置及びバイオマス・石炭混焼システム | |
| JP4562871B2 (ja) | 分級装置および竪型ミル | |
| JP4340395B2 (ja) | 竪型粉砕機 | |
| JP2742066B2 (ja) | 回転分級式微粉砕機 | |
| JPS641182B2 (ja) | ||
| JPS60241976A (ja) | 回転数制御方法 | |
| JP2012115738A (ja) | バイオマスミル | |
| JP4272456B2 (ja) | 分級機及びそれを備えた竪型粉砕機、石炭焚ボイラ装置 | |
| JP2000042439A (ja) | 竪型ローラミル | |
| JPH0226682A (ja) | 粉砕分級装置 | |
| JP2001300333A (ja) | 竪型ローラミル | |
| JP2011240233A (ja) | 竪型粉砕装置ならびに石炭焚ボイラ装置 | |
| JPH0226651A (ja) | 粉砕分級装置 | |
| JP2774117B2 (ja) | 回転分級機を備えたミル | |
| JP2006231112A (ja) | 粉砕機 | |
| JPS62102841A (ja) | 竪型ミル | |
| JPH05288335A (ja) | 石炭焚きボイラ用ミル装置およびその粉砕方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050425 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050531 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050728 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050830 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050905 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090909 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090909 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100909 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110909 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120909 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130909 Year of fee payment: 8 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |