JP2000044370A - Ａｌ２Ｏ３被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具 - Google Patents
Ａｌ２Ｏ３被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鉄系材料の高硬度難削材切削及び高速・高能
率切削において、耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性に
優れる切削工具を提供する。 【解決手段】 ｃＢＮ基焼結体母材における切削に関与
する表面の少なくとも一部に1層以上のＡｌ2Ｏ3層を具
える。この焼結体母材はｃＢＮを体積で20〜99％と、平
均粒径1μｍ以下のＡｌ2Ｏ3を体積で1.0以上１０％未満
を含む。Ａｌ2Ｏ3層は厚さが0.5μm〜50μmである。ま
た、Ａｌ2Ｏ3層は、厚さｄが0.5μm≦ｄ≦25μmの場
合、平均結晶粒径（ｓ）は0.01μm≦ｓ≦4μm、25μm＜
ｄ≦50μmの場合、0.01μm≦ｓ≦10μmとする。高温下
での耐塑性変形性に優れたcBN基焼結体を母材とし、化
学的安定性に優れるAｌ2 Ｏ3を密着力よく被覆すること
により、高温・高負荷下での耐摩耗性、特に耐クレータ
性に優れる。
率切削において、耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性に
優れる切削工具を提供する。 【解決手段】 ｃＢＮ基焼結体母材における切削に関与
する表面の少なくとも一部に1層以上のＡｌ2Ｏ3層を具
える。この焼結体母材はｃＢＮを体積で20〜99％と、平
均粒径1μｍ以下のＡｌ2Ｏ3を体積で1.0以上１０％未満
を含む。Ａｌ2Ｏ3層は厚さが0.5μm〜50μmである。ま
た、Ａｌ2Ｏ3層は、厚さｄが0.5μm≦ｄ≦25μmの場
合、平均結晶粒径（ｓ）は0.01μm≦ｓ≦4μm、25μm＜
ｄ≦50μmの場合、0.01μm≦ｓ≦10μmとする。高温下
での耐塑性変形性に優れたcBN基焼結体を母材とし、化
学的安定性に優れるAｌ2 Ｏ3を密着力よく被覆すること
により、高温・高負荷下での耐摩耗性、特に耐クレータ
性に優れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は立方晶窒化硼素（ｃ
ＢＮ）焼結体の母材にＡｌ2Ｏ3を被覆した切削工具に関
するものである。特に、耐摩耗性および耐欠損性が改良
されたＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具に関するも
のである。
ＢＮ）焼結体の母材にＡｌ2Ｏ3を被覆した切削工具に関
するものである。特に、耐摩耗性および耐欠損性が改良
されたＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ2Ｏ3は優れた化学的安定性および硬
度の高さから、鉄系材料切削において最も適した材料で
あるにもかかわらず、靱性に劣っていることからＡｌ2
Ｏ3を主体とする切削工具は、欠損に対する安定性に劣
るという欠点があった。これを解決するために、靱性に
比較的優れる超硬合金母材にＡｌ2Ｏ3を被覆した切削工
具が製品化されている。
度の高さから、鉄系材料切削において最も適した材料で
あるにもかかわらず、靱性に劣っていることからＡｌ2
Ｏ3を主体とする切削工具は、欠損に対する安定性に劣
るという欠点があった。これを解決するために、靱性に
比較的優れる超硬合金母材にＡｌ2Ｏ3を被覆した切削工
具が製品化されている。
【０００３】
【発明の解決しようとする課題】しかし、近年の工具市
場の高速・高能率化指向および環境問題に伴う乾式切削
化に対する要求に対し、コーティング超硬合金をはじめ
とする従来工具では、切削時の刃先の高温・高負荷化に
伴う母材の塑性変形が問題となっていた。
場の高速・高能率化指向および環境問題に伴う乾式切削
化に対する要求に対し、コーティング超硬合金をはじめ
とする従来工具では、切削時の刃先の高温・高負荷化に
伴う母材の塑性変形が問題となっていた。
【０００４】これを解決するための手段として、特開昭
59-8679号公報において高温硬度に優れるｃＢＮ基焼結
体にＡｌ2Ｏ3を被覆する方法が提案されている。しか
し、ｃＢＮ基焼結体とＡｌ2Ｏ3被覆層の密着力が十分で
ないことおよびＡｌ2Ｏ3の結晶性の最適化が不十分であ
ることにより、焼入れ鋼などの高硬度材の切削や鋼の高
速・高能率切削においては顕著な耐摩耗性および耐欠損
性の向上がみられていなかった。
59-8679号公報において高温硬度に優れるｃＢＮ基焼結
体にＡｌ2Ｏ3を被覆する方法が提案されている。しか
し、ｃＢＮ基焼結体とＡｌ2Ｏ3被覆層の密着力が十分で
ないことおよびＡｌ2Ｏ3の結晶性の最適化が不十分であ
ることにより、焼入れ鋼などの高硬度材の切削や鋼の高
速・高能率切削においては顕著な耐摩耗性および耐欠損
性の向上がみられていなかった。
【０００５】従って、本発明の主目的は、特に鉄系材料
の高硬度難削材切削や鋼の高速・高能率切削において、
耐逃げ面摩耗性および耐クレーター摩耗性に優れる切削
工具を提供することにある。
の高硬度難削材切削や鋼の高速・高能率切削において、
耐逃げ面摩耗性および耐クレーター摩耗性に優れる切削
工具を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明切削工具は、ｃＢ
Ｎ基焼結体母材における切削に関与する表面の少なくと
も一部に1層以上のＡｌ2Ｏ3層を被覆した切削工具であ
る。ここで、焼結体母材はｃＢＮを体積で20〜99％含
み、平均結晶粒径1μm以下のＡｌ2Ｏ3を体積で1.0％以
上10％未満含む。また、Ａｌ2Ｏ3層は厚さ（ｄ）が0.5
μm〜50μmである。厚さ（ｄ）が0.5μm≦ｄ≦25μmの
場合、Ａｌ2Ｏ3の平均結晶粒径（ｓ）は0.01μm≦ｓ≦4
μmであり、同25μm＜ｄ≦50μmの場合、平均結晶粒径
（ｓ）は0.01μm≦ｓ≦10μmである。
Ｎ基焼結体母材における切削に関与する表面の少なくと
も一部に1層以上のＡｌ2Ｏ3層を被覆した切削工具であ
る。ここで、焼結体母材はｃＢＮを体積で20〜99％含
み、平均結晶粒径1μm以下のＡｌ2Ｏ3を体積で1.0％以
上10％未満含む。また、Ａｌ2Ｏ3層は厚さ（ｄ）が0.5
μm〜50μmである。厚さ（ｄ）が0.5μm≦ｄ≦25μmの
場合、Ａｌ2Ｏ3の平均結晶粒径（ｓ）は0.01μm≦ｓ≦4
μmであり、同25μm＜ｄ≦50μmの場合、平均結晶粒径
（ｓ）は0.01μm≦ｓ≦10μmである。
【０００７】ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を適量含有
させることにより、Ａｌ2Ｏ3被覆層またはＡｌ2Ｏ3との
結合力に優れるＴｉＣｘＮｙＯｚの中間層との密着力が
増し、切削性能が向上する。Ａｌ2Ｏ3の含有量は、体積
で3.0％以上5.0％未満が特に好ましい。密着力が向上す
ることの理由として、 ｃＢＮ基焼結体母材に含有されたＡｌ2Ｏ3を基点とし
て、被覆層を形成しているＡｌ2Ｏ3およびＴｉＣｘＮｙ
Ｏｚとが核生成を起こしている、 ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を含有することによ
り、ｃＢＮ基焼結体母材本来の残留力が変化し、被覆と
の残留応力（熱応力・内部応力）とのミスフィットが緩
和される、ことが推定される。
させることにより、Ａｌ2Ｏ3被覆層またはＡｌ2Ｏ3との
結合力に優れるＴｉＣｘＮｙＯｚの中間層との密着力が
増し、切削性能が向上する。Ａｌ2Ｏ3の含有量は、体積
で3.0％以上5.0％未満が特に好ましい。密着力が向上す
ることの理由として、 ｃＢＮ基焼結体母材に含有されたＡｌ2Ｏ3を基点とし
て、被覆層を形成しているＡｌ2Ｏ3およびＴｉＣｘＮｙ
Ｏｚとが核生成を起こしている、 ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を含有することによ
り、ｃＢＮ基焼結体母材本来の残留力が変化し、被覆と
の残留応力（熱応力・内部応力）とのミスフィットが緩
和される、ことが推定される。
【０００８】１μｍ以下の微細なＡｌ2Ｏ3を均質にｃＢ
Ｎ基焼結体母材に含有させることにより、Ａｌ2Ｏ3また
はＴｉＣｘＮｙＯｚ膜形成の際に微細で均質な核生成を
促進することができ、結晶性に優れ、かつ密着力に優れ
たＡｌ2Ｏ3を成膜できるものと考えられる。Ａｌ2Ｏ3
の含有率が、体積で1.0％未満の場合には、被覆形成時
の核生成がまばらになるため効果が不十分となる。逆に
10％以上になると、Ａｌ2Ｏ3固有の機械的特性がｃＢＮ
基焼結体の機械的特性に反映され、ｃＢＮ基焼結体母材
の耐欠損性が大幅に低下するものと推定される。
Ｎ基焼結体母材に含有させることにより、Ａｌ2Ｏ3また
はＴｉＣｘＮｙＯｚ膜形成の際に微細で均質な核生成を
促進することができ、結晶性に優れ、かつ密着力に優れ
たＡｌ2Ｏ3を成膜できるものと考えられる。Ａｌ2Ｏ3
の含有率が、体積で1.0％未満の場合には、被覆形成時
の核生成がまばらになるため効果が不十分となる。逆に
10％以上になると、Ａｌ2Ｏ3固有の機械的特性がｃＢＮ
基焼結体の機械的特性に反映され、ｃＢＮ基焼結体母材
の耐欠損性が大幅に低下するものと推定される。
【０００９】また、Ａｌ2Ｏ3層はα−Ａｌ2Ｏ3を主成分
とすることが好ましい。α-Ａｌ2Ｏ3を密着力良く被覆
することにより、逃げ面摩耗量およびクレーター摩耗量
が抑止され、工具寿命が劇的に増加する。κ-Ａｌ2Ｏ3
を密着力良く被覆した場合にも、クレーター摩耗量は抑
制され、工具寿命が向上するが、逃げ面摩耗量はほとん
ど抑制されない。
とすることが好ましい。α-Ａｌ2Ｏ3を密着力良く被覆
することにより、逃げ面摩耗量およびクレーター摩耗量
が抑止され、工具寿命が劇的に増加する。κ-Ａｌ2Ｏ3
を密着力良く被覆した場合にも、クレーター摩耗量は抑
制され、工具寿命が向上するが、逃げ面摩耗量はほとん
ど抑制されない。
【００１０】さらに、Ａｌ2Ｏ3層は、(012)、(104)、(1
10)、(113)、(024)または(116)面を配向させた組織とし
て、配向性指数を1.0以上とすることで、耐摩耗性およ
び強度に優れる被覆層とできる。この配向性指数は次式
で定義される。なお、この配向性指数の求め方について
はWO96/15286（PCT/SE95/01347）などにも記載されてい
る。 TC(hkl）＝I(hkl）/Io(hkl)×［（1/n）Σ｛（hkl）/Io
(hkl)｝］-1 式中で I(hkl)：ＸＲＤにおける（hkl）回折線強度 Io(hkl)：ＸＲＤのＡＳＴＭカードにおける回折強度 ｎ:計算に使用した回折線数、使用した(hkl)回折線は(0
12),(104),(110),(113),(024),(116)である。
10)、(113)、(024)または(116)面を配向させた組織とし
て、配向性指数を1.0以上とすることで、耐摩耗性およ
び強度に優れる被覆層とできる。この配向性指数は次式
で定義される。なお、この配向性指数の求め方について
はWO96/15286（PCT/SE95/01347）などにも記載されてい
る。 TC(hkl）＝I(hkl）/Io(hkl)×［（1/n）Σ｛（hkl）/Io
(hkl)｝］-1 式中で I(hkl)：ＸＲＤにおける（hkl）回折線強度 Io(hkl)：ＸＲＤのＡＳＴＭカードにおける回折強度 ｎ:計算に使用した回折線数、使用した(hkl)回折線は(0
12),(104),(110),(113),(024),(116)である。
【００１１】上記の切削工具において、Ａｌ2Ｏ3層はＴ
ｉＣｘＮｙＯｚ層と複合して積層してもよい。この複合
の具体的構成には、Ａｌ2Ｏ3層とｃＢＮ基焼結体母材
の界面にＴｉＣｘＮｙＯｚからなる中間層を形成する、
Ａｌ2Ｏ3層を複数層設け、各Ａｌ2Ｏ3層の間にＴｉＣ
ｘＮｙＯｚ層を介在させる、最外層にＴｉＣｘＮｙＯ
ｚ層を被覆することが挙げられる。
ｉＣｘＮｙＯｚ層と複合して積層してもよい。この複合
の具体的構成には、Ａｌ2Ｏ3層とｃＢＮ基焼結体母材
の界面にＴｉＣｘＮｙＯｚからなる中間層を形成する、
Ａｌ2Ｏ3層を複数層設け、各Ａｌ2Ｏ3層の間にＴｉＣ
ｘＮｙＯｚ層を介在させる、最外層にＴｉＣｘＮｙＯ
ｚ層を被覆することが挙げられる。
【００１２】また、Ａｌ2Ｏ3層の厚さを0.5μm〜50μm
としたのは、この下限未満では被覆の効果が低く、上限
を超えると被覆層が剥離や欠損を起こしやすくなるから
である。より好ましくは３〜40μm程度である。特に、
Ａｌ2Ｏ3層の厚さが25μm以下で、Ａｌ2Ｏ3の平均結晶
粒径（ｓ）を0.01μm≦ｓ≦4μmのものは、耐逃げ面摩
耗性に優れ、Ａｌ2Ｏ3層の厚さが25μmを越え、Ａｌ2Ｏ
3の平均結晶粒径（ｓ）が0.01μm≦ｓ≦10μmのもの
は、耐クレータ摩耗性に優れる。なお、Ａｌ2Ｏ3層が複
数存在する場合、厚さが25μｍ以下かどうかの場合分け
は、Ａｌ2Ｏ3層の合計厚みについて行う。
としたのは、この下限未満では被覆の効果が低く、上限
を超えると被覆層が剥離や欠損を起こしやすくなるから
である。より好ましくは３〜40μm程度である。特に、
Ａｌ2Ｏ3層の厚さが25μm以下で、Ａｌ2Ｏ3の平均結晶
粒径（ｓ）を0.01μm≦ｓ≦4μmのものは、耐逃げ面摩
耗性に優れ、Ａｌ2Ｏ3層の厚さが25μmを越え、Ａｌ2Ｏ
3の平均結晶粒径（ｓ）が0.01μm≦ｓ≦10μmのもの
は、耐クレータ摩耗性に優れる。なお、Ａｌ2Ｏ3層が複
数存在する場合、厚さが25μｍ以下かどうかの場合分け
は、Ａｌ2Ｏ3層の合計厚みについて行う。
【００１３】上記のＡｌ2Ｏ3層またはＴｉＣｘＮｙＯｚ
層は熱ＣＶＤ法、プラズマＣＶＤ法および中温ＣＶＤ法
などのＣＶＤ法や、スパッタ法およびイオンプレーティ
ング法などのＰＶＤ法などにより形成できる。
層は熱ＣＶＤ法、プラズマＣＶＤ法および中温ＣＶＤ法
などのＣＶＤ法や、スパッタ法およびイオンプレーティ
ング法などのＰＶＤ法などにより形成できる。
【００１４】一方、焼結体母材はｃＢＮと結合相とから
構成される。ｃＢＮ含有量が２０体積％以上であれば、
機械的に弱点となる結合相の厚い個所が生成されること
を抑制できる。また、結合相としては、Ａｌ2Ｏ3の他、
周期律表4a,5a,6a族金属の窒化物、炭化物、ホウ化物お
よびこれらの相互固溶体の少なくとも１種を主成分とす
るものが好ましい。さらに、ＡｌおよびＳｉの少なくと
も一方を含有してもよい。この焼結体母材の製造には、
プラズマ焼結装置、ホットプレス装置、超高圧焼結装置
などが利用できる。
構成される。ｃＢＮ含有量が２０体積％以上であれば、
機械的に弱点となる結合相の厚い個所が生成されること
を抑制できる。また、結合相としては、Ａｌ2Ｏ3の他、
周期律表4a,5a,6a族金属の窒化物、炭化物、ホウ化物お
よびこれらの相互固溶体の少なくとも１種を主成分とす
るものが好ましい。さらに、ＡｌおよびＳｉの少なくと
も一方を含有してもよい。この焼結体母材の製造には、
プラズマ焼結装置、ホットプレス装置、超高圧焼結装置
などが利用できる。
【００１５】本発明の切削工具は、ダイヤモンドに次ぐ
硬度を有するｃＢＮを主成分とするｃＢＮ基焼結体を母
材とすることにより高温下での耐塑性変形性に優れる。
また、化学的安定性に優れるα−Ａｌ2Ｏ3を組織制御し
て被覆することによりチッピングや剥離を起こすことな
く耐クレーター性を改善することができる。そのため、
切削温度の上昇により既存の工具では適用不可能であっ
た焼入れ鋼などの高硬度材の切削や鋼の高速・高能率切
削用途において優れた工具寿命を有する。
硬度を有するｃＢＮを主成分とするｃＢＮ基焼結体を母
材とすることにより高温下での耐塑性変形性に優れる。
また、化学的安定性に優れるα−Ａｌ2Ｏ3を組織制御し
て被覆することによりチッピングや剥離を起こすことな
く耐クレーター性を改善することができる。そのため、
切削温度の上昇により既存の工具では適用不可能であっ
た焼入れ鋼などの高硬度材の切削や鋼の高速・高能率切
削用途において優れた工具寿命を有する。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。 （実施例１）表１に示す異なる組成でSNGN120408（ISO
規格）の形状を有するｃＢＮ基焼結体母材を用意した。
次に、通常のＣＶＤ法により、表２（条件１）、表３
（条件２）の条件にてＡｌ2 Ｏ3を被覆した。一部のチ
ップについては、通常のＣＶＤ法によりＴｉＣ0.5Ｎ0.5
層をｃＢＮ基焼結体母材とＡｌ2Ｏ3被覆層との間に中間
層として被覆した。
する。 （実施例１）表１に示す異なる組成でSNGN120408（ISO
規格）の形状を有するｃＢＮ基焼結体母材を用意した。
次に、通常のＣＶＤ法により、表２（条件１）、表３
（条件２）の条件にてＡｌ2 Ｏ3を被覆した。一部のチ
ップについては、通常のＣＶＤ法によりＴｉＣ0.5Ｎ0.5
層をｃＢＮ基焼結体母材とＡｌ2Ｏ3被覆層との間に中間
層として被覆した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】得られたＡｌ2Ｏ3被覆焼結体について電子
顕微鏡（ＳＥＭ：Scanning Electron Microscope）お
よびＥＤＳ(Energy-dispersive X-ray Spectroscopy)
による分析を行ったところ、Ａｌ2Ｏ3層は厚さ25μm、
Ａｌ2Ｏ3の平均粒径（S）が4.5μmであることがわかっ
た。
顕微鏡（ＳＥＭ：Scanning Electron Microscope）お
よびＥＤＳ(Energy-dispersive X-ray Spectroscopy)
による分析を行ったところ、Ａｌ2Ｏ3層は厚さ25μm、
Ａｌ2Ｏ3の平均粒径（S）が4.5μmであることがわかっ
た。
【００２１】さらに、作製したＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼
結体切削工具の切削に関与するすくい面および逃げ面に
ついてＸＲＤ(X‐ray diffraction)で詳細な調査を行っ
たところ、表２の条件１ではκ−Ａｌ2Ｏ3が、表３の条
件２では(012)面の配向性指数TC(012)が1.1を示すα−
Ａｌ2Ｏ3が被覆されていた。配向性指数は前述した式に
基づいて求めた。
結体切削工具の切削に関与するすくい面および逃げ面に
ついてＸＲＤ(X‐ray diffraction)で詳細な調査を行っ
たところ、表２の条件１ではκ−Ａｌ2Ｏ3が、表３の条
件２では(012)面の配向性指数TC(012)が1.1を示すα−
Ａｌ2Ｏ3が被覆されていた。配向性指数は前述した式に
基づいて求めた。
【００２２】次に、このチップを用いて切削評価を行っ
た。切削条件は、被削材：外周長手方向の２箇所にＶ字
型の溝を有する硬度HRC65でSUJ2の丸捧、切削速度：150
m／min、切り込み：0.2mm、送り：0.1mm／rev．、乾式
切削である。そして、実体顕微鏡および表面形状測定器
により、摩耗量の測定および摩耗形態の観察により行っ
て評価した。比較用に、Ａｌ2Ｏ3を被覆していない市販
の焼き入れ鋼加工用ｃＢＮ基焼結体も同様に評価した。
その結果を表４に示す。
た。切削条件は、被削材：外周長手方向の２箇所にＶ字
型の溝を有する硬度HRC65でSUJ2の丸捧、切削速度：150
m／min、切り込み：0.2mm、送り：0.1mm／rev．、乾式
切削である。そして、実体顕微鏡および表面形状測定器
により、摩耗量の測定および摩耗形態の観察により行っ
て評価した。比較用に、Ａｌ2Ｏ3を被覆していない市販
の焼き入れ鋼加工用ｃＢＮ基焼結体も同様に評価した。
その結果を表４に示す。
【００２３】
【表４】
【００２４】表４の結果を整理すると次のようになる。
母材中にＡｌ2Ｏ3が含まれていない又はＡｌ2Ｏ3含有量
が１体積％未満の場合（No．1 〜4）、被覆の密着力が
不十分で工具寿命の顕著な改善が認められない。逆にＡ
ｌ2Ｏ3含有量が10体積％以上（No．10）となっても改善
効果が少ない。Ａｌ2Ｏ3の含有率が、体積で1.0％未満
の場合には、被覆形成時の核生成がまばらになるため効
果が不十分となる。逆に10％以上になると、Ａｌ2Ｏ3固
有の機械的特性がｃＢＮ基焼結体の機械的特性に反映さ
れ、ｃＢＮ基焼結体母材の耐欠損性が大幅に低下するも
のと推定される。
母材中にＡｌ2Ｏ3が含まれていない又はＡｌ2Ｏ3含有量
が１体積％未満の場合（No．1 〜4）、被覆の密着力が
不十分で工具寿命の顕著な改善が認められない。逆にＡ
ｌ2Ｏ3含有量が10体積％以上（No．10）となっても改善
効果が少ない。Ａｌ2Ｏ3の含有率が、体積で1.0％未満
の場合には、被覆形成時の核生成がまばらになるため効
果が不十分となる。逆に10％以上になると、Ａｌ2Ｏ3固
有の機械的特性がｃＢＮ基焼結体の機械的特性に反映さ
れ、ｃＢＮ基焼結体母材の耐欠損性が大幅に低下するも
のと推定される。
【００２５】一方、No．5、6、7、9の結果からわかるよ
うに、ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を適量含有させる
ことにより、Ａｌ2Ｏ3被覆層またはＡｌ2Ｏ3との結合力
に優れるＴｉＣｘＮｙＯｚの中間層との密着力が増し、
切削性能が向上する。密着力が向上することの理由とし
て、 ｃＢＮ基焼結体母材に含有されたＡｌ2Ｏ3を基点とし
て、被覆層を形成しているＡｌ2Ｏ3およびＴｉＣｘＮｙ
Ｏｚとが核生成を起こしている、 ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を含有することによ
り、ｃＢＮ基焼結体母材本来の残留力が変化し、被覆と
の残留応力（熱応力・内部応力）とのミスフィットが緩
和される、ことが推定される。
うに、ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を適量含有させる
ことにより、Ａｌ2Ｏ3被覆層またはＡｌ2Ｏ3との結合力
に優れるＴｉＣｘＮｙＯｚの中間層との密着力が増し、
切削性能が向上する。密着力が向上することの理由とし
て、 ｃＢＮ基焼結体母材に含有されたＡｌ2Ｏ3を基点とし
て、被覆層を形成しているＡｌ2Ｏ3およびＴｉＣｘＮｙ
Ｏｚとが核生成を起こしている、 ｃＢＮ基焼結体母材にＡｌ2Ｏ3を含有することによ
り、ｃＢＮ基焼結体母材本来の残留力が変化し、被覆と
の残留応力（熱応力・内部応力）とのミスフィットが緩
和される、ことが推定される。
【００２６】母材中のＡｌ2Ｏ3がの粒径が１μｍを越え
ると（No．11）、Ａｌ2Ｏ3被覆の密着力が不十分であ
る。その理由は、１μｍ以下の微細なＡｌ2Ｏ3を均質に
ｃＢＮ基焼結体母材に含有させることにより、Ａｌ2Ｏ3
またはＴｉＣｘＮｙＯｚ膜形成の際に微細で均質な核生
成を促進することができ、結晶性に優れ、かつ密着力に
優れたＡｌ2Ｏ3を成膜できるものと考えられる。
ると（No．11）、Ａｌ2Ｏ3被覆の密着力が不十分であ
る。その理由は、１μｍ以下の微細なＡｌ2Ｏ3を均質に
ｃＢＮ基焼結体母材に含有させることにより、Ａｌ2Ｏ3
またはＴｉＣｘＮｙＯｚ膜形成の際に微細で均質な核生
成を促進することができ、結晶性に優れ、かつ密着力に
優れたＡｌ2Ｏ3を成膜できるものと考えられる。
【００２７】No.7と8の比較からわかるように、Ａｌ2Ｏ
3の被覆層はα−Ａｌ2Ｏ3を主成分とすることが好まし
い。α-Ａｌ2Ｏ3を密着力良く被覆することにより、逃
げ面摩耗量およびクレーター摩耗量が抑止され、工具寿
命が劇的に増加する。κ-Ａｌ2Ｏ3を密着力良く被覆し
た場合にも、クレーター摩耗量は抑制され、工具寿命が
向上するが、逃げ面摩耗量はほとんど抑制されない。
3の被覆層はα−Ａｌ2Ｏ3を主成分とすることが好まし
い。α-Ａｌ2Ｏ3を密着力良く被覆することにより、逃
げ面摩耗量およびクレーター摩耗量が抑止され、工具寿
命が劇的に増加する。κ-Ａｌ2Ｏ3を密着力良く被覆し
た場合にも、クレーター摩耗量は抑制され、工具寿命が
向上するが、逃げ面摩耗量はほとんど抑制されない。
【００２８】（実施例２）平均粒径２μｍ以下のｃＢＮ
粒子と同１μｍ未満のＡｌ2Ｏ3を含有したｃＢＮ基焼結
体母材に通常のＣＶＤ法を用いてＴｉＣＮおよびＴｉＮ
を被覆し、実施例１と同様のＣＶＤ法を用いて、Ａｌ2
Ｏ3を被覆した。その際、ｃＢＮ基焼結体の設置方法、
成膜温度およびキャリアーガス濃度などの調整を行い、
表５、６、７に示す種々のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体
切削工具を作製した。
粒子と同１μｍ未満のＡｌ2Ｏ3を含有したｃＢＮ基焼結
体母材に通常のＣＶＤ法を用いてＴｉＣＮおよびＴｉＮ
を被覆し、実施例１と同様のＣＶＤ法を用いて、Ａｌ2
Ｏ3を被覆した。その際、ｃＢＮ基焼結体の設置方法、
成膜温度およびキャリアーガス濃度などの調整を行い、
表５、６、７に示す種々のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体
切削工具を作製した。
【００２９】これらのＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削
工具の切削に関与するすくい面および逃げ面についてＸ
ＲＤで詳細な調査を行ったところ、(012)、(104)、(11
0)、(113)、(024)、(116)からなる(hkl)面の配向性指数
の中で最大値を示すTC(hkl)が0.9以上となるα−Ａｌ2
Ｏ3が被覆されていた。
工具の切削に関与するすくい面および逃げ面についてＸ
ＲＤで詳細な調査を行ったところ、(012)、(104)、(11
0)、(113)、(024)、(116)からなる(hkl)面の配向性指数
の中で最大値を示すTC(hkl)が0.9以上となるα−Ａｌ2
Ｏ3が被覆されていた。
【００３０】
【表５】
【００３１】
【表６】
【００３２】
【表７】
【００３３】次に、これらのチップを用いて切削評価を
行った。切削条件は、被削材：外周長手方向の２箇所に
Ｖ字型の溝を有する硬度HRC20でSMC435の丸捧、切削速
度：600m／min、切り込み：0.5mm、送り：0.5mm／re
v．、乾式切削である。そして、実体顕微鏡および表面
形状測定器により、摩耗量の測定および摩耗形態の観察
により行って評価した。比較用に、Ａｌ2 Ｏ3を被覆し
ていない市販の焼き入れ鋼加工用焼結体も同様に評価し
た。その結果を表８、９に示す。
行った。切削条件は、被削材：外周長手方向の２箇所に
Ｖ字型の溝を有する硬度HRC20でSMC435の丸捧、切削速
度：600m／min、切り込み：0.5mm、送り：0.5mm／re
v．、乾式切削である。そして、実体顕微鏡および表面
形状測定器により、摩耗量の測定および摩耗形態の観察
により行って評価した。比較用に、Ａｌ2 Ｏ3を被覆し
ていない市販の焼き入れ鋼加工用焼結体も同様に評価し
た。その結果を表８、９に示す。
【００３４】
【表８】
【００３５】
【表９】
【００３６】(012),(104),(110),(113),(024),(116)か
らなる(hkl)面の配向性指数の中で最大値を示すTC(hkl)
が1.0以上となるα−Ａｌ2Ｏ3が被覆されている本発明
実施例は従来のｃＢＮ焼結体工具、被覆ｃＢＮ焼結体工
具、鋼切削用被覆超硬合金工具およびＴＩＣＮ被覆サー
メットと比較して、逃げ面摩耗量およびクレーター摩耗
量が劇的に改善されている。
らなる(hkl)面の配向性指数の中で最大値を示すTC(hkl)
が1.0以上となるα−Ａｌ2Ｏ3が被覆されている本発明
実施例は従来のｃＢＮ焼結体工具、被覆ｃＢＮ焼結体工
具、鋼切削用被覆超硬合金工具およびＴＩＣＮ被覆サー
メットと比較して、逃げ面摩耗量およびクレーター摩耗
量が劇的に改善されている。
【００３７】この理由として、α−Ａｌ2Ｏ3の(012),(1
04),(110),(113),(024),(116)面が他の結晶面と比較し
て硬度・靱性などの機械的特性が優れていること、Ａｌ
2Ｏ3は柱状結晶（柱状晶）として成長するが、この柱状
結晶をランダムに成長させるのではなく、配向成長させ
ることにより、結晶粒同士の機械的干渉による欠陥の導
入が抑制され被覆の靱性が大幅に向上すること、が推定
される。一方、配向性指数TC(012)が0.9のNo.15は耐摩
耗性が低く、工具寿命の改善が見られない。
04),(110),(113),(024),(116)面が他の結晶面と比較し
て硬度・靱性などの機械的特性が優れていること、Ａｌ
2Ｏ3は柱状結晶（柱状晶）として成長するが、この柱状
結晶をランダムに成長させるのではなく、配向成長させ
ることにより、結晶粒同士の機械的干渉による欠陥の導
入が抑制され被覆の靱性が大幅に向上すること、が推定
される。一方、配向性指数TC(012)が0.9のNo.15は耐摩
耗性が低く、工具寿命の改善が見られない。
【００３８】Ａｌ2Ｏ3のみを被覆した場合、Ａｌ2Ｏ3被
覆層の厚みが50μｍを越えると(No.10)、亀裂や剥離が
生じ易いために切削性能が大幅に低下する。一方、ｃＢ
Ｎ基焼結体母材とＡｌ2Ｏ3被覆層の界面にＴｉＣｘＮｙ
Ｏｚ膜を中間層として介在させることにより、Ａｌ2Ｏ3
被覆層における亀裂や剥離の生成を抑制することができ
る(No.10)。これは、ｃＢＮ基焼結体母材と被覆の残留
応力のミスフィットを中間層であるＴｉＣｘＮｙＯｚ膜
が緩和するためと推定される。ただし、前記中間層を介
在させてもＡｌ2Ｏ3層の厚さが50を越えると(No.12)、
やはり切削性能が大幅に低下する。
覆層の厚みが50μｍを越えると(No.10)、亀裂や剥離が
生じ易いために切削性能が大幅に低下する。一方、ｃＢ
Ｎ基焼結体母材とＡｌ2Ｏ3被覆層の界面にＴｉＣｘＮｙ
Ｏｚ膜を中間層として介在させることにより、Ａｌ2Ｏ3
被覆層における亀裂や剥離の生成を抑制することができ
る(No.10)。これは、ｃＢＮ基焼結体母材と被覆の残留
応力のミスフィットを中間層であるＴｉＣｘＮｙＯｚ膜
が緩和するためと推定される。ただし、前記中間層を介
在させてもＡｌ2Ｏ3層の厚さが50を越えると(No.12)、
やはり切削性能が大幅に低下する。
【００３９】実施例１と同様に、１μｍ以下の微細なＡ
ｌ2Ｏ3を均質にｃＢＮ基焼結体母材に含有させることに
より、Ａｌ2Ｏ3またはＴｉＣｘＮｙＯｚ膜形成の際に微
細で均質な核生成を促進することができ、結晶性に優
れ、かつ密着力に優れたＡｌ2Ｏ3被覆を形成できるもの
と考えられる。ここでは、全てＡｌ2Ｏ3被覆の厚さを25
μｍ以上としており、この条件下では、No.５およびNo.
17より、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層を形成しているα−Ａｌ2
Ｏ3の平均結晶粒径ｓが粗大粒子になると靱性が低下す
るものと推定される。また、No.13およびNo.14より、α
−Ａｌ2Ｏ3被覆層が50μｍまでの場合、平均結晶粒径ｓ
が10μm越えると、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層が著しく欠損し
やすくなる。
ｌ2Ｏ3を均質にｃＢＮ基焼結体母材に含有させることに
より、Ａｌ2Ｏ3またはＴｉＣｘＮｙＯｚ膜形成の際に微
細で均質な核生成を促進することができ、結晶性に優
れ、かつ密着力に優れたＡｌ2Ｏ3被覆を形成できるもの
と考えられる。ここでは、全てＡｌ2Ｏ3被覆の厚さを25
μｍ以上としており、この条件下では、No.５およびNo.
17より、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層を形成しているα−Ａｌ2
Ｏ3の平均結晶粒径ｓが粗大粒子になると靱性が低下す
るものと推定される。また、No.13およびNo.14より、α
−Ａｌ2Ｏ3被覆層が50μｍまでの場合、平均結晶粒径ｓ
が10μm越えると、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層が著しく欠損し
やすくなる。
【００４０】No.1〜9の比較より、Ａｌ2Ｏ3の含有率
は、体積で1.0％未満の場合には被覆形成時の核生成が
まばらになるため、1.0％以上必要で、特に3％以上のも
のが密着力に優れる。逆に５％を越えると、核生成の密
度が密になりすぎて、Ａｌ2Ｏ3またはＴｉＣｘＮｙＯｚ
結晶が成長する際に互いの機械的な干渉により結晶内に
欠陥が導入され、被覆層の靱性が低下やすい。特に、10
％を越えると、Ａｌ2Ｏ3固有の機械的特性がｃＢＮ基焼
結体の機械的特性に反映され、ｃＢＮ基焼結体母材の耐
欠損性が大幅に低下するものと推定される。従って、ｃ
ＢＮ基焼結体母材に含有するＡｌ2Ｏ3は体積で1.0％以
上10％未満が適切で、さらに3％以上5％未満が好まし
い。
は、体積で1.0％未満の場合には被覆形成時の核生成が
まばらになるため、1.0％以上必要で、特に3％以上のも
のが密着力に優れる。逆に５％を越えると、核生成の密
度が密になりすぎて、Ａｌ2Ｏ3またはＴｉＣｘＮｙＯｚ
結晶が成長する際に互いの機械的な干渉により結晶内に
欠陥が導入され、被覆層の靱性が低下やすい。特に、10
％を越えると、Ａｌ2Ｏ3固有の機械的特性がｃＢＮ基焼
結体の機械的特性に反映され、ｃＢＮ基焼結体母材の耐
欠損性が大幅に低下するものと推定される。従って、ｃ
ＢＮ基焼結体母材に含有するＡｌ2Ｏ3は体積で1.0％以
上10％未満が適切で、さらに3％以上5％未満が好まし
い。
【００４１】ｃＢＮ基焼結体母材に含有されるｃＢＮの
含有率が体積で20％未満になると(No.20)、硬度・靱性
などの機械的特性に優れるｃＢＮの効果が希薄になり、
ｃＢＮ基焼結体母材の耐欠損性が大幅に低下するものと
推定される。
含有率が体積で20％未満になると(No.20)、硬度・靱性
などの機械的特性に優れるｃＢＮの効果が希薄になり、
ｃＢＮ基焼結体母材の耐欠損性が大幅に低下するものと
推定される。
【００４２】本発明のＡｌ2Ｏ3被覆工具は、α−Ａｌ2
Ｏ3を単層で被覆した場合にも、従来のＡｌ2Ｏ3被覆よ
りも靱性に優れるが、特にＡｌ2Ｏ3層の間に柱状結晶抑
制層であるを設けたNo.3のα−Ａｌ2Ｏ3被覆層は微細な
柱状結晶均質に配向した組織を有し、靱性に優れてお
り、他のα−Ａｌ2Ｏ3被覆層と比較して、微小チッピン
グなしに平滑な摩耗形態を示し、欠損寿命も向上したも
のと推定する。
Ｏ3を単層で被覆した場合にも、従来のＡｌ2Ｏ3被覆よ
りも靱性に優れるが、特にＡｌ2Ｏ3層の間に柱状結晶抑
制層であるを設けたNo.3のα−Ａｌ2Ｏ3被覆層は微細な
柱状結晶均質に配向した組織を有し、靱性に優れてお
り、他のα−Ａｌ2Ｏ3被覆層と比較して、微小チッピン
グなしに平滑な摩耗形態を示し、欠損寿命も向上したも
のと推定する。
【００４３】（実施例３）平均粒径５μｍ以下のｃＢＮ
粒子と同１μｍ未満のＡｌ2Ｏ3を含有したｃＢＮ基焼結
体母材に実施例１と同様のＣＶＤ法を用いてＡｌ2Ｏ3を
被覆した。その際、ｃＢＮ基焼結体の設置方法、成膜温
度およびキャリアーガス濃度などの調整を行い、表１０
に示す種々のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具を作
製した。
粒子と同１μｍ未満のＡｌ2Ｏ3を含有したｃＢＮ基焼結
体母材に実施例１と同様のＣＶＤ法を用いてＡｌ2Ｏ3を
被覆した。その際、ｃＢＮ基焼結体の設置方法、成膜温
度およびキャリアーガス濃度などの調整を行い、表１０
に示す種々のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具を作
製した。
【００４４】これらのＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削
工具の切削に関与するすくい面および逃げ面についてＸ
ＲＤで詳細な調査を行ったところ、(012)、(104)、(11
0)、(113)、(024)、(116)からなる(hkl)面の配向性指数
の中で最大値を示すTC(hkl)が0.9以上となるα−Ａｌ2
Ｏ3が被覆されていた。
工具の切削に関与するすくい面および逃げ面についてＸ
ＲＤで詳細な調査を行ったところ、(012)、(104)、(11
0)、(113)、(024)、(116)からなる(hkl)面の配向性指数
の中で最大値を示すTC(hkl)が0.9以上となるα−Ａｌ2
Ｏ3が被覆されていた。
【００４５】
【表１０】
【００４６】
【表１１】
【００４７】次に、これらのチップを用いて切削評価を
行った。切削条件は、実施例２と同じで、被削材：外周
長手方向の２箇所にＶ字型の溝を有する硬度HRC20でSMC
435の丸捧、切削速度：600m／min、切り込み：0.5mm、
送り：0.5mm／rev．、乾式切削である。そして、実体顕
微鏡および表面形状測定器により、摩耗量の測定および
摩耗形態の観察により行って評価した。比較用に、Ａｌ
2Ｏ3を被覆していない市販の焼き入れ鋼加工用焼結体も
同様に評価した。その結果を表１１に示す。
行った。切削条件は、実施例２と同じで、被削材：外周
長手方向の２箇所にＶ字型の溝を有する硬度HRC20でSMC
435の丸捧、切削速度：600m／min、切り込み：0.5mm、
送り：0.5mm／rev．、乾式切削である。そして、実体顕
微鏡および表面形状測定器により、摩耗量の測定および
摩耗形態の観察により行って評価した。比較用に、Ａｌ
2Ｏ3を被覆していない市販の焼き入れ鋼加工用焼結体も
同様に評価した。その結果を表１１に示す。
【００４８】
【表１２】
【００４９】表12の結果から次のことが判明した。No.1
1〜13の比較より、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層を形成している
α−Ａｌ2Ｏ3の平均結晶粒径が粗大になるにつれ耐摩耗
性および摩耗形態の平滑性が低下している。これは、α
−Ａｌ2Ｏ3の粗大化に伴う靱性の低下が起因しているも
のと推定され、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層が25μｍまでの場
合、平均結晶粒径が４μｍを越えると耐摩耗性の低下が
著しい。なお、TC(104)が1.0未満のNo.7も逃げ面摩耗量
が多く、工具寿命が短い。
1〜13の比較より、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層を形成している
α−Ａｌ2Ｏ3の平均結晶粒径が粗大になるにつれ耐摩耗
性および摩耗形態の平滑性が低下している。これは、α
−Ａｌ2Ｏ3の粗大化に伴う靱性の低下が起因しているも
のと推定され、α−Ａｌ2Ｏ3被覆層が25μｍまでの場
合、平均結晶粒径が４μｍを越えると耐摩耗性の低下が
著しい。なお、TC(104)が1.0未満のNo.7も逃げ面摩耗量
が多く、工具寿命が短い。
【００５０】実施例２と比較し、熱的安定性に優れるα
−Ａｌ2Ｏ3被覆層が薄くなった分、熱的な摩耗が主要因
とされるクレーター摩耗量が増加しているが、α−Ａｌ
2Ｏ3の平均結晶粒径が微細になった分、機械的な摩耗が
主要因とされる逃げ面摩耗量が抑制され、摩耗形態も平
滑になっている。
−Ａｌ2Ｏ3被覆層が薄くなった分、熱的な摩耗が主要因
とされるクレーター摩耗量が増加しているが、α−Ａｌ
2Ｏ3の平均結晶粒径が微細になった分、機械的な摩耗が
主要因とされる逃げ面摩耗量が抑制され、摩耗形態も平
滑になっている。
【００５１】従って、寸法精度や高仕上げ面性状を要求
される切削では、α−Ａｌ2Ｏ3被覆の厚さ（ｄ）が0.5
μm≦ｄ≦25μmで、平均結晶粒径（ｓ）を0.01μm≦ｓ
≦4μmとすることが適切で、欠損寿命を重視する場合に
は、同25μm＜ｄ≦50μm、0.01μm≦ｓ≦10μmが適切で
ある。
される切削では、α−Ａｌ2Ｏ3被覆の厚さ（ｄ）が0.5
μm≦ｄ≦25μmで、平均結晶粒径（ｓ）を0.01μm≦ｓ
≦4μmとすることが適切で、欠損寿命を重視する場合に
は、同25μm＜ｄ≦50μm、0.01μm≦ｓ≦10μmが適切で
ある。
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は次の効果
を奏する。 ｃＢＮ基焼結体母材に最適量のＡｌ2Ｏ3を含有させ、
Ａｌ2Ｏ3被覆成膜時の核生成密度やＡｌ2Ｏ3被覆の結晶
性を制御することにより、母材との密着性に優れ、かつ
結晶性の良好なＡｌ2Ｏ3の被覆を成膜できる。
を奏する。 ｃＢＮ基焼結体母材に最適量のＡｌ2Ｏ3を含有させ、
Ａｌ2Ｏ3被覆成膜時の核生成密度やＡｌ2Ｏ3被覆の結晶
性を制御することにより、母材との密着性に優れ、かつ
結晶性の良好なＡｌ2Ｏ3の被覆を成膜できる。
【００５３】耐摩耗性および強度に優れるα−Ａｌ2
Ｏ3の (012)、(104)、(110)、(113)、(024)または(116)
面を配向させた組織を有するＡｌ2Ｏ3被覆を被削材との
擦過面に形成できる。
Ｏ3の (012)、(104)、(110)、(113)、(024)または(116)
面を配向させた組織を有するＡｌ2Ｏ3被覆を被削材との
擦過面に形成できる。
【００５４】上記、の被覆焼結体により、切削温
度が上昇するために既存の工具では短寿命または適用不
可能であった鉄系高硬度難削材料の切削用途や鋼の高速
・高能率切削用となどにおいて、優れた工具寿命を発揮
する切削工具を得ることができる。
度が上昇するために既存の工具では短寿命または適用不
可能であった鉄系高硬度難削材料の切削用途や鋼の高速
・高能率切削用となどにおいて、優れた工具寿命を発揮
する切削工具を得ることができる。
フロントページの続き (72)発明者 中井 哲男 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 Ｆターム(参考） 3C046 FF02 FF09 FF17 FF25 FF35 FF42 FF57
Claims (7)
- 【請求項１】 ｃＢＮ基焼結体母材における切削に関与
する表面の少なくとも一部に1 層以上のＡｌ2Ｏ3層を被
覆した切削工具であって、 前記焼結体母材はｃＢＮを体積で20〜99％含み、平均結
晶粒径1μｍ以下のＡｌ2Ｏ3を体積で1.0％以上10％未満
含有し、 前記Ａｌ2Ｏ3層は、 厚さ（ｄ）が0.5μm〜50μmで、 0.5μm≦ｄ≦25μmの場合、平均結晶粒径（ｓ）が0.01
μm≦ｓ≦4μm、 25μm＜ｄ≦50μmの場合、平均結晶粒径（ｓ）が0.01μ
m≦ｓ≦10μmであることを特徴とするＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢ
Ｎ基焼結体切削工具。 - 【請求項２】 ｃＢＮ焼結体母材が、体積で3.0％以上
5.0％未満のＡｌ2Ｏ3を含有していることを特徴とする
請求項１記載のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具。 - 【請求項３】 Ａｌ2Ｏ3層が、α−Ａｌ2Ｏ3を主成分と
することを特徴とする請求項１記載のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢ
Ｎ基焼結体切削工具。 - 【請求項４】 Ａｌ2Ｏ3層が、配向性指数TC(012)≧1.
0、TC(104)≧1.0、TC(110)≧1.0、TC(113)≧1.0、TC(02
4)≧1.0またはTC(116)≧1.0のα−Ａｌ2Ｏ3からなり、 この配向性指数は次式で定義されることを特徴とする請
求項１記載のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具。 TC(hkl）＝I(hkl）/Io(hkl)×［（1/n）Σ｛（hkl）/Io
(hkl)｝］-1 式中で I(hkl)：ＸＲＤにおける（hkl）回折線強度 Io(hkl)：ＸＲＤのＡＳＴＭカードにおける回折強度 ｎ:計算に使用した回折線数、使用した(hkl)回折線は(0
12),(104),(110),(113),(024),(116)である。 - 【請求項５】 前記Ａｌ2Ｏ3層とｃＢＮ基焼結体母材の
界面にＴｉＣｘＮｙＯｚからなる中間層を有することを
特徴とする請求項1〜４のいずれかに記載のＡｌ2Ｏ3被
覆ｃＢＮ基焼結体切削工具。 - 【請求項６】 前記Ａｌ2Ｏ3層が複数層あり、各Ａｌ2
Ｏ3層はＴｉＣｘＮｙＯｚ層を介して積層されているこ
とを特徴とする請求項1〜４のいずれかに記載のＡｌ2Ｏ
3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具。 - 【請求項７】 最外層にＴｉＣｘＮｙＯｚ層が被覆され
ていることを特徴とする請求項1〜４のいずれかに記載
のＡｌ2Ｏ3被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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