JP2000041337A - 太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置 - Google Patents
太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置Info
- Publication number
- JP2000041337A JP2000041337A JP10206336A JP20633698A JP2000041337A JP 2000041337 A JP2000041337 A JP 2000041337A JP 10206336 A JP10206336 A JP 10206336A JP 20633698 A JP20633698 A JP 20633698A JP 2000041337 A JP2000041337 A JP 2000041337A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- power
- output
- decrease
- increase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Landscapes
- Photovoltaic Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＰＶインバータにおいて、直流電圧調節器の
ゲイン調整によらずに直流電圧の振動を抑制する。最大
電力追従制御の時間間隔を短くし、追従精度を上げる。 【解決手段】 太陽電池１の発電電力が最大になるよう
にインバータ４の入力側直流コンデンサ２の電圧を制御
する最大電力追従制御回路８Ａを備えた直流電圧制御装
置に関する。最大電力追従制御回路８Ａから出力される
直流電圧指令値とコンデンサ２の直流電圧検出値とが一
致するようにインバータ４の出力電流を制御する調節器
１０と、予め予測されるコンデンサ２の充放電分に相当
する電流指令の増減分を演算する｜Δｉ*｜演算回路２
２とを備え、この演算回路２２から出力される｜Δｉ*
｜を前記調節器１０の出力に加算することにより出力電
流振幅指令値｜ｉ*｜を得る。
ゲイン調整によらずに直流電圧の振動を抑制する。最大
電力追従制御の時間間隔を短くし、追従精度を上げる。 【解決手段】 太陽電池１の発電電力が最大になるよう
にインバータ４の入力側直流コンデンサ２の電圧を制御
する最大電力追従制御回路８Ａを備えた直流電圧制御装
置に関する。最大電力追従制御回路８Ａから出力される
直流電圧指令値とコンデンサ２の直流電圧検出値とが一
致するようにインバータ４の出力電流を制御する調節器
１０と、予め予測されるコンデンサ２の充放電分に相当
する電流指令の増減分を演算する｜Δｉ*｜演算回路２
２とを備え、この演算回路２２から出力される｜Δｉ*
｜を前記調節器１０の出力に加算することにより出力電
流振幅指令値｜ｉ*｜を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電力系統に連系さ
れた太陽電池の発電電力を交流電力に変換して系統に供
給する太陽光発電用電力変換装置（以下、ＰＶインバー
タという）の直流電圧制御装置に関する。
れた太陽電池の発電電力を交流電力に変換して系統に供
給する太陽光発電用電力変換装置（以下、ＰＶインバー
タという）の直流電圧制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２は、一般的に利用されている電圧形
インバータを用いた電流制御形ＰＶインバータの制御ブ
ロック図である。図において、まず、最大電力追従制御
回路８から出力される直流電圧指令値Ｖ d *と直流電圧検
出値Ｖd（直流コンデンサ２の電圧）との偏差が加算器
９により求められ、この偏差は直流電圧調節器（ＤＣＡ
ＶＲ）１０に入力されてインバータ出力電流振幅指令値
｜ｉ*｜が生成される。
インバータを用いた電流制御形ＰＶインバータの制御ブ
ロック図である。図において、まず、最大電力追従制御
回路８から出力される直流電圧指令値Ｖ d *と直流電圧検
出値Ｖd（直流コンデンサ２の電圧）との偏差が加算器
９により求められ、この偏差は直流電圧調節器（ＤＣＡ
ＶＲ）１０に入力されてインバータ出力電流振幅指令値
｜ｉ*｜が生成される。
【０００３】次に、この指令値｜ｉ*｜と、系統電圧と
同相の基準正弦波信号Ｖrefとが乗算器１１により乗算
され、出力電流（瞬時値）指令値ｉ*が出力される。こ
の指令値ｉ*と出力電流検出値ｉとの偏差が加算器１２
により求められ、出力電流調節器（ＡＣＲ）１５に入力
されてＰＷＭインバータ４に対する出力電圧指令値λ*
に変換される。この出力電圧指令値λ*はＰＷＭパルス
発生回路１６に入力されてＰＷＭ信号となり、インバー
タ４のスイッチング素子を点弧することによりインバー
タ４は電力系統に電力を供給する。なお、図２の主回路
において、１は系統に連系された太陽電池、２は直流コ
ンデンサ、４はＰＷＭインバータ、６はリアクトル、Ｐ
は前記最大電力追従制御回路８に入力される出力電力検
出値、７は連系される系統電源、Ｖsはその電圧であ
る。
同相の基準正弦波信号Ｖrefとが乗算器１１により乗算
され、出力電流（瞬時値）指令値ｉ*が出力される。こ
の指令値ｉ*と出力電流検出値ｉとの偏差が加算器１２
により求められ、出力電流調節器（ＡＣＲ）１５に入力
されてＰＷＭインバータ４に対する出力電圧指令値λ*
に変換される。この出力電圧指令値λ*はＰＷＭパルス
発生回路１６に入力されてＰＷＭ信号となり、インバー
タ４のスイッチング素子を点弧することによりインバー
タ４は電力系統に電力を供給する。なお、図２の主回路
において、１は系統に連系された太陽電池、２は直流コ
ンデンサ、４はＰＷＭインバータ、６はリアクトル、Ｐ
は前記最大電力追従制御回路８に入力される出力電力検
出値、７は連系される系統電源、Ｖsはその電圧であ
る。
【０００４】次に、最大電力追従制御の動作原理を説明
する。太陽電池１は、図３に示すような電流／電力−電
圧特性を持っており、最大電力Ｐmaxを発生する直流電
圧Ｖopが存在する。この特性カーブは日射量や温度によ
り変化するため、最大電力Ｐmaxを発生する時のＶopも
変化する。前述した最大電力追従制御回路８は、直流電
圧指令値Ｖd *に対して一定時間毎に一定の増減指令を与
え、太陽電池１が図３の特性上で常に最大電力Ｐmaxを
発生できる直流電圧で動作するように制御を行ってい
る。
する。太陽電池１は、図３に示すような電流／電力−電
圧特性を持っており、最大電力Ｐmaxを発生する直流電
圧Ｖopが存在する。この特性カーブは日射量や温度によ
り変化するため、最大電力Ｐmaxを発生する時のＶopも
変化する。前述した最大電力追従制御回路８は、直流電
圧指令値Ｖd *に対して一定時間毎に一定の増減指令を与
え、太陽電池１が図３の特性上で常に最大電力Ｐmaxを
発生できる直流電圧で動作するように制御を行ってい
る。
【０００５】図４は、最大電力追従制御回路８の動作原
理を示している。まず、直流電圧指令値Ｖd *の変化（増
加または減少）に対する出力電力Ｐの変化から、太陽電
池１がａエリア／ｂエリアのどちらで動作しているかを
判別する。例えば、直流電圧指令値Ｖd *を増加させたと
きに出力電力Ｐが増加していたらａエリアで動作してい
ると判断し、出力電力Ｐが減少していたらｂエリアで動
作していると判断する。
理を示している。まず、直流電圧指令値Ｖd *の変化（増
加または減少）に対する出力電力Ｐの変化から、太陽電
池１がａエリア／ｂエリアのどちらで動作しているかを
判別する。例えば、直流電圧指令値Ｖd *を増加させたと
きに出力電力Ｐが増加していたらａエリアで動作してい
ると判断し、出力電力Ｐが減少していたらｂエリアで動
作していると判断する。
【０００６】最大電力追従制御回路８は、上述したよう
な判定結果に基づいて、次回の直流電圧指令値Ｖd *の増
減を決める。例えば、上述のように現在ａエリアで動作
している場合には、次回は増加指令となり、ｂエリアで
動作している場合には、次回は減少指令となる。最大電
力追従制御回路８が上記の動作を一定時間毎に繰り返す
ことにより、常に、図３に示した最大電力Ｐmaxを出力
可能な直流電圧Ｖopで太陽電池１を動作させることが可
能となる。
な判定結果に基づいて、次回の直流電圧指令値Ｖd *の増
減を決める。例えば、上述のように現在ａエリアで動作
している場合には、次回は増加指令となり、ｂエリアで
動作している場合には、次回は減少指令となる。最大電
力追従制御回路８が上記の動作を一定時間毎に繰り返す
ことにより、常に、図３に示した最大電力Ｐmaxを出力
可能な直流電圧Ｖopで太陽電池１を動作させることが可
能となる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】図２に示した如く、最
大電力追従制御回路８から出力された直流電圧指令値Ｖ
d *は、直流電圧検出値Ｖdとの間で偏差がとられ、直流
電圧調節器１０に入力される。ここで、図５は、直流電
圧調節器１０から出力されるインバータ出力電流振幅指
令値｜ｉ*｜及び直流電圧検出値Ｖdをａエリアについて
示した波形図、図６は同じくｂエリアについて示した波
形図である。
大電力追従制御回路８から出力された直流電圧指令値Ｖ
d *は、直流電圧検出値Ｖdとの間で偏差がとられ、直流
電圧調節器１０に入力される。ここで、図５は、直流電
圧調節器１０から出力されるインバータ出力電流振幅指
令値｜ｉ*｜及び直流電圧検出値Ｖdをａエリアについて
示した波形図、図６は同じくｂエリアについて示した波
形図である。
【０００８】図５から、ａエリアでは直流電圧Ｖdが振
動していることが分かる。その理由としては、図２の直
流コンデンサ２の充放電分を直流電圧調節器１０が補償
しようとするためである。図６に示すｂエリアでは、直
流電圧Ｖdの減少指令が最大電力追従制御回路８から出
力されるが、このとき直流電圧調節器１０から出力され
る電流振幅指令値｜ｉ*｜は直流コンデンサ２の放電方
向すなわち電流増加方向に動作する。この動作は、太陽
電池１の出力の増加方向に等しいため、直流電圧Ｖdは
振動していない。
動していることが分かる。その理由としては、図２の直
流コンデンサ２の充放電分を直流電圧調節器１０が補償
しようとするためである。図６に示すｂエリアでは、直
流電圧Ｖdの減少指令が最大電力追従制御回路８から出
力されるが、このとき直流電圧調節器１０から出力され
る電流振幅指令値｜ｉ*｜は直流コンデンサ２の放電方
向すなわち電流増加方向に動作する。この動作は、太陽
電池１の出力の増加方向に等しいため、直流電圧Ｖdは
振動していない。
【０００９】一方、ａエリアでは、直流電圧Ｖdの増加
指令が最大電力追従制御回路８から出力されるため、直
流コンデンサ２の充電方向すなわち電流減少方向に動作
する。しかし、太陽電池１の出力は増加方向となるため
に、直流電圧調節器１０は相反する動作を行うこととな
り、出力の｜ｉ*｜が振動してしまう。これは、直流電
圧Ｖdの振動を誘発し、装置の破壊をおこす恐れがあ
る。
指令が最大電力追従制御回路８から出力されるため、直
流コンデンサ２の充電方向すなわち電流減少方向に動作
する。しかし、太陽電池１の出力は増加方向となるため
に、直流電圧調節器１０は相反する動作を行うこととな
り、出力の｜ｉ*｜が振動してしまう。これは、直流電
圧Ｖdの振動を誘発し、装置の破壊をおこす恐れがあ
る。
【００１０】従来は、直流電圧調節器１０のゲイン調整
によって振動を抑制していたが、応答速度が遅くなるた
め、最大電力追従制御の時間間隔を短縮することができ
ず、その結果、最大電力追従精度を上げられないという
問題があった。そこで本発明は、直流電圧調節器の応答
速度を変えずに、上記理由によって発生する直流電圧の
振動を抑制するための制御装置を提案しようとするもの
である。
によって振動を抑制していたが、応答速度が遅くなるた
め、最大電力追従制御の時間間隔を短縮することができ
ず、その結果、最大電力追従精度を上げられないという
問題があった。そこで本発明は、直流電圧調節器の応答
速度を変えずに、上記理由によって発生する直流電圧の
振動を抑制するための制御装置を提案しようとするもの
である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１記載の発明は、太陽電池の発電電力を交流
に変換して電力系統に供給する太陽光発電用電力変換装
置の直流電圧制御装置であって、太陽電池の発電電力が
最大になるように前記電力変換装置の入力側直流コンデ
ンサの電圧を制御する最大電力追従制御回路を備えた直
流電圧制御装置において、前記最大電力追従制御回路か
ら出力される直流電圧指令値と前記コンデンサの直流電
圧検出値とが一致するように前記電力変換装置の出力電
流を制御する調節手段と、予め予測される前記直流コン
デンサの充放電分に相当する電流指令の増減分を演算す
る電流指令増減分演算手段とを備え、この電流指令増減
分演算手段から出力される電流指令増減分を前記調節手
段の出力に加算するものである。
め、請求項１記載の発明は、太陽電池の発電電力を交流
に変換して電力系統に供給する太陽光発電用電力変換装
置の直流電圧制御装置であって、太陽電池の発電電力が
最大になるように前記電力変換装置の入力側直流コンデ
ンサの電圧を制御する最大電力追従制御回路を備えた直
流電圧制御装置において、前記最大電力追従制御回路か
ら出力される直流電圧指令値と前記コンデンサの直流電
圧検出値とが一致するように前記電力変換装置の出力電
流を制御する調節手段と、予め予測される前記直流コン
デンサの充放電分に相当する電流指令の増減分を演算す
る電流指令増減分演算手段とを備え、この電流指令増減
分演算手段から出力される電流指令増減分を前記調節手
段の出力に加算するものである。
【００１２】請求項２記載の発明は、請求項１記載の直
流電圧制御装置において、前記最大電力追従制御回路
が、電力変換装置の出力電力に基づいて直流電圧指令増
減分を演算し、この直流電圧指令増減分を前記電流指令
増減分演算手段に出力するものである。
流電圧制御装置において、前記最大電力追従制御回路
が、電力変換装置の出力電力に基づいて直流電圧指令増
減分を演算し、この直流電圧指令増減分を前記電流指令
増減分演算手段に出力するものである。
【００１３】請求項３記載の発明は、請求項２記載の直
流電圧制御装置において、前記電流指令増減分演算手段
が、前記直流電圧指令増減分が入力される一次遅れ手段
と、この一次遅れ手段の出力を前記電流指令増減分に変
換する微分演算手段とを有するものである。
流電圧制御装置において、前記電流指令増減分演算手段
が、前記直流電圧指令増減分が入力される一次遅れ手段
と、この一次遅れ手段の出力を前記電流指令増減分に変
換する微分演算手段とを有するものである。
【００１４】請求項４記載の発明は、請求項１，２また
は３記載の直流電圧制御装置において、前記調節手段
が、電力変換装置の出力電流振幅指令値を出力する直流
電圧調節器であることを特徴とする。
は３記載の直流電圧制御装置において、前記調節手段
が、電力変換装置の出力電流振幅指令値を出力する直流
電圧調節器であることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、図に沿って本発明の実施形
態を説明する。図１は、この実施形態の構成を示す制御
ブロック図である。なお、図２と同一の構成要素には同
一符号を付してある。この実施形態では、最大電力追従
制御回路８ＡがΔＶd *演算手段１７、加算器１８及び前
回指令保持手段１９を備えており、ΔＶd *演算手段１７
はインバータ４の出力電力Ｐに基づいて直流電圧指令増
減分ΔＶd *を発生し、この値を前回指令保持手段１９か
ら出力される前回の直流電圧指令値Ｖd *に加算した結果
を、今回の直流電圧指令値Ｖd *として直流電圧調節器１
０側に出力している。
態を説明する。図１は、この実施形態の構成を示す制御
ブロック図である。なお、図２と同一の構成要素には同
一符号を付してある。この実施形態では、最大電力追従
制御回路８ＡがΔＶd *演算手段１７、加算器１８及び前
回指令保持手段１９を備えており、ΔＶd *演算手段１７
はインバータ４の出力電力Ｐに基づいて直流電圧指令増
減分ΔＶd *を発生し、この値を前回指令保持手段１９か
ら出力される前回の直流電圧指令値Ｖd *に加算した結果
を、今回の直流電圧指令値Ｖd *として直流電圧調節器１
０側に出力している。
【００１６】上述した直流電圧指令増減分ΔＶd *は、電
流指令増減分演算手段としての｜Δｉ*｜演算回路２２
に送られ、一次遅れ回路２０、微分演算回路２１を介し
て、図２の直流コンデンサ２の充放電分に相当する電流
指令増減分｜Δｉ*｜が演算される。この電流指令増減
分｜Δｉ*｜は加算器１３に入力されて直流電圧調節器
１０の出力（もとの出力電流振幅指令値）に加算され、
最終的な出力電流振幅指令値｜ｉ*｜となる。
流指令増減分演算手段としての｜Δｉ*｜演算回路２２
に送られ、一次遅れ回路２０、微分演算回路２１を介し
て、図２の直流コンデンサ２の充放電分に相当する電流
指令増減分｜Δｉ*｜が演算される。この電流指令増減
分｜Δｉ*｜は加算器１３に入力されて直流電圧調節器
１０の出力（もとの出力電流振幅指令値）に加算され、
最終的な出力電流振幅指令値｜ｉ*｜となる。
【００１７】以下、｜Δｉ*｜演算回路２２の動作を詳
述すると、一次遅れ回路２０では、入力された直流電圧
指令増減分ΔＶd *を直流電圧の過渡動作を模擬してなる
信号ΔＶd **に変換し、次いで、微分演算回路２１が、
以下に示される数式１により、直流コンデンサ２の充放
電分に相当する電流指令増減分｜Δｉ*｜に変換する。
述すると、一次遅れ回路２０では、入力された直流電圧
指令増減分ΔＶd *を直流電圧の過渡動作を模擬してなる
信号ΔＶd **に変換し、次いで、微分演算回路２１が、
以下に示される数式１により、直流コンデンサ２の充放
電分に相当する電流指令増減分｜Δｉ*｜に変換する。
【００１８】
【数１】 ｜Δｉ*｜ ＝−｛Ｃ×（ｄ／ｄｔ）×ΔＶd ** ｝
【００１９】なお、数式１において、Ｃは直流コンデン
サ２の静電容量、 ΔＶd **は一次遅れ回路２０の出力で
ある。
サ２の静電容量、 ΔＶd **は一次遅れ回路２０の出力で
ある。
【００２０】数式１で示される演算結果｜Δｉ*｜は、
直流電圧の過渡動作を模擬した電圧波形を出力するため
に必要となるインバータ出力電流の振幅指令であるか
ら、この値をもとの出力電流振幅指令値（直流電圧調節
器１０の出力）に加算することにより、直流電圧調節器
１０の動作に影響されずに直流電圧の振動分を補うこと
が可能となる。このため、直流電圧調節器１０は太陽電
池１の出力を調節するための電流指令値のみを制御すれ
ばよくなり、直流電圧の振動を抑制するために応答速度
を低下させる必要はない。
直流電圧の過渡動作を模擬した電圧波形を出力するため
に必要となるインバータ出力電流の振幅指令であるか
ら、この値をもとの出力電流振幅指令値（直流電圧調節
器１０の出力）に加算することにより、直流電圧調節器
１０の動作に影響されずに直流電圧の振動分を補うこと
が可能となる。このため、直流電圧調節器１０は太陽電
池１の出力を調節するための電流指令値のみを制御すれ
ばよくなり、直流電圧の振動を抑制するために応答速度
を低下させる必要はない。
【００２１】すなわち、本実施形態では、従来、直流電
圧調節器１０が補償していた直流コンデンサ２の充放電
分を｜Δｉ*｜演算回路２２が補うことになるため、直
流電圧調節器１０の応答速度を下げることなく直流電圧
Ｖdの振動を抑制することができる。
圧調節器１０が補償していた直流コンデンサ２の充放電
分を｜Δｉ*｜演算回路２２が補うことになるため、直
流電圧調節器１０の応答速度を下げることなく直流電圧
Ｖdの振動を抑制することができる。
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、電流指令
増減分演算手段としての｜Δｉ*｜演算回路を従来の制
御回路に追加することにより、従来では直流電圧調節器
が補償していた直流コンデンサの充放電分を補うことが
でき、直流電圧調節器の応答速度を下げることなく直流
電圧の振動を抑制することができる。このため、従来行
っていた最大電力追従制御の時間間隔を短縮することが
でき、結果として最大電力追従精度を上げることが可能
になる。
増減分演算手段としての｜Δｉ*｜演算回路を従来の制
御回路に追加することにより、従来では直流電圧調節器
が補償していた直流コンデンサの充放電分を補うことが
でき、直流電圧調節器の応答速度を下げることなく直流
電圧の振動を抑制することができる。このため、従来行
っていた最大電力追従制御の時間間隔を短縮することが
でき、結果として最大電力追従精度を上げることが可能
になる。
【図１】本発明の実施形態を示す制御ブロック図であ
る。
る。
【図２】電流制御形ＰＶインバータの制御ブロック図で
ある。
ある。
【図３】太陽電池の特性を示す図である。
【図４】最大電力追従制御の動作原理を示す図である。
【図５】最大電力追従制御におけるインバータ出力電流
振幅指令値及び直流電圧の波形図である。
振幅指令値及び直流電圧の波形図である。
【図６】最大電力追従制御におけるインバータ出力電流
振幅指令値及び直流電圧の波形図である。
振幅指令値及び直流電圧の波形図である。
１ 太陽電池 ２ 直流コンデンサ ４ ＰＷＭインバータ ６ リアクトル ７ 系統電源 ８Ａ 最大電力追従制御回路 ９，１３，１８ 加算器 １０ 直流電圧調節器 １７ ΔＶd *演算手段 １９ 前回指令保持手段 ２０ 一次遅れ回路 ２１ 微分演算回路 ２２ ｜Δｉ*｜演算回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5F051 KA03 5G066 DA08 HA15 HA30 HB06 5H007 BB07 CC01 CC09 DA05 DA06 DB02 DC02 DC05 EA02 5H420 BB12 BB13 CC03 DD03 DD08 EB09 EB39 FF03 FF04 FF22 FF25 LL01
Claims (4)
- 【請求項１】 太陽電池の発電電力を交流に変換して電
力系統に供給する太陽光発電用電力変換装置の直流電圧
制御装置であって、太陽電池の発電電力が最大になるよ
うに電力変換装置の入力側直流コンデンサの電圧を制御
する最大電力追従制御回路を備えた直流電圧制御装置に
おいて、 前記最大電力追従制御回路から出力される直流電圧指令
値と前記コンデンサの直流電圧検出値とが一致するよう
に電力変換装置の出力電流を制御する調節手段と、 予め予測される前記直流コンデンサの充放電分に相当す
る電流指令の増減分を演算する電流指令増減分演算手段
と、 を備え、 前記電流指令増減分演算手段から出力される電流指令増
減分を前記調節手段の出力に加算することを特徴とする
太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載した太陽光発電用電力変
換装置の直流電圧制御装置において、 前記最大電力追従制御回路は、電力変換装置の出力電力
に基づいて直流電圧指令増減分を演算し、この直流電圧
指令増減分を前記電流指令増減分演算手段に出力するこ
とを特徴とする太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制
御装置。 - 【請求項３】 請求項２に記載した太陽光発電用電力変
換装置の直流電圧制御装置において、 前記電流指令増減分演算手段は、前記直流電圧指令増減
分が入力される一次遅れ手段と、この一次遅れ手段の出
力を前記電流指令増減分に変換する微分演算手段とを有
することを特徴とする太陽光発電用電力変換装置の直流
電圧制御装置。 - 【請求項４】 請求項１，２または３に記載した太陽光
発電用電力変換装置の直流電圧制御装置において、 前記調節手段は、前記電力変換装置の出力電流振幅指令
値を出力する直流電圧調節器であることを特徴とする太
陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10206336A JP2000041337A (ja) | 1998-07-22 | 1998-07-22 | 太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10206336A JP2000041337A (ja) | 1998-07-22 | 1998-07-22 | 太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000041337A true JP2000041337A (ja) | 2000-02-08 |
Family
ID=16521623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10206336A Withdrawn JP2000041337A (ja) | 1998-07-22 | 1998-07-22 | 太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000041337A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001309561A (ja) * | 2000-04-24 | 2001-11-02 | Mitsubishi Electric Corp | 連系装置 |
| JP2009019546A (ja) * | 2007-07-11 | 2009-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | バルブ可変機構駆動装置、及びバルブ制御システム |
-
1998
- 1998-07-22 JP JP10206336A patent/JP2000041337A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001309561A (ja) * | 2000-04-24 | 2001-11-02 | Mitsubishi Electric Corp | 連系装置 |
| JP2009019546A (ja) * | 2007-07-11 | 2009-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | バルブ可変機構駆動装置、及びバルブ制御システム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11308896A (ja) | エンジン駆動発電機 | |
| CN101427455A (zh) | 电力变换器的控制装置 | |
| US20050140330A1 (en) | Control device and controlling method of inverter | |
| JPH09201058A (ja) | Ａｃ／ｄｃ変換装置 | |
| JPH10327576A (ja) | 交流−直流変換装置 | |
| JP2002108466A (ja) | 電力制御装置およびその制御方法、並びに、発電装置 | |
| JP2000041337A (ja) | 太陽光発電用電力変換装置の直流電圧制御装置 | |
| JP2009284570A (ja) | 小型風力発電充電装置 | |
| JP3032046B2 (ja) | 静止形無効電力発生装置 | |
| JP3286046B2 (ja) | 電力変換装置の制御方法 | |
| JP2000152652A (ja) | 系統連系インバータ制御装置 | |
| JP2023012086A (ja) | インバータ装置 | |
| JP7063020B2 (ja) | 電源システム、及び、電源システムの制御方法 | |
| CN113364279A (zh) | 多相转换器控制装置 | |
| JP2002186251A (ja) | 電力変換装置の制御装置 | |
| JPH10337032A (ja) | 汎用インバータ用整流回路 | |
| JPH0947040A (ja) | トランスレスインバータの直流流出補正回路 | |
| JPH0744841B2 (ja) | 電力変換器の制御回路 | |
| JP2665746B2 (ja) | インバータ装置 | |
| JPH06261584A (ja) | 交流電動機の制御装置 | |
| JPH06245387A (ja) | 系統連系制御方法及びシステム回路装置 | |
| JPS5850113B2 (ja) | インバ−タ電圧制御方法 | |
| JPH02237469A (ja) | Ｐｗｍ制御による電源装置 | |
| JP2917978B2 (ja) | インバータの電圧制御回路 | |
| JP2645012B2 (ja) | 電動機制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20051004 |