JP2000017382A - 耐硫酸腐食性に優れた鋼 - Google Patents
耐硫酸腐食性に優れた鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 硫酸露点腐食に使用できる耐硫酸腐食性に優
れた鋼材を、必要以上に耐食元素を添加することなく低
コストにて提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００３〜０．１５
％、Ｓｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｎ：０．１〜２．０
％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０５０％以下、Ｃ
ｕ：０．０１〜２．０％、Ｓｂ：０．０１〜０．３％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｍｇ：０．０００２〜
０．０１５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなることを特徴とする耐硫酸腐食性に優れた鋼。
必要に応じ、さらにＳｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃ
ａ、ＲＥＭ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの１種以上を適量含有する。
れた鋼材を、必要以上に耐食元素を添加することなく低
コストにて提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００３〜０．１５
％、Ｓｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｎ：０．１〜２．０
％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０５０％以下、Ｃ
ｕ：０．０１〜２．０％、Ｓｂ：０．０１〜０．３％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｍｇ：０．０００２〜
０．０１５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなることを特徴とする耐硫酸腐食性に優れた鋼。
必要に応じ、さらにＳｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃ
ａ、ＲＥＭ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの１種以上を適量含有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、重油，石炭，産業
廃棄物およびごみ等を燃焼させた排煙の、空気予熱器、
熱交換器やその周辺・煙道に使用される、硫酸露点腐食
に対して優れた耐食性を示す鋼に関する。
廃棄物およびごみ等を燃焼させた排煙の、空気予熱器、
熱交換器やその周辺・煙道に使用される、硫酸露点腐食
に対して優れた耐食性を示す鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料に含まれるＳ分が燃焼により、ＳＯ
2 ガスになり、さらに触媒酸化または直接的な化合によ
ってＳＯ3 になる。生成したＳＯ3 は燃焼ガス中の水分
との化合により硫酸ガスとなる。そして空気予熱器、熱
交換器やその周辺・煙道の低温部では、この硫酸ガスの
結露凝縮による硫酸露点腐食が起こる。
2 ガスになり、さらに触媒酸化または直接的な化合によ
ってＳＯ3 になる。生成したＳＯ3 は燃焼ガス中の水分
との化合により硫酸ガスとなる。そして空気予熱器、熱
交換器やその周辺・煙道の低温部では、この硫酸ガスの
結露凝縮による硫酸露点腐食が起こる。
【０００３】硫酸露点腐食を防ぐ方法として、煙道内の
温度を硫酸の露点温度以上に保つ操業上の対策が提案さ
れている（例えば、D.R.Holmes,ed., Dewpoint Corrosi
on,Inst.oF Corrosion Science and Technology, Birmi
ngham,Ellis Horwood Ltd.,Chichester, 1985, P.11
）。しかし、操業条件を限定するために、熱効率が低
下するといった問題があった。
温度を硫酸の露点温度以上に保つ操業上の対策が提案さ
れている（例えば、D.R.Holmes,ed., Dewpoint Corrosi
on,Inst.oF Corrosion Science and Technology, Birmi
ngham,Ellis Horwood Ltd.,Chichester, 1985, P.11
）。しかし、操業条件を限定するために、熱効率が低
下するといった問題があった。
【０００４】また、鋼材そのものの耐食性向上や防食法
も種々提案されている。例えば、特開平４−３４６６３
８号公報に開示のようにステンレス鋼、Ｎｉ基合金やＣ
ｒ基合金のような高合金鋼を用いるという方法も提案さ
れているが、経済性や加工性の面で問題点があった。
も種々提案されている。例えば、特開平４−３４６６３
８号公報に開示のようにステンレス鋼、Ｎｉ基合金やＣ
ｒ基合金のような高合金鋼を用いるという方法も提案さ
れているが、経済性や加工性の面で問題点があった。
【０００５】経済性に優れた材料として低合金の耐硫酸
露点腐食鋼が開発され、その使用実績も多い（例えば特
公昭４３−１４５８５号公報）。しかし、起動停止が頻
繁なプラントでは停止後に凝縮硫酸の吸湿性に起因した
希硫酸化が生じ、激しい腐食が生じるといった問題点が
あった。
露点腐食鋼が開発され、その使用実績も多い（例えば特
公昭４３−１４５８５号公報）。しかし、起動停止が頻
繁なプラントでは停止後に凝縮硫酸の吸湿性に起因した
希硫酸化が生じ、激しい腐食が生じるといった問題点が
あった。
【０００６】また、鋼材を被覆防食する方法としては、
特開昭５５−１５２３１４号公報に記載の発明のよう
に、樹脂ライニングや合金ライニングを施す方法が提案
されている。しかし、局所的な剥離など、ライニング層
の損傷箇所から激しい腐食が進行するため、定期的な補
修が必須であるといった問題点があった。
特開昭５５−１５２３１４号公報に記載の発明のよう
に、樹脂ライニングや合金ライニングを施す方法が提案
されている。しかし、局所的な剥離など、ライニング層
の損傷箇所から激しい腐食が進行するため、定期的な補
修が必須であるといった問題点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
課題を解決するためになされたもので、重油，石炭，産
業廃棄物およびごみ等を燃焼させた排煙の、空気予熱
器、熱交換器やその周辺・煙道に使用される、硫酸露点
腐食に使用できる耐硫酸腐食性に優れた鋼材を必要以上
に耐食元素を添加することなく低コストにて提供するも
のである。
課題を解決するためになされたもので、重油，石炭，産
業廃棄物およびごみ等を燃焼させた排煙の、空気予熱
器、熱交換器やその周辺・煙道に使用される、硫酸露点
腐食に使用できる耐硫酸腐食性に優れた鋼材を必要以上
に耐食元素を添加することなく低コストにて提供するも
のである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、週末に停
止するプラントの腐食環境を詳細に調査した結果、定常
運転時には約１４０℃のダクト内壁で約８０重量％（以
下、単に％と表す）の濃硫酸が凝縮する条件で腐食が進
行するが、停止後ただちに希硫酸化が進み、最終的に３
０〜４０重量％程度に至ることが判明した。すなわち鋼
材は、８０％／１４０℃〜４０％／６０℃のサイクル腐
食を受ける。
止するプラントの腐食環境を詳細に調査した結果、定常
運転時には約１４０℃のダクト内壁で約８０重量％（以
下、単に％と表す）の濃硫酸が凝縮する条件で腐食が進
行するが、停止後ただちに希硫酸化が進み、最終的に３
０〜４０重量％程度に至ることが判明した。すなわち鋼
材は、８０％／１４０℃〜４０％／６０℃のサイクル腐
食を受ける。
【０００９】さらに、硫酸露点腐食では壁面に硫酸が凝
縮するという現象のため、薄い硫酸の液膜下で腐食が進
む。この環境での腐食を支配する反応機構とその速度
は、ビーカー中の濃硫酸に鋼材を浸漬した状態と大きく
異なり、その結果、合金成分の影響も異なることが判明
した。
縮するという現象のため、薄い硫酸の液膜下で腐食が進
む。この環境での腐食を支配する反応機構とその速度
は、ビーカー中の濃硫酸に鋼材を浸漬した状態と大きく
異なり、その結果、合金成分の影響も異なることが判明
した。
【００１０】本発明者らは、上記の影響を考慮した、起
動停止を頻繁に行うプラントの腐食環境を再現する試験
法を開発し、合金成分の影響を調査した結果、Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｍｇの複合添加が耐食性向上に極めて有効であるこ
とを見いだした。
動停止を頻繁に行うプラントの腐食環境を再現する試験
法を開発し、合金成分の影響を調査した結果、Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｍｇの複合添加が耐食性向上に極めて有効であるこ
とを見いだした。
【００１１】本発明は上記した知見に基づくものであ
り、その要旨は次の通りである。 （１） 重量％で、Ｃ ：０．００３〜０．１５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、
Ｐ ：０．０５０％以下、Ｓ ：０．０５０％
以下、 Ｃｕ：０．０１〜２．０％、Ｓｂ：０．
０１〜０．３％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０
％、Ｍｇ：０．０００２〜０．０１５０％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする
耐硫酸腐食性に優れた鋼。
り、その要旨は次の通りである。 （１） 重量％で、Ｃ ：０．００３〜０．１５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、
Ｐ ：０．０５０％以下、Ｓ ：０．０５０％
以下、 Ｃｕ：０．０１〜２．０％、Ｓｂ：０．
０１〜０．３％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０
％、Ｍｇ：０．０００２〜０．０１５０％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする
耐硫酸腐食性に優れた鋼。
【００１２】（２） 重量％で、さらにＳｎ：０．０１
〜０．１５％、 Ｃｒ：０．０１〜１．５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．１０％の１種以上を含有することを特
徴とする前記（１）に記載の耐硫酸腐食性に優れた鋼。 （３） 重量％で、さらにＮｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％の１種以上を含有する
ことを特徴とする前記（１）または（２）に記載の耐硫
酸腐食性に優れた鋼。
〜０．１５％、 Ｃｒ：０．０１〜１．５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．１０％の１種以上を含有することを特
徴とする前記（１）に記載の耐硫酸腐食性に優れた鋼。 （３） 重量％で、さらにＮｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％の１種以上を含有する
ことを特徴とする前記（１）または（２）に記載の耐硫
酸腐食性に優れた鋼。
【００１３】（４） 重量％で、さらにＣａ：０．００
０２〜０．０１００％、ＲＥＭ：０．０００２〜０．０
１００％の１種以上を含有することを特徴とする前記
（１）乃至（３）のいずれか１項に記載の耐硫酸腐食性
に優れた鋼。 （５） 重量％で、さらにＮｂ：０．００２〜０．０２
０％、 Ｖ ：０．０１〜０．０５％、Ｂ ：０．００
０３〜０．００５０％の１種以上を含有することを特徴
とする前記（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の耐
硫酸腐食性に優れた鋼。
０２〜０．０１００％、ＲＥＭ：０．０００２〜０．０
１００％の１種以上を含有することを特徴とする前記
（１）乃至（３）のいずれか１項に記載の耐硫酸腐食性
に優れた鋼。 （５） 重量％で、さらにＮｂ：０．００２〜０．０２
０％、 Ｖ ：０．０１〜０．０５％、Ｂ ：０．００
０３〜０．００５０％の１種以上を含有することを特徴
とする前記（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の耐
硫酸腐食性に優れた鋼。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施する形態につ
いて説明する。まず、本発明鋼における化学組成の限定
理由とその作用について述べる。 Ｃ：Ｃは、構造部材としての強度確保のために０．００
３％以上添加する必須元素であるが，０．１５％を超え
て添加すると耐食性が劣化するので、その範囲を０．０
０３〜０．１５％とした。十分な耐食性を確保するに
は、０．００３〜０．０５％が好ましい。
いて説明する。まず、本発明鋼における化学組成の限定
理由とその作用について述べる。 Ｃ：Ｃは、構造部材としての強度確保のために０．００
３％以上添加する必須元素であるが，０．１５％を超え
て添加すると耐食性が劣化するので、その範囲を０．０
０３〜０．１５％とした。十分な耐食性を確保するに
は、０．００３〜０．０５％が好ましい。
【００１５】Ｓｉ：Ｓｉは、脱酸および耐食性向上のた
めの必須元素で０．０５％以上添加する。１．２％を超
えて添加すると靱性が低下するので、その範囲を０．０
５〜１．２％とした。
めの必須元素で０．０５％以上添加する。１．２％を超
えて添加すると靱性が低下するので、その範囲を０．０
５〜１．２％とした。
【００１６】Ｍｎ：Ｍｎは、脱酸および強度確保のため
に０．１％以上添加するが、２．０％を超えて添加する
と靱性が劣化するため、その範囲を０．１〜２．０％と
した。
に０．１％以上添加するが、２．０％を超えて添加する
と靱性が劣化するため、その範囲を０．１〜２．０％と
した。
【００１７】Ｐ：Ｐは、耐食性を阻害する不可避的不純
物元素であり、０．０５％を超えて含まれると耐食性が
著しく低下するので、その範囲を０．０５％以下とし
た。
物元素であり、０．０５％を超えて含まれると耐食性が
著しく低下するので、その範囲を０．０５％以下とし
た。
【００１８】Ｓ：Ｓは鋼材の靱性や耐食性を劣化させる
不可避的不純物元素であり、少ないほど好ましい。特に
０．０５％を超えて含まれると耐食性および継手部の靱
性を著しく劣化させるので、その範囲を０．０５％以下
とした。
不可避的不純物元素であり、少ないほど好ましい。特に
０．０５％を超えて含まれると耐食性および継手部の靱
性を著しく劣化させるので、その範囲を０．０５％以下
とした。
【００１９】Ｃｕ：Ｃｕは、Ｓｂ，Ｍｇとともに、０．
０１％以上複合添加すると耐食性を著しく向上する必須
元素である。その効果は２．０％で飽和するので、０．
０１〜２．０％とした。
０１％以上複合添加すると耐食性を著しく向上する必須
元素である。その効果は２．０％で飽和するので、０．
０１〜２．０％とした。
【００２０】Ｓｂ：Ｓｂは、Ｃｕ，Ｍｇとともに、０．
０１％以上複合添加すると耐食性を著しく向上する必須
元素である。０．３０％を超えて添加すると加工性が低
下するので、その範囲を０．０１〜０．３０％とした。
０１％以上複合添加すると耐食性を著しく向上する必須
元素である。０．３０％を超えて添加すると加工性が低
下するので、その範囲を０．０１〜０．３０％とした。
【００２１】Ｍｇ：Ｍｇは、Ｃｕ，Ｓｂとともに０．０
００２％以上複合添加すると耐食性が著しく向上する。
その効果は０．０１５０％で飽和するので、その範囲を
０．０００２〜０．０１５０％とした。
００２％以上複合添加すると耐食性が著しく向上する。
その効果は０．０１５０％で飽和するので、その範囲を
０．０００２〜０．０１５０％とした。
【００２２】Ａｌ：Ａｌは、脱酸のために０．００５％
以上添加するが、０．１０％を超えて添加すると継手靱
性が低下するので、その範囲を０．００５〜０．１０％
とした。
以上添加するが、０．１０％を超えて添加すると継手靱
性が低下するので、その範囲を０．００５〜０．１０％
とした。
【００２３】Ｓｎ：Ｓｎは、耐食性向上を目的として必
要に応じて添加するが、０．１５％でその効果は飽和す
るので、その範囲を０．０１％〜０．１５％とした。
要に応じて添加するが、０．１５％でその効果は飽和す
るので、その範囲を０．０１％〜０．１５％とした。
【００２４】Ｃｒ：Ｃｒは、耐食性や耐高温酸化性の向
上を目的として、必要に応じて０．０１％以上添加する
が、１．５％を超えて添加すると耐食性が著しく低下す
るので、その範囲を０．０１％〜１．５％とした。
上を目的として、必要に応じて０．０１％以上添加する
が、１．５％を超えて添加すると耐食性が著しく低下す
るので、その範囲を０．０１％〜１．５％とした。
【００２５】Ｔｉ：Ｔｉは、耐食性向上および継手靱性
の向上を目的として、必要に応じて０．００５％以上添
加するが、０．１０％を超えて添加すると靱性が劣化す
るので、その範囲を０．００５〜０．１０％とした。
の向上を目的として、必要に応じて０．００５％以上添
加するが、０．１０％を超えて添加すると靱性が劣化す
るので、その範囲を０．００５〜０．１０％とした。
【００２６】Ｎｉ：Ｎｉは、鋼の靱性および熱間加工性
の改善を目的に、必要に応じて０．０１％以上添加する
が、１．０％を超える添加はコスト高となるので、その
範囲を０．０１〜１．０％とした。
の改善を目的に、必要に応じて０．０１％以上添加する
が、１．０％を超える添加はコスト高となるので、その
範囲を０．０１〜１．０％とした。
【００２７】Ｍｏ：Ｍｏは、鋼の耐食性および強度向上
を目的に、必要に応じて０．０１％以上添加する。その
効果は１．０％で飽和するので、その範囲を０．０１〜
１．０％とした。
を目的に、必要に応じて０．０１％以上添加する。その
効果は１．０％で飽和するので、その範囲を０．０１〜
１．０％とした。
【００２８】Ｃａ、ＲＥＭ：ＣａおよびＲＥＭは、強度
靱性向上を目的に、必要に応じて添加する。これらは、
各々０．０００２％以上の添加で効果があり、それらの
効果は０．０１００％で飽和するので、いずれも０．０
００２〜０．０１００％とした。
靱性向上を目的に、必要に応じて添加する。これらは、
各々０．０００２％以上の添加で効果があり、それらの
効果は０．０１００％で飽和するので、いずれも０．０
００２〜０．０１００％とした。
【００２９】Ｎｂ、Ｖ、Ｂ：Ｎｂ、Ｖ、Ｂは、強度を向
上するために必要に応じて添加する元素である。含有量
はそれぞれ、以下に示す範囲未満では効果がなく、一
方、その範囲を超えて添加すると靱性を低下するため、
Ｎｂ：０．００２〜０．０２０％、Ｖ：０．０１〜０．
０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％とした。
上するために必要に応じて添加する元素である。含有量
はそれぞれ、以下に示す範囲未満では効果がなく、一
方、その範囲を超えて添加すると靱性を低下するため、
Ｎｂ：０．００２〜０．０２０％、Ｖ：０．０１〜０．
０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％とした。
【００３０】
【実施例】表１（表１−１，表１−２）に示す化学組成
の試料を２０kg真空溶解炉で溶製後、板厚９mmに熱間圧
延し、５０×５０×６mmの腐食試験片を採取した。硫酸
露点を生じるプラントでの起動停止に起因する激しい腐
食環境を再現した腐食試験で耐食性を評価した。すなわ
ち、１４０℃にて１０体積％の水蒸気を含む湿潤空気を
供給した恒温恒湿腐食試験槽中に、８０％濃硫酸を深さ
１０mm満たした容器に各試験片を浸漬し、図１に示す温
度サイクルを与えて腐食試験を実施し、２０サイクル後
の腐食減量により耐食性を評価した。表１に供試材の耐
食性評価結果を併せて示す。なお、ＪＩＳ ＳＭ４００
Ｂ相当の比較例Ａ１の腐食減量を１００とした相対腐食
量で示した。
の試料を２０kg真空溶解炉で溶製後、板厚９mmに熱間圧
延し、５０×５０×６mmの腐食試験片を採取した。硫酸
露点を生じるプラントでの起動停止に起因する激しい腐
食環境を再現した腐食試験で耐食性を評価した。すなわ
ち、１４０℃にて１０体積％の水蒸気を含む湿潤空気を
供給した恒温恒湿腐食試験槽中に、８０％濃硫酸を深さ
１０mm満たした容器に各試験片を浸漬し、図１に示す温
度サイクルを与えて腐食試験を実施し、２０サイクル後
の腐食減量により耐食性を評価した。表１に供試材の耐
食性評価結果を併せて示す。なお、ＪＩＳ ＳＭ４００
Ｂ相当の比較例Ａ１の腐食減量を１００とした相対腐食
量で示した。
【００３１】比較例Ａ２はＣが範囲を超えているため、
比較例Ａ３はＰが上限を超えているため、比較例Ａ４は
Ｓが上限を超えているため、比較例Ａ５はＣｕが下限値
未満であるため、比較例Ａ６はＳｂが下限値未満である
ため、比較例Ａ７はＭｇの添加量が下限値未満であるた
め、比較例Ａ８〜１０はＣｕ，Ｓｂ，Ｍｇの複合添加量
が本発明の範囲外のために、いずれも耐食性が不十分で
ある。
比較例Ａ３はＰが上限を超えているため、比較例Ａ４は
Ｓが上限を超えているため、比較例Ａ５はＣｕが下限値
未満であるため、比較例Ａ６はＳｂが下限値未満である
ため、比較例Ａ７はＭｇの添加量が下限値未満であるた
め、比較例Ａ８〜１０はＣｕ，Ｓｂ，Ｍｇの複合添加量
が本発明の範囲外のために、いずれも耐食性が不十分で
ある。
【００３２】これに対して、本発明例Ｃ１〜Ｃ３６は、
Ｃｕ，ＳｂおよびＭｇの複合添加により、いずれの実施
例においても、比較例Ａ１〜Ａ１０に比べて２倍以上の
耐食性を有することがわかる。
Ｃｕ，ＳｂおよびＭｇの複合添加により、いずれの実施
例においても、比較例Ａ１〜Ａ１０に比べて２倍以上の
耐食性を有することがわかる。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【発明の効果】上記実施例からも明らかなように、本発
明は、重油、石炭、産業廃棄物および一般ごみ等を燃焼
させた排煙の、空気予熱器、熱交換器やその周辺・煙道
に使用される、硫酸露点腐食に対して優れた耐食性を示
す鋼を提供するものであり、プラントの建設費および維
持管理費の低減を可能とする。産業上その効果は極めて
顕著である。
明は、重油、石炭、産業廃棄物および一般ごみ等を燃焼
させた排煙の、空気予熱器、熱交換器やその周辺・煙道
に使用される、硫酸露点腐食に対して優れた耐食性を示
す鋼を提供するものであり、プラントの建設費および維
持管理費の低減を可能とする。産業上その効果は極めて
顕著である。
【図１】試験片の腐食試験における温度サイクルを示す
図である。
図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 植森 龍治 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内 (72)発明者 田辺 康児 相模原市淵野辺本町２−13−３
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００３〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０５〜１．２％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｐ ：０．０５０％以下、 Ｓ ：０．０５０％以下、 Ｃｕ：０．０１〜２．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．３％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｍｇ：０．０００２〜０．０１５０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とする耐硫酸腐食性に優れた鋼。 - 【請求項２】 重量％で、さらにＳｎ：０．０１〜０．
１５％、 Ｃｒ：０．０１〜１．５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１０％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載
の耐硫酸腐食性に優れた鋼。 - 【請求項３】 重量％で、さらにＮｉ：０．０１〜１．
０％、 Ｍｏ：０．０１〜１．０％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１または
２に記載の耐硫酸腐食性に優れた鋼。 - 【請求項４】 重量％で、さらにＣａ：０．０００２〜
０．０１００％、 ＲＥＭ：０．０００２〜０．０１００％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至３
のいずれか１項に記載の耐硫酸腐食性に優れた鋼。 - 【請求項５】 重量％で、さらにＮｂ：０．００２〜
０．０２０％、 Ｖ ：０．０１〜０．０５％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５０％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至４
のいずれか１項に記載の耐硫酸腐食性に優れた鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10189349A JP2000017382A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 耐硫酸腐食性に優れた鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10189349A JP2000017382A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 耐硫酸腐食性に優れた鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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