HU225006B1 - Fire-resistant high performance concrete composition - Google Patents

Fire-resistant high performance concrete composition Download PDF

Info

Publication number
HU225006B1
HU225006B1 HU0303088A HUP0303088A HU225006B1 HU 225006 B1 HU225006 B1 HU 225006B1 HU 0303088 A HU0303088 A HU 0303088A HU P0303088 A HUP0303088 A HU P0303088A HU 225006 B1 HU225006 B1 HU 225006B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
fibers
concrete
particles
volume
organic fibers
Prior art date
Application number
HU0303088A
Other languages
English (en)
Inventor
Gilles Orange
Evelyne Prat
Andre Casanova
Mouloud Behloul
Original Assignee
Rhodia Chimie Sa
Bouygues Travaux Publics
Lafarge Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8846925&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=HU225006(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Rhodia Chimie Sa, Bouygues Travaux Publics, Lafarge Sa filed Critical Rhodia Chimie Sa
Publication of HUP0303088A2 publication Critical patent/HUP0303088A2/hu
Publication of HU225006B1 publication Critical patent/HU225006B1/hu

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/20—Resistance against chemical, physical or biological attack
    • C04B2111/28—Fire resistance, i.e. materials resistant to accidental fires or high temperatures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
    • C04B2201/50—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values for the mechanical strength
    • C04B2201/52—High compression strength concretes, i.e. with a compression strength higher than about 55 N/mm2, e.g. reactive powder concrete [RPC]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Fireproofing Substances (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Aftertreatments Of Artificial And Natural Stones (AREA)
  • Building Environments (AREA)

Description

A leírás terjedelme 10 oldal
HU 225 006 Β1
A jelen találmány a betonokkal foglalkozik, részletesebben a rostszálas betonokkal. A jelen találmány fő célja, hogy ultraerős betont biztosítson olyan különleges strukturális elemekkel, melyek épületek felhúzásához megfelelnek, és olyan struktúrákat állítson elő, melyek tűzálló tulajdonsága szabályozható reológiai és mechanikai tulajdonságokkal társul. A jelen találmány célkitűzése javított beton nyerése, melynek tűzvédelmi tulajdonsága az eddigi szakirodalmi elemeket túlszárnyalja.
Az alakítható betonokat, melyeket „ultraerősnek” neveznek, különösen az erőterhelésnek kitett vagy nem kitett betonelemeknél használják, melyeknél a kiváló mechanikai tulajdonságok és különösen a magas törőszilárdság megkövetelt tényezők. Ezek a betonok magas, tipikusan legalább 20 MPa hajlítószilárdsággal rendelkeznek, és a 28 napos törősziládságuk legalább 120 MPa, és a 28 napos rugalmassági modulusuk nagyobb, mint 45 GPa, ezeket az értékeket a 20 °C-on tárolt és tartott betonoknál mérték.
A fenti betonok mechanikai jellemzőinek javítására különböző megoldásokat javasoltak.
így a szakirodalomban szabályozott mennyiségben fémszálak beépítését javasolták (WO 95/01316 számú szabadalmi bejelentés), melyek méretét a beton állományát alkotó összeállt részecskékhez képest választották meg.
Egy másik szakirodalom is a fémszálakat tartalmazó ultraerős betonokkal foglalkozik (WO 99/28267 számú szabadalmi bejelentés). A betonok mechanikai szilárdságának javítására, különösen azon tulajdonságait nézve, melyek a mikrorepedések kialakulását, illetve ezek makrorepedésekké alakulására vonatkoznak, ez a szabadalmi bejelentés a cementállomány ellenállásának javítására hegyes vagy pikkelyes részecskék beépítését javasolta, melyek átlagmérete legfeljebb 1 mm.
Az említett hegyes részecskék ásványi szálak, mint például wollastonit-, bauxit-, mullit-, kálium-titanát-, szilícium-karbid-, kalcium-karbonát- és hidroxi-apatit-szálak, vagy cellulózból származó szerves rostok, optimálisan ezek a rostok a polimer szerves vegyület felszínének bevonására lehetőséget biztosítanak.
Az egyik szabadalmi bejelentés tárgya ultraerős betonokra vonatkozik, melyek szerves rostokat tartalmaznak, mint például erősítőrostokat az ilyen betonok alakíthatóságának javítására (WO 99/58468 számú szabadalmi bejelentés). Ebben a szabadalmi bejelentésben az ultraerős betonokkal szemben azt is előirányozták, hogy a szerves rostok fémszálakkal helyettesíthetők legyenek. Azt is leírták, hogy a szerves rostok a beton tűzzel kapcsolatos tulajdonságát módosítják.
A fentiekben leírt nagy teljesítményű betonoknál, mivel mechanikai tulajdonságaik nem járnak együtt kellő tűzállósággal, tűz hatására legjobb esetben struktúrájuk felaprózódása lép fel, és hőhatásra az állomány alkotóihoz fizikailag vagy kémiailag kötött víz kialakuló gőznyomása miatt még a struktúrák felrobbanása is bekövetkezhet.
Az egyik szakirodalomban javasoltak olyan szálmentes nagy teljesítményű betonokat, melyeknek tűzállósága javított, törőszilárdságuk 90-105 MPa, mivel ezekben az összetételekben kicsapott szilikát és olyan szálak kombinációját alkalmazták, melyek feloldódással, keményedéssel, széteséssel, zsugorodással vagy olvadással kapillárispórusok hálózatát alakítják ki, melyek átmérője legalább 10 pm és hosszuk legalább 5 mm (5 749 961 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi bejelentés). Viszont az ebben a szabadalmi bejelentésben említett egyik eszköz, melyet a tűzálló betonoknál széles körben alkalmaznak, nevezetesen szerves rostok beépítése a betonba, először is a megkeményedett beton mechanikai szilárdságát komolyan csökkenti, mivel a rostok kisebb rugalmasságot biztosítanak, mint az állomány. Másodszor, friss állapotban az összetételben lévő szerves rostok jelenléte miatt a beton reológiai tulajdonsága komolyan csökken, és szétterülését fékezi.
Ezért nehéz elképzelni azoknak a szabadalmi bejelentésekben leírt ultraerős, alakítható betonok alkalmazását, melyeknél a rostok térfogatát körülbelül 2%-ra teszik (WO 99/28267 és WO 99/58468 számú szabadalmi bejelentések).
Ezért az ultraerős betonoknál fontos, hogy az összetétel reológiai viselkedését a plasztikustól a folyékony tartományig képesek legyünk biztosítani. Az ilyen betonok szétterülése hagyományosan legalább 150 mm, ahol a szétterülést sokkasztaltechnikával mérik, ezt standardizált körülmények között általánosan a maltereknél alkalmazzák.
Mégis napjainkig az ilyen betonösszetételek hátránya, hogy ellenállásuk tűzzel szemben csak közepes.
Napjainkig az ultraerős betonok mechanikai tulajdonságainak javítására tett kísérletek az ilyen betonok tűzzel szembeni ellenállását károsan befolyásolták. Mindazonáltal a betonok tűzhatásra adott válaszának javítására ajánlott megoldások általában a nem szilárd állapotú ilyen betonok mechanikai és/vagy reológiai tulajdonságait rontják.
Ezért az ultraerős, tűzzel szemben ellenálló, rostokat tartalmazó betonok problémáira nincs olyan kielégítő megoldás, amely az ilyen betonok kívánt tulajdonságaival összeférhető lenne, nevezetesen a magas húzószilárdsággal/hajlítószilárdsággal, a magas törőszilárdsággal és a beton reológiájával nem megkeményedett állapotban, mely utóbbi a plasztikus viselkedéstől a folyékonyig terjed.
A jelen találmány tárgya ultraerős beton, mely erősítőszálakat tartalmaz, melyek a betonnak legalább olyan tulajdonságokat biztosít, mint a hasonló, napjainkban ismert betonok, mely betonok reológiája nem megszilárdult állapotban képes a beton plasztikustól folyékonyig terjedő viselkedését biztosítani, és jó tűzzel szembeni ellenállást mutat.
A jelen találmány ezen célkitűzését úgy éri el, hogy az ultraerős betonban a beton tűzzel szembeni ellenállásának javítására szerves rostokat használt, melyek olvadáspontja kevesebb mint 300 °C, és átlaghossza (I) nagyobb mint 1 mm és átmérője (0) legfeljebb 200 pm, ahol a szerves rostok mennyisége a beton térfogatának 0,1-3%-a, miután a beton a helyére került, és törőszi2
HU 225 006 Β1 lárdsága 28 nap után legalább 120 MPa, jellemző hajlítószilárdsága 20 MPa, valamint szétterülése nem keményedéit állapotában legalább 150 mm, ahol ezek az értékek a 20 °C tárolt és fenntartott betonra vonatkoznak, ahol a szóban forgó beton megszilárdult cementállományból áll, melyekben fémszálakat diszpergálunk, amit vízzel történő keveréssel kapunk, ahol az összetétel a szálakon kívül a következőket tartalmazza:
(a) cement;
(b) összeállt részecskék, melyek Dgo mérete legfeljebb 10 mm;
(c) vulkáni eredetű részecskék, melyek alapmérete 0,1-100 pm;
(d) legalább egy diszpergálószer;
(e) és a következő feltételeknek eleget tesz:
(1) a víz tömegszázaléka a cement (a) és a részecskék (c) kombinált tömegéhez viszonyítva 8-24% között van;
(2) a fémszálak átlaghossza I·, legalább 2 mm és az ^/0! arány legalább 20, ahol 01 a szálak átmérője;
(3) V-|/V arány, ahol V1 a fémszálak, míg a V a szerves rostok térfogata, nagyobb mint 1, és az l-j/l arány, a fémszálak hossza a szerves rostok hosszához képest nagyobb mint 1;
(4) az R arány, ami fémszálak átlaghosszát (l-|) az összeállt részecskék D90 méretéhez viszonyítja, legalább 3, előnyösen 5;
(5) a fémrostok mennyisége az elhelyezett cement térfogatának kevesebb mint 4 térfogat%-a.
A jelen találmány tárgya a tűzzel szemben ellenálló ultraerős beton is, melynek törőszilárdsága 28 nap után legalább 120 MPa, jellemző hajlítószilárdsága 20 MPa, valamint szétterülése nem keményedéit állapotában legalább 150 mm, ahol ezek az értékek a 20 °C tárolt és fenntartott betonra vonatkoznak, ahol a szóban forgó beton megszilárdult cementállományból áll, melybe fémszálakat diszpergálunk, amit vízzel történő keveréssel kapunk, ahol az összetétel a szálakon kívül a következőket tartalmazza:
i) cement;
ii) összeállt részecskék, melyek Dgo mérete legfeljebb 10 mm;
iii) vulkáni eredetű részecskék, melyek alapméretet 0,1-100 pm;
iv) legalább egy diszpergálószer;
v) szerves rostok;
vi) és a következő feltételeknek eleget tesz:
(6) a víz tömegszázaléka a cement (a) és a részecskék (c) kombinált tömegéhez viszonyítva 8-24% között van;
(7) a fémszálak átlaghossza I·, legalább 2 mm, és az ^/0-) arány legalább 20, ahol 0-] a szálak átmérője;
(8) a szerves rostok olvadáspontja kevesebb mint 200 °C, átlaghossza (I) nagyobb mint 1 mm és átmérője legfeljebb 200 pm;
(9) X^/V arány, ahol V! a fémszálak, míg a V a szerves rostok térfogata, nagyobb mint 1 és az Ι-,/Ι arány, a fémszálak hossza a szerves rostok hosszához képest nagyobb mint 1;
(10) az R arány, ami fémszálak átlaghosszát (^) az összeállt részecskék Dgo méretéhez viszonyítja, legalább 3, előnyösen 5;
(11) a fémrostok mennyisége az elhelyezett cement térfogatának kevesebb mint 4 térfogat%-a;
(12) a szerves rostok mennyisége az elhelyezett cement térfogatának 0,1-3 térfogat%-a.
így a cementállomány új elképzelésének és az erősítőrostokkal való kapcsolatuknak köszönhetően a mechanikai/reológiai/tűzzel szembeni ellenálló képességgel kapcsolatos tulajdonságok kölcsönös engedményei alapján a fennálló probléma megoldódik.
A „cementállomány” szakkifejezés a megkeményedett cementösszetételre vonatkozik, melyben nincsenek fémszálak.
A Dgo azt jelenti, hogy az összeállt részecskék 90 tömegszázalékában a részecskék mérete kevesebb mint 10 mm, vagy azzal megegyezik, ahol a részecskék méretét szitasorozattal mérve, a 10 mm-es rostáláskor, a részecskék össztömegének 90%-a a szitán átjut.
A D75 azt jelenti, hogy az összeállt részecskék 90 tömegszázalékában a részecskék mérete kevesebb mint 10 mm, vagy azzal megegyezik, ahol a részecskék méretét szitasorozattal mérve, a 10 mm-es rostáláskor, a részecskék össztömegének 75%-a a szitán átjut.
A „szerves rostok” szakkifejezés az említett feltételeknek megfelelő polimer rostokra vonatkozik.
A jelen találmány szövegösszefüggésében a „rostok átmérője” szakkifejezés ekvivalens átmérőt jelent, ha a rostok keresztmetszete nem kör.
A „hajlítószilárdság szakkifejezés négypontos hajlítószilárdsági mérést jelent egy 7*7*28 cm-es mintán.
Előnyösen a szerves rostok hossza (I) nagyobb mint 1,5 mm, és legfeljebb 12 mm.
Az I/0 arány előnyösen 20 és 500 között van.
A jelen találmány egyik megvalósítási formája szerint a szerves rostok átmérője 2-100 pm, előnyösen kisebb mint 80 pm.
A arány előnyösen legalább 2.
Egy változat szerint a szerves rostok mennyisége az elhelyezett beton térfogatának kevesebb mint 2 térfogat%-a, előnyösen kevesebb mint 1%-a.
A szerves rost bármely homopolimer vagy kopolimer lehet, melynek olvadáspontja legfeljebb 300 °C, előnyösen az olvadáspont kevesebb mint 275 °C. Az előnyben részesített megvalósítási forma szerint a rostok olvadáspontja kevesebb mint 200 °C, vagy azzal megegyezik.
Különösen figyelemmel vagyunk azokra a szerves rostokra, melyeket a következő homopolimerek vagy kopolimerek közül választunk ki: poliakrilamid, poliéter-szulfon, poli(vinil-klorid), polietilén, polipropilén, polisztirén, poliamid és poli(vinil-alkohol), vagy ezek keveréke. Az egyik specifikus megvalósítási forma sze3
HU 225 006 Β1 rint a szerves rostok polipropilénszálak, melyek hossza 6 mm és átmérője 18 pm.
A fémszálakkal kapcsolatban elmondjuk, hogy ezeket az acélszálak közül választjuk, mint például nagy erejű acélszálak, amorf acélszálak vagy rozsdamentes acélszálak közül. Szabadon megválaszthatóan az acélszálak nemvasfémmel, mint például réz, cink, nikkel (vagy ezek ötvözeteivel) bevonhatók.
A fémszálak átlagmérete előnyösen 5-30 mm. Az I/0-] arány előnyösen legfeljebb 200.
Különböző geometriájú fémszálak használhatók. Lehetnek csipkézettek vagy végeiken hajlítottak. Az is lehetséges, hogy a rostok egyenetlenek és keresztmetszetükben nem egyenletesek. A rostokat bármely alkalmas technikával megkaphatjuk, beleértve több fémhuzal húzását vagy sodrását, csavart képletek kialakítását.
A fémszálak mennyisége térfogatban kevesebb, mint az elhelyezett beton térfogatának 3,5%-a.
Előnyösen a fémszálak átlag kapcsolódási erejének legalább 10 MPa-nak kell lennie, előnyösen legalább 15 Mpa-nak. Ezt az erőt olyan vizsgálattal határozzuk meg, mely betonblokkba ágyazott egyedülálló szálak kivonását tartalmazza.
Az találtunk, hogy a találmány szerinti betonok mind a fémszálak kapcsolódási erejére, mind a magas állományi szilárdságra nézve (előnyösen legalább 15 J/m2) jobb mechanikai teljesítményt nyújtanak a két tulajdonság szinergizmusa révén.
A szál/állomány kapcsolódás számos módon szabályozható, melyek egyedileg és szimultán egyaránt alkalmazhatók.
Az első eszköz alapján a szálak kapcsolódása a cementállományban a szálak felszínének kezelésével elérhető. Ez a szálkezelés a következő folyamatok legalább egyikével elvégezhető:
- szálmaratás;
- a szálakra ásványi anyagok felhordása, különösen fémfoszfátok felvitele.
A szálmaratás például a szálak savval történő kezelésével hajtható végre, miután semlegesítést végzünk.
Általában a fémfoszfátok lerakódása foszfatálófolyamattal történik, melynél az előtisztított fémszálakat, fémfoszfátokat, előnyösen magnézium-foszfátot vagy cink-foszfátot tartalmazó vizes oldatokba helyezzük, és ezután az oldatot a szálak visszanyerésére leszűrjük. Ezt követően a szálakat öblítjük, semlegesítjük és ismételten öblítjük. A szokásos foszfatálási folyamattal szemben a kapott szálak kenőanyagos kezelését nem végezzük el. Viszont szabadon megválaszthatóan adalék anyagokkal impregnálhatunk a korrózió elleni védelem miatt, vagy azért, hogy a cementállományba könnyebben beépíthetők legyenek. A foszfátos kezelés a fémfoszfátoldat szálakra történő felvitelét (bevonás), porlasztását is jelentheti.
Bármely foszfatálási eljárás alkalmazható [Lórin: „The Phosphatizing of Metals” (1973)].
A második eszköz szerint a cementállományban a szálak kapcsolódási erejét a következő vegyületek legalább egyikének bevitelével érhetjük el: a szilikátok, melyek főleg szilícium-oxidokat, kicsapott kalcium-karbonátot, poli(vinil-alkohol)-t (vizes oldatban), latexet vagy a szóban forgó vegyületek keverékét tartalmazzák.
A „szilikátok főleg szilícium-oxidokat tartalmaznak” frázist itt úgy kell értenünk, hogy a szintetikus termékeket a következők közül választjuk: kicsapott szilikát, kovaszol, pirogén szilikátok (Aerosil típusú), alimínium-szilikátok, például Tixosil 28 (Rhone Poulenc) vagy agyag típusú termékek (akár természetes, akár származék), például smektitek, magnézium-szilikátok, sepiolitok és montmorillonitek.
Legalább egy kicsapott szilikát használatát előnyben részesítjük. A kicsapott szilikát alatt itt azt kell érteni, hogy a szilikátvegyületet az alkálifémek szilíciumvegyületeiből savval nyerjük, általában szervetlen savval, melynek pH-ja a kicsapáshoz megfelel, semleges vagy gyengén savas pH-jú, nevezetesen lúgos, semleges vagy gyengén savas pH-jú; a szilikátvegyületek elkészítéséhez bármely eljárást felhasználhatunk (szilikátüledékhez savadagolás, teljes vagy részleges szimultán sav adagolása vízhez vagy szilikátoldat adagolása üledékhez stb.), a kiválasztott eljárás a kialakítandó szilikátvegyület típusától függ; a kicsapási lépés után általában a következő lépés a szilikátvegyület elkülönítése a reakcióelegyből bármely ismert módon, például nyomásos vagy vákuumos szűréssel; így szűrőpogácsához jutunk, melyet ha arra szükség van, moshatunk; ezt a pogácsát szabadon megválaszthatóan felaprítás után bármely ismert eszközzel száríthatjuk, különösen porlasztva szárítással, és ezután szabadon megválaszthatóan őrölhetjük és/vagy összepréselhetjük.
Általában a kicsapott szilikát mennyisége a teljes betonra viszonyított szárazanyagra nézve 0,1-5 tömeg%. A fenti 5 tömeg% malter készítése általában reológiai problémákat okoz.
Előnyösen a kicsapott szilikátot az összetételbe vizes szuszpenzióban juttatjuk be. A különösen előnyös vizes szilikátszuszpenzióra a következők jellemzők:
- szilárdanyag-tartalma 10-40 tömeg% között van;
- viszkozitása kevesebb mint 4χ10-2 Pá s, 50 s_1 nyírási sebességnél;
- a centrifugálás után (7500 rpm, 30 percig) a szóban forgó szuszpenzió felülúszójában a szuszpenzió teljes szilikáttartalmának több mint 50 tömeg%-a megtalálható.
Ezt a szuszpenziót részletesebben leírták a szakirodalomban (WO-A-96/01787 számú szabadalmi bejelentés). A Rhoximat CS 60 SL szilikátszuszpenzió (RhonePoulenc) az ilyen típusú betonokhoz különösen megfelel.
A találmány szerint a betont előnyösen portlandcementből (a) készíthetjük, mint például CPA PMES, HP, HPR, CEM I PMES, 52.5 vagy 52.5R vagy HTS (magas szilikáttartalom) portlandcementek.
Az összeállt részecskéket (b) mindenekelőtt szűrjük vagy finom homokká, vagy finom homokkeverékekké őröljük, amelyek előnyösen szilikáttartalmú földet, különösen kvarchomokot tartalmazhatnak.
HU 225 006 Β1
Ezen összeállt részecskék D75 értéke előnyösen legfeljebb 6 mm.
Ezek az összeállt részecskék általában a cementállomány 20-60 tömeg%-át, előnyösen 25-50 tömeg%-át teszik ki.
A finom, vulkáni eredetű részecskék mérete előnyösen legalább 0,1 μσι és legfeljebb 1 prn, előnyösebben legfeljebb 0,5 μιτη. Ezek szilikátok, mint például kitörési hamu, nagyolvasztósalak és agyagszármazékok, mint például kaolin közül választhatók. A szilikát inkább lehet szilikátfüst, mely inkább a cirkóniumiparból származik, mint a szilíciumiparból.
A jelen találmány szövegösszefüggésében a leírt betonok szabadon megválaszthatóan erősítőrészecskéket tartalmaznak. Ezek az erősítőrészecskék az állományt kialakító összetételhez hozzáadva annak szilárdságát megnövelik.
A szilárdságot akár az igénybevétel szempontjából (feszültségintenzitási faktor: Kc), akár az energia szempontjából (kritikus alakváltozási energiatermelési arány: Gc) megítélhetjük, felhasználva a lineáris törések mechanikájának formalizmusát. Előnyösen a cementállomány szilárdsága legalább 15 J/m2, előnyösebben legalább 20 J/m2. A szilárdság mérési eljárásai a szakirodalomban megtalálhatók (PCT WO 99/28267 számú szabadalmi bejelentés).
A cementállomány szilárdságának növelését előnyösen a cementállományhoz adott legfeljebb 1 mm átlagméretű erősítőrészecskék hozzáadásával érhetjük el, előnyösebben legfeljebb 500 pm-es részecskékkel, melyek hegyesek vagy pikkelyesek lehetnek. Általában térfogatarányban kevesebb mint 35%-ot képviselnek, nevezetesen az összeállt részecskék (b) és a vulkáni eredetű részecskék (c) kombinált térfogatának 5-25%-át jelentik.
Az erősítőrészecskék „mérete” szakkifejezés alatt azok legnagyobb kiterjedésének átlagméretét kell érteni (így a hegyes formák esetében azok hosszát).
Ezek természetes vagy szintetikus termékek lehetnek.
A hegyes erősítőrészecskéket előnyösen kevesebb mint 1 mm hosszúságú részecskék közül választjuk ki, amik lehetnek például wollastonitszálak, bauxitszálak, mullitszálak, kálium-titanát-szálak, szilikon-karbid-szálak, cellulóz- vagy cellulózszármazék-rostok, mint például cellulóz-acetát, szénszálak, kalcium-karbonát-szálak, hidroxi-apatit-szálak és más kalcium-foszfát-szálak, vagy ezek származék termékei, melyeket a szóban forgó szálak és a szóban forgó szálak keverékeinek őrlésével kapunk.
Előnyösen az alkalmazott erősítőrészecskék, melyek hegyesek, hossz/átmérő aránya legalább 3, előnyösebben legalább 5.
A wollastonitszálak jó eredményeket adtak. A pikkelyes erősítőrészecskéket a következők közül választhatjuk: csillámpikkelyek, talkumpikkelyek, kevert szilikát(agyag) pikkelyek, vermikuláris pikkelyek, a timföldpikkelyek és keverttimföld- és szilikátpikkelyek, valamint ezek keverékei.
A csillámpikkelyek jó eredményeket adtak.
A jelen találmány szerinti betonok összetételeiben a fenti erősítőrészecskék különböző formáinak és típusainak kombinált használata megengedett. Ezek az erősítőrészecskék szerves bevonattal rendelkezhetnek. A kezelés e típusa különösen azoknál az erősítőrészecskéknél ajánlott, melyek természetes termékek. Az ilyen erősítőrészecskéket a szakirodalomban részletesen leírták (WO 99/28267 és EP-A-372 804 számú szabadalmi bejelentések).
A víz-cement tömegarány hagyományosan a cementtechnológiában akkor változhat, ha cementszubsztituenseket, különösen vulkáni eredetű részecskéket használunk. A jelen találmány igényeihez ezért meghatároztuk a víz (E) tömegarányát a cement és a vulkáni eredetű részecskék kombinált tömegére viszonyítva. Ez az arány hozzávetőleg 8-24%, előnyösebben 13-20%. Viszont a példák leírásában a víz-cement (W/C) arányt használjuk.
A találmány szerinti összetétel legalább egy diszpergálószert (d) is tartalmaz. Ez a diszpergálószer általában képlékenyítőszer. A képlekenyítőszer a következők közül választható: lignoszulfonátok, kazein, polinaftalinok, különösen az alkálifémek polinaftalén-szulfonátjai, formaldehidszármazékok, az alkálifémek poliakrilátjai, az alkálifémek polikarboxilátjai és az oltott poli(etilén-oxid)-ok. Általában a jelen találmány szerinti összetételek a cement tömegének száz részére 0,5-2,5 rész képlékenyítőszert tartalmaznak.
A jelen találmány összetételeihez további adalék anyagok adhatók, például habzásgátlók. Példaként ezek propilénglikolalapú vagy polimetil-sziloxán-alapú habgátlók lehetnek.
Az ilyen szerek között megemlíthetők a szilikonok, oldat, szilárd vagy előnyösen gyanta formában, vagy olajok vagy emulziók, előnyösen vízben. A legalkalmasabbak azok a szilikonok, melyek M (RSiO0 5) és D (R2SiO) ismétlődési egységeket tartalmaznak. Ezekben a formákban az R gyököt, mely azonos vagy különböző lehet, a következők közül választhatjuk: hidrogén- és alkilgyökök, melyek 1-8 szénatomot tartalmaznak, ahol a metilgyököt előnyben részesítjük. Az ismétlődési egységek száma előnyösen 30-120.
Az összetételben az ilyen szerek mennyisége 100 tömegrész cementre legfeljebb 5 rész.
Ha azt másképp nem jeleztük, a részecskék méretét TEM-mel (transzmissziós elektronmikroszkóppal) vagy SEM-mel (pásztázó elektronmikroszkóppal) mértük.
Az állomány más alkotórészeket is tartalmazhat, amíg a beton elvárt teljesítményét ez nem befolyásolja.
A beton bármely, a szakirodalomban leírt eljárással a szakirodalmi jártassággal rendelkezők részére előállítható, elsősorban a szilárd alkotórészek vízzel történő keverésével, a beton elhelyezésével (formába öntés, injektálás, pumpálás, sajtolás, kalenderezés) és megkeményítésével.
Például a cementállomány alkotóit és a fémszálakat a cement elkészítéséhez megfelelő mennyiségben vízzel keverjük.
HU 225 006 Β1
Előnyösen a következő keverési sorrendet elfogadhatónak tartjuk:
- az állomány poralkotóinak keverése (például 2 percig);
- a víz hozzáadása, például a keverék feléhez;
- keverés (például 1 percig);
- az alkotórészek fennmaradt részének hozzáadása;
- keverés (például 3 percig);
- a szálak adagolása;
- keverés (például 2 percig).
Az előnyben részesített változat szerint a szerves rostok adagolását a víz hozzáadása előtt végezzük.
A beton ezután 20-100 °C-on a kívánt mechanikai tulajdonságok eléréséhez szükséges ideig érési folyamaton megy keresztül.
Az érés a környezeti hőmérséklet közelében jó mechanikai tulajdonságokat biztosít, ami a cementállomány alkotóelemeinek megválasztásától függ. Adott esetben a betont például 20 °C-hoz közeli hőmérsékleten hagyjuk érni.
Az érés 60-100 °C-os hőkezeléssel is járhat, amit normálnyomáson a megszilárdult betonon végezhetünk.
A kapott beton 6 óra és 4 nap között 60-100 °C-on végzett hőkezelésnek vethető alá, ahol az optimális idő körülbelül 2 nap, és a kezelés az elhelyezés végén vagy azután legalább egy nappal történik. Általában a kezelési idő 6 órától 72 óráig, a fentiekben említett hőmérséklet-tartományban kielégítő.
A hőkezelést száraz vagy nedves környezetben hajtjuk végre, vagy a két környezet alternáló körülményei között, például 24 óráig nedves környezetben majd 24 óráig száraz környezetben.
Ez a hőkezelés azokon a betonokon hajtható végre, melyeket elhelyeztek, és előnyösen legalább egynaposak, és legalább hozzávetőleg 7 napig érnek.
A kvarcporok adása hasznos, ha a betont az előzőekben említett hőkezelésnek tesszük ki.
A beton kötegelt dróttal vagy feszítőbetéttel előfeszíthető, vagy egyetlen feszítőbetéttel vagy sodronnyal vagy burkolt rudakkal utófeszíthető, ahol a sodrony drótok vagy feszítőbetétek rendszere.
Az előfeszítés, az előfeszítéses vagy utófeszítéses formának megfelelően a jelen találmány szerint készített termékekhez különösen jól alkalmazható.
Mivel az előfeszítő sodrony húzószilárdsága nagy, ezért ritkán alkalmazzák, mivel az ezeket magában foglaló állomány gyenge ahhoz, hogy a cementstruktúrák dimenziója optimalizálható legyen.
A jelen találmány szerint nyert betonok általában legalább 8 MPa közvetlen húzószilárdsággal (Rt) rendelkeznek. Az előnyben részesített megvalósítási forma szerint a jelen találmányban a hasznos betonok jellemző törőszilárdsága legalább 150 MPa, és a négypontos hajlítószilárdsága (Rf) legalább 25 MPa.
A jelen találmány szerint kapott betonok jó tűzállósággal rendelkeznek, ahogy azt a következő példák mutatják, miközben mind nem keményedéit, mind megkeményedett állapotukban jó fizikai tulajdonságaikat fenntartják.
A találmány a por formában lévő összetételekre is vonatkozik, melyek fémszálakat, szerves rostokat tartalmaznak, valamint a kiválasztott cement legalább egy eleme összeállt részecskét, vulkáni eredetű részecskét, diszpergálószert és erősítőrészecskéket jelent, amelyeket a fentiekben meghatároztunk, melyek mennyiségét a fémrostokhoz és a vízhez adva a találmány szerinti betonösszetételhez jutunk.
Az egyik különleges megvalósítási forma szerint az összetétel por formában, mely fémszálakat nem tartalmaz, a fentiekben meghatározott vulkáni eredetű részecskéket, diszpergálószert és szerves rostokat olyan mennyiségben tartalmaz, hogy a fémszálakhoz és a vízhez hozzáadva a jelen találmány betonösszetételéhez jutunk.
A találmány bemutató jellegű példáit és az ezekkel a betonokkal kapott tűzzel szembeni ellenállás eredményeit az alábbiakban mutatjuk be. A minták elkészítése:
A következő példákban használt uitraerős betont a következő összetevőkből kaptuk meg:
1. portlandcement: HTS (magas szilikáttartalom) típus a Lafarge-tól (Francé);
2. homok: BE31 kvarchomok (Sifraco, Francé), mely D75 értéke 350 μηη;
3. kvarcliszt: C400 minőség, melynek 50%-a 10 mikronnál kisebb (Sifraco, Francé);
4. füstszilikát: mérgező mikroszilikát, mely a cirkóniumgyártásból származik, MST típusú, BET specifikus felszíni területe: 12 m2/g (SEPR, Francé);
5. adalék: folyékony OPTIMA 100 képlékenyítő (Chryso, Francé);
6. fémszálak: 13 mm hosszúságú és 200 mikron átmérőjű acélszálak, melyek húzószilárdsága 2800 MPa (Békáért, Belgium), (a mennyiségeket az alábbi táblázatban adtuk meg);
7. szerves rostok: polipropilén- vagy poli(vinilalkohol)-rostok, melyek geometriáját és használt mennyiségét az alábbi táblázatban megadtuk.
Az alábbiakban leírt betont úgy kaptuk meg, hogy a porösszetevőket összekevertük, majd vizet adtunk hozzá, ez részletesebben úgy történt, hogy először az adalék egy részével kevertük, majd a fennmaradt mennyiséget is hozzáadtuk és ismét kevertük, ezek után a hozzáadott fémrostokkal, majd a hozzáadott szerves rostokkal is kevertük, majd vizet adtunk hozzá. Ezekben a kísérletekben a EIRICH RV02 típusú keverőt használtunk, a keverést magas turbulenciával, valamint az edény forgatásával végeztük.
Az öntőformákat az összetétellel megtöltöttük, és ezután standardtechnikával vibráltuk. A vizsgálati mintákat öntés után 48 órával a formából kivettük. Majd kemencében 90 °C-on 48 óráig 100% páratartalom mellett hőkezeltük.
A beton kiszerelés alkotóinak mennyiségét az alábbiakban adtuk meg:
HU 225 006 Β1
HTS cement MST füstszilikát C400 kvarcliszt BE31 homok Acélrostok Szerves rostok OPTIMA 100 képlékenyítö W/C víz
1 0,325 0,3 1,43 X Y 0,054 0,22
Az X és az Y jelentése az 1. táblázatban a fémszál-, illetőleg a szervesrost-tartalom.
A vizsgálatok első sorozata: 10
A betonokat a következő analitikai módszerekkel vizsgáltuk. A törőszilárdságot (Rc) közvetlen összenyomással hengeres vizsgálati mintákon 20 °C-on néztük (70 mm átmérőjű és 140 mm magas):
Rc=4F/nd2 15 ahol F jelentése N törésnél az erő, és d jelentése a minta átmérője.
A négypontos hajlítószilárdságot egy 70x70*280 mm-es vizsgálati mintán mértük, melyet rolleralapra ágyaztunk, az NFP 18-411, NFP 18-409 és 20 ASTM C 1018 szabványoknak megfelelően, felhasználva a következő képletet:
Rf=3Fmax.(l-l’)/2dw2
Fmax jelentése N-ben a maximális erő (csúcserő), 1=210 mm, 1-1/3, és d=w=70 mm. 25
A szétterülés! értéket sokkasztaltechnikával mértük (20 ütés) az ASTM C320, ISO 2768-1 és EN 459-2 szabványeljárásoknak megfelelően.
A tűzzel szembeni ellenállást a következők mérésével határoztuk meg:
(a) A négypontos hajlítószilárdság jellemző maradékának mérése, miután a 70x70x250 mm-es prizmabeton vizsgálati mintákat hővel exponáltuk. Előhevített kemencében a vizsgálati mintákat két kitett és két nem kitett oldalukon tűznek tettük ki (400-500 °C), amit ezután 800 °C-ra emeltünk, és ezután 1 óráig 800 °C-on tartottuk.
(b) A maradék jellemző törőszilárdságot a kocka alakú minták, melyeket 70 mm-es oldalúra vágtunk, hőkezelésével határoztuk meg.
(c) Az egyes minták robbanásra bekövetkező felaprózódását szintén ellenőriztük.
1. táblázat
Példák 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.
W/C 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22
Fémszál (térfogat%) X 1,8 2 2 2 2 0 0
Szerves rost (térfogat%) Y 1,4 2 0,7 0,5 1 2,8 4,4
A szerves rostok típusa PP PP PVA PP PP PVA PVA
A szerves rostok hossza (mm) 19 19 6 6 6 12 12
A szerves rostok átlós átmérője (pm) 50x500 50x500 15 20 20 200 200
Szétterjedés (20 ütés) (mm) 160 140 160 200 160 225 190
Törőszilárdság a tűzhatás előtt (MPa) 165 175,5 204,5 181,3 173,3 165,9 148,4
Hajlítószilárdság a tűzhatás előtt (MPa) 32,5 25,8 30,9 26,9 23,9 15,5 22,5
Maradék hajlítószilárdság a tűzhatás után (MPa) 9,3 11,5 9,4 11,4 8,7 0,2 0,3
Kinézet tűzhatás után nagy repedések és felaprózódás repedések repedések repedések repedések repedések és felaprózód ás repedések és felaprózódás
Törőszilárdság tűzhatás után (Mpa) 82,3 99,5 106,4 117,4 89,5 34,1 27,9
HU 225 006 Β1
Az 1. és a 2. példában a polipropilén- (PP) rostok FIBERMESH 6130 típusúak, melyek olvadáspontja 170 °C.
A 3. példában a poli(vinil-alkohol) (PVA)-rostok KURARAY RMS 182 típusúak, melyek olvadáspontja 220 °C.
A 4. és az 5. példában a polipropilénrostok FIBRIN 623 típusúak (Chryso SA. Francé).
A 6. és a 7. példában a rostok KURARAY RF 350 típusúak.
A kapott eredmények azt mutatják, hogy az 1. példa rostjai (polipropilén: 1-19 mm) a tűzzel szembeni ellenállást 2%-os dózisnál javítják. Viszont reológiai tulajdonságai szegényesek (szétterjedés/20 ütés: 140 mm). Csökkent dózisnál (1,4%) reológiai tulajdonságai alapvetően jobbak, (szétterjedés: 160 mm), de tűzzel szembeni ellenállása szegényes: nagy repedések és szilánkok jelenléte.
A 3. példa szerves rostjaival poli(vinil-alkohol): hossza=6 mm) és 0,7% dózisnál a reológiai jellemzők megmaradnak (szétterjedés: 160 mm) és a tűzzel szembeni ellenállás elfogadható (nincsenek szilánkok).
A legjobb eredményeket a 4. és az 5. példák rostjaival értük el (polipropilén: hossza=6 mm). Csökkentett dózisnál (0,5%) a reológiai tulajdonságok kitűnőek (szétterjedés: 200 mm) és tűzzel szembeni ellenállása jó. A mechanikai szilárdság értékei (törőszilárdság és hajlítószilárdság) magasak.
A 6. és a 7. példa betonjai csak szerves rostokat tartalmaznak, ezeknél jó szétterülést kaptunk, de ezek a betonok, bár tűzhatásra nem robbannak fel, mégis mechanikai tulajdonságaik tűzhatásra nagymértékben gyengülnek.
A második vizsgálatsorozat:
A 4. példa szerint előállított betont különböző elemekbe kiöntöttük. Ezek az elemek a következők voltak:
- lap, melynek méretei: 400x300x25 mm3
- oszlop, melynek méretei 300*300x700 mm3 vagy 200x200*900 mm3; és
- I gerenda, melynek méretei 2100*150*240 mm3, és mely 50 mm vastag hálót tartalmazott.
Néhány elemet az első vizsgálati sorozatban leírtaknak megfelelően hőkezelésnek tettünk ki (48 óra, 90 °C és 100% páratartalom). Az összes elemet, mind a kezeiteket, mind a kezeletleneket ezután 2 óráig az EN 1365-2 18/2/99 szabvány szerinti tűznek tettük ki (azaz a tűz hőmérséklete elérte a körülbelül 1050 ’C-ot).
A vizsgálatok eredményei a következők:
- a lapokat, hőkezeléssel vagy hőkezelés nélkül, csak az alsó részükön hevítettük, és átlósan középvonalban 42 daN-nel terheltük, romlást nem tapasztaltunk;
- az oszlopok, melyeket egységesen hevítettünk, a tűzvizsgálat után nem mutattak aprózódást;
- a gerenda, melyet egységesen hőkezeltünk, a vizsgálat után aprózódást nem mutatott.
A 4. példa szerint elkészített betont oszlopokba is kiöntöttük, melyek keresztmetszete 20*20 cm, míg magassága 90 cm volt. A hőkezelés után (48 óra, °C-on és 100% páratartalom), két oszlopot 2000 kN nyomóerőnek tettünk ki (azaz az elem által elviselt értéknek 43,6%-át alkalmaztuk), ahol az excentricitás 14 mm.
Ezeket a mintákat a EN 1365-2 18/2/99 szabványnak megfelelően tűznek tettük ki. Az egyik oszlop a terhelésnek 89 percig ellenállt, míg a másik 82 percig (ez körülbelül 1000 °C-os tüzet képvisel). Törés előtt csak elenyésző aprózódást figyeltünk meg.

Claims (10)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Szerves rostok alkalmazása betonban, melyek olvadáspontja kevesebb mint 300 °C, és átlaghossza (I) nagyobb mint 1 mm és átmérője (0) legfeljebb 200 pm, ahol a szerves rostok mennyisége a beton térfogatának 0,1-3%-a, miután a beton a helyére került, és törőszilárdsága 28 nap után legalább 120 MPa, jellemző hajlítószilárdsága legalább 20 MPa, valamint szétterülése nem keményedéit állapotában legalább 150 mm, ahol ezek az értékek a 20 °C-on tárolt és fenntartott betonra vonatkoznak, ahol a szóban forgó beton megszilárdult cementállományból áll, melybe fémszálak vannak diszpergálva, az összetételt vízzel keverjük, mely a szálakon kívül a következőket tartalmazza:
    (a) cement;
    (b) összeállt részecskék, melyek D90 mérete legfeljebb
    10 mm;
    (c) vulkáni eredetű részecskék, melyek alapmérete
    0,1-100 pm;
    (d) legalább egy diszpergálószer;
    azzal jellemezve, hogy a beton a következő feltételeknek eleget tesz:
    (1) a víz tömegszázaléka a cement (a) és a részecskék (c) kombinált tömegéhez viszonyítva 8-24% között van;
  2. (2) a fémszálak átlaghossza I·,, legalább 2 mm és az l1/01 arány legalább 20, ahol a szálak átmérője;
  3. (3) arány, ahol V1 a fémszálak, míg a V a szerves rostok térfogata, nagyobb mint 1 és az ψΙ arány, a fémszálak hossza a szerves rostok hosszához képest nagyobb mint 1;
  4. (4) az R arány, ami fémszálak átlaghosszát (I·,) az összeállt részecskék D90 méretéhez viszonyítja, legalább 3, előnyösen 5;
  5. (5) a fémrostok mennyisége az elhelyezett cement térfogatának kevesebb mint 4 térfogat%-a.
    2. Az 1. igénypont szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a beton erősítőelemeket is tartalmaz, melyek az állomány szilárdságát képesek javítani, melyeket hegyes vagy pikkelyes részecskék közül választunk ki, melyek átlagmérete legfeljebb 1 mm és térfogatarányban az összeállt részecskék (b) és a vulkáni eredetű részecskék (c) kombinált térfogatának kevesebb mint 35%-át képviselik.
    3. Az 1. vagy a 2. igénypont szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok I/0 aránya 20-500 között van.
    HU 225 006 Β1
    4. Az 1. vagy a 2. igénypont szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok hossza (I) nagyobb mint 1,5 mm és legfeljebb 12 mm-t ér el.
    5. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok átmérője kisebb mint 80 pm.
    6. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a fémszálak V^V aránya legalább 2.
    7. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok mennyisége az elhelyezett beton térfogatának kevesebb mint 2 térfogat%-a.
    8. A 7. igénypont szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok mennyisége az elhelyezett beton térfogatának kevesebb mint 1 térfogat%-a.
    9. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok a következő csoportból választott anyagok homopolimerje vagy kopolimerje: poliakrilamid, poliéter-szulfon, poli(vinil-klorid), polietilén, polipropilén, polisztirol, poliamid és poli(vinil-alkohol), vagy ezek keveréke.
    10. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok polipropilénből készülnek.
    11. A 10. igénypont szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a polipropilénrostok hossza 6 mm és átmérője 18 pm.
    12. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a fémszálak acélszálak.
    13. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a fémszálak hossza 5-30 mm-es tartományba esik.
    14. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy az összeállt részecskék (b) D75 értéke legfeljebb 6 mm.
    15. Az előző igénypontok bármelyike szerinti alkalmazás, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok olvadáspontja kevesebb mint 200 °C, vagy ezzel egyezik.
    16. Tűzzel szemben ellenálló ultraerős beton, melynek törőszilárdsága 28 nap után legalább 120 MPa, jellemző hajlítószilárdsága legalább 20 MPa, valamint szétterülése nem keményedett állapotában legalább 150 mm, ahol ezek az értékek a 20 °C-on tárolt és fenntartott betonra vonatkoznak, ahol a szóban forgó beton megszilárdult cementállományból áll, melybe fémszálak vannak diszpergálva, az összetétel vízzel van elkeverve, mely összetétel a szálakon kívül a következőket tartalmazza:
  6. (6) cement;
  7. (7) összeállt részecskék, melyek D90 mérete legfeljebb 10 mm;
  8. (8) vulkáni eredetű részecskék, melyek alapméretet 0,1-100 pm;
  9. (9) legalább egy diszpergálószer;
  10. (10) szerves rostok;
    azzal jellemezve, hogy a beton a következő feltételeknek eleget tesz:
    (1) a víz tömegszázaléka a cement (a) és a részecskék (c) kombinált tömegéhez viszonyítva 8-24% között van;
    (2) a fémszálak átlaghossza legalább 2 mm és az l1/01 arány legalább 20, ahol 01 a szálak átmérője;
    (3) a szerves rostok olvadáspontja kevesebb, mint 200 °C, átlaghosszuk (I) nagyobb mint 1 mm, és átmérőjük legfeljebb 200 pm;
    arány, ahol V·, a fémszálak, míg a V a szerves rostok térfogata, nagyobb mint 1 és az l-j/l arány, a fémszálak hossza a szerves rostok hosszához képest nagyobb mint 1;
    (5) az R arány, ami fémszálak átlaghosszát (^) az összeállt részecskék D90 méretéhez viszonyítja, legalább 3, előnyösen 5;
    (6) a fémrostok mennyisége térfogatban az elhelyezett cement térfogatának kevesebb mint 4%-a;
    (7) a szerves rostok mennyisége térfogatban az elhelyezett cement térfogatának 0,1-3%-a.
    17. A 16. igénypont szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok átmérője kisebb mint 80 pm.
    18. A 16-17. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok I/0 aránya 20-500.
    19. A 16-18. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a fémszálak V-j/V aránya a szerves rostokhoz képest legalább 2.
    20. A 16-19. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok hossza legfeljebb 12 mm.
    21. A 16-20. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a szerves rostok mennyisége az elhelyezett beton térfogatának kevesebb mint 1 térfogat%-a.
    22. A 16-21. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a szerves polipropilénrostok hossza kevesebb mint 10 mm.
    23. A 22. igénypont szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a polipropilénrostok hossza körülbelül 6 mm és átmérője 18 pm.
    24. A 16-23. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a fémszálak acélszálak.
    25. A 16-24. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy a fémszálak hossza az 5-30 mm-es tartományban van.
    26. A 16-25. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy az állomány szilárdságának javítására erősítőrészecskéket is tartalmaz, melynél a hegyes vagy pikkelyes részecskék átlagmérete legfeljebb 1 mm és térfogatarányban az összeállt részecskék (b) és a vulkáni eredetű részecskék (c) kombinált térfogatának kevesebb mint 35%-át képviselik.
    27. A 16-26. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy az erősítőrészecskék átlagmérete legfeljebb 500 pm, és térfogatarányban
    HU 225 006 Β1 az összeállt részecskék (b) és a vulkáni eredetű részecskék (c) kombinált térfogatának 5-25%-át képviselik.
    28. A 16-27. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy az erősítőrészecskék wol- 5 lastonitszálak.
    29. A 16-28. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy az erősítőrészecskék csillámpikkelyek.
    30. A 16-29. igénypontok bármelyike szerinti be- 10 tón, azzal jellemezve, hogy az összeállt részecskék (b)
    D75 értéke legfeljebb 6 mm.
    31. A 16-30. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy előfeszített.
    32. A 16-30. igénypontok bármelyike szerinti beton, azzal jellemezve, hogy utófeszített.
    33. Eljárás a 16-32. igénypontok bármelyike szerinti beton előállítására, mely tartalmazza a cementet, amelynek D90 részecskemérete legfeljebb 10 mm; a vulkáni eredetű részecskéket, melyek elemirészecskemérete 0,1-100 pm, azzal jellemezve, hogy legalább egy diszpergálószert és a szerves rostokat megfelelő mennyiségű vízzel keverjük, ahol a szálakat a keverékhez a víz bekeverése előtt adjuk hozzá.
HU0303088A 2000-02-11 2001-02-08 Fire-resistant high performance concrete composition HU225006B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0001742A FR2804952B1 (fr) 2000-02-11 2000-02-11 Composition de beton ultra haute performance resistant au feu
PCT/FR2001/000369 WO2001058826A1 (fr) 2000-02-11 2001-02-08 Composition de beton ultra haute performance resistant au feu

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUP0303088A2 HUP0303088A2 (en) 2004-07-28
HU225006B1 true HU225006B1 (en) 2006-05-29

Family

ID=8846925

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU0303088A HU225006B1 (en) 2000-02-11 2001-02-08 Fire-resistant high performance concrete composition

Country Status (26)

Country Link
US (1) US6881256B2 (hu)
EP (1) EP1263690B2 (hu)
JP (1) JP4768950B2 (hu)
KR (1) KR100728175B1 (hu)
CN (1) CN1226225C (hu)
AT (1) ATE275112T1 (hu)
AU (2) AU3563201A (hu)
BR (1) BR0108266B1 (hu)
CA (1) CA2399767C (hu)
CZ (1) CZ303809B6 (hu)
DE (1) DE60105269T3 (hu)
DK (1) DK1263690T4 (hu)
ES (1) ES2225484T5 (hu)
FR (1) FR2804952B1 (hu)
HK (1) HK1048296A1 (hu)
HU (1) HU225006B1 (hu)
MX (1) MX235550B (hu)
NZ (1) NZ520633A (hu)
PL (1) PL202841B1 (hu)
PT (1) PT1263690E (hu)
RU (1) RU2274618C2 (hu)
SI (1) SI1263690T2 (hu)
SK (1) SK288156B6 (hu)
UA (1) UA82044C2 (hu)
WO (1) WO2001058826A1 (hu)
ZA (1) ZA200206194B (hu)

Families Citing this family (92)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6580785B2 (en) * 1997-02-28 2003-06-17 Paradyne Corporation Apparatus and method for simultaneous multiple telephone type services on a single telephone line
WO2001085641A1 (fr) * 2000-05-10 2001-11-15 Takenaka Corporation Beton resistant a la rupture
AU2001273296A1 (en) * 2000-07-10 2002-01-21 The Regents Of The University Of Michigan Concrete construction employing the use of a ductile strip
FR2813601B1 (fr) * 2000-09-01 2003-05-02 Lafarge Sa Betons fibres a tres hautes resistances et ductilite
GB2378470A (en) * 2001-08-10 2003-02-12 Raymond Paul Dunn Reinforced concrete systems
ES2245333T3 (es) * 2001-08-31 2006-01-01 Hochtief Aktiengesellschaft Elemento de construccion de hormigon protegido contra la accion del fuego.
JP2003089561A (ja) * 2001-09-14 2003-03-28 Taiheiyo Cement Corp 耐爆裂性高強度セメント質硬化体の製造方法
JP2003112958A (ja) * 2001-10-09 2003-04-18 Taiheiyo Cement Corp 耐爆裂性高強度セメント質硬化体の製造方法
ITMI20012480A1 (it) * 2001-11-23 2003-05-23 Italcementi Spa Calcestruzzi ad alte prestazioni non contenenti materiali di aggiuntaad attivita' idraulica latente
DE10212066B4 (de) * 2002-03-19 2005-10-27 Hilti Ag Brandschutzmasse
FR2837819B1 (fr) * 2002-03-28 2004-07-09 Quille Entreprise Compositions de betons de fibres organiques, procede de mise en oeuvre et elements fabriques
CA2525090C (en) * 2003-05-08 2009-04-07 Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo "Borovichsky Kombinat Ogneuporov" Aluminosilicate mixture for fabrication of fireproof, high-strength granules, fireproof high-strength spherical granules and the method of their manufacture
FR2860788B1 (fr) * 2003-07-29 2007-08-31 Sossah Andre Paul Beton additionne de charges minerales ayant un pouvoir isolant thermique/phonique ameliore
ES2251857B1 (es) * 2003-10-03 2007-08-01 Saint-Gobain Vetrotex España, S.A. Procedimiento de obtencion de piezas de cemento reforzado con fibra de vidrio y piezas asi obtenidas.
FR2866330B1 (fr) * 2004-02-13 2006-08-18 Eiffage Tp Beton ultra haute performance et autoplacant, son procede de preparation et son utilisation.
RU2410486C2 (ru) * 2005-01-13 2011-01-27 Сервин Холдинг Апс Асфальт сверхвысокой прочности
JP2006290722A (ja) * 2005-03-15 2006-10-26 Toyobo Co Ltd 耐爆裂性に優れたコンクリート
US7670130B2 (en) * 2005-10-06 2010-03-02 Tapco International Corporation Cement shutter
FR2900922B1 (fr) * 2006-05-11 2008-08-01 Eiffage Tp Soc Par Actions Sim Utilisation de betons hautes performances dans la fabrication ou la protection d'elements de strutures resistants a des conditions extremes de temperature
BRPI0707747B1 (pt) * 2006-02-15 2018-08-28 P Rodriguez Alonso composição refratária e parede corta-fogo
EP2024062B1 (en) * 2006-04-27 2012-02-15 President and Fellows of Harvard College Carbon dioxide capture and related processes
JP4752596B2 (ja) * 2006-04-28 2011-08-17 東洋紡績株式会社 耐爆裂性に優れたコンクリート構造物
FR2901268B1 (fr) 2006-05-17 2008-07-18 Lafarge Sa Beton a faible teneur en ciment
US20080003398A1 (en) * 2006-06-29 2008-01-03 Tapco International Corporation Foam core cement shutter
CA2596187A1 (en) * 2006-08-07 2008-02-07 Tapco International Corporation Cement shutter hanging system
KR100704056B1 (ko) * 2006-10-31 2007-04-09 주식회사 포스코건설 콘크리트용 내화 보드 조성물
FR2908066B1 (fr) 2006-11-08 2008-12-19 Lafarge Sa Dispositif de moulage et procede de fabrication
US7793480B2 (en) * 2006-11-10 2010-09-14 Henry Gembala Modified base ply roof membrane set in formulated concrete slurry over lightweight concrete
ATE444270T1 (de) * 2006-11-16 2009-10-15 Lafarge Sa Verfahren zur behandlung von beton
US20080141608A1 (en) * 2006-12-19 2008-06-19 Logan J Richard Foam core cement and urethane shutters
FR2910502B1 (fr) * 2006-12-21 2015-05-15 Lafarge Sa Procede de fabrication et element de structure
US20080292868A1 (en) * 2007-05-21 2008-11-27 Logan J Richard Foam core gypsum shutter
US7887694B2 (en) 2007-12-28 2011-02-15 Calera Corporation Methods of sequestering CO2
WO2009011480A1 (en) * 2007-07-18 2009-01-22 Daewoo Engineering & Construction Co., Ltd Fire- resistant concrete containing nylon and polypropylene fibers
FR2919638A1 (fr) * 2007-08-01 2009-02-06 Conseil Service Investissement Elements de structure en beton precontraint comportant des profiles assembles
DE102007042513A1 (de) * 2007-09-07 2009-03-12 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Verfahren zur und Formwerkzeug für die Herstellung von Bauteilen, insbesondere aus Faserverbundwerkstoffen
RU2396379C2 (ru) 2007-12-10 2010-08-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Си Айрлайд" Синтетическое волокно для объемного армирования цементного продукта и способ его изготовления (варианты), цементный продукт, содержащий дисперсию синтетического волокна, и способ его изготовления
US20100239467A1 (en) 2008-06-17 2010-09-23 Brent Constantz Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides
US20100313794A1 (en) * 2007-12-28 2010-12-16 Constantz Brent R Production of carbonate-containing compositions from material comprising metal silicates
US9187895B2 (en) * 2011-03-28 2015-11-17 Alberto Rodriguez Carassus Self-locking block and complementary pieces for the raising of pillars and free-standing walls
US8357270B2 (en) * 2008-07-16 2013-01-22 Calera Corporation CO2 utilization in electrochemical systems
US7993500B2 (en) * 2008-07-16 2011-08-09 Calera Corporation Gas diffusion anode and CO2 cathode electrolyte system
US8869477B2 (en) 2008-09-30 2014-10-28 Calera Corporation Formed building materials
CA2700770C (en) * 2008-09-30 2013-09-03 Calera Corporation Co2-sequestering formed building materials
US7815880B2 (en) * 2008-09-30 2010-10-19 Calera Corporation Reduced-carbon footprint concrete compositions
US9133581B2 (en) 2008-10-31 2015-09-15 Calera Corporation Non-cementitious compositions comprising vaterite and methods thereof
US20110036728A1 (en) * 2008-12-23 2011-02-17 Calera Corporation Low-energy electrochemical proton transfer system and method
US20110091366A1 (en) * 2008-12-24 2011-04-21 Treavor Kendall Neutralization of acid and production of carbonate-containing compositions
KR101008322B1 (ko) * 2008-12-26 2011-01-13 주식회사 삼표 직경과 용융점 차이를 갖는 섬유와 분말로 구성된 복합소재폭렬방지재 및 이 폭렬방지재를 이용한 고강도 내화 콘크리트
US20100183840A1 (en) * 2009-01-19 2010-07-22 Tapco International Corporation Molded siding having longitudinally-oriented reinforcement fibers, and system and method for making the same
EP2245215A4 (en) 2009-02-10 2011-04-27 Calera Corp LOW VOLTAGE ALKALINE PRODUCTION USED BY HYDROGEN AND ELECTROCATALYTIC ELECTRODES
CA2694959A1 (en) 2009-03-02 2010-09-02 Calera Corporation Gas stream multi-pollutants control systems and methods
EP2247366A4 (en) 2009-03-10 2011-04-20 Calera Corp SYSTEMS AND METHODS FOR CO2 TREATMENT
DK2230350T3 (da) * 2009-03-18 2011-06-06 Baumhueter Extrusion Gmbh Polymerfiber, dens anvendelse og fremgangsmåde til frembringelse
US20100263315A1 (en) * 2009-04-17 2010-10-21 Tapco International Corporation Molded siding having integrally-formed i-beam construction
FR2945234B1 (fr) 2009-05-11 2011-04-29 Lafarge Sa Dispositif de moulage et procede de fabrication
US8192653B2 (en) 2009-09-30 2012-06-05 EarthCleanCorporation Fire suppression biodegradable suspension forming compositions
ES2376211B1 (es) * 2009-10-20 2013-01-30 Imat Centre Tecnològic De La Construcció Hoja exterior ligera de fachada ventilada.
ES2360003B1 (es) * 2009-10-20 2012-04-13 Universitat Politècnica De Catalunya Hormigon de ultra alta resistencia armado con fibras de acero
FR2955858B1 (fr) 2010-02-04 2012-10-26 Lafarge Sa Element en beton a surface superhydrophobe
FR2963789B1 (fr) 2010-08-11 2013-02-22 Lafarge Sa Element en beton dont la surface est a faible porosite ouverte
CN102092996A (zh) * 2010-11-30 2011-06-15 南京理工大学 一种耐高温超高性能水泥基复合材料及其制备方法
DE102011008067A1 (de) * 2011-01-07 2012-07-12 Areva Np Gmbh Schutzsystem für Gebäude- oder Behälterwände
CN102173681B (zh) * 2011-01-26 2013-01-02 冯乃谦 一种具有高耐火性能混凝土的制备方法
RU2467968C1 (ru) * 2011-03-14 2012-11-27 Роман Ринатович Сахибгареев Комплексная добавка для бетонов, строительных растворов и цементных композитов (варианты) и способ ее изготовления
CL2012002307A1 (es) * 2012-08-20 2012-10-12 Madrigal Hector Javier Orellana Procedimiento para obtener un hormigon liviano de baja densidad, con propiedades termicas, acustico, muy resistente a la flectotraccion , incombustible , resistente a la humedad que comprende mezclar homogeneamente entre un 30 a 42 % de una mezcla seca que contiene polvo de puzolana y cemento, entre un 58 % a un 70 % de una mezcla humeda que comprende una solucion compuesta con aditivos hidrofugos.
EP2703528A1 (en) 2012-08-31 2014-03-05 baumhueter extrusion GmbH Cross-linked polyethylene fibre, its use and process for its manufacture
CZ304478B6 (cs) * 2012-12-17 2014-05-21 ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ­ technickĂ© v Praze - fakulta stavebnĂ­ Drátkobeton ultravysokých pevností
EP2935143B1 (en) * 2012-12-21 2017-09-27 EMPA Eidgenössische Materialprüfungs- und Forschungsanstalt Fire resistant concrete
CN103373840A (zh) * 2013-06-06 2013-10-30 大连理工大学 多尺度纤维增强的高性能水泥基复合材料及其制备方法
KR101439786B1 (ko) * 2013-08-12 2014-09-15 주식회사 포스코 비정질 강섬유를 부착한 와이어 메쉬를 포함하는 바닥마감재 및 그 제조방법
CN104030652B (zh) * 2014-06-10 2015-10-14 安徽凯越电力杆塔有限公司 一种高抗折强度混凝土及其制备方法
CN104193232B (zh) * 2014-07-24 2016-05-25 杨培强 一种高导热混凝土及其制备方法
CN104446227A (zh) * 2014-12-23 2015-03-25 苏州万盛混凝土有限公司 一种高耐火性混凝土
DE102015107447A1 (de) * 2015-05-12 2016-11-17 Bag Bauartikel Gmbh Verfahren zur Wärmebehandlung von Betonformteilen
CR20170561A (es) * 2015-06-11 2018-07-24 Cemex Res Group Ag Diseños avanzados de mezcla de concreto reforzado con fibra y aditivos.
CN108472722B (zh) * 2015-12-16 2021-08-13 凯得力法国公司 包含沸石型微结构的可浇筑耐火材料组合物及其用途
JP7146362B2 (ja) * 2016-04-19 2022-10-04 株式会社大林組 水硬性組成物の製造方法
JP6995499B2 (ja) * 2016-06-02 2022-01-14 太平洋セメント株式会社 金庫室構築用パネル及びその製造方法
JP6949568B2 (ja) * 2016-06-17 2021-10-13 太平洋セメント株式会社 防爆用パネル及びその製造方法
CN106517942A (zh) * 2016-11-07 2017-03-22 哈尔滨工程大学 玄武岩和聚丙烯混杂纤维混凝土及制备方法
US10071934B1 (en) * 2017-02-22 2018-09-11 Nano And Advanced Materials Institute Limited High performance fire resistant concrete containing hybrid fibers and nano particles
EP3381884A1 (en) * 2017-03-28 2018-10-03 Etex Services Nv Pale-colored fiber cement products and methods for the production thereof
RU2019138720A (ru) * 2017-05-03 2021-06-03 Золидиан ГмбХ Бетонный компонент с арматурой с улучшенной защитой от окисления
JP6940994B2 (ja) * 2017-07-26 2021-09-29 太平洋セメント株式会社 セメント組成物
JP6949697B2 (ja) * 2017-12-13 2021-10-13 太平洋セメント株式会社 金庫室構築用パネル及びその製造方法
MX2020006202A (es) * 2017-12-13 2021-02-18 Etex Services Nv Productos de fibrocemento de color y métodos de producción de los mismos.
US11384196B2 (en) 2018-04-12 2022-07-12 Nano And Advanced Materials Institute Limited Fire retardant compositions
CN110240867B (zh) * 2019-06-14 2021-07-02 滁州圣好材料科技有限公司 一种双组份复配协同型无机防火胶及其制备方法
KR102255034B1 (ko) * 2020-10-30 2021-05-24 한국건설기술연구원 보강섬유의 균등 분포가 가능한 초고성능 섬유보강 콘크리트 조성물, 이를 이용하여 제작되는 축사 콘슬라트 및 그 제작방법
CN112592134A (zh) * 2020-12-24 2021-04-02 广州朋悦建材科技发展有限公司 一种强防爆高耐火的uhpc及其制备方法和应用
CN112661469A (zh) * 2021-01-29 2021-04-16 奥泰利新技术集团有限公司 一种新型高延性耐火混凝土

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CS205320B1 (hu) * 1977-07-26 1981-05-29 Boris Bazant Beton vyztužený rozptýlenými vlákny, zvláště ocelovými
US4906684A (en) 1988-12-09 1990-03-06 Rtz Chemicals, Ltd. Ambient temperature curing polymer compositions containing acetoacetoxyethyl methacrylate, glycidyl methacrylate and a polymerizable acid
DE4220274C2 (de) 1992-06-20 1997-08-21 Hans Jaklin Gegen Abplatzungen bei Brandbeanspruchung beständiges Bauteil
FR2708263B1 (fr) * 1993-07-01 1995-10-20 Bouygues Sa Composition de béton de fibres métalliques pour mouler un élément en béton, éléments obtenus et procédé de cure thermique.
FR2722185B1 (fr) 1994-07-07 1996-09-27 Rhone Poulenc Chimie Suspension concentree de silice de precipitation, procedes pour sa preparation et utilisations de cette suspension
DE19654502A1 (de) * 1996-12-18 1998-06-25 Holzmann Philipp Ag Hochfester Beton mit verbesserter Duktilität und Verfahren zu seiner Herstellung
FR2771406B1 (fr) 1997-11-27 2000-02-11 Bouygues Sa Beton de fibres metalliques, matrice cimentaire et premelanges pour la preparation de la matrice et du beton
FR2774683B1 (fr) * 1998-02-06 2000-04-07 Quillery & Cie Entreprise Beton tres haute perfomance, autonivelant, son procede de preparation et son utilisation
FR2778654B1 (fr) * 1998-05-14 2000-11-17 Bouygues Sa Beton comportant des fibres organiques dispersees dans une matrice cimentaire, matrice cimentaire du beton et premelanges

Also Published As

Publication number Publication date
FR2804952B1 (fr) 2002-07-26
CA2399767A1 (fr) 2001-08-16
KR20030007417A (ko) 2003-01-23
SI1263690T2 (sl) 2013-02-28
PT1263690E (pt) 2005-01-31
HUP0303088A2 (en) 2004-07-28
HK1048296A1 (en) 2003-03-28
EP1263690B1 (fr) 2004-09-01
MXPA02007566A (es) 2004-08-23
EP1263690A1 (fr) 2002-12-11
BR0108266A (pt) 2003-03-05
CN1226225C (zh) 2005-11-09
MX235550B (es) 2006-04-06
DE60105269T2 (de) 2005-09-15
CZ303809B6 (cs) 2013-05-15
PL357442A1 (en) 2004-07-26
PL202841B1 (pl) 2009-07-31
ZA200206194B (en) 2003-12-19
DE60105269T3 (de) 2013-03-28
AU3563201A (en) 2001-08-20
JP4768950B2 (ja) 2011-09-07
NZ520633A (en) 2005-08-26
WO2001058826A1 (fr) 2001-08-16
AU2001235632B2 (en) 2005-05-12
ATE275112T1 (de) 2004-09-15
CN1398242A (zh) 2003-02-19
ES2225484T3 (es) 2005-03-16
CA2399767C (fr) 2010-06-29
FR2804952A1 (fr) 2001-08-17
US20030150364A1 (en) 2003-08-14
BR0108266B1 (pt) 2011-12-27
DE60105269D1 (de) 2004-10-07
EP1263690B2 (fr) 2012-09-12
ES2225484T5 (es) 2013-02-05
DK1263690T3 (da) 2005-01-10
RU2002124130A (ru) 2004-02-20
SI1263690T1 (en) 2005-02-28
SK11382002A3 (sk) 2003-09-11
US6881256B2 (en) 2005-04-19
DK1263690T4 (da) 2013-01-07
JP2004508256A (ja) 2004-03-18
KR100728175B1 (ko) 2007-06-13
RU2274618C2 (ru) 2006-04-20
SK288156B6 (sk) 2014-01-08
UA82044C2 (uk) 2008-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU225006B1 (en) Fire-resistant high performance concrete composition
TW567176B (en) Metal fibre concrete, cementitious matrix and pre-mixes for preparing matrix and concrete
AU2008339554B2 (en) Concrete composition
KR100612269B1 (ko) 시멘트 메트릭스에 분산된 유기 섬유, 콘크리트 시멘트메트릭스 및 프리믹스를 포함하는 콘크리트
KR101387291B1 (ko) 새로운 콘크리트 조성물

Legal Events

Date Code Title Description
GB9A Succession in title

Owner name: LAFARGE, FR

Free format text: FORMER OWNER(S): RHODIA CHIMIE, FR; BOUYGUES TRAVAUX PUBLICS, FR; LAFARGE, FR

Owner name: BOUYGUES TRAVAUX PUBLICS, FR

Free format text: FORMER OWNER(S): RHODIA CHIMIE, FR; BOUYGUES TRAVAUX PUBLICS, FR; LAFARGE, FR