FR2839189A1

FR2839189A1 - Transformateur de faible encombrement

Info

Publication number: FR2839189A1
Application number: FR0305267A
Authority: FR
Inventors: Tomoyuki Ichikawa
Original assignee: Koito Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Koito Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2002-04-30
Filing date: 2003-04-29
Publication date: 2003-10-31
Anticipated expiration: 2023-04-29
Also published as: US20030201859A1; JP2003324017A; US6879235B2; FR2839189B1

Abstract

L'invention concerne un transformateur.Elle se rapporte à un transformateur qui comprend un bobinage comprenant plusieurs enroulements (10p1, 10p2, 10s), et plusieurs noyaux (26) entourant le bobinage. L'enroulement du bobinage a une partie de forme toroïdale formée par enroulement et recouvrement d'un fil plat à une configuration toroïdale, et les extrémités du fil de type plat s'étendent depuis la partie de forme toroïdale, et les enroulements (10p1, 10p2, 10s) et les noyaux (26) sont couplés dans une direction dans laquelle le fil de type plat se recouvre lui-même. Il comporte en outre un organe isolant (38, 39, 40) disposé entre les enroulements (10p1, 10p2, 10s) et entre les enroulements (10p1, 10p2, 10s) et les noyaux (26).Application à l'alimentation des lampes à décharge.

Description

La présente invention concerne une technique de réduction de l'encombrement d'un transformateur à hautes fréquences par réduction de la perte dans le cuivre (perte à la charge) et par augmentation du couplage électromagnétique des enroulements (bobinages).

Un circuit d'allumage pour lampes à décharge, telles qu'une lampe à halogénure métallique, comporte en général un circuit de conversion continu-continu, un circuit de conversion continu-alternatif et un circuit d'amorçage. On utilise un système de modulation par impulsions de largeur variable (PWM) et un système de modulation de fréquence d'impulsions (PFM) comme système de commande pour la commutation d'un circuit d'alimentation qui constitue un circuit de conversion continu-continu.

Lorsqu'on utilise une structure à connexion directe comme circuit de conversion continu-continu, un transformateur de conversion (transformateur convertisseur) est nécessaire, et il faut une construction convenant à une commande de commutation à hautes fréquences pour que ce transformateur convertisseur ait un faible encombrement.

Lorsqu'on utilise des fils circulaires pour les enroulements (bobinages), un effet de peau dû aux courants à hautes fréquences peut poser un problème. Ainsi, les pertes dans le cuivre peuvent être accrues et peuvent dégrader les conditions de couplage électromagnétique.

Cet effet de peau peut réduire en fait la section de circulation de courant lorsqu'un courant à hautes fréquences circule dans un conducteur car le courant à hautes fréquences peut être obligé de circuler uniquement dans une section limitée à la surface du conducteur. Dans le cas d'un fil circulaire, les pertes dans le cuivre peuvent augmenter car le volume efficace du courant à hautes fréquences peut ne pas être obtenu suffisamment par rapport au volume d'un enroulement de ce fil circulaire.

Un transformateur formé d'une disposition à recouvrement alterné (appelé "enroulement sandwich") a des bobinages respectifs (enroulements) qui sont enroulés successivement sur une partie cylindrique qui constitue une bobine du

bobinage. Pour que ce transformateur soit utilisé dans un champ à hautes fréquences, le nombre total de spires des bobinages doit être faible pour que l'inductance soit réduite. Si l'on utilise un fil de type circulaire dans un tel transformateur, une caractéristique de couplage électromagnétique entre un primaire (bobinage primaire) et un secondaire (bobinage secondaire) est détériorée à cause des entrefers existant entre les enroulements sandwich.

Selon l'invention, les pertes dans le cuivre sont réduites et la caractéristique de couplage entre les enroulements est perfectionnée. En outre, le transformateur à hautes fréquences peut avoir un faible encombrement.

Un transformateur, dans un mode de réalisation de l'invention, comprend une partie de bobinage qui comprend plusieurs enroulements, et plusieurs noyaux disposés afin que les noyaux entourent la partie de bobinage. L'enroulement a une partie de forme toroïdale (forme annulaire) obtenue par enroulement d'un fil de type plat à une forme toroïdale afin que le fil se recouvre lui-même. Les deux parties de bord du fil de type plat sont dérivées ou s'étendent depuis la partie de forme toroidale. Les enroulements et les noyaux sont placés dans la direction dans laquelle le fil de type plat se recouvre lui-même.

Lorsqu'un tel fil de type plat est utilisé, les pertes dans le cuivre dues à l'effet de peau peuvent être réduites.

En outre, comme la partie de forme toroïdale est constituée par enroulement de ce fil de type plat avec recouvrement, lorsque les enroulements et noyaux respectifs sont placés dans la direction de recouvrement du fil de type plat, les conditions de couplage magnétique des enroulements peuvent être accrues.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est un schéma d'un mode de réalisation de circuit d'allumage d'une lampe à décharge ;

la figure 2 est un schéma utile pour la description de l'effet de peau en coopération avec la figure 3, et elle représente une coupe d'un fil de type circulaire ; la figure 3 est une coupe d'un fil de type plat ; la figure 4 est un schéma permettant la description de la construction d'un transformateur dans un mode de réalisation de l'invention ; la figure 5 est une coupe représentant la construction en coupe du transformateur ; la figure 6 est une vue éclatée d'un exemple de réalisation de transformateur selon l'invention ; la figure 7A est une vue en perspective et la figure 7B une vue en élévation latérale représentant des parties des bornes des enroulements de la figure 6 ; la figure 8 est une vue schématique en perspective indiquant le flux magnétique qui circule dans un noyau de ferrite ; la figure 9 est une vue éclatée d'un transformateur dans un mode de réalisation de l'invention ; la figure 10 est une vue en perspective du siège de la figure 9 ; la figure 11 est un schéma représentant la circulation du flux magnétique dans un noyau de ferrite de la figure 9 ; la figure 12A est un schéma et la figure 12B une vue en plan indiquant les relations entre les enroulements respectifs du transformateur de la figure 9 et les éléments connectés à ces enroulements, avec les relations entre les éléments et motifs conducteurs d'une carte de circuit ; la figure 13 est une vue éclatée d'un transformateur dans un autre mode de réalisation de l'invention ; la figure 14 est un schéma représentant les noyaux, les enroulements et le siège du transformateur représenté sur la figure 13 ; la figure 15A est un schéma électrique et la figure 15B une vue en plan d'une carte de circuit illustrant les relations entre les enroulements respectifs du transformateur de la figure 13 et les éléments connectés aux

enroulements, ainsi que les relations entre les éléments et motifs conducteurs de la carte de circuit.

L'invention concerne un transformateur équipé d'un ensemble de bobinages qui contient plusieurs bobinages (enroulements) et plusieurs noyaux. L'ensemble de bobinages est entouré par plusieurs noyaux. Le transformateur a une structure convenant à une haute fréquence. Un exemple d'utilisation de ce transformateur dans un circuit d'allumage d'une lampe à décharge est décrit dans la suite.

La figure 1 représente un exemple de structure d'un circuit d'allumage d'une lampe à décharge.

Le circuit d'allumage 1 de lampe à décharge comporte une alimentation continue 2, un circuit de conversion continu-continu 3, un circuit de conversion continu-alternatif 4, un circuit d'amorçage 5, et une unité 7 de commande du fonctionnement par tout ou rien d'une lampe à décharge 6.

Le circuit de conversion continu-continu 3 reçoit une tension d'entrée de l'alimentation en continu 2 puis transforme cette tension continue reçue en une tension continue voulue. Dans cet exemple, on peut utiliser un convertisseur continu-continu du type à connexion directe comme circuit 3 de conversion continu-continu.

En d'autres termes, la tension continue d'entrée appliquée par un interrupteur 8 d'allumage connecté au côté de polarité positive de l'alimentation continue 2 peut être appliquée par l'intermédiaire d'une self 9 au côté du primaire d'un transformateur 10. Le circuit 3 de conversion continu-continu comporte un élément 11 de commutation et un circuit 12 de redressement-lissage. L'élément 11 de commutation est connecté à un primaire 10p de ce transformateur 10. Le circuit 12 de redressement-lissage est placé du côté du secondaire 10s de ce transformateur 10.

Sur la figure 1, comme des cercles noirs sont appliqués aux enroulements respectifs 10p et 10s du transformateur 10, les points de début de ces enroulements 10p et 10s sont indiqués clairement (les cercles noirs indiquent les polarités des enroulements).

La self 9 et le condensateur 13 sont connectés à une borne du primaire 10p du côté de début d'enroulement alors qu'une extrémité (borne du côté de début d'enroulement) du secondaire 10s et un élément 11 de commutation sont connectés à une borne du côté de fin d'enroulement de ce primaire 10p. Un signal dérivé de l'unité de commande 7 est transmis à l'élément de commutation 11. Cet élément 11 dans cet exemple est un transistor à effet de champ de type MOS à canal N. Un drain de ce transistor est connecté à une première extrémité de l'enroulement 10p et aussi à une extrémité de l'enroulement 10s. Une source est donc à la masse et un signal de commande est transmis à une grille de ce transistor afin que celui-ci soit commandé à l'état conducteur ou non conducteur.

Une extrémité du condensateur 14 est connectée à une borne (du côté de l'interrupteur d'allumage 8) de la self 9 et l'autre extrémité de ce condensateur 14 est à la masse.

Une diode 15 de redressement et un condensateur 16 de lissage sont placés du côté du secondaire du transformateur 10 et constituent le circuit précité 12 de redressementlissage. En d'autres termes, la borne du côté de fin d'enroulement du transformateur 10 est connectée à une anode de la diode 15 de redressement et une cathode de cette diode 15 est connectée à une extrémité du condensateur 16 de lissage. L'autre extrémité du condensateur 16 est à la masse.

Un circuit 17 placé dans un étage postérieur du circuit 3 de conversion continu-continu stabilise l'état de mise à l'état conducteur à un stade initial du fonctionnement de la lampe à décharge 6. Dans cet exemple, le circuit 17 comporte un circuit en série formé d'une résistance et d'un condensateur, et un autre circuit en série formé d'une diode et d'une résistance, connecté en parallèle avec la première résistance citée.

Le circuit 4 de conversion continu-alternatif est tel qu'une tension continue de sortie du circuit 3 de conversion continu-continu est transformée en une tension alternative.

Cette tension alternative est alors appliquée par le circuit

d'amorçage 5 à la lampe à décharge 6. Le circuit de conversion continu-alternatif 4 comprend par exemple un circuit en pont 18 et des circuits 19, 20 de pilotage de ce circuit 18.

Le circuit 18 comporte quatre éléments de commutation à semi-conducteur SW1 à SW4 (par exemple des transistors à effet de champ). Ce circuit convertisseur 4 commande en alternance la mise à l'état conducteur et à l'état non conducteur de deux ensembles de paires d'éléments de commutation pour la transmission de la tension alternative.

Le circuit d'amorçage 5 est disposé de manière qu'un signal pulsé à haute tension (impulsions d'amorçage) pour l'amorçage de la lampe 6 soit créé, et cette lampe 6 fonctionne grâce à ce signal d'impulsion à haute tension. Ce signal se superpose à la tension alternative provenant du circuit 4 de conversion continu-alternatif. Le signal puisé superposé est appliqué à la lampe à décharge 6. Le circuit d'amorçage 5 comporte un transformateur 21, un thyristor 22 placé du côté du primaire du transformateur 21, et d'autres éléments de circuit (résistance, diode, condensateur). Un signal transmis par l'unité de commande 7 parvient à une gâchette du thyristor 22.

Un point de jonction (connexion) des éléments précités de commutation SW1 et SW2 est connecté par un secondaire du transformateur 21 à une première extrémité de la lampe à décharge 6 alors que l'autre extrémité de la lampe à décharge 6 est connectée à un autre point de jonction formé entre les éléments précités de commutation SW3 et SW4.

L'unité de commande 7 commande l'énergie électrique transmise à la lampe à décharge 6 par réception de signaux de détection liés à la tension appliquée à la lampe 6 et au courant circulant dans la lampe 6, ou une tension et un courant concernant ces tension et courant. En outre, l'unité 7 commande le signal de sortie du circuit 3 de conversion continu-continu. Par exemple, pour que l'unité de commande 7 reçoive des signaux de détection liés à la fois à la tension et au courant de sortie du circuit 3 de conversion continu-continu et règle la puissance électrique transmise en fonction de l'état de la lampe à décharge 6, l'unité 7 de

commande transmet un signal de commande à l'élément de commutation 11 du circuit 3 de conversion continu-continu pour le réglage de la tension de sortie (on sait que les circuits de commande par modulation PWM et PFM peuvent constituer un système de commande de commutation) . En outre, l'unité 7 de commande transmet des signaux de commande aux circuits 19 et 20 de pilotage du circuit 4 de conversion continu-alternatif pour le réglage du fonctionnement du circuit en pont (c'est-à-dire un circuit en pont complet dans cet exemple). En outre, l'unité 7 de commande assure la commande de la mise à l'état fermement conducteur de la lampe à décharge 6 par élévation de la tension transmise à cette lampe 6 à un certain niveau avant que la lampe 6 ne soit mise en fonctionnement.

D'autre part, pour que le transformateur 10 qui constitue le circuit de conversion continu-continu 3 ait un faible encombrement, une opération de commande de commutation est établie à une fréquence élevée (par exemple de l'ordre de 400 à 500 kHz) pour l'élément de commutation 11.

Dans le circuit d'allumage 1 de la lampe à décharge utilisé pour l'éclairage d'une automobile, la fréquence de commutation doit être éliminée de la bande des fréquences radioélectriques afin que le bruit soit éliminé. Par exemple, dans le cas de la bande de grandes longueurs d'onde (150 à 280 kHz) et la bande de modulation d'amplitude (500 à 1 700 kHz), une bande de fréquences comprise entre 400 et 500 kHz, comprise entre les bandes de grandes longueurs d'onde et de modulation d'amplitude, peut être avantageusement sélectionnée.

Comme décrit précédemment, lorsqu'un fil de type circulaire (c'est-à-dire dont la section est circulaire) est utilisé comme enroulement d'un transformateur, la section efficace du trajet du courant peut diminuer par effet de peau. Cette réduction de section peut provoquer une augmentation de la perte dans le cuivre et une réduction du rendement électrique.

En ce qui concerne l'effet de peau, on suppose que la distance mesurée à la surface d'un conducteur est appelée

"x" et que l'épaisseur de peau est appelée "#", et une exponentielle d'une variable "X" est appelée "exp(X)". La densité de courant varie suivant la fonction "exp(-x/#)" si bien que plus l'épaisseur de peau # est petite et plus la section efficace du trajet du courant est faible. L'épaisseur 8 de peau correspond à l'épaisseur dans laquelle la densité de courant devient égale à 1/e, e étant la base des logarithmes népériens. L'épaisseur 8 de peau est inversement proportionnelle à la racine carrée de la fréquence angulaire "#", c'est-à-dire 2# fois la fréquence, si bien qu'une fréquence accrue correspond à une plus petite épaisseur de peau 8. Ainsi, comme l'indique la figure 2, lorsqu'un fil de type circulaire est utilisé pour l'enroulement du transformateur 10, un courant circule uniquement dans la partie comprise entre une surface extérieure de la section circulaire et une région correspondant presque à l'épaisseur #. En d'autres termes, comme aucun courant pratiquement ne circule dans la région interne (c'est-à-dire la partie délimitée par le cercle en trait interrompu de la figure 2) à l'intérieur de la plage précitée, le rapport de la section inefficace à la totalité de la section est accru.

Au contraire, selon l'invention, un fil de type plat est utilisé comme enroulement respectif du transformateur 10. Comme l'indique la figure 3, un courant circule dans une plage délimitée depuis la surface extérieure de la section rectangulaire du fil de type plat jusqu'à une région correspondant à l'épaisseur # de l'effet de peau, mais pratiquement aucun courant ne circule dans la région interne (c'est-àdire le rectangle en trait interrompu de la figure 3) depuis la région précitée. Cependant, le rapport de la section inefficace pour la circulation du courant à l'ensemble à section de ce fil de type plat devient bien inférieur à celui du fil de type circulaire.

Dans une variante, comme on utilise un mode d'enroulement par le bord afin qu'un fil de type plat présente un recouvrement à une forme de bobinage toroïdal, le transformateur peut être réalisé avec une dimension minimale et une réduction de la perte dans le cuivre. Par exemple, lorsque

la fréquence est sélectionnée entre 400 et 500 kHz pour un fil de cuivre, l'épaisseur # est d'environ 0,1 mm si bien qu'une valeur optimale de l'épaisseur du fil de cuivre de type plat est d'environ 0,2 mm. Comme indiqué précédemment, comme le nombre de spires d'enroulement de transformateur est petit dans le domaine des fréquences élevées, l'épaisseur totale des enroulements n'est pas grande.

Une raison pour laquelle un transformateur peut être formé avec un faible encombrement grâce au fil de type plat est l'augmentation du rapport d'empilement des fils. En d'autres termes, comme le fil de type circulaire a une section de forme circulaire, un espace superflu est formé et une bobine est nécessaire pour l'enroulement de ce fil circulaire. Au contraire, comme le fil plat a une section rectangulaire, aucun espace inutile n'est formé entre les enroulements de ce fil. En conséquence, le rapport d'utilisation spatial est élevé et la section de l'enroulement peut être accrue, et la valeur de sa résistance peut donc être faible.

Les figures 4 et 5 représentent un exemple de structure du transformateur 10. La figure 4 est un schéma du circuit du transformateur 10 et la figure 5 sa construction en coupe.

Dans cet exemple, un primaire du transformateur 10 a deux enroulements 10p1 et 10p2 connectés en parallèle.

Lors de l'utilisation du circuit d'allumage décrit 1 par exemple, dans le cas d'une source de lumière (lampe à décharge) d'automobile, cette construction peut augmenter efficacement le couplage entre le primaire et le secondaire du transformateur 10 car le courant primaire du transformateur 10 est bien supérieur au courant secondaire dans le circuit de conversion continu-continu 3. Le primaire du transformateur 10 est subdivisé en plusieurs enroulements divisés et le secondaire est disposé entre les enroulements primaires divisés.

Comme l'indique la figure 5, l'ensemble 23 de bobinages contenant plusieurs enroulements (lOpl, 10p2, 10s) est disposé entre deux noyaux 24.

Les noyaux 24 correspondent à des noyaux de ferrite et leur forme en coupe est en E, et l'ensemble 23 de bobinages se trouve dans l'espace délimité entre les deux noyaux de ferrite de forme en E et dirigés l'un vers l'autre.

L'ensemble de bobinages 23 comprend les enroulements respectifs de fils de type plat et les organes isolants 25 placés dans les enroulements ainsi qu'entre les enroulements et les noyaux 24. Le secondaire 10s est placé entre les primaires 10p1 et 10p2. Une entretoise isolante (de forme annulaire) peut être utilisée pour isoler les espaces parmi les enroulements. En outre, des entretoises isolantes (de forme annulaire) ou des organes isolants de forme cylindrique ayant des flasques (correspondant aux sièges indiqués dans la suite) peuvent être utilisés pour isoler les espaces entre les noyaux 24 et les enroulements respectifs.

La figure 6 représente un exemple de structure 10A d'un transformateur selon l'invention.

Comme les deux noyaux de ferrite 26 sont de même forme, on décrit l'un d'eux. Comme les surfaces latérales 28 de la partie principale 27 de forme pratiquement rectangulaire sont inclinées, une partie centrale 29 est resserrée et les deux parties de bord 30 possèdent des parties épaisses. Une partie en saillie 31 en forme de cylindre de section circulaire est réalisée sur une surface de la partie centrale 20 sous forme solidaire. La forme en coupe est en E, obtenue par découpe d'un noyau par un plan qui contient l'axe central de la saillie 31 et est parallèle à la direction longitudinale de la partie principale 27.

Chaque enroulement 10p1, 10p2 et 10s est formé par enroulement par le bord et a une partie de forme toroïdale (annulaire) obtenue par enroulement et recouvrement d'un fil plat à une configuration toroïdale. En d'autres termes, un trou circulaire 32a est formé dans une partie 32 de forme toroïdale du primaire 10p1, une autre forme circulaire 33a est formée dans une autre partie 33 de forme toroïdale du primaire 10p2, et un autre trou circulaire 34 est formé dans une autre partie toroïdale 34 du secondaire 10s.

Les deux parties de bord du fil de type plat (enroulement de type plat) sont alors extraites des parties respectives de forme toroïdale 23,33, 34 sous forme de bornes de connexion et sont courbées en L. Les bornes 35 correspondent aux bornes du primaire 10p1, les bornes 36 correspondent aux bornes du primaire 10p2 et les bornes 37 correspondent aux bornes de l'enroulement 10s. Sur le dessin, les parties de bout des bornes qui sont pliées en L sont distinguées des autres parties par des lignes de couleur noire. Ces parties de bout des bornes sont fixées à des sièges après que le revêtement du fil a été retiré. Les longueurs des parties courbées en L sont différentes à chaque enroulement ; l'enroulement est proche du siège et plus la longueur est petite. Les bornes respectives des primaires 10p1 et 10p2 sont dirigées dans la même direction alors que les bornes du secondaire 10s sont opposées à la direction précitée.

Une entretoise 38 est placée entre le primaire 10p1 et le noyau de ferrite 26 (c'est-à-dire le noyau placé à la partie supérieure de la figure 6), une autre entretoise 39 est placée entre le primaire 10p1 et le secondaire 10s, et une autre entretoise 40 est placée entre le secondaire 10s et le primaire 10p2. Chacune de ces entretoises 38,39, 40 est une entretoise isolante et a une forme toroïdale (anneau). Des trous circulaires centraux (38a, 39a, 40a) sont formés dans ces entretoises 38,39, 40).

Un siège 41 est formé par utilisation d'un matériau isolant destiné à isoler les espaces entre les enroulements respectifs et le noyau de ferrite 26. Le siège 41 a une partie cylindrique 42 et une partie de base 43 qui supportent cette partie cylindrique 42. En d'autres termes, le diamètre externe de la partie cylindrique 42 est légèrement inférieur au diamètre de chacun des trous circulaires formés dans les parties de forme toroïdale 32 à 34 des enroulements décrits. La partie cylindrique 42 est insérée dans les trous circulaires des entretoises, et des enroulements respectifs, et les entretoises sont placés dans la direction de recouvrement des fils de type plat. Le diamètre

interne de la partie cylindrique est supérieur au diamètre externe des parties en saillie 31 des noyaux 26. Ces saillies 31 sont opposées et sont insérées dans le trou 42a de la partie cylindrique 42.

Une première partie de bord de la partie de base 43 de forme plate est courbée en L et une autre partie de bord opposée à la première est aussi courbée en L. La partie de base 43 a une forme de canal.

Les parties de bord constituent une partie de fixation 44 et une autre unité de fixation 45 qui sont utilisées pour fixer les bornes 35 à 37 des enroulements respectifs 10p1, 10p2 et 10s. En d'autres termes, une première paire de trous rectangulaires est formée à intervalles prédéterminés dans chacune de ces parties 44 et 45 de fixation pour l'insertion des bornes de ces enroulements. Les bornes 35,36 des primaires 10p1 et 10p2 sont insérées dans les trous rectangulaires 44a formés dans une première partie de fixation 44.

Comme ces enroulements primaires sont connectés en parallèle comme indiqué sur la figure 4, des premières extrémités des deux enroulements sont connectées mutuellement et insérées dans des trous rectangulaires respectivement. En outre, les bornes 37 du secondaire 10s sont insérées dans les trous rectangulaires 45a (voir figures 7A et 7B) formés dans l'autre partie 45 de fixation afin qu'elles soient fixées.

Le siège 41 constitue l'organe isolant précité. Comme la partie de fixation de la borne d'enroulement est formée en une seule pièce avec ce siège 41, la partie de fixation n'est plus constituée par un autre organe séparé. En conséquence, le nombre total d'éléments de la structure et le coût de fabrication peuvent être réduits.

Les figures 7A et 7B représentent schématiquement un simple secondaire et un siège ainsi qu'une construction d'une partie de dérivation d'une borne d'enroulement. Une partie de l'organe de fil placée près d'une partie de bout est dérivée vers l'extérieur depuis la partie de forme toroïdale d'un enroulement (de type plat) et insérée dans un trou rectangulaire 45a formé dans une partie de fixation du siège 41 (la partie 45 sur le dessin). Ensuite, la partie de

l'organe de fil est pliée et montée et courbée en forme de # (sensiblement en C retourné) le long d'un bord de cette partie de fixation. Pour la borne de connexion, comme le revêtement du fil est dénudé, un soudage par refusion du transformateur lui-même peut être réalisé. Cette borne de connexion est connectée électriquement à une carte de circuit (non représentée).

Les formes des noyaux respectifs de ferrite sont pratiquement des rectangles dans la direction dans laquelle les enroulements de fil plat se recouvrent. Ceci est dû au fait que les enroulements respectifs peuvent être dérivés de la surface latérale en direction perpendiculaire à la direction longitudinale des noyaux de ferrite. En d'autres termes, dans ce transformateur, les bornes du premier enroulement (c'est-à-dire les primaires lOpl et 10p2) peuvent être dérivés d'une première surface latérale alors que les bornes du second enroulement (c'est-à-dire le secondaire 10s) peuvent être dérivées de l'autre côté.

Les enroulements respectifs et les noyaux de ferrite sont placés dans la direction de recouvrement des enroulements (enroulements plats). Ces noyaux de ferrite sont fixés mutuellement par fixation matérielle ou d'un ruban destiné à empêcher la séparation si bien que les noyaux de ferrite sont placés en sandwich en direction supérieureinférieure de la figure 6. Comme les entretoises et/ou les sièges sont disposés parmi les enroulements et entre les enroulements et les noyaux, des effets d'isolement électrique peuvent être obtenus.

La figure 8 représente les trajets de passage du flux magnétique (trajets magnétiques) formés dans les noyaux de ferrite 26 (les deux noyaux de ferrite sont représentés sous forme séparée).

Chacun de ces noyaux 26 de ferrite a deux parties de bord 30 d'une partie principale 27 qui sont utilisées comme pieds extérieurs. En outre, une saillie 31 d'une partie centrale 29 est utilisée comme pied médian, et ces éléments mécaniques sont en face les uns des autres entre les deux noyaux 26 de ferrite. Comme indiqué en trait mixte sur le

dessin, le flux magnétique qui passe dans le pied médian dans un premier noyau 26 est divisé en deux ensembles de flux magnétique. Les deux ensembles du flux subdivisé passent par les pieds extérieurs de ce noyau 26 puis pénètrent dans les pieds extérieurs de l'autre noyau 26. Les deux ensembles de flux magnétique sont alors collectés par le pied médian et le flux collecté est à nouveau couplé au pied médian du premier noyau 26. Ainsi, le flux magnétique dérivé du pied médian d'un noyau 26 est séparé dans deux directions et les deux ensembles de flux magnétique passent des pieds extérieurs vers les pieds extérieurs de l'autre noyau et sont collectés par le pied médian de ce noyau 2. Le flux magnétique passant dans le pied médian est ainsi rendu égal à la somme des deux ensembles de flux magnétique séparés passant par les pieds extérieurs respectifs.

Dans la structure de la figure 6, les deux parties de bord des bornes des deux ensembles d'enroulements primaires 10p1 et 10p2 sont couplées mutuellement pour constituer les bornes de connexion. Ces bornes de connexion sont fixées à une première partie 44 de fixation pour la dérivation des bornes. Les parties de bord des deux enroulements primaires sont ainsi insérées dans les mêmes trous rectangulaires 44a de la partie de fixation 44.

Pour la commodité des travaux de câblage, on utilise de préférence le mode suivant. Les parties de fixation correspondant aux bornes des enroulements respectifs sont disposées séparément sur des sièges, et les bornes des enroulements sont fixées par rapport aux parties de fixation.

Comme indiqué dans l'exemple de structure 10B de la figure 9, les enroulements respectifs peuvent être câblés séparément sur la carte de circuit lorsque les primaires et le secondaire 10p1, 10p2, 10s ont le mode de construction indiqué dans la suite en ce qui concerne les directions des bornes respectives des deux primaires 10p1 et 10p2 et les bornes du secondaire 10s. Ainsi, ces bornes ont un intervalle angulaire d'environ 90 autour d'un axe central dans une direction de recouvrement de ces enroulements, dans la

direction dans laquelle ces enroulements 10p1, 10p2, 10s se recouvrent.

Comme la structure des noyaux 46 de ferrite et du siège 51 de cet exemple est différente de celle de la figure 6, on décrit maintenant la différence.

Les noyaux 46 de ferrite ont les mêmes formes, et chacun d'eux comporte quatre parties de pied 47. Ces parties 47 sont formées à des intervalles angulaires d'environ 90 , vus dans la direction de recouvrement des enroulements, si bien que l'ensemble des parties de pied donne une forme en croix. Parmi ces quatre parties, les parties 48 proches des parties de bord ont une plus grande épaisseur. Une partie en saillie 50 de forme cylindrique est formée en une seule pièce dans le plan d'une partie centrale 49 dont les quatre parties de pied 47 sont couplées. La forme en coupe obtenue par l'usinage du noyau 47 de ferrite est une forme en E dans un plan, comprenant l'axe central de la saillie 50, qui est parallèle à la direction longitudinale des deux parties de pied 47 qui ont la même direction.

Les directions de dérivation des bornes sont différentes pour les enroulements respectifs. Par exemple, alors que la direction des bornes 36 du primaire 10p2 est utilisée comme direction de référence, la direction des deux bornes 35 du primaire 10p1 est définie avec un angle de 90 autour de l'axe central de la partie de forme toroïdale (en anneau) qui s'étend dans la direction de recouvrement des enroulements respectifs. En outre, dans le cas du secondaire 10s, les deux bornes 37 sont placées à un angle de 180 autour de cet axe central (direction opposée à celle qui est associée au primaire lOpl). Les longueurs des parties courbées en L des bornes respectives des enroulements sont différentes.

Plus l'enroulement est proche de la partie de fixation du siège 51 et plus sa longueur est petite.

Un siège 51 (voir figures 9 et 10) possède une partie cylindrique 52 et une partie de base 53 destinée à supporter cette partie cylindrique. Cependant, la forme de la partie de base 53 est différente de la structure de base de la figure 6. En d'autres termes, pour la partie de base 53,

trois ensembles de parties de fixation 54,55 et 56 sont formés pour la fixation des bornes respectives de ces enroulements 10p1, 10p2 et 10s. La partie 54 de fixation est connectée au primaire 10p2, la partie 55 au primaire 10p1 et la partie 56 au secondaire 10s. Comme les directions des deux parties de bord des enroulements respectifs présentent un intervalle régulier de 90 , les orientations (directions d'arrangement) des parties respectives de fixation qui leur correspondent sont rendues différentes.

Une partie 53 de base est une plaque circulaire ayant un trou central circulaire et est combinée à une plaque rectangulaire. Aux quatre coins de cette partie de base 53, des pièces 54a, 55a et 56a de pied qui sont courbées en L sont réalisées.

La partie 54 de fixation comprend des pièces de pied 54a formées au bord d'un côté de la partie de base 53. Des encoches 54b sont formées dans ces pièces 54a de cette partie 54 de fixation en directions opposées. Après que les bornes 36 du primaire 10p2 ont été insérées dans les encoches respectives 54b, les parties de bout de ces bornes 36 sont courbées en L puis fixées aux pièces 54a.

De même, la partie 55 de fixation comprend des pièces de pied 55a formées à un bord latéral adjacent au bord latéral précité dans la partie de base 53. Des encoches 55b sont formées dans ces pièces 55a de la partie 55 de fixation en directions opposées. Après insertion des bornes 35 du primaire 10p1 dans les encoches respectives 55b, les parties de bout de ces bornes 35 sont courbées en L et sont fixées aux pièces respectives 55a de pied. La partie 56 de fixation comporte en outre les pièces de pied 56a (voir figure 10) formées à un bord opposé au bord précité lié à la partie 54 de fixation. Des encoches 56a sont formées dans les pièces 56a de pied de cette partie 56 de fixation en directions opposées. Après que les bornes 37 du secondaire 10s ont été insérées dans les encoches respectives 56b, les parties de bout de ces bornes 37 sont courbées en L et sont fixées aux pièces respectives 56a.

Les dimensions relatives de la saillie 50 du noyau 46, de la partie cylindrique 52 du siège 51, des entretoises 38 à 40 et des parties toroïdales 32 à 34 des enroulements respectifs sont analogues à celles de la figure 6. Ainsi, le diamètre externe de la partie 50 en saillie est rendu plus petit que le diamètre interne de la partie cylindrique 52 (diamètre du trou 52a) et en outre le diamètre externe de la partie cylindrique 52 est rendu plus petit que le diamètre du trou de chacune des entretoises 38 à 40 et le diamètre du trou de chacune des parties toroïdales 32 à 34 d'enroulement.

Lorsque les parties respectives représentées sur la figure 9 sont assemblées suivant un axe central d'un transformateur de la saillie 50 du noyau respectif 46 de ferrite, les deux bornes de l'enroulement sont opposées l'une à l'autre et entourent les parties de pied dirigées dans la même direction que les directions de dérivation. En d'autres termes, les bornes de chacun des enroulements 10p1, 10p2 et 10s sont dérivées de trois directions parmi les quatre directions séparées de 90 autour de l'axe central du transformateur 10B (par rapport à cet axe central, le primaire 10p1 et le primaire 10p2 présentent une différence angulaire de 90 , et le primaire 10p2 et le secondaire 10s présentent une différence angulaire de 180 ).

La figure 11 représente des trajets magnétiques formés dans les noyaux 46 de ferrite (les deux noyaux sont représentés dans des conditions séparées).

Chacun de ces noyaux 46 de ferrite possède quatre parties de pied 47. Chacun des noyaux 46 a des parties de bord 48 au niveau de ces parties de pied 47 qui sont utilisées comme pieds extérieurs. La partie en saillie 50 de la partie centrale 49 est utilisée comme pied médian. Les éléments résistant mécaniquement sont opposés mutuellement entre les noyaux de ferrite 46. Comme indiqué en trait mixte sur le dessin, le flux magnétique qui passe dans le pied médian dans un premier noyau 46 de ferrite est divisé en quatre ensembles de flux magnétique passant par les pieds extérieurs de ce noyau respectif de ferrite 26. Ensuite, les

flux magnétiques subdivisés pénètrent par les pieds extérieurs de l'autre noyau 46 de ferrite. Les flux magnétiques sont ensuite collectés vers le pied médian et couplés à nouveau au pied médian du premier noyau précité 46. Le flux magnétique dérivé du pied médian d'un noyau 46 est réparti dans quatre directions afin que les trajets magnétiques puissent être formés plus radialement que sur la figure 8 dans les noyaux 46. Le flux magnétique peut passer très facilement par ces trajets magnétiques de forme radiale.

En outre, si le flux de fuite est négligeable, l' épais- seur (a sur la figure 11) des pieds extérieurs peut être faible parce que, par rapport aux noyaux, le flux magnétique qui passe dans le pied médian est rendu égal à la somme des flux magnétiques respectifs qui passent par les pieds extérieurs respectifs. La raison en est la suivante : comme le noyau 46 de ferrite comprend les quatre ensembles de pieds extérieurs, la section par pied peut être réduite pour un même flux magnétique. En outre, un transformateur peut être fabriqué de manière que l'épaisseur d'une partie de noyau (face arrière) sauf aux pieds extérieurs dans le noyau 46, soit faible. Bien que ce transformateur ait un faible encombrement et une faible épaisseur, l'inductance de ce transformateur peut être relativement grande. En outre, la construction à quatre pieds peut être une construction à "noyau concentré" dont une partie superflue a été retirée.

Cette construction de noyau est à la fois légère et peu encombrante. En outre, comme une surface de cette structure de noyau concentré peut être accrue, les caractéristiques de rayonnement thermique obtenues peuvent être plus élevées.

En outre, comme les bornes respectives des primaires 10p1 et 10p2 ne sont pas connectées mutuellement sur la partie de fixation de la structure de la figure 9, les connexions des bornes sont nécessaires lorsque le transformateur 10B est monté sur la carte de circuit.

Un schéma de circuit qui représente un transformateur 10B, un transistor à effet de champ utilisé comme élément 11 de commutation, un condensateur 13, une diode 15 et un condensateur 16, est représenté sur la figure 12A. La figure

12B indique une disposition de motifs conducteurs respectifs formés sur une carte de circuit ainsi que la relation de connexion entre ces motifs conducteurs et les éléments respectifs de circuit.

Une relation correspondante entre les motifs conducteurs 57a à 57e et des parties "A" à "E" qui sont indiquées en trait interrompu dans le schéma de ce circuit est indiquée de la manière suivante : le motif conducteur 57a correspond à une partie A (partie de connexion entre le condensateur 13 et les primaires 10p1, 10p2), le motif conducteur 57b correspond à la partie B (partie de connexion entre le condensateur 13, la source du transistor FET et le condensateur 16), le motif conducteur 57c correspond à la partie C (partie de connexion de la diode 15 et du secondaire 10s), le motif conducteur 57d correspond à la partie D (partie de connexion de la diode 15 et du condensateur 16), et le motif conducteur 57e correspond à une partie E (partie de connexion d'un drain du transistor à effet de champ et des enroulements respectifs 10p1, 10p2, 10s).

Le transformateur 10B est indiqué par une forme rectangulaire 2 très large sur la figure 12B. Une borne Tpl et une autre borne Tpl' qui sont indiquées par les symboles circulaires ayant des signes blancs correspondent aux bornes respectives du primaire 10p1, alors qu'une borne Tp2 et une autre borne Tp2' correspondent aux bornes respectives du primaire 10p2. Les bornes Tpl et Tp2 sont connectées au même motif conducteur 57a alors que les bornes Tp1' et Tp2' sont connectées au même motif conducteur 57e. En outre, une borne Ts et une autre borne Ts' correspondent aux bornes respectives du secondaire 10s. Une première borne Ts est connectée au motif conducteur 57e et l'autre borne Ts' est connectée au motif conducteur 57c.

Le condensateur 13 est connecté par liaison des motifs conducteurs 57a et 57b. Le condensateur 16 est connecté par liaison des motifs conducteurs 57b et 57d. L'anode de la

diode 15 est connectée au conducteur 57c. La cathode de la diode 15 est connectée au motif conducteur 57d.

Sur le dessin, le symbole (s) placé sur le motif conducteur 57b désigne la source du transistor à effet de champ et le symbole (d) sur le motif 57e désigne le drain du transistor à effet de champ.

L'élément de commutation 11 (un transistor à effet de champ dans ce mode de réalisation) est réglé en mode à hautes fréquences dans le circuit de conversion continucontinu 3 décrit précédemment. Lorsque des composantes parasites (inductances parasites) dues aux lignes de câblage et aux motifs du circuit sont importantes, le transformateur 10 ne peut pas être suffisamment utilisé. En particulier, un trajet de circuit dérivé du condensateur 13 par les primaires 10p1 et 10p2 et le transistor à effet de champ et revenant au condensateur 13 doit être raccourci autant que possible. Dans le mode de réalisation considéré, la distance de connexion de ce trajet de liaison des motifs 57c, 57d, 57e peut être réduite au minimum.

Pour que le déséquilibre du flux magnétique soit réduit et que les connexions de liaison des primaires et du secondaire soient meilleures dans un noyau du type en croix, le circuit peut être tel que les enroulements respectifs (fils de bobinage) peuvent passer par toutes les parties de pied (leurs parties internes) de ce noyau en croix sans aucun écart. En d'autres termes, les bornes des enroulements sont dérivées de l'espace compris entre les parties adjacentes de pied, et les directions des bornes des enroulements sont pratiquement perpendiculaires, vues en direction de recouvrement des enroulements de type plat. Les parties de fixation correspondant aux bornes respectives des enroulements sont placées séparément sur le siège et les bornes des enroulements par rapport aux parties respectives de fixation sont fixées et mises en dérivation.

La figure 13 représente un exemple de structure 10C.

Comme les structures des enroulements respectifs et d'un siège de cet exemple sont différentes de la structure de la figure 9, on décrit la différence.

En ce qui concerne les directions des bornes des primaires 10p1 et 10p2 et du secondaire 10s comme indiqué sur la figure 9, les parties des enroulements qui sont voisines des parties toroïdales sont disposées non parallèlement mutuellement mais perpendiculairement. En d'autres termes, vues dans la direction de recouvrement des enroulements, les parties d'enroulement dérivées de la partie toroïdale en direction tangentielle sont disposées perpendiculairement mutuellement et se recoupent. Elles sont ensuite courbées en L.

Bien que la direction liée aux bornes 36 du primaire 10p2 soit utilisée comme direction de référence, les bornes du primaire 10p1 et celles du secondaire 10s sont dérivées à intervalles réguliers de 90' autour d'un axe central de la partie toroïdale (de forme annulaire) qui s'étend dans la direction de recouvrement des enroulements respectifs. Les longueurs des parties en L des bornes respectives de ces enroulements sont différentes. Plus un enroulement est proche de la partie de fixation du siège 58 et plus sa longueur est petite.

Un siège 58 comporte une partie cylindrique 59 et une partie de base 60 destinée à supporter cette partie cylindrique 59. Cependant, la forme de cette partie de base 60 est différente de la structure de base de la figure 6. En d'autres termes, pour la partie de base 60, trois ensembles de parties de fixation 61,62 et 63 sont formés par la fixation des bornes respectives de ces primaires et secondaires 10p1, 10p2 et 10s. La partie de fixation 61 est connectée au primaire 10p2, la partie 62 au primaire 10p1 et la partie 63 au secondaire 10s. Les orientations (directions d'arrangement) des parties respectives de fixation correspondantes sont différentes les unes des autres d'une manière qui correspond aux directions des parties de bord des enroulements respectifs.

Une partie de base 60 comporte une plaque circulaire ayant un trou central circulaire combiné à une plaque rectangulaire. Aux quatre coins de cette partie de base 60, des

pièces de pied 61a, 62a et 63a qui sont courbées en L sont réalisées.

La partie de fixation 61 comporte des parties de pied 61a formées les unes près des autres à une partie de coin de la partie de base 60. Des encoches 61b sont formées dans ces pièces de pied 61a. Après insertion des bornes 36 du primaire 10p2 dans les encoches respectives 61b, les parties de bout de ces bornes 36 sont courbées en L et sont fixées aux pièces respectives de pied 61b.

De même, la partie de fixation 62 comprend des pièces de pied 61a formées les unes près des autres à une autre partie de coin dans la partie de base 60. Des encoches 62b sont formées dans ces pièces de pied 62a de cette partie 62. Après insertion des bornes 35 du primaire 10p1 dans les encoches respectives 62b, les parties de bout de ces bornes 35 sont courbées en L et sont fixées aux pièces respectives de pied 62a. En outre, la partie de fixation 63 comprend les pièces de pied 63a formées à une partie de coin disposée en diagonale par rapport à la partie précitée de fixation 63.

Les encoches 63b sont formées dans les pièces de pied 63a de cette partie de fixation 63. Après insertion des bornes 37 du secondaire 10s dans les encoches respectives 63b, des parties de bout de ces bornes 37 sont courbées en L et sont alors fixées aux pièces respectives de pied 63a.

Les relations de dimensions de la partie en saillie 50 du noyau 46, de la partie cylindrique 59 du siège 58, des entretoises 38 à 40 et des parties toroïdales 32 à 34 des enroulements respectifs sont analogues à celles des figures 6 et 9. Le diamètre externe de la saillie 50 est inférieur au diamètre interne de la partie cylindrique 59 (diamètre du trou 59a), et le diamètre externe de la partie cylindrique 59 est plus petit que le diamètre du trou de chacune des entretoises 38 et 40 et que le diamètre du trou de chacune des parties toroïdales 32 à 34 d'enroulement.

La figure 14 représente schématiquement le transformateur 10C vu en direction de l'axe central (plus précisément l'axe central du transformateur) de la saillie 50 du noyau respectif 46 de ferrite.

Sur la figure 14, les références Tpl et Tpl' représentent les bornes du primaire 10p, les références Tp2 et Tp2' désignent les bornes du primaire 10p2, et les références Ts et Ts' représentent les bornes du secondaire 10S.

Les bornes de chaque enroulement sont dérivées entre deux parties de pied adjacentes mutuellement et formant un angle de 90 . En référence à la partie centrale du noyau en croix, les références Ts et Ts' se trouvent du côté supérieur gauche du dessin et les références Tp2 et Tp2' à la partie inférieure du dessin. Les références Tpl et Tp1' sont opposées au côté des références Tp2 et Tp2' avec une partie de noyau qui s'étend dans la direction supérieureinférieure de ce dessin, en étant en sandwich. Comme décrit précédemment, la direction d'une borne liée à un enroulement est établie comme étant la direction vers l'une des deux parties de pied qui sont adjacentes (par rapport à un axe perpendiculaire au plan du dessin et passant par le centre de la partie de noyau). Ainsi, c'est une direction qui est pratiquement parallèle à la direction d'une partie de pied.

En outre, la direction de l'autre borne associée à cet enroulement est établie comme la direction le long de l'autre partie de pied. Il s'agit donc d'une direction qui est pratiquement parallèle à la direction de la partie de pied.

Même si le nombre de spires est égal à 1, les fils de type plat décrits précédemment peuvent être acheminés sur toutes les parties de pied pour le noyau du type en croix.

Ainsi, le couplage peut être suffisamment obtenu entre ces enroulements.

Sur la figure 15A, un schéma de circuit représente un transformateur 10C, un transistor à effet de champ jouant le rôle d'un élément de commutation 11, un condensateur 13, une diode 15 et un condensateur 16. La partie inférieure de ce dessin représente la disposition de motifs conducteurs respectifs formés sur une carte de circuit. La relation entre ces motifs conducteurs et les éléments respectifs des figures 15A et 15B est analogue à celle des figures 12A et 12B (le schéma est analogue à celui du circuit supérieur des

figures 12A et 12B, mis à part les différences sur les transformateurs).

Les motifs conducteurs respectifs sont analogues aux motifs conducteurs déjà décrits 57a à 57e, mis à part les différences de forme (ainsi, les mêmes références sont utilisées sur les figures 15A et 15B).

Bien que les positions de dérivation des bornes des enroulements du transformateur 10C soient différentes de celles du transformateur 10B déjà décrit, les relations fondamentales en ce qui concerne les connexions sont identiques. Ainsi, les bornes Tpl et Tp2 indiquées par des cercles blancs sont connectées au même motif conducteur 57a, et les bornes Tp1', Tp2' et Ts sont connectées au même motif conducteur 57e. En outre, la borne Ts' est connectée au motif conducteur 57c. La relation entre le condensateur 13, la diode 15 et le transistor à effet de champ, par rapport au motif conducteur respectif, est la même que sur les figures 12A et 12B. En outre, dans ce mode de réalisation, comme la distance des trajets de liaison des motifs conducteurs 57a, 57b, 57e est minimale, l'influence nuisible des composantes parasites dues aux lignes de câblage et aux motifs de circuit peut être réduite.

Dans un mode de réalisation, comme le fil utilisé est de type plat, les pertes dans le cuivre (pertes à la charge) dues à l'effet de peau peuvent être réduites et comme plusieurs enroulements et le noyau sont placés dans la direction de recouvrement du fil plat, les conditions de couplage électromagnétique peuvent être accrues entre les enroulements. En conséquence, le rendement électrique du transformateur peut être accru et le transformateur peut avoir un faible encombrement.

Dans un autre mode de réalisation, l'isolement électrique placé entre les enroulements et aussi entre l'enrou- lement et le noyau peut être obtenu certainement et la construction complexe due à cet isolement électrique peut être évitée.

Dans un autre mode de réalisation, comme les parties de fixation des bornes d'enroulement sont formées sur l'organe isolant, la construction peut être simple.

Dans un autre mode de réalisation, la condition de couplage des primaires et du secondaire peut être meilleure.

Dans un autre mode de réalisation, la forme du noyau peut être simple et les bornes respectives d'enroulement peuvent être dérivées de la surface latérale de ce noyau si bien que les enroulements respectifs peuvent être facilement distingués les uns des autres.

Dans un autre mode de réalisation, comme les directions des bornes sont différentes à chaque enroulement, les possibilités de mise en oeuvre sont accrues.

Dans un autre mode de réalisation, comme l'épaisseur du noyau peut être faible, le transformateur peut être peu encombrant et léger. En outre, la caractéristique de rayonnement thermique peut être accrue. Les directions des bornes respectives de ces enroulements sont acheminées le long des parties de pied si bien que ces directions peuvent être nettement distinguées.

Dans un autre mode de réalisation, comme l'équilibre du flux magnétique est conservé, les détériorations de couplage entre les enroulements peuvent être évitées.

Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux transformateurs qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention.

Claims

REVENDICATIONS

1. Transformateur (10A, 10B, 10C), caractérisé en ce qu'il comprend : un bobinage comprenant plusieurs enroulements (10pl, 10p2, 10s), et plusieurs noyaux (26,46) entourant le bobinage, dans lequel l'enroulement du bobinage a une partie de forme toroïdale formée par enroulement et recouvrement d'un fil plat à une configuration toroïdale, et les extrémités du fil de type plat s'étendent depuis la partie de forme toroïdale, et les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) et les noyaux (26, 46) sont couplés dans une direction dans laquelle le fil de type plat se recouvre lui-même.

2. Transformateur selon la revendication 1, comprenant en outre un organe isolant (38,39, 40) disposé entre les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) et entre les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) et les noyaux (26, 46).

3. Transformateur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend : un organe isolant (38,39, 40) placé entre les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) et les noyaux (26,46) afin qu'il isole les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) et les noyaux (26, 46), et une partie de fixation placée sur l'organe isolant (38, 39,40) et destinée à fixer les bornes aux enroulements (lOpl, 10p2, 10s).

4. Transformateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que : les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) comprennent au moins deux primaires (lOpl, 10p2) et un secondaire (10s), et le secondaire (10s) est disposé entre les deux primaires (lOpl, 10p2).

5. Transformateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que : la forme du noyau est pratiquement rectangulaire, vue dans la direction de recouvrement du fil plat,

les enroulements (lOpl, 10p2, 10s) comprennent un premier enroulement et un second enroulement, et une borne du premier enroulement et une borne du second enroulement s'étendent à 90 depuis la partie de forme toroïdale .

6. Transformateur selon la revendication 4, caractérisé en ce que la direction des bornes des deux primaires (lOpl, 10p2) et la direction des bornes du secondaire (10s) sont disposées respectivement à un intervalle angulaire d'environ 90' autour d'un axe le long duquel le fil plat se recouvre lui-même.

7. Transformateur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le noyau (46) a quatre parties de pied (48), les quatre parties de pied ont une forme pratiquement en croix vue dans la direction de recouvrement du fil de type plat, et les bornes des primaires (lOpl, 10p2) et secondaire (10s) sont placées en regard, en entourant les parties de pied qui sont dirigées dans les directions des bornes.

8. Transformateur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le noyau (46) possède quatre parties de pied (48), les quatre parties de pied ont pratiquement une forme de croix vue dans la direction de recouvrement du fil plat, et les bornes de l'enroulement s'étendent dans un espace compris entre deux ensembles de parties adjacentes de pied séparées par 90 , la direction d'une borne étant pratiquement parallèle à une partie de pied et la direction de l'autre borne étant pratiquement parallèle à l'autre partie de pied.