FR2834711A1 - Alumine calcinee, son procede de production et fine poudre d'alpha-alumine obtenue a partir de l'amine calcinee - Google Patents

Alumine calcinee, son procede de production et fine poudre d'alpha-alumine obtenue a partir de l'amine calcinee Download PDF

Info

Publication number
FR2834711A1
FR2834711A1 FR0300337A FR0300337A FR2834711A1 FR 2834711 A1 FR2834711 A1 FR 2834711A1 FR 0300337 A FR0300337 A FR 0300337A FR 0300337 A FR0300337 A FR 0300337A FR 2834711 A1 FR2834711 A1 FR 2834711A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
alumina
aluminum
less
calcined
phase
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0300337A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2834711B1 (fr
Inventor
Kazuhisa Kajihara
Yoshiaki Takeuchi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Chemical Co Ltd
Original Assignee
Sumitomo Chemical Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Chemical Co Ltd filed Critical Sumitomo Chemical Co Ltd
Publication of FR2834711A1 publication Critical patent/FR2834711A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2834711B1 publication Critical patent/FR2834711B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
    • C04B35/111—Fine ceramics
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B82—NANOTECHNOLOGY
    • B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
    • B82Y30/00—Nanotechnology for materials or surface science, e.g. nanocomposites
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
    • C01F7/441—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62645—Thermal treatment of powders or mixtures thereof other than sintering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62645—Thermal treatment of powders or mixtures thereof other than sintering
    • C04B35/6268—Thermal treatment of powders or mixtures thereof other than sintering characterised by the applied pressure or type of atmosphere, e.g. in vacuum, hydrogen or a specific oxygen pressure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2002/00—Crystal-structural characteristics
    • C01P2002/70—Crystal-structural characteristics defined by measured X-ray, neutron or electron diffraction data
    • C01P2002/72—Crystal-structural characteristics defined by measured X-ray, neutron or electron diffraction data by d-values or two theta-values, e.g. as X-ray diagram
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2004/00—Particle morphology
    • C01P2004/01—Particle morphology depicted by an image
    • C01P2004/04—Particle morphology depicted by an image obtained by TEM, STEM, STM or AFM
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2004/00—Particle morphology
    • C01P2004/60—Particles characterised by their size
    • C01P2004/62—Submicrometer sized, i.e. from 0.1-1 micrometer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/12—Surface area
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3217—Aluminum oxide or oxide forming salts thereof, e.g. bauxite, alpha-alumina
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5409—Particle size related information expressed by specific surface values
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5418—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof
    • C04B2235/5445—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof submicron sized, i.e. from 0,1 to 1 micron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5418—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof
    • C04B2235/5454—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof nanometer sized, i.e. below 100 nm
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/60—Aspects relating to the preparation, properties or mechanical treatment of green bodies or pre-forms
    • C04B2235/604—Pressing at temperatures other than sintering temperatures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/74—Physical characteristics
    • C04B2235/77—Density

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Nanotechnology (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)

Abstract

L'invention concerne une alumine calcinée qui a une surface spécifique BET de 10 à 20 m2 / g, une phase cristalline principale constituée par une phase α, sensiblement sans phase θ, et une taille de particule moyenne de 0, 5 m ou moins, un procédé pour produire cette alumine calcinée et une fine poudre d'α-alumine obtenue au moyen de cette alumine calcinée.

Description

<Desc/Clms Page number 1>
La présente invention concerne une alumine calcinée, un procédé pour sa production et une fine poudre d'a-alumine obtenue à partir de cette alumine calcinée.
Les poudres d'a-alumine sont largement utilisées comme matières premières pour produire différentes céramiques comme des corps frittés et des tubes translucides, et ces poudres sont utilisées aussi comme abrasif, notamment. Une telle poudre d'a-alumine est obtenue par calcination dans l'air d'un composé de l'aluminium comme l'hydroxyde d'aluminium, l'alumine de transition, l'alun d'ammonium, le chlorure d'aluminium ou le carbonate d'aluminium et d'ammonium.
Une fine poudre d'a-alumine possède d'excellentes propriétés de frittage et, quand une telle poudre est utilisée pour produire un corps fritté, il est possible d'obtenir une densification même si la température de frittage est basse si bien qu'il est possible d'obtenir un corps fritté à grains fins et à grande résistance mécanique. Ces avantages rendent souhaitables les fines poudres d'a-alumine.
Conventionnellement, comme procédé pour obtenir une fine poudre d'a-alumine on connaît le procédé de calcination d'un composé de l'aluminium à basse température évoqué ci-dessus et un procédé consistant à ajouter un composé du silicium à un composé de l'aluminium et à calciner le mélange.
Cependant, dans le procédé de calcination à basse température, une phase e différente de la phase a a tendance à subsister dans la poudre obtenue et il est difficile d'obtenir une poudre d'alumine composée uniquement de phase a. Quand on moule et fritte une poudre d'a-alumine contenant une phase 0 il n'est pas toujours possible d'obtenir un corps fritté de haute masse volumique. Par ailleurs, si on disperse une telle poudre d'a-alumine dans l'eau pour préparer une suspension, la viscosité de la suspension varie au cours du temps ce qui peut conduire à des difficultés lors du moulage. Dans le procédé consistant à ajouter un composé du silicium et à calciner le mélange, bien qu'il soit possible d'obtenir une poudre d'alumine sensiblement plus fine, les corps frittés obtenus en moulant et frittant cette poudre d'alumine ne présentent pas une taille de grain uniforme et n'ont pas toujours une résistance mécanique et une résistance à la corrosion suffisantes.
<Desc/Clms Page number 2>
Dans ces procédés, même si l'on obtient une fine poudre d'a-alumine, il n'est pas possible d'obtenir un corps fritté ayant une taille de grain uniforme par moulage et frittage de cette poudre, car elle ne contient pas uniquement de l'a-alumine.
La présente invention a pour but de fournir une alumine calcinée de haute pureté et permettant de produire une fine poudre d'a-alumine ainsi qu'un procédé pour produire cette alumine calcinée.
La présente invention a aussi pour but de fournir une fine poudre d'a- alumine permettant de produire un corps fritte ayant une taille de grain uniforme.
Ainsi, la présente invention fournit une alumine calcinée ayant une surface spécifique BET de 10 à 20 m2/g, dont la phase cristalline principale est une phase a, qui est sensiblement dépourvue de phase 0 et dont la taille de particule moyenne est 0, 5 um ou moins.
En outre, la présente invention fournit un procédé de production d'une alumine calcinée dans lequel une substance contenant de l'aluminium et sensiblement dépourvue d'éléments métalliques autres que l'aluminium est calcinée dans une atmosphère à une pression partielle de la vapeur d'eau de 600 Pa ou moins.
Par ailleurs, la présente invention fournit une fine poudre d'a-alumine ayant une pureté de 99,99 % ou plus et une surface spécifique BET de 15 m2/g ou plus, ne contenant sensiblement pas d'alumine de transition et permettant d'obtenir, quand elle est calcinée à 12500C à la pression normale, un corps calciné ayant une masse volumique relative de 95 % ou plus.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit et se réfère aux dessins annexés, dans lesquels : la figure 1 est un spectre de diffraction des rayons X de l'alumine de transition utilisée dans l'exemple 1 ; la figure 2 est un spectre de diffraction des rayons X de l'alumine calcinée obtenue dans l'exemple 1 ; la figure 3 est une photographie au microscope électronique à transmission de la fine poudre d'alumine obtenue dans l'exemple 1 ; la figure 4 est un diagramme de corrélation de la température de calcination et de la surface spécifique BET de l'alumine calcinée
<Desc/Clms Page number 3>
obtenue à partir d'une substance contenant de l'aluminium qui est une poudre d'alumine de transition de masse volumique apparente 0,2 g/crn et quand le point de rosée de l'atmosphère de calcination est-15 C, 0 C ou +20 C.
La figure 5 est un diagramme de corrélation de la température de calcination et de la surface spécifique BET de l'alumine calcinée obtenue quand la substance contenant de l'aluminium est une poudre d'alumine de transition de masse volumique apparente 0,9 gjcm3 et quand le point de rosée de l'atmosphère de calcination est-15 C ; et la figure 6 est un diagramme de corrélation de la température de calcination et de la surface spécifique BET de l'alumine calcinée obtenue quand la substance contenant de l'aluminium est une poudre d'hydroxyde d'aluminium et quand le point de rosée de l'atmosphère de calcination est-15 C.
L'alumine calcinée selon la présente invention a une surface spécifique BET de 10 m2/g ou plus, de préférence de 12 m2jg ou plus, de préférence encore de 13 m2/g ou plus et de 20 m2jg ou moins, de préférence de 17 m2jg ou moins. Cette alumine calcinée a une taille de particule moyenne de 0,5 pm ou moins, de préférence de 0, 1 um ou moins. Il est possible de mesurer la taille de particule moyenne en photographiant l'alumine calcinée au microscope électronique à transmission et en mesurant la taille des particules sur la photographie. De plus, dans cette alumine calcinée, la phase cristalline principale est une phase a et d'autres phases que la phase a, par exemple une phase 0, sont sensiblement absentes, ce qui signifie, par exemple, que l'intensité de la phase 0 est 0,01 ou moins par rapport à l'intensité de la phase a dans le spectre de diffraction des rayons X. La phase cristalline d'une alumine calcinée peut être déterminée d'après la diffraction des rayons X d'une composition.
Il est possible par exemple d'obtenir l'alumine calcinée selon la présente invention en calcinant une substance contenant de l'aluminium dans une atmosphère ayant une pression partielle de la vapeur d'eau de 600 Pa ou moins.
Comme substances contenant de l'aluminium, on peut utiliser par exemple celles contenant des composés qui sont convertis en a-alumine par calcination dans l'air à 10000C ou plus, tels qu'une alumine
<Desc/Clms Page number 4>
de transition de phase cristalline, %, 0 ou K, l'alumine amorphe, l'hydroxyde d'aluminium dont la phase cristalline est la gibbsite, la boehmite, la pseudo-boehmite, la bayerite, la norstrandite ou la diaspore, l'hydroxyde d'aluminium amorphe, l'oxalate d'aluminium, l'acétate d'aluminium, le stéarate d'aluminium, l'alun d'ammonium, le lactate d'aluminium, le laurate d'aluminium, le carbonate d'aluminium et d'ammonium, le sulfate d'aluminium, le sulfate d'aluminium et d'ammonium, le nitrate d'aluminium ou le nitrate d'aluminium et d'ammonium. On peut utiliser ces composés seuls ou en mélange. La substance contenant de l'aluminium contient de préférence de l'alumine de transition ou de l'hydroxyde d'aluminium comme composant principal.
Dans ce cas, la quantité d'alumine de transition ou d'hydroxyde d'aluminium est habituellement 60 % en masse ou plus, de préférence 80 % en masse ou plus, de préférence encore 95 % en masse ou plus par rapport à la substance contenant de l'aluminium. Cette substance contenant de l'aluminium ne contient sensiblement aucun élément métallique différent de l'aluminium, et, par exemple, les teneurs en éléments comme le silicium, le fer, le titane, le sodium et le calcium sont de l'ordre de 50 ppm ou moins chacune. De préférence, la quantité totale de tels éléments est 100 ppm ou moins.
De préférence, cette substance contenant de l'aluminium contient de l'a-alumine ou un précurseur d'a-alumine (par exemple diaspore) qui est converti en a-alumine à une température plus basse qu'un composant principal (boehmite, pseudo-boehmite, par exemple). On utilise de préférence une substance contenant de l'aluminium qui contient de l'a-alumine car il est ainsi possible d'obtenir une poudre d'a-alumine plus fine. Habituellement, cette a-alumine est contenue à raison de 1 % en masse ou plus et de 20 % en masse ou moins, de préférence 10 % en masse ou moins par rapport à la substance contenant de l'aluminium.
Le procédé pour produire une substance contenant de l'aluminium qui contient de l'a-alumine peut inclure un procédé consistant à mélanger une substance contenant de l'aluminium avec des particules d'a-alumine ou un procédé dans lequel la substance contenant de l'aluminium est précalcinée et un composé de l'aluminium contenu dans la substance contenant de l'aluminium est partiellement converti en a-alumine. Dans le premier procédé, les particules d'a-alumine qui doivent
<Desc/Clms Page number 5>
être incorporées ont de préférence une taille de particule inférieure à celle d'une fine poudre d'a-alumine obtenue par calcination d'une substance contenant de l'aluminium pour obtenir de l'alumine calcinée et par broyage de l'alumine calcinée, et de préférence elles ont une taille de particule de
Figure img00050001

0, 1 um ou moins.
Dans le second procédé, la substance contenant de l'aluminium peut contenir de l'a-alumine très fine. Dans ce cas, il est possible de réaliser une précalcination en maintenant la substance contenant de l'aluminium dans l'air à une température de 800 à 1200 C. Il est possible de réguler la teneur en a-alumine très fine en modifiant la température et la durée de la calcination, par exemple il est possible d'augmenter la teneur en a-alumine en augmentant la température de calcination ou en prolongeant la durée de la calcination.
Il est possible d'utiliser un produit du commerce s'il s'agit d'une substance contenant de l'aluminium qui contient de l'a-alumine en les quantités évoquées ci-dessus.
Le procédé pour produire une substance contenant de l'aluminium qui contient un précurseur d'a-alumine peut inclure un procédé consistant à mélanger une substance contenant de l'aluminium avec des particules de précurseur. Habituellement, la teneur de ce précurseur est 1 % en masse ou plus et 20 % en masse ou moins, de préférence 10 % en masse ou moins en termes d'oxyde d'aluminium (At203), par rapport à la substance contenant de l'aluminium.
La substance contenant de l'aluminium qui contient de l'a-alumine ou un précurseur d'a-alumine peut être broyée avant la calcination, si nécessaire. Il est possible de disperser uniformément l'a-alumine ou son précurseur dans la substance contenant de l'aluminium par broyage. Le broyage peut être réalisé au moyen d'un broyeur vibrant, d'un broyeur à boulets ou d'un broyeur à jet d'air, notamment. Dans le broyage, il est préférable de minimiser la pollution par le silicium et le calcium provenant d'un agent de broyage, et, pour ce faire, il est recommandé d'utiliser une alumine ayant une pureté de 99 % en masse ou plus comme matériau d'un agent de broyage d'un broyeur vibrant ou d'un broyeur à boulets ou d'une buse et d'un revêtement dans un broyeur à jet d'air.
<Desc/Clms Page number 6>
La substance contenant de l'aluminium qui est utilisée pour produire l'alumine calcinée a de préférence une faible masse volumique apparente, par exemple de 0, 5 g/cm3 ou moins, de préférence de 0,3 g/cm3 ou moins, en termes d'oxyde d'aluminium. En calcinant une substance contenant de l'aluminium de faible masse volumique apparente, il est possible de produire une alumine calcinée permettant d'obtenir une fine poudre d'alumine.
La calcination de la substance contenant de l'aluminium est réalisée dans une atmosphère dans laquelle la pression partielle de la vapeur d'eau est régulée, habituellement dans une atmosphère dans laquelle la pression partielle de la vapeur d'eau est 600 Pa ou moins (le point de rosée est 0 C ou moins dans le cas d'un gaz ayant une pression totale de 105 Pa). De préférence, la pression partielle de la vapeur d'eau dans l'atmosphère de calcination est 165 Pa ou moins (le point de rosée est-15 C ou inférieur dans le cas d'un gaz ayant une pression totale de 105 Pa), de préférence encore 40 Pa ou moins (le point de rosée est-30 C ou moins dans le cas d'un gaz ayant une pression totale de 105 Pa).
La calcination peut être conduite au moyen d'un appareil permettant de réguler la pression partielle de la vapeur d'eau à 600 Pa ou moins, par exemple par évacuation d'un gaz d'un four ou par introduction d'un gaz, au moyen d'un four de calcination tel qu'un four électrique tubulaire, un four électrique en caisson, un four tunnel, un four à infrarouge lointain, un four à hyperfréquence, un four vertical, un four à réflexion, un four rotatif, un four à rouleaux, un four à sole mobile, un four poussant, un four de calcination à lit fluidisé. Dans la calcination, quand une substance contenant de l'aluminium produisant peu de vapeur d'eau comme une alumine de transition est utilisée comme matière première, il est possible de conduire la calcination en introduisant la substance contenant de l'aluminium dans un récipient et en introduisant de l'air sec ayant une pression partielle de la vapeur d'eau de 600 Pa ou moins avant de fermer le récipient. La calcination peut être conduite sous pression réduite quand l'atmosphère a une pression partielle de la vapeur d'eau de 600 Pa ou moins, par exemple dans une atmosphère sous pression réduite ayant une pression totale de 600 Pa ou moins composée d'un gaz comme l'air, l'hydrogène, l'hélium, l'azote ou l'argon. Le four de calcination utilisé dans cette opération peut être discontinu ou continu.
<Desc/Clms Page number 7>
La calcination est conduite à une température nécessaire pour la transition de phase de la substance contenant de l'aluminium à l'a-alumine, et la température est habituellement 10000C ou plus, de préférence 1100 C ou plus, et 12500C ou moins, de préférence 12000C ou moins. La durée de la calcination varie en fonction du type de four de calcination utilisé et de la température de calcination, et elle est habituellement de 10 min ou plus, de préférence de 30 min ou plus, et de 12 h ou moins.
Comme gaz à introduire dans le four, on utilise de préférence un gaz ayant une pression partielle de la vapeur d'eau régulée, et on utilise par exemple de l'air sec obtenu par compression de l'air au moyen d'un compresseur pour condenser l'humidité qu'il contient, séparation de l'humidité condensée puis réduction de la pression, de l'air sec obtenu par élimination de l'humidité qu'il contient au moyen d'un dessiccateur, de l'azote sec obtenu par évaporation de l'azote liquide, notamment. Il est possible d'utiliser une bouteille du commerce remplie d'air, d'hélium ou d'azote à condition qu'elle ne contienne pas d'humidité.
Il est possible de réguler la taille des particules de la poudre d'alumine obtenue par calcination, par broyage et classification, si nécessaire. Le broyage peut être réalisé au moyen d'un broyeur vibrant, d'un broyeur à boulets ou d'un broyeur à jet d'air et la classification peut être réalisée au moyen d'un tamis par exemple.
L'alumine calcinée ainsi obtenue est aisément broyée pour donner une fine poudre d'alumine permettant d'obtenir des corps frittés ou des abrasifs. Habituellement, une fine poudre d'alumine obtenue par broyage a une pureté de 99,99 % ou plus, une surface spécifique BET de 15 m2/g ou plus et une phase cristalline qui est sensiblement une phase a dépourvue de phase 0. On peut obtenir un corps fritté ayant une masse volumique relative de 95 % ou plus en utilisant cette fine poudre d'alumine comme matière première et en la moulant au moyen d'une presse mono-axiale sous une pression de moulage de 30 MPa puis en la moulant par compression isostatique à froid (CIF) à une pression de moulage de 100 MPa, et en frittant ce corps moulé à la pression normale pendant 2 h dans l'air à 12500C. Habituellement, cette fine poudre d'alumine a des teneurs en Si, Fe, Ti, Na et Ca de 50 ppm ou moins chacune, en termes des éléments métalliques, et une teneur totale en ces éléments de 100 ppm ou moins. Il est possible également d'obtenir une
<Desc/Clms Page number 8>
fine poudre d'alumine dont les teneurs en ces éléments sont réduites encore en choisissant le matériau du four de calcination et le matériau de l'agent de broyage utilisé lors du broyage.
La présente invention est illustrée plus précisément par les exemples non limitatifs suivants dans lesquels la surface spécifique BET, la phase cristalline et les teneurs en Si, Fe, Ti, Na et Ca ont été déterminées par les procédés suivants.
Surface spécifique BET (m/g) : déterminée par le procédé d'adsorption d'azote.
Phase cristalline : un échantillon a été analysé au moyen d'un diffractomètre à rayons X (dénomination commerciale :"Rint-200" fabriqué par Rigaku Denti K. K.), les phases cristallines ont été identifiées au moyen des pics du spectre de diffraction des rayons X résultant, et la phase présentant la plus grande intensité de pic relative a été utilisée comme phase cristalline principale.
Teneurs en Si, Fe, Ti, Na et Ca (ppm) : déterminées par analyse spectrochimique d'émission.
Exemple 1 Préparation d'une poudre d'alumine de transition
On a précalciné de l'hydroxyde d'aluminium obtenu en hydrolysant de l'isopropylate d'aluminium pour obtenir une alumine de transition dans laquelle la phase cristalline est une phase e et qui contient de l'a-alumine en une quantité de 3 % en masse. Concernant la teneur en a-alumine de l'alumine de transition, on a analysé celle-ci au moyen d'un diffractomètre à rayons X, on a comparé le spectre de diffraction des rayons X ainsi obtenu avec un spectre standard obtenu en ajoutant une quantité donnée d'a-alumine à de l'alumine de transition, pour calculer la teneur en a-alumine. On a broyé l'alumine de transition mentionnée ci-dessus au moyen d'un broyeur à jet d'air pour obtenir une alumine de
Figure img00080001

3 transition ayant une masse volumique apparente de 0, 21 gjcm3.
Production d'une alumine calcinée
On a introduit 100 g de cette poudre d'alumine de transition dans un four électrique tubulaire d'un volume de 8 L (fabriqué par Motoyama K. K. ), on a introduit dans le four de l'air sec ayant un point de
<Desc/Clms Page number 9>
rosée de-15 C (pression partielle de la vapeur d'eau : 165 Pa) à un débit de 1 L/min, on a chauffé la poudre à 1170 C et on a maintenu cette température pendant 3 h tout en maintenant le point de rosée de l'atmosphère dans le four à-15 C, puis on a refroidi la poudre progressivement. On a obtenu une alumine calcinée par calcination dans les conditions mentionnées ci-dessus. Cette alumine calcinée avait une surface spécifique BET de 13 m/g, une phase cristalline principale qui était une phase a et dépourvue de phase 0, et elle avait une taille de particule moyenne de 0, 1 um. Le spectre de diffraction des rayons X de l'alumine de transition est montré sur la figure 1, et le spectre de diffraction des rayons X de l'alumine calcinée obtenue est montré sur la figure 2. Pour déterminer la présence ou l'absence d'une phase 0 dans l'alumine calcinée, on a analysé l'alumine calcinée au moyen d'un diffractomètre à rayons X, on a mesuré l'intensité maximale Z d'une phase H (angle de diffraction : 32, 7 ) et l'intensité maximale d'une phase a (angle de diffraction : 57, 5 ) sur le spectre de diffraction des rayons X résultant, et quand le rapport Z/W était supérieur à 0,01, on en a conclu qu'une phase e était présente.
Production d'une fine poudre d'alumine
On a broyé cette alumine calcinée au moyen d'un broyeur vibrant (agent de broyage en alumine) pour obtenir une fine poudre d'alumine. Cette fine poudre d'alumine avait une surface spécifique BET de 16 m2jg, une teneur en Si de 19 ppm, une teneur en Fe de 8 ppm, une teneur en Ti de 1 ppm ou moins, une teneur en Na de 8 ppm et une teneur en Ca de 3 ppm, et une pureté de 99,996 %. La figure 3 représente une photographie de cette poudre au microscope électronique à transmission. On a moulé cette poudre au moyen d'une presse monoaxiale sous une pression de moulage de 30 MPa, puis on l'a moulée par compression isostatique à froid à une pression de moulage de 100 MPa, et on a fritté le corps moulé ainsi obtenu à la pression normale pendant 2 h dans l'air à 1250 C. Le corps fritté résultant avait une masse volumique relative de 97 %.
Quand on utilise cette fine poudre d'alumine, il est possible d'obtenir une céramique ayant une excellente résistance mécanique et une excellente résistance à la corrosion. De plus, quand on utilise cette
<Desc/Clms Page number 10>
fine poudre d'alumine comme grains abrasifs, il est possible d'obtenir un abrasif à haute vitesse d'abrasion qui ne provoque pas de défauts d'abrasion.
Exemple 2
On a ajouté une poudre d'a-alumine ayant une taille de particule moyenne de 0, 1 um à de l'isopropylate d'aluminium, puis on a hydrolysé le mélange pour obtenir de l'hydroxyde d'aluminium dont la phase cristalline principale est une pseudo-boehmite et qui contient de l'a-alumine en une quantité de 1 % en masse.
On a calciné 100 9 d'hydroxyde d'aluminium résultant dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1 pour obtenir une alumine calcinée. Cette alumine calcinée avait une surface spécifique BET de 14 m2/g, une phase cristalline principale qui était une phase a et dépourvue de phase 0, et une taille de particule moyenne de 0,1 um.
Exemple 3
On a obtenu une alumine calcinée de la même manière que dans l'exemple 1 à ceci près que le point de rosée de l'air introduit dans le four était 0 C (pression partielle de la vapeur d'eau : 600 Pa) lors de la calcination. Cette alumine calcinée avait une surface spécifique BET de llm/g, une phase cristalline principale qui était une phase a sans phase e, et une taille de particule moyenne de 0,1 um.
Exemple comparatif 1
On a obtenu une alumine calcinée de la même manière que dans l'exemple 1 à ceci près que le point de rosée de l'air introduit dans le four était 20 C (pression partielle de la vapeur d'eau : 2300 Pa) lors de la calcination. Cette alumine calcinée avait une surface spécifique BET de 9 m2jg, une phase cristalline principale qui était une phase a, sans phase e.
On a soumis cette alumine calcinée à la même opération que dans l'exemple 1 pour obtenir une poudre d'alumine. Cette poudre d'alumine avait une surface spécifique BET de 11 m2jg. On a moulé cette poudre au moyen d'une presse mono-axiale sous une pression de moulage de 30 MPa puis on l'a moulée par compression isostatique à froid à une
<Desc/Clms Page number 11>
pression de moulage de 100 MPa et on a fritté le corps moulé ainsi obtenu à la pression normale pendant 2 h dans l'air à 1250 C. Le corps fritte résultant avait une densité relative de 90 %.
Exemple comparatif 2
On a obtenu une poudre d'alumine de la même manière que dans l'exemple comparatif 1 à ceci près que la température de calcination était 1150 C. Cette poudre d'alumine avait une surface spécifique BET de 10 m2/g et une phase cristalline principale qui était une phase a sans phase 0.
Exemple de test 1
On a obtenu une alumine calcinée de la même manière que dans l'exemple 1 à ceci près que l'on a utilisé une poudre d'alumine de transition ayant une masse volumique apparente de 0,2 gjcm3 et que l'on a modifié le point de rosée de l'atmosphère dans le four et la température de calcination. La corrélation entre la température de calcination à chaque point de rosée et la surface spécifique BET de l'alumine calcinée résultante est montrée sur la figure 4.
Exemple de test 2
On a obtenu une alumine calcinée de la même manière que dans l'exemple 1 à ceci près que l'on a utilisé une poudre d'alumine de transition ayant une masse volumique apparente de 0, 9 gjcm3 et que l'on a modifié la température de calcination. La corrélation entre la température de calcination et la surface spécifique BET de l'alumine calcinée résultante est montrée sur la figure 5.
Exemple de test 3
On a obtenu une alumine calcinée de la même manière que dans l'exemple 1 à ceci près que l'on a utilisé une poudre d'hydroxyde d'aluminium et que l'on a modifié la température de calcination. La corrélation entre la température de calcination et la surface spécifique BET de l'alumine calcinée résultante est montrée sur la figure 6.
L'alumine calcinée selon la présente invention convient comme matière première pour la production d'une fine poudre d'a-alumine. Grâce
<Desc/Clms Page number 12>
au procédé selon la présente invention, il est possible d'obtenir aisément l'alumine calcinée évoquée précédemment. De plus, avec la fine poudre d'a-alumine de la présente invention, il est possible d'obtenir des céramiques ayant une excellente résistance mécanique et une excellente résistance à la corrosion.

Claims (15)

REVENDICATIONS
1. Alumine calcinée caractérisée en ce qu'elle a une surface spécifique BET de 10 à 20 m2/g, une phase cristalline principale constituée par une phase a, sensiblement sans phase 0, et une taille de particule
Figure img00130001
moyenne de 0, 5 um ou moins.
2. Alumine calcinée selon la revendication 1, caractérisée en ce que la surface spécifique BET est 12 à 17 m2/g.
3. Alumine calcinée selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la taille de particule moyenne est 0,1 um ou moins.
4. Procédé de production d'une alumine calcinée, caractérisé en ce qu'il comprend la calcination d'une substance contenant de l'aluminium et ne contenant sensiblement pas d'élément métallique autre que l'aluminium dans une atmosphère ayant une pression partielle de la vapeur d'eau de 600 Pa ou moins.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la substance contenant de l'aluminium contient de l'a-alumine ou un précurseur d'a-alumine.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que la substance contenant de l'aluminium a une masse volumique apparente de 0, 5 gjcm3 ou moins en termes d'oxyde d'aluminium.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la substance contenant de l'aluminium a une masse volumique apparente de 0,3 gjcm3 ou moins en termes d'oxyde d'aluminium.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que le composant principal de la substance contenant de l'aluminium est de l'alumine de transition ou de l'hydroxyde d'aluminium.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que la calcination est réalisée à des températures de 1000 à 12500C.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la calcination est réalisée à des températures de 1100 à 12000C.
<Desc/Clms Page number 14>
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 10, caractérisé en ce que la pression partielle de la vapeur d'eau est 165 Pa ou moins.
12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la pression partielle de la vapeur d'eau est 40 Pa ou moins.
13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 12, caractérisé en ce que la substance contenant de l'aluminium est précalcinée pour produire une substance contenant de l'aluminium qui contient de l'a-alumine avant la calcination.
14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 12, caractérisé en ce que la substance contenant de l'aluminium et des particules d'a-alumine sont mélangées pour produire une substance contenant de l'aluminium qui contient de l'a-alumine avant la calcination.
15. Fine poudre d'a-alumine caractérisée en ce qu'elle a une pureté de 99,99 % ou plus et une surface spécifique BET de 15 m2/g ou plus, sensiblement dépourvue d'alumine de transition et produisant, quand elle est calcinée à 12500C à la pression normale, un corps fritté ayant une masse volumique relative de 95 % ou plus.
FR0300337A 2002-01-16 2003-01-14 Alumine calcinee, son procede de production et fine poudre d'alpha-alumine obtenue a partir de l'amine calcinee Expired - Fee Related FR2834711B1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002007169 2002-01-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2834711A1 true FR2834711A1 (fr) 2003-07-18
FR2834711B1 FR2834711B1 (fr) 2012-01-27

Family

ID=27621358

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0300337A Expired - Fee Related FR2834711B1 (fr) 2002-01-16 2003-01-14 Alumine calcinee, son procede de production et fine poudre d'alpha-alumine obtenue a partir de l'amine calcinee

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20030185746A1 (fr)
KR (1) KR100950165B1 (fr)
CN (1) CN1332883C (fr)
DE (1) DE10301061A1 (fr)
FR (1) FR2834711B1 (fr)
TW (1) TWI254699B (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8021451B2 (en) 2005-07-25 2011-09-20 Sumitomo Chemical Company, Limited Fine α-alumina particle
EP2408715B1 (fr) * 2009-03-20 2019-06-12 Baikowski Alumine et procédés de préparation associés

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7422730B2 (en) * 2003-04-02 2008-09-09 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Nanoporous ultrafine α-alumina powders and sol-gel process of preparing same
JP2005044402A (ja) * 2003-07-23 2005-02-17 Sumitomo Chemical Co Ltd 磁気記録メディア用αアルミナ粉末
US7700152B2 (en) * 2004-02-27 2010-04-20 The Regents Of The University Of Michigan Liquid feed flame spray modification of nanoparticles
TW200531924A (en) * 2004-03-12 2005-10-01 Sumitomo Chemical Co Method for producing α-alumina particle
TW200540116A (en) * 2004-03-16 2005-12-16 Sumitomo Chemical Co Method for producing an α-alumina powder
TWI367864B (en) * 2004-03-17 2012-07-11 Sumitomo Chemical Co A method for producing an α-alumina particle
TW200604100A (en) * 2004-06-15 2006-02-01 Sumitomo Chemical Co A method for producing an α-alumina powder
JP4810828B2 (ja) * 2004-09-03 2011-11-09 住友化学株式会社 微粒αアルミナの製造方法
ES2282036B2 (es) * 2006-02-23 2008-11-01 Universidade De Santiago De Compostela Procedimiento de obtencion de polvo de corindon de tamaño nanometrico.
KR100785058B1 (ko) * 2006-12-15 2007-12-12 한국과학기술연구원 마이크로파 합성을 이용한 균일한 저응집 알루미나 분말의제조방법
AU2008206388B2 (en) * 2007-01-15 2011-05-26 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Ceramic particulate material and processes for forming same
KR100803049B1 (ko) * 2007-08-31 2008-02-22 (주)제이피에스 마이크로텍 마이크로파를 이용한 박편상의 산화알루미늄 제조방법
KR100803048B1 (ko) * 2007-08-31 2008-02-22 (주)제이피에스 마이크로텍 박편상의 산화알루미늄의 제조방법
TWI495616B (zh) * 2009-11-20 2015-08-11 Sumitomo Chemical Co 用於製造單晶藍寶石之α－氧化鋁
KR101440473B1 (ko) * 2012-10-12 2014-09-17 주식회사 씨아이에스 판상 알루미나의 제조방법
IN2013MU01469A (fr) * 2013-04-22 2015-04-17 Aditya Birla Science And Technology Company Ltd
PL3582932T3 (pl) 2017-02-15 2022-09-05 Saint-Gobain Ceramics&Plastics, Inc. Ścierne cząstki tlenku glinu stosowane w kompozycjach wykańczających do pojazdów
EP3599221A1 (fr) * 2018-07-27 2020-01-29 SASOL Germany GmbH Alumine alpha à pureté élevée et haute densité relative, son procédé de production et d'utilisation
CN111205070A (zh) * 2020-03-11 2020-05-29 苏州贝尔德新材料科技有限公司 一种易烧结高纯氧化铝的制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4012337A (en) * 1974-03-13 1977-03-15 Exxon Research And Engineering Company High surface area alpha aluminas
EP0279672A1 (fr) * 1987-02-19 1988-08-24 Keramont Research Corporation Procédé pour l'obtention de poudres d'alumine alpha
US4900704A (en) * 1988-09-29 1990-02-13 Phillips Petroleum Company Peptized and phosphated inorganic oxides and catalysts supported on said oxides
US20010003787A1 (en) * 1998-05-27 2001-06-14 Energy International Corporation Fischer-tropsch activity for "non-promoted" cobalt-on-alumina catalysts

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2586609B2 (ja) 1988-10-31 1997-03-05 三菱マテリアル株式会社 微細α−アルミナ粉末の製造方法
JP2890866B2 (ja) 1991-02-15 1999-05-17 三菱マテリアル株式会社 微細なα−アルミナ粉末の製造方法
CN1068092A (zh) * 1991-06-21 1993-01-20 瑞士隆萨股份公司 生产以α-氧化铝为基质的烧结材料特别是磨料的方法
IL111763A (en) * 1993-11-25 1998-08-16 Sumitomo Chemical Co Method for alpha-alumina powder production
AU699077B2 (en) * 1995-02-21 1998-11-19 Sumitomo Chemical Company, Limited Alpha-alumina and method for producing the same
JP3814841B2 (ja) * 1995-07-06 2006-08-30 住友化学株式会社 金属酸化物粉末の製造方法
JPH10101329A (ja) 1996-09-30 1998-04-21 Sumitomo Chem Co Ltd α−アルミナおよびその製造方法
WO1999038802A1 (fr) * 1998-01-30 1999-08-05 Japan Energy Corporation Procede de fabrication de pseudo-bohemite
JP4290799B2 (ja) * 1999-02-24 2009-07-08 山口精研工業株式会社 タンタル酸リチウム／ニオブ酸リチウム単結晶材料用精密研磨組成物及びそれを用いたタンタル酸リチウム／ニオブ酸リチウム単結晶材料の精密研磨方法
US6100304A (en) * 1999-05-26 2000-08-08 Energy International Corportion Processes and palladium-promoted catalysts for conducting Fischer-Tropsch synthesis
JP2001213664A (ja) 2000-01-28 2001-08-07 Sumitomo Chem Co Ltd アルミナ焼結体とその製造方法およびその用途
JP2002039652A (ja) * 2000-07-24 2002-02-06 Hoshizaki Electric Co Ltd オーガ式製氷機の固定刃

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4012337A (en) * 1974-03-13 1977-03-15 Exxon Research And Engineering Company High surface area alpha aluminas
EP0279672A1 (fr) * 1987-02-19 1988-08-24 Keramont Research Corporation Procédé pour l'obtention de poudres d'alumine alpha
US4900704A (en) * 1988-09-29 1990-02-13 Phillips Petroleum Company Peptized and phosphated inorganic oxides and catalysts supported on said oxides
US20010003787A1 (en) * 1998-05-27 2001-06-14 Energy International Corporation Fischer-tropsch activity for "non-promoted" cobalt-on-alumina catalysts

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BAGWELL R.B. MESSING G.L.: "Effect of Seeding and Water Vapor on the Nucleation and Growth of alpha-Al2O3 from gamma-Al2O3", JOURNAL OF THE AMERICAN CERAMIC SOCIETY, vol. 82, no. 4, 1999, pages 825 - 832, XP002612413, DOI: 10.1111/j.1151-2916.1999.tb01842.x *
TSUNG-SHOU YEH ET AL: "LOW-TEMPERATURE SINTERING OF ALUMINUM OXIDE", JOURNAL OF THE AMERICAN CERAMIC SOCIETY, BLACKWELL PUBLISHING, MALDEN, MA, US, vol. 71, no. 10, 1 October 1988 (1988-10-01), pages 841 - 844, XP000081167, ISSN: 0002-7820, DOI: DOI:10.1111/J.1151-2916.1988.TB07533.X *
YEH T-S., SACKS M.D.: "Effect of Particle Size Distribution on the Sintering of Alumina", JOURNAL OF THE AMERICAN CERAMIC SOCIETY, vol. 71, no. 12, December 1988 (1988-12-01), pages C-484 - C-487, XP002612412, DOI: 10.1111/j.1151-2916.1988.tb05812.x *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8021451B2 (en) 2005-07-25 2011-09-20 Sumitomo Chemical Company, Limited Fine α-alumina particle
EP2408715B1 (fr) * 2009-03-20 2019-06-12 Baikowski Alumine et procédés de préparation associés
EP3567007A1 (fr) * 2009-03-20 2019-11-13 Baikowski Alumine, luminophores et composés mixtes ainsi que procédés de préparation associés

Also Published As

Publication number Publication date
TW200302204A (en) 2003-08-01
DE10301061A1 (de) 2003-09-25
US20030185746A1 (en) 2003-10-02
FR2834711B1 (fr) 2012-01-27
CN1432530A (zh) 2003-07-30
KR100950165B1 (ko) 2010-03-30
TWI254699B (en) 2006-05-11
KR20030062263A (ko) 2003-07-23
CN1332883C (zh) 2007-08-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2834711A1 (fr) Alumine calcinee, son procede de production et fine poudre d&#39;alpha-alumine obtenue a partir de l&#39;amine calcinee
RU2383638C2 (ru) Нанокристаллические спеченные тела на основе альфа-оксида алюминия, способ их изготовления, а также применение
RU2579596C2 (ru) Спеченная заготовка из альфа-оксида алюминия для получения монокристалла сапфира
FR2940645A1 (fr) Poudre d&#39;alumine alpha
US8834833B2 (en) Process for preparing an aluminium oxide powder having a high alpha-Al2O3 content
FR2888836A1 (fr) Fines particules d&#39;alpha-alumine, leur procede de production, corps en alpha-alumine et son procede de production, et abrasif comprenant l&#39;alpha-alumine
EP0619269B1 (fr) Procédé de préparation de poudre pour céramique en oxynitrure d&#39;aluminium gamma optiquement transparente
Hashimoto et al. Preparation of aluminum nitride powder from aluminum polynuclear complexes
FR2868414A1 (fr) Procede de production d&#39;alpha-alumine particulaire et apha-alumine particulaire produite par ce procede
CN107074665A (zh) 烧结体
FR2855166A1 (fr) Procede de production d&#39;une poudre d&#39;alpha-alumine
JP4366939B2 (ja) アルミナ焼成物の製造方法
Qiu et al. Low-temperature sintering behavior of the nano-sized AlN powder achieved by super-fine grinding mill with Y2O3 and CaO additives
JP6523478B2 (ja) 多結晶研磨材構築物
FR2852001A1 (fr) Procede de production d&#39;une a alumine particulaire
Komeya et al. Synthesis of AlN by direct nitridation of Al alloys
FR2869030A1 (fr) Procede de production d&#39;alpha-alumine particulaire
Bardakhanov et al. Ceramic Preparation of Nanopowders and Experimental Investigation of Its Properties
JP2007056299A (ja) 蒸着材用酸化マグネシウム粉末および蒸着材用成型物
Shabalala et al. Hard and tough boron suboxide based composites
WO2023073842A1 (fr) Poudre d&#39;alumine à microparticules de haute pureté
Makarenko et al. Features of carbothermal synthesis of aluminum nitride under nitrogen pressure
JP2019507208A (ja) 研磨粒子及びその形成方法
AITOH et al. Effect of Organic Halide Atmospheres During Calcination of Limestone on Morphology of Hydrated Lime
米屋勝利 et al. Synthesis of AlN by Direct Nitridation of Al Alloys Katsutoshi KOMEYA, Noriyuki MATSUKAZE and Takeshi MEGU RODepartment ofMaterials Chemistry, Yokohama National University, 156, Tokiwadai, Hodogaya-ku, Yokohama-shi 240

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse

Effective date: 20150930