FR2694383A1 - Production et installation de production d'azote gazeux à plusieurs puretés différentes. - Google Patents

Production et installation de production d'azote gazeux à plusieurs puretés différentes. Download PDF

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Abstract

La colonne (4) de production d'azote par distillation d'air, adaptée pour produire en tête de l'azote haute pureté, est associée à une source extérieure (5) d'azote liquide moyenne pureté, munie d'un appareil (6) d'adsorption du monoxyde de carbone en phase liquide, et à un réservoir (8) de stockage d'azote liquide haute pureté. La colonne produit de l'azote gazeux moyenne pureté et de l'azote gazeux haute pureté par soutirages directs (en 11 et en 12), éventuellement complétés par vaporisation d'azote liquide (en 7, 9). Application à la production à débits variables d'azote gazeux à des puretés de 1 ppm ( 10- 6 ) et de 1 ppb (10- 9 ) pour l'industrie électronique.

Description

La présente invention est relative à un procédé de production d'azote
gazeux à plusieurs puretés différentes, dont une moyenne pureté typiquement de l'ordre du ppm ( 10-6) et au moins une haute pureté, typiquement de l'ordre du ppb ( 10-9) ou de 100 ppb ( 10-7),
avec une demande variable en ces produits.
Certaines industries, dont l'industrie électronique, ont des besoins variables dans le temps en azote gazeux à plusieurs puretés différentes, dont une moyenne pureté typiquement de 1 ppm ( 10-6) et au moins une haute pureté typiquement de 1 ppb ( 10-9), ces puretés étant comptées par rapport à l'impureté principale oxygène. L'invention a pour but de permettre de
répondre à une telle demande.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de production d'azote gazeux à plusieurs puretés différentes, dont une moyenne pureté typiquement de l'ordre du ppm ( 10-6) et au moins une haute pureté, typiquement de l'ordre du ppb ( 10-9) ou de 100 ppb ( 10-7), avec une demande variable en ces produits, caractérisé en ce que: on distille de l'air préalablement épuré en eau, en anhydrique carbonique, en monoxyde de carbone et en hydrogène dans une colonne de production d'azote par distillation d'air ayant un nombre de plateaux théoriques suffisant pour obtenir en tête de colonne de l'azote à la haute pureté; on soutire à un niveau intermédiaire de la colonne un débit d'azote gazeux moyenne pureté de production;
à au moins un niveau de la colonne supé-
rieur audit niveau intermédiaire, on soutire de l'azote gazeux haute pureté; et pendant au moins une partie des périodes o la demande en azote haute pureté est inférieure à une valeur prédéterminée, on injecte dans la colonne, sensiblement audit niveau intermédiaire, de l'azote liquide à la moyenne pureté épuré en monoxyde de carbone, provenant d'une source extérieure à la colonne, et on envoie dans un réservoir de stockage un débit équivalent d'azote liquide haute pureté soutiré audit niveau
supérieur de la colonne.
Suivant d'autres caractéristiques on vaporise un débit complémentaire d'azote liquide moyenne pureté provenant de la source extérieure et/ou un débit complémentaire d'azote liquide haute pureté provenant du réservoir de stockage; on maintient en froid l'installation uniquement par injection dans la colonne d'azote liquide moyenne pureté en provenance de la source extérieure; on épure en monoxyde de carbone l'azote liquide moyenne pureté à injecter dans la colonne par adsorption en phase liquide, notamment sur une zéolite; on fait varier le débit d'air traité autour
de sa valeur nominale.
L'invention a également pour objet une installation destinée à la mise en oeuvre d'un tel procédé Cette installation est caractérisé en ce qu'elle comprend: une colonne de production d'azote par distillation d'air ayant un nombre de plateaux théoriques suffisant pour obtenir en tête de colonne de l'azote à la haute pureté; une source d'azote liquide moyenne pureté épuré en monoxyde de carbone, extérieure à la colonne, reliée à un niveau intermédiaire de cette colonne; une conduite de soutirage d'azote gazeux moyenne pureté de production partant sensiblement du même niveau intermédiaire de la colonne; une conduite de soutirage d'azote gazeux haute pureté de production partant d'un niveau de la colonne supérieur audit niveau intermédiaire; et un réservoir de stockage d'azote liquide
haute pureté relié audit niveau supérieur de la colonne.
Un exemple de mise en oeuvre de l'invention va maintenant être décrit en regard du dessin annexé, sur lequel: la Figure 1 représente schématiquement une
installation de production d'azote conforme à l'inven-
tion; et la Figure 2 est un diagramme relatif au fonctionnement de cette installation, avec en abscisses les débits d'azote gazeux soutirés de la colonne et en ordonnées le logarithme de la concentration en oxygène
des deux flux d'azote gazeux.
L'installation représentée à la Figure 1 comprend essentiellement un compresseur d'air entrant 1,
un appareil 2 d'épuration de l'air issu de ce compres-
seur, une ligne d'échange thermique 3, une colonne de
production d'azote par distillation d'air 4, un réser-
voir 5 de stockage d'azote liquide "commercial" ayant une pureté de l'ordre de 1 ppm, un adsorbeur de monoxyde de carbone 6 et un vaporiseurréchauffeur 7, par exemple atmosphérique, associés à ce réservoir, un réservoir 8 de stockage d'azote liquide à haute pureté, et un vaporiseurréchauffeur 9, par exemple atmosphérique,
associé au réservoir 8.
Cette installation est destinée à produire deux flux d'azote gazeux, l'un à la pureté moyenne de 1
ppm et l'autre à haute pureté, typiquement de 1 ppb.
L'appareil d'épuration 2 est adapté pour éliminer de l'air entrant d'une part les impuretés
empêchant son refroidissement, à savoir l'eau et l'anhy-
dride carbonique (Ca 2), d'autre part les impuretés que la distillation ne permet pas de séparer de l'azote,
notamment le monoxyde de carbone (CO), et enfin l'hydro-
gène Pour cela, l'appareil 2 comprend: à la sortie du
compresseur 1, un pot catalytique 2 A permettant l'obten-
tion, à la température de sortie du compresseur, des réactions 2 C O + 02 2 C 02 et 2 H 2 + 02 ' 2 H 20 (selon le JP-A-61-225568); puis un refroidisseur 2 B adapté pour ramener l'air comprimé à peu près à la température ambiante; puis un adsorbeur 2 C assurant l'élimination de
l'eau et du C 02.
La ligne d'échange thermique 3 est adaptée pour mettre en relation d'échange thermique indirect à contre-courant d'une part l'air entrant épuré, d'autre
part les produits froids issus de la colonne 4.
La colonne de distillation 4 possède un nombre de plateaux théoriques adapté pour fournir en tête de colonne de l'azote à la haute pureté désirée Elle comporte en tête un condenseur 10 et peut produire de l'azote gazeux moyenne pureté via une conduite 11, de l'azote gazeux haute pureté via une conduite 12, et de l'azote liquide haute pureté via une conduite 13 La conduite 11 part d'un point intermédiaire de la colonne, tandis que les conduites 12 et 13 partent de sa tête La colonne est alimentée via une conduite 14 par l'air entrant, refroidi au voisinage de son point de rosée Le "liquide riche" (air enrichi en oxygène) recueilli en cuve est renvoyé vers le condenseur de tête 10, via une conduite 15 équipée d'une vanne de détente 16 Au bout chaud de la ligne d'échange 3, les conduites 11 et 12 se prolongent en des conduites 17 de production d'azote moyenne pureté et 18 de production d'azote haute pureté,
munies de vannes respectives 19, 20.
Le fond du réservoir 5 est relié par une conduite 21, équipée d'une vanne 22 et traversant l'adsorbeur 6, à un point d'injection d'azote liquide moyenne pureté dans la colonne, situé au même niveau que le soutirage 11 Il est aussi relié par une conduite 23, équipée d'une vanne 24 et traversant le vaporiseur 7, à
la conduite 17 de production.
Le fond du réservoir 8 est relié par une conduite 25 équipée d'une pompe 25 A et d'une vanne 26 à la tête de la colonne, et par une conduite 27, équipée d'une vanne 28 et traversant le vaporiseur 9, à la
conduite 18 de production.
Une conduite 29 de gaz résiduaire (liquide riche vaporisé) part du condenseur 10 et, au bout chaud de la ligne d'échange, se prolonge en une conduite 30
d'évacuation de gaz résiduaire.
En fonctionnement, en supposant tout d'abord le réservoir 8 plein, la colonne fournit uniquement deux flux d'azote gazeux, via les conduites 11 et 12 La somme des deux débits est constante et égale à la capacité de production totale en azote gazeux de la colonne 4 Le débit d'air traité est supposé sensiblement constant et égal au débit nominal de l'installation < Le maintien en froid de l'installation est assuré uniquement par injection d'azote liquide moyenne pureté via la conduite 21 ("biberonnage") Cet azote liquide est épuré en CO, jusqu'à un niveau d'épuration suffisant pour satisfaire à la pureté requise de l'azote haute pureté, dans l'adsorbeur 6, lequel contient une
zéolite appropriée.
Pour un pourcentage croissant du débit d'azote haute pureté soutiré de la colonne, par rapport au débit total d'azote gazeux soutiré, la Figure 2 montre (courbe Cl) que la pureté se dégrade progressivement et atteint la valeur de consigne de 1 ppb pour un débit maximal Dl de l'ordre de 60 à 70 % En revanche, la teneur de l'azote moyenne pureté en oxygène (courbe C 2) reste pratiquement constante quelle que soit la répartition des
deux débits d'azote.
Si la demande en azote haute pureté est supérieure à ce débit maximal, le complément est fourni par vaporisation directe d'azote liquide haute pureté via
la conduite 27 et le vaporiseur 9.
Le même type de fonctionnement peut être maintenu tant qu'il reste du liquide dans le réservoir
8.
Lorsque ce réservoir 8 est vide, la produc-
tion d'azote haute pureté est limitée au soutirage gazeux via la conduite 12 et ne peut donc dépasser le débit maximal Dl précité De plus, il est nécessaire de remplir le réservoir 8, ce qui s'obtient par soutirage d'un débit déterminé d'azote liquide haute pureté via la conduite 13 et introduction d'une quantité équivalente d'azote
liquide moyenne pureté épuré en CO via la conduite 21.
Dans ce cas, comme le montre la Figure 2, en supposant un débit d'azote liquide haute pureté soutiré égal à 40 % de la capacité de production en azote gazeux de la colonne, la pureté de l'azote gazeux haute pureté soutiré (courbe C 3) se dégrade plus rapidement que précédemment et atteint la valeur de consigne de 1 ppb pour un débit d'azote gazeux haute pureté D 2 de l'ordre de 30 % du débit d'azote gazeux total soutiré La pureté de l'azote gazeux moyenne pureté (courbe C 4), comme précédemment, est pratiquement constante, et légèrement supérieure à ce qu'elle était en l'absence du soutirage
d'azote liquide haute pureté.
Ainsi, à partir d'une situation o le réservoir est vide: l'installation peut fournir en permanence de l'azote gazeux haute pureté jusqu'à un débit de l'ordre de 60 à 70 % du débit d'azote gazeux total soutiré; lorsque la demande en azote haute pureté est inférieure à 30 % environ, on peut reconstituer la réserve d'azote liquide haute pureté dans le réservoir 8 avec un débit de liquide égal à 40 % de la capacité de
production en azote gazeux de la colonne.
Si la demande en azote haute pureté est comprise entre 30 et 60 %, on peut encore envoyer de l'azote liquide haute pureté dans le réservoir 8, mais
avec un débit moindre que les 40 % précités.
Bien entendu, la reconstitution de la réserve
d'azote liquide haute pureté peut également être effec-
tuée lorsque le réservoir 8 est partiellement rempli, dans les mêmes conditions de demande en azote haute
pureté.
Il est à noter que, si le réservoir 5 est accidentellement vide, l'installation peut continuer à fonctionner en utilisant comme liquide de "biberonnage" de l'azote liquide haute pureté introduit en tête de la
colonne via la conduite 25.
On comprend que l'installation peut être facilement modifiée pour produire de l'azote à plus de deux puretés différentes Ainsi, si l'on souhaite produire également de l'azote à une pureté intermédiaire de 100 ppb ( 10-7), on peut associer à la colonne 4 un réservoir d'azote liquide supplémentaire relié à un niveau de la colonne compris entre les conduites 13 et 21 et associé à un vaporiseur analogue au vaporiseur 9, avec en outre une conduite supplémentaire de soutirage d'azote gazeux 100 ppb piquée au même niveau de la colonne. Par ailleurs, dans certaines applications, une flexibilité supplémentaire de l'installation peut être obtenue en faisant varier le débit d'air traité
autour de sa valeur nominale.

Claims (9)

REVENDICATIONS
1 Procédé de production d'azote gazeux à plusieurs puretés différentes, dont une moyenne pureté typiquement de l'ordre du ppm ( 10-6) et au moins une haute pureté, typiquement de l'ordre du ppb ( 10-9) ou de
ppb ( 10-7), avec une demande variable en ces pro-
duits, caractérisé en ce que: on distille de l'air préalablement épuré en eau, en anhydrique carbonique, en monoxyde de carbone et en hydrogène dans une colonne de production d'azote par distillation d'air ( 4) ayant un nombre de plateaux théoriques suffisant pour obtenir en tête de colonne de l'azote à la haute pureté; on soutire à un niveau intermédiaire de la colonne (en 11) un débit d'azote gazeux moyenne pureté de production;
à au moins un niveau de la colonne supé-
rieur audit niveau intermédiaire, on soutire (en 12) de l'azote gazeux haute pureté; et' pendant au moins une partie des périodes o la demande en azote haute pureté est inférieure à une valeur prédéterminée, on injecte dans la colonne, sensiblement audit niveau intermédiaire (en 21), de l'azote liquide à la moyenne pureté épuré en monoxyde de carbone, provenant d'une source ( 5) extérieure à la colonne, et on envoie dans un réservoir de stockage ( 8) un débit équivalent d'azote liquide haute pureté soutiré
audit niveau supérieur de la colonne.
2 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on vaporise un débit complémentaire d'azote liquide moyenne pureté provenant de la source extérieure ( 5) et/ou un débit complémentaire d'azote liquide haute pureté provenant du réservoir de stockage ( 8).
3 Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on maintient en froid 1 'installation uniquement par injection dans la colonne ( 4) d'azote liquide moyenne pureté en provenance de la source
extérieure ( 5).
4 Procédé suivant l'une quelconque des
revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on épure en
monoxyde de carbone l'azote liquide moyenne pureté à injecter dans la colonne ( 4) par adsorption en phase
liquide, notamment sur une zéolite (en 6).
5 Procédé suivant l'une quelconque des
revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on fait varier
le débit d'air traité autour de sa valeur nominale.
6 Installation de production d'azote gazeux à plusieurs puretés différentes, dont une moyenne pureté typiquement de l'ordre du ppm ( 10-6) et au moins une haute pureté, typiquement de l'ordre du ppb ( 10- 9) ou de
ppb ( 10-7), avec une demande variable en ces pro-
duits, caractérisée en ce qu'elle comprend: une colonne ( 4) de production d'azote par distillation d'air ayant un nombre de plateaux théoriques suffisant pour obtenir en tête de colonne de l'azote à la haute pureté; une source ( 5, 6) d'azote liquide moyenne pureté épuré en monoxyde de carbone, extérieure à la colonne, reliée à un niveau intermédiaire ( 21) de cette colonne; une conduite ( 11) de soutirage d'azote gazeux moyenne pureté de production partant sensiblement du même niveau intermédiaire de la colonne; une conduite ( 12) de soutirage d'azote gazeux haute pureté de production partant d'un niveau de la colonne supérieur audit niveau intermédiaire; et un réservoir ( 8) de stockage d'azote liquide haute pureté relié audit niveau supérieur de la
colonne.
7 Installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens ( 7, 9) pour vaporiser l'azote liquide provenant de ladite source
extérieure ( 5) et/ou du réservoir de stockage ( 8).
8 Installation suivant la revendication 6 ou 7, caractérisée en ce que la source extérieure comprend un adsorbeur ( 6) de monoxyde de carbone en phase
liquide, contenant notamment une zéolite.
9 Installation suivant l'une quelconque des
revendications 6 à 8, caractérisée en ce que la source
extérieure ( 5) est un réservoir de stockage d'azote
liquide à moyenne pureté.
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KR1019930014398A KR940002591A (ko) 1992-07-29 1993-07-28 몇가지 상이한 순도로 질소가스를 제조하는 방법 및 장치
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5589151A (en) * 1993-12-31 1996-12-31 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the preparation of high-purity liquid nitrogen
FR2714618B1 (fr) * 1993-12-31 1996-05-24 Air Liquide Procédé et dispositif pour la préparation d'azote liquide de haute pureté.
JP3472631B2 (ja) * 1994-09-14 2003-12-02 日本エア・リキード株式会社 空気分離装置
JP3447437B2 (ja) * 1995-07-26 2003-09-16 日本エア・リキード株式会社 高純度窒素ガス製造装置
EP0908689A3 (fr) * 1997-08-20 1999-06-23 AIR LIQUIDE Japan, Ltd. Procédé et dispositif de distillation d'air
DE10138584A1 (de) * 2001-08-06 2003-02-20 Linde Ag Verfahren zum Erzeugen eines hochreinen Stickstoffstromes
US7505602B2 (en) 2003-02-28 2009-03-17 Sony Ericsson Mobile Communications Ab Mobile device with improved acoustic porting
KR101035672B1 (ko) * 2009-12-22 2011-05-19 한국서부발전 주식회사 제어 성능 지수를 이용한 절체 기능을 갖는 하이브리드 제어장치
FR2959297B1 (fr) * 2010-04-22 2012-04-27 Air Liquide Procede et appareil de production d'azote par distillation cryogenique d'air
CN102515119A (zh) * 2011-12-05 2012-06-27 西安康本材料有限公司 一种高纯氮生产过程中氢含量的调整方法
JP6900230B2 (ja) * 2017-04-19 2021-07-07 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 純度の異なる窒素を製造するための窒素製造システムおよびその窒素製造方法
CN111141110B (zh) * 2020-01-19 2021-05-07 杭州特盈能源技术发展有限公司 一种低能耗中压氮气制取工艺

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2051476A1 (de) * 1969-10-20 1971-04-29 Kobe Steel Ltd , Kobe Hyogo (Japan) Verfahren zur Herstellung von gas formigem und/oder flüssigem Stick stoff und Anlage zur Durchfuhrung dieses Verfahrens
GB2170894A (en) * 1985-01-14 1986-08-13 Boc Group Plc Separation of a gas mixture
EP0299364A2 (fr) * 1987-07-09 1989-01-18 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de séparation de l'air par rectification
EP0407136A2 (fr) * 1989-07-05 1991-01-09 The Boc Group, Inc. Génération et purification pour obtenir de l'azote.

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4940071B1 (fr) * 1970-01-09 1974-10-30
GB2125949B (en) * 1982-08-24 1985-09-11 Air Prod & Chem Plant for producing gaseous oxygen
US4566887A (en) * 1982-09-15 1986-01-28 Costain Petrocarbon Limited Production of pure nitrogen
DE3476114D1 (en) * 1983-03-08 1989-02-16 Daido Oxygen Apparatus for producing high-purity nitrogen gas
JPS6124967A (ja) * 1984-07-13 1986-02-03 大同酸素株式会社 高純度窒素ガス製造装置
US4595405A (en) * 1984-12-21 1986-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Process for the generation of gaseous and/or liquid nitrogen
JPS61190277A (ja) * 1985-02-16 1986-08-23 大同酸素株式会社 高純度窒素および酸素ガス製造装置
DE3732363A1 (de) * 1987-09-25 1989-04-06 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum wiederanfahren einer gaszerlegungsanlage
US4783210A (en) * 1987-12-14 1988-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process with modified single distillation column nitrogen generator
US4834785A (en) * 1988-06-20 1989-05-30 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic nitrogen generator with nitrogen expander
US4902321A (en) * 1989-03-16 1990-02-20 Union Carbide Corporation Cryogenic rectification process for producing ultra high purity nitrogen
DE3913880A1 (de) * 1989-04-27 1990-10-31 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
FR2660741A1 (fr) * 1990-04-10 1991-10-11 Air Liquide Procede et installation de production d'azote gazeux, et systeme de fourniture d'azote correspondant.
US5205127A (en) * 1990-08-06 1993-04-27 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic process for producing ultra high purity nitrogen
FR2670278B1 (fr) * 1990-12-06 1993-01-22 Air Liquide Procede et installation de distillation d'air en regime variable de production d'oxygene gazeux.
US5165244A (en) * 1991-05-14 1992-11-24 Air Products And Chemicals, Inc. Process to produce oxygen and nitrogen at medium pressure
US5224336A (en) * 1991-06-20 1993-07-06 Air Products And Chemicals, Inc. Process and system for controlling a cryogenic air separation unit during rapid changes in production
US5170630A (en) * 1991-06-24 1992-12-15 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for producing nitrogen of ultra-high purity
US5289688A (en) * 1991-11-15 1994-03-01 Air Products And Chemicals, Inc. Inter-column heat integration for multi-column distillation system
US5218825A (en) * 1991-11-15 1993-06-15 Air Products And Chemicals, Inc. Coproduction of a normal purity and ultra high purity volatile component from a multi-component stream

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2051476A1 (de) * 1969-10-20 1971-04-29 Kobe Steel Ltd , Kobe Hyogo (Japan) Verfahren zur Herstellung von gas formigem und/oder flüssigem Stick stoff und Anlage zur Durchfuhrung dieses Verfahrens
GB2170894A (en) * 1985-01-14 1986-08-13 Boc Group Plc Separation of a gas mixture
EP0299364A2 (fr) * 1987-07-09 1989-01-18 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de séparation de l'air par rectification
EP0407136A2 (fr) * 1989-07-05 1991-01-09 The Boc Group, Inc. Génération et purification pour obtenir de l'azote.

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Publication number Publication date
GB2269226B (en) 1996-01-31
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JPH06174365A (ja) 1994-06-24

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