EP0531182B1 - Procédé et installation de distillation d'air, et application a l'alimentation en gaz d'une aciérie - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to an air distillation method as defined in the preambles of claims 1 and 2 and an air distillation installation according to the preambles of claims 10 and 11.
- Such a method and such an installation are known. for example, from document FR-A-2 169 561.
- FR-A-2.169.561 describes a process for the distillation of air in which a mixing column is supplied with a flow of liquid oxygen, coming from a double column and by part of the supply air of the double column.
- This mixing column operates at a pressure substantially the same as that of the medium pressure column of the double column.
- Certain industrial applications require significant quantities of impure oxygen under various pressures: gasification of coal, gasification of petroleum residues, direct reduction-smelting of iron ore, injection of coals into blast furnaces, metallurgy of non-ferrous metals, etc.
- the object of the invention is to satisfy such needs economically, that is to say to allow, with a relatively low investment and energy consumption, the production of impure oxygen at a selected purity and pressure. at will and, if necessary, the production of practically pure oxygen.
- the subject of the invention is a process for the distillation of air by means of a double distillation column coupled to a mixing column, as defined either in claim 1 or in claim 2.
- Said liquid can be the bottom liquid of the low pressure column, in particular oxygen practically without nitrogen, or else it can be drawn off a few trays above the bottom of the low pressure column.
- the invention also relates to an air distillation installation intended for the implementation of the process defined above, of the type described either in claim 10 or in claim 11.
- the invention also relates to the application of the process defined above to supplying gas to a steelworks, said impure oxygen being produced under the pressure of the blast furnace and being sent to the latter.
- said liquid is oxygen practically without nitrogen
- said oxygen is sent practically without nitrogen to the converters of the steelworks.
- FIGS. 1 to 3 schematically represent three embodiments of the air distillation installation according to the invention.
- the air distillation installation shown in FIG. 1 is intended to produce impure oxygen, for example having a purity of 80 to 97% and preferably 85 to 95%, under a determined pressure P clearly different from 6 x 105 Pa abs., Per example under 2 to 5 x 105 Pa or advantageously under a pressure higher by at least 2 x 105 Pa and being able to go up to approximately 30 x 105 Pa, preferably between 8 x 105 Pa and 15 x 105 Pa.
- Installation essentially comprises a heat exchange line 1, a double distillation column 2 itself comprising a medium pressure column 3, a low pressure column 4 and a main condenser-vaporizer 5, and a mixing column 6. Columns 3 and 4 typically operate at approximately 6 x 105 Pa and approximately 1 x 105 Pa, respectively.
- a mixing column is a column which has the same structure as a distillation column but which is used to mix in a manner close to reversibility a relatively volatile gas, introduced at its base, and a less volatile liquid, introduced at its top.
- Such a mixture produces refrigerating energy and therefore makes it possible to reduce the energy consumption linked to distillation.
- this mixture is used, moreover, to directly produce impure oxygen under pressure P, as will be described below.
- the air to be separated by distillation, compressed to 6 x 105 Pa and suitably purified, is conveyed to the base of the medium pressure column 3 by a pipe 7. Most of this air is cooled in the exchange line 1 and introduced at the base of the medium pressure column 3, and the rest, boosted at 8 then cooled, is expanded at low pressure in a turbine 9 coupled to the booster 8, then blown at an intermediate point of the low pressure column 4. From “rich liquid” (oxygen-enriched air), taken from the tank of column 3 is, after expansion in an expansion valve 10, introduced into column 4, approximately at the point of air blowing.
- Liquid oxygen is withdrawn from the tank of column 4, carried by a pump 13 at a pressure P1, slightly higher than the pressure P above to take account of losses load (P1-P less than 1 x 105 Pa), and introduced at the top of column 6.
- P1 is therefore advantageously between 8 x 105 Pa and 30 x 105 Pa, preferably between 8 x 105 Pa and 16 x 105 Pa.
- Auxiliary air, compressed at the same pressure P1 by an auxiliary compressor 14 and cooled in the exchange line 1, is introduced at the base of the mixing column 6.
- FIG. 1 also shows auxiliary heat exchangers 19, 20, 21 ensuring the recovery of the cold available in the fluids circulating in the installation.
- the pressure P of the impure oxygen produced can be chosen as desired.
- the adjustment of the double column makes it possible to obtain various degrees of purity for this gas.
- Another way of determining this degree of purity consists, as shown in FIG. 2, of choosing the level of sampling, in the low pressure column 4, of the liquid feeding the column 6, for example by leaving a few trays of distillation between the point and the column 4 tank.
- the installation can produce, simultaneously with the impure oxygen of column 6, oxygen at a different purity and at a pressure, in particular oxygen roughly pure, by drawing off at the bottom of column 4.
- This oxygen can be supplied in gaseous form, via a line 22 crossing the exchange line 1, under the low pressure of the low pressure column 4 or under pressure, in particular by pumping the liquid at 23 before it warms up in the exchange line; it can also be liquefied and sent to storage 24.
- FIG. 3 differs from that of FIG. 2 in that it also comprises a column 25 for producing impure argon coupled, in a conventional manner, to the low pressure column 4.
- the fact that the impure oxygen is produced not by the low pressure column 4 but by the mixing column 6 makes it possible to produce impure oxygen containing very little argon, which leaves the possibility of producing, in addition to argon, provided of course that the liquid oxygen withdrawn and pumped at 13 has sufficient purity, in particular at least equal to 98%.
- the air auxiliary to the pressure P1 may be suitably purified atmospheric air, but also come from an annex process comprising an air compressor. It may for example be air taken from the inlet of a gas turbine and the pressure of which may be adjusted by means of a booster or an expansion turbine. More generally, it is possible to use, to feed the base of the mixing column 6, a mixture of air gases less rich in oxygen than the liquid taken from the lower part of the low pressure column, in particular impure nitrogen originating possibly from the installation itself.
- the invention makes it possible to simultaneously produce, under particularly economical investment and energy consumption conditions, pure or nearly pure oxygen, impure oxygen and argon.
- the oxygen produced by column 4 is practically devoid of nitrogen and can therefore be used in the converters of a steelworks.
- the installation in the form of FIG. 2, thus makes it possible to supply both these converters with pure oxygen and the blast furnace of the steelworks with impure oxygen at the pressure of the blast furnace; in its form in FIG. 3, the installation can also supply the steelworks with argon.
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Description
- La présente invention est relative à un procédé de distillation d'air tel que défini dans les préambules des revendications 1 et 2 et une installation de distillation d'air selon les préambules des revendications 10 et 11. Un tel procédé et une telle installation sont connus par exemple, du document FR-A-2 169 561.
- FR-A-2.169.561 décrit un procédé de distillation d'air dans lequel une colonne de mélange est alimentée par un débit d'oxygène liquide, provenant d'une double colonne et par une partie de l'air d'alimentation de la double colonne. Cette colonne de mélange opère à une pression substantiellement la même que celle de la colonne moyenne pression de la double colonne.
- Certaines applications industrielles nécessitent des quantités importantes d'oxygène impur sous diverses pressions : gazéification du charbon, gazéification de résidus pétroliers, réduction-fusion directe du minerai de fer, injection de charbons dans les hauts fourneaux, métallurgie des métaux non ferreux, etc.
- Par ailleurs, certains contextes industriels nécessitent la fourniture simultanée, en grandes quantités, d'oxygène pratiquement pur et d'oxygène impur sous des pressions différentes. C'est notamment le cas des aciéries comportant des convertisseurs à l'oxygène et dans lesquelles le haut fourneau est alimenté en oxygène ou en air enrichi en oxygène.
- L'invention a pour but de satisfaire de tels besoins de façon économique, c'est-à-dire de permettre, avec un investissement et une consommation d'énergie relativement faibles, la production d'oxygène impur à une pureté et une pression choisies à volonté et, si nécessaire, la production d'oxygène pratiquement pur.
- A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de distillation d'air au moyen d'une double colonne de distillation couplée à une colonne de mélange, tel que défini soit dans la revendication 1, soit dans la revendication 2.
- Ledit liquide peut être le liquide de cuve de la colonne basse pression, notamment de l'oxygène pratiquement sans azote, ou bien être soutiré quelques plateaux au-dessus de la cuve de la colonne basse pression.
- Dans le cadre d'un tel procédé, on peut en outre produire de l'argon au moyen d'une colonne de distillation additionnelle de production d'argon impur couplée à la colonne basse pression.
- L'invention a également pour objet une installation de distillation d'air destinée à la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus, du type décrit soit dans la revendication 10, soit dans la revendication 11.
- L'invention a encore pour objet l'application du procédé défini plus haut à l'alimentation en gaz d'une aciérie, ledit oxygène impur étant produit sous la pression du haut fourneau et étant envoyé à ce dernier.
- Lorsque ledit liquide est de l'oxygène pratiquement sans azote, de façon avantageuse, on envoie ledit oxygène pratiquement sans azote aux convertisseurs de l'aciérie.
- Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels les figures 1 à 3 représentent schématiquement trois modes de réalisation de l'installation de distillation d'air conforme à l'invention.
- L'installation de distillation d'air représentée à la figure 1 est destinée à produire de l'oxygène impur, par exemple ayant une pureté de 80 à 97 % et de préférence de 85 à 95 %, sous une pression déterminée P nettement différente de 6 x 10⁵ Pa abs., par exemple sous 2 à 5 x 10⁵ Pa ou avantageusement sous une pression supérieure d'au moins 2 x 10⁵ Pa et pouvant aller jusqu'à 30 x 10⁵ Pa environ, de préférence entre 8 x 10⁵ Pa et 15 x 10⁵ Pa. L'installation comprend essentiellement une ligne d'échange thermique 1, une double colonne de distillation 2 comprenant elle-même une colonne moyenne pression 3, une colonne basse pression 4 et un condenseur-vaporiseur principal 5, et une colonne de mélange 6. Les colonnes 3 et 4 fonctionnent typiquement sous environ 6 x 10⁵ Pa et environ 1 x 10⁵ Pa, respectivement.
- Comme expliqué en détail dans le document US-A-4.022.030, une colonne de mélange est une colonne qui a la même structure qu'une colonne de distillation mais qui est utilisée pour mélanger de façon proche de la réversibilité un gaz relativement volatil, introduit à sa base, et un liquide moins volatil, introduit à son sommet.
- Un tel mélange produit de l'énergie frigorifique et permet donc de réduire la consommation d'énergie liée à la distillation. Dans le cas présent, ce mélange est mis à profit, en outre, pour produire directement de l'oxygène impur sous la pression P, comme cela sera décrit ci-dessous.
- L'air à séparer par distillation, comprimé à 6 x 10⁵ Pa et convenablement épuré, est acheminé vers la base de la colonne moyenne pression 3 par une conduite 7. La majeure partie de cet air est refroidie dans la ligne d'échange 1 et introduite à la base de la colonne moyenne pression 3, et le reste, surpressé en 8 puis refroidi, est détendu à la basse pression dans une turbine 9 couplée au surpresseur 8, puis insufflé en un point intermédiaire de la colonne basse pression 4. Du "liquide riche" (air enrichi en oxygène), prélevé en cuve de la colonne 3 est, après détente dans une vanne de détente 10, introduit dans la colonne 4, à peu près au point d'insufflation de l'air. Du "liquide pauvre" (azote impur) prélevé en un point intermédiaire 11 de la colonne 3 est, après détente dans une vanne de détente 12, introduit au sommet de la colonne 4, constituant le gaz résiduaire de l'installation, et l'azote gazeux pur sous la moyenne pression produit en tête de la colonne 3, sont réchauffés dans la ligne d'échange 1 et évacués de l'installation. Ces gaz sont indiqués respectivement par NI et NG sur la figure 1.
- De l'oxygène liquide, plus ou moins pur suivant le réglage de la double colonne 2, est soutiré en cuve de la colonne 4, porté par une pompe 13 à une pression P1, légèrement supérieure à la pression P précitée pour tenir compte des pertes de charge (P1-P inférieur à 1 x 10⁵ Pa), et introduit au sommet de la colonne 6. P1 est donc avantageusement comprise entre 8 x 10⁵ Pa et 30 x 10⁵ Pa, de préférence entre 8 x 10⁵ Pa et 16 x 10⁵ Pa. De l'air auxiliaire, comprimé à la même pression P1 par un compresseur auxiliaire 14 et refroidi dans la ligne d'échange 1, est introduit à la base de la colonne de mélange 6. De cette dernière sont soutirés trois courants de fluide : à sa base, du liquide voisin du liquide riche et réuni à ce dernier via une conduite 15 munie d'une vanne de détente 15A ; en un point intermédiaire, un mélange essentiellement constitué d'oxygène et d'azote, qui est renvoyé en un point intermédiaire de la colonne basse pression 4 via une conduite 16 munie d'une vanne de détente 17 ; et à son sommet de l'oxygène impur qui, après réchauffement dans la ligne d'échange thermique, est évacué, sensiblement à la pression P, de l'installation via une conduite 18 en tant que gaz de production 0I.
- On a également représenté sur la figure 1 des échangeurs de chaleur auxiliaires 19, 20, 21 assurant la récupération du froid disponible dans les fluides en circulation dans l'installation.
- Comme on le comprend, grâce à la présence d'un circuit séparé pour l'air auxiliaire alimentant la colonne 6, on peut choisir à volonté la pression P de l'oxygène impur produit. De plus, comme indiqué plus haut, le réglage de la double colonne permet d'obtenir divers degrés de pureté pour ce gaz.
- Une autre manière de déterminer ce degré de pureté consiste, comme représenté à la figure 2, à choisir le niveau de prélèvement, dans la colonne basse pression 4, du liquide alimentant la colonne 6, par exemple en laissant quelques plateaux de distillation entre le point de prélèvement et la cuve de la colonne 4.
- Comme on l'a également représenté sur la figure 2, l'installation peut produire, simultanément à l'oxygène impur de la colonne 6, de l'oxygène à une pureté et à une pression différentes, notamment de l'oxygène à peu près pur, par soutirage au bas de la colonne 4. Cet oxygène peut être fourni sous forme gazeuse, via une conduite 22 traversant la ligne d'échange 1, sous la basse pression de la colonne basse pression 4 ou sous pression, notamment par pompage du liquide en 23 avant son réchauffement dans la ligne d'échange ; il peut aussi être liquéfié et envoyé dans un stockage 24.
- L'installation de la figure 3 diffère de celle de la figure 2 par le fait qu'elle comprend en outre une colonne 25 de production d'argon impur couplée, de façon classique, à la colonne basse pression 4.
- En effet, le fait que l'oxygène impur soit produit non pas par la colonne basse pression 4 mais par la colonne de mélange 6 permet de produire de l'oxygène impur contenant très peu d'argon, ce qui laisse la possibilité de produire, en plus de l'argon, à condition bien entendu que l'oxygène liquide soutiré et pompé en 13 ait une pureté suffisante, notamment au moins égale à 98 %.
- L'air auxiliaire à la pression P1 peut être de l'air atmosphérique convenablement épuré, mais également provenir d'un procédé annexe comprenant un compresseur d'air. Il peut par exemple s'agir d'air prélevé à l'entrée d'une turbine à gaz et dont la pression est éventuellement ajustée au moyen d'un surpresseur ou d'une turbine de détente. Plus généralement, on peut utiliser pour alimenter la base de la colonne de mélange 6, un mélange de gaz de l'air moins riche en oxygène que le liquide prélevé dans la partie inférieure de la colonne basse pression, notamment de l'azote impur provenant éventuellement de l'installation elle-même.
- Ainsi, l'invention permet de produire simultanément, dans des conditions particulièrement économiques d'investissement et de consommation d'énergie, de l'oxygène pur ou à peu près pur, de l'oxygène impur et de l'argon.
- Il est à noter que l'oxygène produit par la colonne 4 est pratiquement dépourvu d'azote et peut donc être utilisé dans les convertisseurs d'une aciérie. L'installation, sous la forme de la figure 2, permet ainsi d'alimenter à la fois ces convertisseurs en oxygène pur et le haut fourneau de l'aciérie en oxygène impur à la pression du haut fourneau ; sous sa forme de la figure 3, l'installation peut alimenter en outre l'aciérie en argon.
Claims (17)
- Procédé de distillation d'air au moyen d'une double colonne de distillation (2) couplée à une colonne de mélange (6), dans lequel on alimente la colonne de mélange en cuve par un gaz auxiliaire constitué d'un mélange de gaz de l'air, et en tête par un liquide plus riche en oxygène que le gaz auxiliaire, prélevé dans la partie inférieure de la colonne basse pression (4), et on soutire en tête de la colonne de mélange (6) de l'oxygène impur constituant un gaz de production, caractérisé en ce que le gaz auxiliaire et le liquide alimentant la colonne de mélange (6) sont comprimés sensiblement à une même première pression (P₁) supérieure à celle de la colonne moyenne pression (3).
- Procédé de distillation d'air au moyen d'une installation comprenant une double colonne de distillation (2) couplée à une colonne de mélange (6), dans lequel on alimente la colonne de mélange en cuve par un gaz auxiliaire constitué d'un mélange de gaz de l'air, et en tête par un liquide plus riche en oxygène que le gaz auxiliaire, prélevé dans la partie inférieure de la colonne basse pression (4), et on soutire en tête de la colonne de mélange (6) de l'oxygène impur constituant un gaz de production, caractérisé en ce que le gaz auxiliaire provient d'une source autre que ladite installation et que le gaz auxiliaire, et le liquide alimentant la colonne de mélange (6) sont comprimés sensiblement à une même première pression (P₁ ) inférieure à celle de la colonne moyenne pression (3).
- Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le liquide est le liquide de cuve de la colonne basse pression (4).
- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le liquide est de l'oxygène pratiquement sans azote.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit liquide est soutiré quelques plateaux au-dessus de la cuve de la colonne basse pression (4).
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on soutire de l'oxygène en cuve de la colonne basse pression (4) pour constituer un second gaz de production.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on produit en outre de l'argon au moyen d'une colonne de distillation additionnelle de production d'argon impur (25) couplée à la colonne basse pression (4).
- Procédé selon la revendication 1, ou l'une des revendications 3 à 7, dépendantes de la revendication 1, caractérisé en ce que la première pression (P₁) est supérieure d'au moins 2 x 10⁵ Pa à la pression dans la colonne moyenne pression.
- Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la première pression est comprise entre 8 x 10⁵ Pa et 16 x 10⁵ Pa.
- Installation de distillation d'air, du type comprenant une double colonne de distillation (2), une colonne de mélange (6), une ligne d'échange thermique (1), une source d'un gaz auxiliaire constitué d'un mélange de gaz de l'air, des moyens pour introduire le gaz auxiliaire à la base de la colonne de mélange (6), des moyens pour soutirer un liquide plus riche en oxygène que le gaz auxiliaire dans la partie inférieure de la colonne basse pression (4), des moyens (13) pour pomper ce liquide et pour l'introduire au sommet de la colonne de mélange, et des moyens pour soutirer de l'oxygène impur en tête de la colonne de mélange en tant que gaz de production de l'installation, des moyens (14) pour comprimer le gaz auxiliaire à une pression déterminée (P1) différente de celle de la colonne moyenne pression (3), les moyens (13) de pompage portant le liquide à ladite pression déterminée (P₁), caractérisée en ce que des passages pour ce gaz auxiliaire comprimé sont prévus dans la ligne d'échange thermique (1) et en ce que ladite pression déterminée (P₁) est supérieure à celle de la colonne moyenne pression.
- Installation de distillation d'air, du type comprenant une double colonne de distillation (2), une colonne de mélange (6), une ligne d'échange thermique (1), une source d'air à distiller, une source d'un gaz auxiliaire constitué d'un mélange de gaz de l'air, des moyens pour introduire le gaz auxiliaire à la base de la colonne de mélange (6), des moyens pour soutirer un liquide plus riche en oxygène que le gaz auxiliaire dans la partie inférieure de la colonne basse pression (4), des moyens (13) pour pomper ce liquide et pour l'introduire au sommet de la colonne de mélange, et des moyens pour soutirer de l'oxygène impur en tête de la colonne de mélange en tant que gaz de production de l'installation, caractérisée en ce que lesdites sources sont séparées et ce qu'elle comprend des moyens (14) dans un circuit séparé pour comprimer le gaz auxiliaire dans un circuit séparé à une pression déterminée (P₁) inférieure à celle de la colonne moyenne pression (3), et des passages pour ce gaz auxiliaire comprimé prévus dans la ligne d'échange thermique (1) et en ce que les moyens (13) de pompage portent le liquide à ladite pression déterminée (P₁).
- Installation selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce que ledit liquide est soutiré en cuve de la colonne basse pression (4).
- Installation selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce que ledit liquide est soutiré quelques plateaux au-dessus de la cuve de la colonne basse pression (4).
- Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour soutirer de l'oxygène en cuve de la colonne basse pression (4) en tant que second gaz de production de l'installation.
- Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisée en ce qu'elle comprend une colonne de production d'argon impur (25) couplée à la colonne basse pression (4).
- Application d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 à l'alimentation en gaz d'une aciérie comprenant un haut fourneau, l'oxygène impur étant produit sous la pression du haut fourneau et étant envoyé à ce dernier.
- Application selon la revendication 16, caractérisée en ce que, le procédé étant conforme à la revendication 4, on envoie l'oxygène pratiquement sans azote aux convertisseurs de l'aciérie.
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US5440884A (en) * | 1994-07-14 | 1995-08-15 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system with liquid air stripping |
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US5582036A (en) * | 1995-08-30 | 1996-12-10 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation blast furnace system |
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US5628207A (en) * | 1996-04-05 | 1997-05-13 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic Rectification system for producing lower purity gaseous oxygen and high purity oxygen |
US5596886A (en) * | 1996-04-05 | 1997-01-28 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system for producing gaseous oxygen and high purity nitrogen |
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FR2774159B1 (fr) * | 1998-01-23 | 2000-03-17 | Air Liquide | Installation combinee d'un four et d'un appareil de distillation d'air et procede de mise en oeuvre |
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FR2862128B1 (fr) * | 2003-11-10 | 2006-01-06 | Air Liquide | Procede et installation de fourniture d'oxygene a haute purete par distillation cryogenique d'air |
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DE102012017488A1 (de) | 2012-09-04 | 2014-03-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren |
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26 | Opposition filed |
Opponent name: LINDE AKTIENGESELLSCHAFT Effective date: 19961121 Opponent name: THE BOC GROUP PLC Effective date: 19961119 |
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PLAV | Examination of admissibility of opposition |
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PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO |
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NLR1 | Nl: opposition has been filed with the epo |
Opponent name: LINDE AKTIENGESELLSCHAFT Opponent name: THE BOC GROUP PLC |
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PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO |
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PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO |
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RDAH | Patent revoked |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REVO |
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APAC | Appeal dossier modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO |
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APAE | Appeal reference modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REFNO |
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APAC | Appeal dossier modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO |
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APAC | Appeal dossier modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO |
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PLAW | Interlocutory decision in opposition |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IDOP |
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PUAH | Patent maintained in amended form |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009272 |
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STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: PATENT MAINTAINED AS AMENDED |
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27A | Patent maintained in amended form |
Effective date: 20001227 |
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AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B2 Designated state(s): BE DE ES FR IT NL SE |
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ITF | It: translation for a ep patent filed |
Owner name: ING. A. GIAMBROCONO & C. S.R.L. |
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NLR2 | Nl: decision of opposition | ||
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: DC2A Kind code of ref document: T5 Effective date: 20010220 |
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NLR3 | Nl: receipt of modified translations in the netherlands language after an opposition procedure | ||
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
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APAH | Appeal reference modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO |
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PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20060807 |
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EUG | Se: european patent has lapsed | ||
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 20080718 Year of fee payment: 17 Ref country code: ES Payment date: 20080811 Year of fee payment: 17 Ref country code: DE Payment date: 20080725 Year of fee payment: 17 |
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PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
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PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
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BERE | Be: lapsed |
Owner name: S.A. L'*AIR LIQUIDE POUR L'ETUDE ET L'EXPLOITATION Effective date: 20090831 |
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REG | Reference to a national code |
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PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20100301 Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20100302 |
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REG | Reference to a national code |
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Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20090806 |
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REG | Reference to a national code |
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PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20090807 Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20090831 |