FR2634758A1 - Procede et dispositif de reparation d'un corps refractaire - Google Patents

Procede et dispositif de reparation d'un corps refractaire Download PDF

Info

Publication number
FR2634758A1
FR2634758A1 FR8909682A FR8909682A FR2634758A1 FR 2634758 A1 FR2634758 A1 FR 2634758A1 FR 8909682 A FR8909682 A FR 8909682A FR 8909682 A FR8909682 A FR 8909682A FR 2634758 A1 FR2634758 A1 FR 2634758A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
gas
oxygen
particles
zone
rich
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR8909682A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2634758B1 (fr
Inventor
Charles Michael Zvosec
Leon Philippe Mottet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGC Glass Europe SA
Fosbel Inc
Original Assignee
Glaverbel Belgium SA
Fosbel Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Glaverbel Belgium SA, Fosbel Inc filed Critical Glaverbel Belgium SA
Publication of FR2634758A1 publication Critical patent/FR2634758A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2634758B1 publication Critical patent/FR2634758B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/34—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material comprising compounds which yield metals when heated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/66—Monolithic refractories or refractory mortars, including those whether or not containing clay
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
    • C04B41/4505—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements characterised by the method of application
    • C04B41/455—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements characterised by the method of application the coating or impregnating process including a chemical conversion or reaction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/80—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only ceramics
    • C04B41/81—Coating or impregnation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
    • C23C4/129—Flame spraying
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
    • F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
    • F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
    • F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
    • C04B2111/00146—Sprayable or pumpable mixtures
    • C04B2111/00155—Sprayable, i.e. concrete-like, materials able to be shaped by spraying instead of by casting, e.g. gunite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/72—Repairing or restoring existing buildings or building materials
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Furnace Charging Or Discharging (AREA)
  • Nozzles (AREA)

Abstract

Procédé et dispositif de projection de particules combustibles, et éventuellement de particules réfractaires, dans un gaz porteur riche en oxygène destiné à préparer la surface ou former une soudure réfractaire sur la surface 22 d'un corps réfractaire en vue de sa réparation. Les particules combustibles sont introduites dans un premier gaz et on force du gaz riche en oxygène à traverser une zone d'entraînement 6 dans laquelle il produit un effet d'aspiration qui crée un courant induit de particules combustibles et du premier gaz dans la zone d'entraînement. Ce courant induit est emporté avec le courant de gaz riche en oxygène vers une zone de réaction adjacente au corps réfractaire, où se produit l'oxydation des particules combustibles. La présente invention s'applique à la réparation de parois de four ou autres équipements réfractaires, et en particulier à la technique dite de " soudure céramique ".

Description

1.
Procédé et dispositif de réparation d'un corps réfractaire.
La présente invention concerne un procédé de réparation d'un corps réfractaire au cours duquel on projette sur celui-ci des particules combustibles dans un gaz porteur riche en oxygène, de manière à provoquer l'oxydation des particules combustibles dans une zone de réaction adjacente à ce corps et générer ainsi la chaleur nécessaire à la préparation de la surface de ce corps ou à la forma-
tion d'une soudure réfractaire sur celui-ci.
L'invention concerne également un dispositif destiné à la mise en
oeuvre d'un tel procédé.
Le procédé peut être du type connu sous le nom de soudure céra-
to mique, dans lequel de la matière réfractaire est appliquée sur un substrat réfrac-
taire pour former un revêtement sur ce dernier ou pour combler des trous ou des fissures dans sa structure, ou du type préparation de surface céramique, dans lequel des blocs ou d'autres pièces en céramique sont conformés ou nettoyés par
élimination de matière.
La soudure céramique est une catégorie de procédé concerné par la présente invention, particulièrement importante. Elle est largement utilisée pour réparer des parois de fours in situ et elle présente l'avantage de former des dépôts réfractaires durables sur des structures se trouvant à des températures élevées. On peut ainsi effectuer des réparations sans interrompre la mise en service du four ou moyennant une interruption relativement courte, en fonction du type de four et de
l'endroit du four o la réparation doit être effectuée.
La technique de formation d'une masse réfractaire par soudure céramique a fait l'objet de nombreux travaux de recherche et de développement au cours des deux dernières décennies, dans le but d'atteindre des qualités et des fiabilités toujours plus élevées pour les dépôts réfractaires formés et dans le but de pouvoir étendre la technique de soudure à de nombreux types différents de compositions réfractaires et de la rendre compatible avec une plus grande variété
de paramètres opératoires.
Une découverte particulièrement importante, qui a hissé la soudure céramique au niveau d'un procédé industriel viable, a été la reconnaissance de
l'importance de l'utilisation de particules oxydables de dimension moyenne extrê-
mement faible. Des procédés basés sur cette découverte sont décrits dans le brevet
britannique 1 330 894.
2. Les travaux de recherche et de-développement cités ci-dessus ont porté en partie sur l'entretien d'une alimenation continue en poudre de soudure dans un gaz porteur. L'obtention d'une alimentation bien régulière en particules de matière sous un débit voulu soulève différents problèmes. Différents moyens ont été proposés pour résoudre ces problèmes (cf. par exemple les brevets britan-
niques 2173 715 et 2103 959).
La manipulation de particules oxydables très fines, par exemple des particules de silicium ou d'aluminium qui sont utilisées le plus souvent comme combustibles solides en soudure céramique ou pour les traitements de préparation
lo de surface, est susceptible de présenter certains risques. Par exemple, une inflam-
mation prématurée ou des explosions peuvent se produire en cas de surchauffe locale ou de décharges électriques dues au frottement dans une conduite
d'amenée de particules.
En réparation par soudure céramique, il est fréquemment nécessaire s d'opérer rapidement. Ceci implique un débit d'alimentation en particules élevé et une concentration en oxygène élevée dans la zone de réaction. En augmentant les débits d'alimentation en particules et les concentrations en oxygène, on augmente le risque d'incidents. Des conditions nettement dangereuses peuvent se produire lorsqu'on essaie d'obtenir un débit d'alimentation élevé en particules facilement oxydables directement dans un courant de gaz riche en oxygène. Le risque d'inflammation prématurée dans une zone o les particules rencontrent le courant
de gaz riche en oxygène peut être renforcé par la présence de forces mécaniques.
Il importe que le système d'alimentation en particules pour un procédé de réparation de céramique soit conçu de manière à réduire le risque que de tels accidents se produisent lorsque les particules passent du réservoir de
poudre dans le courant de gaz d'entraînement.
Afin de réduire les risques d'accidents, il a été proposé d'éviter l'emploi de gaz riche en oxygène pour entraîner des particules oxydables d'un réservoir vers une lance de soudure et de fournir de l'oxygène à la lance de soudure via une conduite séparée (cf les brevets britanniques 2 035 524 et 2 180 047). Selon ces propositions, de l'air et/ou du gaz inerte est/sont utilisé(s)
pour entraîner les particules depuis leur réservoir. Un inconvénient de ces proposi-
tions est le fait que pour un débit de particules donné, au plus'le volume de gaz utilisé pour entraîner les particules est élevé, au moins est élevée la concentration en oxygène à la zone de réaction. L'adoption de tels systèmes d'alimentation proposés ne conduit donc pas à l'obtention de débits élevés de particules et de taux importants de formation de dépôt réfractaire. Sur le marché de la répartion 3. de fours, il existe une demande importante de réduction du délai nécessaire à la réalisation du travail et cette demande ne peut pas être satisfaite lorsqu'on utilise
les moyens d'alimentation proposés précédemment.
La présente invention a pour but de fournir un système d'alimen-
s tation de particules qui permet de maintenir de manière fiable une alimentation en particules bien contrôlée, dans un courant de gaz d'entraînement et qui peut être utilisé pour véhiculer des quantités relativement importantes de particules oxydables par unité de temps dans un courant de gaz riche en oxygène, sans
risque, ou avec un risque relativement faible, d'inflammation prématurée.
La présente invention concerne un procédé de réparation d'un corps réfractaire au cours duquel on projette sur celui-ci des particules combustibles dans un gaz porteur riche en oxygène, de manière à provoquer l'oxydation des particules combustibles dans une zone de réaction adjacente à ce corps et générer
ainsi la chaleur nécessaire à la préparation de la surface de ce corps ou à la forma-
s5 don d'une soudure réfractaire sur celui-ci, caractérisé en ce qu'on introduit les particules combustibles dans un premier gaz et en ce qu'on force du gaz riche en oxygène à traverser une zone d'entraînement dans laquelle il produit un effet d'aspiration qui crée un courant induit de particules combustibles et du premier gaz dans la zone d'entraînement et en ce que le courant induit de particules combustibles et du premier gaz est emporté avec le dit courant de gaz riche en
oxygène vers la dite zone de réaction.
On a trouvé qu'en adoptant le système d'introduction de particules de la présente invention, il est possible d'obtenir un débit élevé de distribution de particules combustibles dans un courant porteur riche en oxygène, en réduisant le
risque de problèmes associés aux systèmes antérieurs.
L'invention est de ce fait particulièrement efficace en équilibrant la double exigence d'une vitesse de mise en oeuvre élevée et de niveaux de sécurité élevés. On a remarqué qu'en introduisant les particules dans le gaz riche en
oxygène après qu'elles aient été introduites dans un premier gaz, il devient possi-
ble d"atteindre un niveau élevé d'aspiration de particules dans le courant. En outre, le taux d'aspiration est stable: les problèmes causés par des fluctuations de
l'alimentation de particules qui apparaissaient jusqu'à présent, suite à l'écou-
lement en masse, sont réduits. Ceci signifie également que le gaz porteur combu-
rant peut être amené en cours d'opération à une capacité de transport des parti-
cules plus importante, avec pour conséquence un dépôt de masse réfractaire plus important sur la surface traitée. En même temps, en mettant les particules en contact avec un premier gaz, on réduit considérablement les risques de retour de 4.
flamme et d'inflammation prématurée.
La présente invention évite également que des particules animées d'une grande vitesse ne frappent directement les molécules d'oxygène. On croit que ceci est une autre raison de l'amélioration de la sécurité du présent procédé et s du dispositif Il apparaît que le premier gaz qui est entraîné, peut initialement former un fourreau ou un écran gazeux entre le gaz, riche en oxygène, qui circule à grande vitesse et les parois de la canalisation de sortie. Les particules introduites avec le premier gaz entrent petit à petit en contact avec le gaz riche en oxygène lorsqu'elles se dirigent vers la zone de réaction. Il y a donc un contact graduel avec
o10 le gaz riche en oxygène, qui réduit le risque de provoquer la combustion.
Par comparaison avec les propositions antérieures qui consistaient à entraîner les particules dans un gaz relativement inerte, lutilisation dans la présente invention d'un gaz riche en oxygène pour entraîner les particules permet de réduire le volume relatif de gaz inerte, ce qui permet de délivrer à l'endroit de
la réparation un mélange très efficace de particules et de gaz riche en oxygène.
Une raison possible de la réussite de linvention est que le premier gaz forme une couche de couverture gazeuse, qui peut être également considérée comme lubrifiante, autour des surfaces de particules. Ceci assure que les particules entrant en contact avec le courant d'aspiration riche en oxygène seront protégées contre des effets préjudiciables de frottement ou d'abrasion, tels qu'une collision entre elles ou avec les parois de lappareillage, qui pourraient en d'autres circonstances provoquer un échauffement local ou des charges électriques
provoqant prématurément la combustion.
Quoique les avantages offerts par l'invention soient particulièrement marqués à des débits spécifiques élevés, c'est-à-dire à des vitesses d'alimentation en particules et gaz porteur élevées, il faut signaler que des avantages intéressants sont également obtenus à des débits spécifiques plus bas. Des débits spécifiques élevés peuvent être 'obtenus dans des conduits d'alimentation de diamètres différents. Pour la commodité de la mise en oeuvre, on préfère généralement que des particules réfractaires, par exemple pour la soudure céramrnique, soient également introduites dans le premier gaz. Les particules réfractaires sont donc mises en contact de la même manière avec le premier gaz et aspirées vers la zone d'entraînement Avantageusement, on règle le débit du premier gaz au niveau le plus faible qui soit compatible avec de débit de particules voulu. Ceci contribue à assurer l'récoulement des particules et du prenmier gaz, induit plutôt que forcé dans 5. le gaz riche en oxygène. Il est spécialement important que le rapport des quantités de premier gaz/particules ne soit pas suffisant pour permettre la fluidisation des particules dans le premier gaz. Une manière préférée d'obtenir le rapport voulu est que le dit courant induit de premier gaz et de particules soit dirigé vers le bas s dans la zone d'entrainement, et utilise ainsi l'effet de gravité pour assurer un débit
de particules élevé.
Une autre caractéristique préférée pour favoriser l'écoulement induit plutôt que forcé de particules, est d'assurer que la pression du premier gaz ne soit
pas supérieure à la pression atmosphérique.
l0 Les moyens pour forcer le gaz riche en oxygène à traverser la zone d'entraînement sont de préférence un injecteur, de préférene aligné avec l'orifice de sortie de la zone d'entraînement des particules, du premier gaz et du gaz riche
en oxygène. Ceci permet au gaz riche en oxygène de traverser la zone d'entraî-
nement à grande vitesse et ainsi d'augmenter l'effet d'aspiration. Sa direction d'écoulement au travers de la zone d'entraînement par rapport au premier gaz et aux particules doit être choisie pour augmenter l'aspiration, la direction préférée
d'écoulement étant substantiellement horizontale.
Le terme "riche en oxygène" utilisé ici vis-à-vis du gaz d'aspiration signifie un gaz contenant plus d'oxygène que l'air. Avantageusement, il contiendra en général au moins 60% en volume d'oxygène et, de préférence, au moins 75% en volume d'oxygène: L'utilisation d'oxygène pur est à la fois permise et appropriée, mais est soumise toutefois à des mesures de sécurité appropriées, étant donné que son emploi conduit à la présence d'une proportion d'oxygène très
élevée dans le gaz atteignant la zone de réaction.
De préférence, le dit gaz riche en oxygène est amené vers la zone
d'entraînement sous une pression comprise entre 10 Pa et 106 Pa.
Quoique l'introduction de particules et du premier gaz dans le gaz riche en oxygène se produise dans la zone d'entraînement, le mélange complet des
différents gaz et des particules ne se produira pas nécessairement à cet endroit.
Généralement, le mélange des différents composants continue dans les canalisa-
tions menant de la zone d'entraînement à la zone de réaction, en donnant un
mélange complet à la zone de réaction.
Le premier gaz est de préférence inerte ou relativement inerte, c'est-
à-dire que sa teneur en oxygène est inférieure à 18% en volume. Des exemples de gaz inertes ou relativement inertes sont l'azote, le dioxyde de carbone ou des
mélanges de ces deux gaz, éventuellement avec d'autres gaz. On préfère généra-
lement un mélange d'air et d'azote. Puisque c'est le premier gaz qui entre le 6. premier en contact avec les particules, la présence de gaz inerte ou relativement inerte à cet endroit prévient le combustion prématurée en amont de la zone d'entraînement. Cependant, le gaz inerte ou relativement inerte dilue la teneur en oxygène du gaz porteur atteignant la zone de réaction et devrait de ce fait ne pas
s être présent dans le premier gaz ou dans le gaz riche en oxygène, en une propor-
tion qui réduirait la teneur totale en oxygène à une valeur inférieure à celle requise pour une combustion efficace dans la zone de réaction. De même, la présence du premier gaz protège les particules venant d'être entraînées si elles heurtent les parois du dispositif en réduisant ainsi les risques d'échauffement
1o localisé ou de charges électriques à ces endroits.
En fonction des exigences de combustion et de la nécessité de main-
tenir les volumes et les vitesses relatifs des gaz au point de mélange de manière à obtenir l'aspiration souhaitée, on peut effectuer différentes autres additions aux gaz. Les courants combinés peuvent également être enrichis en oxygène en aval du point de mélange. De telles additions procurent l'avantage de donner un large degré de contrôle des conditions de réparation. En fait, l'amélioration donnée par l'emploi d'un premier gaz pour les particules est telle qu'il est possible d'envisager un gaz riche en oxygène en tant que premier gaz, à condition d'observer des précautions de sécurité dans les parties amont du système d'alimentation o il est
présent.
La présente invention s'étend à un dispositif pour réparer un corps réfractaire comprenant des moyens pour projeter sur celui-ci des particules combustibles dans un gaz porteur riche en oxygène, de manière à provoquer l'oxydation des particules combustibles dans une zone de réaction adjacente à ce corps et générer ainsi la chaleur nécessaire à la préparation de la surface de ce corps ou à la formation d'une soudure réfractaire sur celui-ci, caractérisé en ce qu'il comprend une zone d'introduction pour alimenter le dit premier gaz en particules combustibles et une zone d'entraînement comprenant une arrivée de gaz riche en oxygène qui produit un effet d'aspiration qui crée un courant induit de particules combustibles et du premier gaz dans la zone d'entraînement et une canalisation par laquelle les particules combustibles et le premier gaz sont
emportés avec le dit gaz riche en oxygène vers la dite zone de réaction.
De préférence, le dispositif comprend une trémie destinée à revoir des particules à introduire dans le premier gaz et un convoyeur pour amener les
particules à la zone d'introduction d'o elles passent dans la zone d'entraînement.
La trémie est de préférence disposée verticalement au-dessus du convoyeur. La trémie est de préférence pourvue de moyens de fermeture, de manière à 7.
permettre une pression positive sur les particules qu'elle contient.
Le convoyeur peut par exemple être un instrument de dosage pourvu d'un disque rotatif portant des lames racleuses pour favoriser l'écoulement de particules. Le convoyeur préféré est un convoyeur à vis, l'entrée et la sortie du convoyeur à vis étant de préférence situées à une distance suffisante l'une de l'autre pour créer un écoulement substantiellement uniforme de particules dans la zone d'introduction. Le convoyeur à vis est de préférence animé par un moteur à vitesse variable, de manière à avoir un contrôle supplémentaire des conditions opératoires, spécialement sur le rapport des quantités particules/gaz dans le
1o premier gaz et dans le gaz porteur comburant.
De préférence, la zone d'introduction est une chambre cylindrique verticale dont la partie inférieure constitue la zone d'entraînement. Les moyens
d'alimentation débouchent de préférence dans la paroi latérale de la chambre au-
dessus de la zone d'entraînement. L'entrée ou les entrées du premier gaz dans la s5 chambre est ou sont de préférence située(s) au sommet de la chambre ou près de son sommet, de sorte que le premier gaz traverse la chambre verticalement vers le bas. De préférence, au moins un dispositif de sécurité est inclus dans la chambre ou dans une canalisation fixée à la chambre, de manière à compenser toute pression de retour résultant d'un retour de flamme ou de toute autre combustion prématurée. Un exemple approprié de dispositif de sécurité est un disque de rupture capable de se briser sous une pression prédéfinie. Un autre exemple est un piège à étincelle capable de confiner toute réaction indésirable dans un lieu
d'extinction sûr.
Une canalisation partant de la zone d'entraînement, de préférence en alignement direct avec les moyens d'introduction de gaz riche en oxygène, alimente la lance en mélange de particules et de gaz. Des moyens d'introduction de gaz supplémentaires peuvent, si on le désire, être disposés dans la canalisation menant de la zone d'entraînement à la zone de réaction, pour y introduire du gaz
supplémentaire, principalement de l'oxygène supplémentaire.
De préférence, au moins un guide, par exemple en forme de pièce troncconique, est disposé dans la zone d'introduction pour diriger les particules et le premier gaz vers le gaz riche en oxygène. Le guide est de préférence disposé de manière à diriger les particules vers des points o elles seront le plus efficacement
aspirées par le gaz riche en oxygène.
D'autres facteurs réalisant l'effet d'aspiration sont la vitesse de l'écoulement du courant riche en oxygène, la forme de rajutage d'entrée du courant riche en oxygène et les dimensions et l'emplacement de l'ajutage par 8.
rapport à l'orifice de sortie.
L'action d'aspiration peut dans certaines circonstances provoquer une réduction de pression indésirable dans la zone d'introduction, suite à laquelle l'écoulement des particules et du premier gaz vers le gaz riche en oxygène tombe à
s un niveau inférieur à celui désiré. Afin d'éviter cette possibilité, la zone d'intro-
duction peut être pourvue d'une ouverture vers l'atmosphère, assurant ainsi que la pression dans la zone d'introduction ne tombera pas substantiellement en-dessous d'une pression satisfaisante. L'ouverture offre ainsi un effet d'auto-régulation
efficace de l'entraînement.
o10 La canalisation depuis la zone d'entraînement jusqu'à la zone de réaction comprend de préférence une section divergente. Cette section coopère à l'introduction et au mélange efficaces des particules et des gaz en aval de la zone d'entraînement et assure que les composants soient intimement mélangés avant
d'atteindre la zone de réaction.
Une forme préférée de réalisation de l'invention est décrite ci-
dessous avec plus de détails en se référant aux dessins annexés dans lesquels: La figure 1 est une vue schématique (non à échelle) d'un équipement de soudure céramique selon l'invention et
la figure 2 est une vue agrandie de la section d'alimentation de parti-
cules et de gaz de l'équipement réprésenté à la figure 1. Le dispositif comprend une trémie d'alimentation 1 d'un convoyeur à vis 2, qui est entraîné par un moteur à vitesse variable (non représenté), menant à une chambre d'introduction 3. Une entrée d'alimentation 4 est prévue dans la chambre 3 pour délivrer un premier
gaz. Un injecteur 5 pour un gaz riche en oxygène pénètre dans une zone d'entrai-
nement 6 à la base de la chambre 3. Une canalisation de sortie 9 conduit de la zone d'entraînement 6 à une lance de pulvérisation 21. Dans la partie supérieure de la chambre 3, une canalisation 7 est pourvue d'un disque de rupture 8 ayant une pression d'éclatement déterminée. Une plaque de guidage 11 ayant la forme d'une section conique convergente vers le bas est disposée dans la chambre 3 juste au-dessus de la zone d'entraînement 6. La canalisation de sortie 9 comprend une section divergente 12 pour favoriser le mélange des particulpes et des gaz quittant la zone d'entraînement 6 et est pourvue d'une entrée supplémentaire 14 à la base
de la lance 21 pour permettre l'introduction d'oxygène ou d'urn autre gaz supplé-
mentaire au travers de la valve 20.
Un manomètre 10 est également disposé dans la partie supérieure de
la chambre 3 de manière à détecter tout changement anormal de pression.
La lance 21 est entourée d'une chemise d'eau 15 pourvue d'une 9.
entrée et d'une sortie d'eau 16 et 17 respectivement.
En fonctionnement, le mélange de particules à pulvériser est chargé dans la trémie 1 et acheminé par le convoyeur 2 à la chambre 3 et, de là, à la zone d'entraînement 6. Un courant d'azote est introduit dans la chambre 3 par l'entrée 4, en tant que premier gaz de contact de contact des particules. Il traverse la chambre 3 vers le bas et, avec les particules, est dirigé parle guide 11 vers le centre de la zone d'entraînement 6. Un courant d'oxygène sous pression est injecté dans la zone d'entraînement 6 par l'ajutage 5 et entraîne les particules et le premier gaz hors de la chambre 3. Les particules pénètrent donc dans la zone d'entraînement 1o sous les effets combinés de la gravité et de l'aspiration provoquée par le courant
d'oxygène. Le courant de gaz et de particules ainsi créé est acheminé vers la lance.
Des dimensions caractéristiques dans la section d'entraînement sont un diamètre de 100mm pour la zone de contact 3, un diamètre intérieur de 10mm pour l'ajutage de gaz riche en oxygène, et un diamètre intérieur de 30mm s'évasant i5 jusqu'à 50mm pour la sortie de la zone d'entraînement
Suivent différents exemples de l'invention.
Exemple 1
Afin de compenser l'usure de blocs de parois d'un four (22 dans la figure 1) en réfractaire électrofondu CORHART ZAC (marque commerciale), constitué de zircone, d'alumine et de silice, on forme un revêtement sur cette paroi, qui est à une température d'environ 1200 C, par dépôt d'un mélange de
particules délivré par du gaz porteur au moyen d'une lance. Le mélange de parti-
cules est constitué de 35% en poids de zircone et 53% en poids d'alumine, mélangés à du silicium et à de l'aluminium, la teneur en silicium du mélange étant
8% et la teneur en aluminium étant 4%.
Les particules d'alumine et de zircone ont une dimension comprise entre 50pm et 500pm, et les particules de silicium et d'aluminium ont chacune une dimension moyenne inférieure à 10Om, le silicium ayant une surface spécifique de
4000cm /g et l'aluminium, une surface spécifique de 6000cm2/g.
Le mélange de particules est introduit dans la trémie 1, d'o il est transporté vers la chambre 3 par le convoyeur à vis 2. La vitesse de rotation de la
vis 2 est déterminée de manière à délivrer les particules à raison de 600kg/heure.
De l'azote est introduit par l'entrée 4 en tant que premier gaz à raison de 43Nm3/heure. Les particules sont transportées dans le courant d'azote ainsi créé et traversent la zone d'entraînement 6. De l'oxygène est introduit par l'injecteur 5 à raison de 280Nm3/heure sous une pression relative de 7,2.105Pa. L'azote et les particules sont mélangés avec l'oxygène sous l'effet d'aspiration du courant 10. d'oxygène. Dans cet exemple particulier, le disque de rupture 8 est omis et la canalisation 7 permet la libre entrée d'air. On a déterminé qu'une moyenne de
102Nm3/heure d'air à la pression atrmosphérique pénétraient de cette manière.
s De l'oxygène supplémentaire est fourni à la lance 21 par une entrée supplémentaire (non représentée surle dessin) à raison de 280Nm3/heure sous une pression relative de 8,1.105Pa. L'entrée supplémentaire est disposée à la base de la lance. La lance est du type télescopique, a une longueur de 12 mètres lorsqu'elle est entièrement déployée, et est montée sur un chariot auto-propulseur o0 (non représenté) qui peut être correctement placé pour effectuer la réparation de
la paroi du four 22.
L'introduction de particules dans le premier gaz et leur mélange
intime et leur transport efficace avec l'oxygène procurent une excellente combus-
tion et il en résulte la formation d'une masse réfractaire de haute qualité, avec une
1s vitesse de dépôt très élevée sur la paroi du four 22 et un risque faible de combus-
tion à l'intérieur du conduit d'alimentation.
Exemple 2
Pour réparer des fissures dans une paroi de four constituée de blocs
de silice, principalement sous forme de tridymite, on utilise un mélange de parti-
cules composé de 87% de silice, 12% de silicium et 1% d'aluminium (pourcen-
tages en poids). La silice employée est constituée de 3 parties de cristoballite et 2 parties de tridymite (en poids) avec des dimensions de grain comprises entre
pm et 2mm. Les particules de silicium et d'aluminium ont chacune une dimen-
sion moyenne inférieure à 10inm, le silicium ayant une surface spécifique de 4002cm2/g et 'aiuminium, une surface spécifique de 6000cm2/g. La réparation est effectuée alors que la paroi du four est à une température de 1150 C De la même manière que dans l'exemple 1, le mélange de particules est introduit dans la trémie 1, d'o il est transporté vers la chambre 3 par le convoyeur à vis 2. La vitesse de rotation de la vis 2 est déterminée de manière à délivrer les particules à raison de 600kg/heure. Dans cet exemple, le disque de rupture est en'place, de manière à éviter rl'entrée d'air par le conduit 7, tout en assurant une soupape de sûreté en cas d'explosion interne. De même, la trémie est fermée hermétiquement et est maintenue sous pression par une alimentation gazeuse. En raison desa disponibilité sur place, on choisit pour ce faire razote. La trémie est maintenue
sous une pression relative de 2. 105Pa.
Dans cet exemple, de l'azote est introduit par l'entrée 4 à raison de Nm3/heure. Comme dans l'exemple 1, de l'oxygène est introduit dans la zone' 11. d'entraînement 6 par l'injecteur 5 à raison de 280Nm3/heure sous une pression
relative de 7,2.105Pa.
De l'oxygène supplémentaire est introduit à la base de la lance à raison de 280Nm3/heure sous une pression relative de 8,1.105Pa. On obtient de nouveau d'excellents résultats en qualité et en vitesse de dépôt.
Exemple 3
Pour réparer les parois (constituées de blocs réfractaires basiques) d'une poche pour métal fondu exposées à des conditions d'usure très sévères, on y dépose, alors que leur température est de 1000 C, un mélange de particules 1o composé de 92% d'oxyde de magnésium, 4% de silicium et 4% d'aluminium
(pourcentages en poids) délivré dans un gaz porteur au moyen d'une lance.
Les grains d'oxyde de magnesium ont une dimension comprise entre
%m et 2mmn. Les particules de silicium et d'aluminium ont chacune une dimen-
sion moyenne inférieure à 10gm, le silicium ayant une surface spécifique de 4000cm2/g et l'aluminium, une surface spécifique de 6000cm2/g. Le mélange est introduit dans la chambre 3 de la même manière que dans l'exemple 1, excepté que la vitesse de rotation du convoyeur à vis 2 est choisie de manière à délivrer 1000kg/heure. Le premier gaz est composé d'azote délivré à raison de Nm3/heure. De l'oxygène est introduit par l'injecteur 5 à raison de 140Nm3/heure sous une pression relative de 6,4. 105Pa. Comme dans l'exemple 2, un disque de rupture 8 ferme le conduit 7 et la trémie 1 est maintenue sous une
pression de 1,5.105Pa d'azote.
De l'oxygène supplémentaire est introduit au pied de la lance à raison
de 140Nm3/heure.
Le revêtement ainsi formé reste en place pendant 20 charges succes-
sives de métal et on prouve facilement qu'il est possible d'effectuer la réparation
pendant l'intervalle entre deux charges successives.
En variante de cet exemple, on augmente l'écoulement d'oxygène
vers la zone d'entraînement et on omet l'adjonction d'oxygène à la lance.
12.

Claims (20)

Revendications
1. Procédé de réparation d'un corps réfractaire au cours duquel on projette sur celui-ci des particules combustibles dans un gaz porteur riche en oxygène, de manière à provoquer l'oxydation des particules combustibles dans une zone de réaction adjacente à ce corps et générer ainsi la chaleur nécessaire à la préparation de la surface de ce corps ou à la formation d'une soudure réfractaire sur celui-ci, caractérisé en ce qu'on introduit les particules combustibles dans un premier gaz et en ce qu'on force du gaz riche en oxygène à traverser une zone d'entraînement dans laquelle il produit un effet d'aspiration qui crée un courant induit de particules combustibles et du premier gaz dans la zone d'entraînement et o10 en ce que le courant induit de particules combustibles et du premier gaz est
emporté avec le dit courant de gaz riche en oxygène vers la dite zone de réaction.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que des parti-
cules réfractaires sont également introduites dans le premier gaz de sorte que des particules réfractaires et des particules combustibles suivent le dit courant induit
de premier gaz dans la zone d'entraînement.
3. irocédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce
que la pression du premier gaz n'est pas supérieure à la pression atmosphérique.
4. Procédé selon rune des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que
le premier gaz contient de 0 à 18% d'oxygène en volume.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce
qu'au moins une partie du premier gaz est de l'azote ou du dioxyde de carbone.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le premier
gaz est un mélange d'azote et d'air.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que
la teneur en oxygène du dit gaz riche en oxygène est supérieure à 60% en volume,
et de préférence supérieure à 75% en volume.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le dit gaz
riche en oxygène est de l'oxygène substantiellement pur.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que
de l'oxygène, ou du gaz riche en oxygène, supplémentaire est introduit en aval de
la zone d'entraînement.
10. Dispositif pour réparer un corps réfractaire comprenant des moyens pour projeter sur celui-ci des particules combustibles dans un gaz porteur riche en oxygène, de manière à provoquer l'oxydation des particules combustibles
dans une zone de réaction adjacente à ce corps et générer ainsi la chaleur néces-
13. saire à la préparation de la surface de ce corps ou à la formation d'une soudure réfractaire sur celui-ci, caractérisé en ce qu'il comprend une zone d'introduction
pour alimenter le dit premier gaz en particules combustibles et une zone d'entraî-
nement comprenant une arrivée de gaz riche en oxygène qui produit un effet d'aspiration qui crée un courant induit de particules combustibles et du premier gaz dans la zone d'entraînement et une canalisation par laquelle les particules combustibles et le premier gaz sont emportés avec le dit gaz riche en oxygène vers
la dite zone de réaction.
11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il
1o comprend une trémie destinée à des particules à introduire dans le premier gaz.
12. Dispositif selon l'une des revendications 10 ou 11, caractérisé en
ce qu'il comprend un convoyeur pour amener les particules à la zone d'intro-
duction, et de préférence, le convoyeur est un convoyeur à vis.
13. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce
i5 que la zone d'introduction est située au-dessus de la zone d'entrainement
14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la zone d'introduction est une chambre cylindrique verticale dont la partie inférieure
constitue la zone d'entraînement.
15. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la chambre possède au moins un orifice latéral au-dessus de la zone d'entraînement,
destiné(s) à amener des particules combustibles dans la zone d'introduction.
16. Dispositif selon l'une des revendications 13 ou 29, caractérisé en
ce qu'il comporte un ou plusieurs orifice(s) d'entrée du premier gaz au sommet de
la chambre ou près de son sommet.
17. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 16, caractérisé en ce
que l'arrivée de gaz riche en oxygène est un ajutage.
18. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 17, caractérisé en ce
que l'arrivée de gaz riche en oxygène est alignée sur l'extrémité amont de la
canalisation menant de la zone d'entraînement à la zone de réaction.
19. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 18, caractérisé en ce
que la canalisation menant à la zone de réaction comprend une section divergente.
20. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 19, caractérisé en ce
que des moyens d'introduction de gaz supplémentaires sont disposés dans la
canalisation menant de la zone d'entraînement à la zone de réaction.
FR8909682A 1988-07-26 1989-07-17 Procede et dispositif de reparation d'un corps refractaire Expired - Fee Related FR2634758B1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB888817764A GB8817764D0 (en) 1988-07-26 1988-07-26 Carrier repair

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2634758A1 true FR2634758A1 (fr) 1990-02-02
FR2634758B1 FR2634758B1 (fr) 1993-12-03

Family

ID=10641115

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR8909682A Expired - Fee Related FR2634758B1 (fr) 1988-07-26 1989-07-17 Procede et dispositif de reparation d'un corps refractaire

Country Status (22)

Country Link
US (1) US5100594A (fr)
JP (1) JP2838289B2 (fr)
KR (1) KR960016163B1 (fr)
CN (1) CN1021484C (fr)
AU (1) AU626893B2 (fr)
BE (1) BE1003335A5 (fr)
BR (1) BR8903702A (fr)
CA (1) CA1321468C (fr)
DD (1) DD284083A5 (fr)
DE (1) DE3924476C2 (fr)
ES (1) ES2015719A6 (fr)
FR (1) FR2634758B1 (fr)
GB (2) GB8817764D0 (fr)
IL (1) IL90871A (fr)
IN (1) IN176603B (fr)
IT (1) IT1232865B (fr)
LU (1) LU87545A1 (fr)
MX (1) MX171347B (fr)
NL (1) NL194969C (fr)
RU (1) RU2035680C1 (fr)
UA (1) UA12328A (fr)
ZA (1) ZA895637B (fr)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2652807A1 (fr) * 1989-10-05 1991-04-12 Glaverbel Procede de soudure ceramique et lance destinee a la mise en óoeuvre d'un tel procede.
FR2670403A1 (fr) * 1990-12-18 1992-06-19 Duval Albert Procede et dispositif de soudure pour le montage et la reparation sur site d'elements de structure pour constituer des parois d'enceinte.
FR2694384A1 (fr) * 1992-07-31 1994-02-04 Fosbel Int Ltd Traitement de la surface de réfractaires.

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5013499A (en) * 1988-10-11 1991-05-07 Sudamet, Ltd. Method of flame spraying refractory material
US5242639A (en) * 1989-07-25 1993-09-07 Glaverbel Ceramic welding process
GB9121880D0 (en) * 1991-10-15 1991-11-27 Glaverbel Ceramic welding method and apparatus
CN1066072C (zh) * 1992-04-06 2001-05-23 鞍山钢铁公司 一种烟煤制粉系统的防火防爆工艺
GB9513126D0 (en) * 1995-06-28 1995-08-30 Glaverbel A method of dressing refractory material bodies and a powder mixture for use therein
US6186869B1 (en) 1999-02-12 2001-02-13 Cetek Limited Cleaning using welding lances and blasting media
CN103175400A (zh) * 2011-12-23 2013-06-26 张立生 高温陶质焊补装置
JP5994994B2 (ja) * 2012-12-21 2016-09-21 品川リフラクトリーズ株式会社 溶射装置及び溶射方法
JP6388480B2 (ja) * 2014-02-24 2018-09-12 Ｊｆｅスチール株式会社 炉壁の補修方法
CN110553507A (zh) * 2019-09-26 2019-12-10 山西金瑞高压环件有限公司 一种工业炉窑内壁保温涂层及其施工工艺

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3800983A (en) * 1969-11-04 1974-04-02 Glaverbel Apparatus for forming refractory masses
GB2035524A (en) * 1978-11-24 1980-06-18 Coal Ind Flame spraying refractory material
GB2180047A (en) * 1985-09-07 1987-03-18 Glaverbel Forming refractory masses
EP0274286A1 (fr) * 1986-12-22 1988-07-13 Kawasaki Steel Corporation Procédé et dispositif de gunitage de revêtements réfractaires sur des parois réfractaires

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2904449A (en) * 1955-07-26 1959-09-15 Armour Res Found Method and compositions for flame spraying
GB991046A (en) * 1963-03-01 1965-05-05 Plibrico Company Ltd Improvements in or relating to apparatus for applying refractory material to structures
GB1151423A (en) * 1965-06-23 1969-05-07 British Oxygen Co Ltd A Refractory Flame Spraying Process
BE757466A (fr) * 1969-11-04 1971-04-14 Glaverbel
JPS5646853Y2 (fr) * 1977-11-15 1981-11-02
SU914636A1 (ru) * 1979-04-16 1982-03-23 Do Nii Chernoj Metallurgii Способ факельного торкретирования футеровки металлургических агрегатов 1 2
GB2103959B (en) * 1981-08-11 1985-07-10 Coal Ind Repairing refractory substrates
JPS5848510A (ja) * 1981-09-11 1983-03-22 葉　林「でん」 アンプシステムにおける帰還発振信号の除去方法及び遅延式アンプリファイア
US4489022A (en) * 1981-11-25 1984-12-18 Glaverbel Forming coherent refractory masses
JPS5942231A (ja) * 1982-09-01 1984-03-08 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 機械構造物
JPS59167685A (ja) * 1983-03-15 1984-09-21 川崎製鉄株式会社 火炎溶射吹付け補修方法
GB2173715B (en) * 1985-04-19 1988-10-12 Coal Ind Improved ceramic welding machine
US4634611A (en) * 1985-05-31 1987-01-06 Cabot Corporation Flame spray method and apparatus

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3800983A (en) * 1969-11-04 1974-04-02 Glaverbel Apparatus for forming refractory masses
GB2035524A (en) * 1978-11-24 1980-06-18 Coal Ind Flame spraying refractory material
GB2180047A (en) * 1985-09-07 1987-03-18 Glaverbel Forming refractory masses
EP0274286A1 (fr) * 1986-12-22 1988-07-13 Kawasaki Steel Corporation Procédé et dispositif de gunitage de revêtements réfractaires sur des parois réfractaires

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2652807A1 (fr) * 1989-10-05 1991-04-12 Glaverbel Procede de soudure ceramique et lance destinee a la mise en óoeuvre d'un tel procede.
BE1003315A3 (fr) * 1989-10-05 1992-02-25 Glaverbel Procede de soudure ceramique et lance destinee a la mise en oeuvre d'un tel procede.
GR900100708A (en) * 1989-10-05 1992-03-20 Glaverbel Ceramic welding process and lance for use in such process
FR2670403A1 (fr) * 1990-12-18 1992-06-19 Duval Albert Procede et dispositif de soudure pour le montage et la reparation sur site d'elements de structure pour constituer des parois d'enceinte.
EP0491636A1 (fr) * 1990-12-18 1992-06-24 Albert Duval Procédé et dispositif de soudure pour le montage et la réparation sur site d'éléments de structure pour constituer des parois d'enceinte
FR2694384A1 (fr) * 1992-07-31 1994-02-04 Fosbel Int Ltd Traitement de la surface de réfractaires.
BE1006267A3 (fr) * 1992-07-31 1994-07-05 Fosbel Int Ltd Traitement de la surface de refractaires.

Also Published As

Publication number Publication date
IT1232865B (it) 1992-03-05
NL194969B (nl) 2003-05-01
GB2221287A (en) 1990-01-31
MX171347B (es) 1993-10-20
IL90871A (en) 1993-02-21
GB8914766D0 (en) 1989-08-16
DE3924476C2 (de) 2000-04-13
CN1021484C (zh) 1993-06-30
DD284083A5 (de) 1990-10-31
JP2838289B2 (ja) 1998-12-16
KR900002046A (ko) 1990-02-28
US5100594A (en) 1992-03-31
FR2634758B1 (fr) 1993-12-03
BR8903702A (pt) 1990-03-20
NL194969C (nl) 2003-09-02
UA12328A (uk) 1996-12-25
AU626893B2 (en) 1992-08-13
RU2035680C1 (ru) 1995-05-20
AU3820489A (en) 1990-02-01
LU87545A1 (fr) 1989-10-26
JPH02110288A (ja) 1990-04-23
ES2015719A6 (es) 1990-09-01
IN176603B (fr) 1996-08-03
IT8967531A0 (it) 1989-06-29
ZA895637B (en) 1990-05-30
BE1003335A5 (fr) 1992-03-03
KR960016163B1 (ko) 1996-12-04
CA1321468C (fr) 1993-08-24
CN1039894A (zh) 1990-02-21
GB2221287B (en) 1992-04-22
NL8901938A (nl) 1990-02-16
GB8817764D0 (en) 1988-09-01
DE3924476A1 (de) 1990-02-15
IL90871A0 (en) 1990-02-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2634758A1 (fr) Procede et dispositif de reparation d'un corps refractaire
LU86568A1 (fr) Procede et dispositif pour former une masse refractaire sur une surface
CH629886A5 (fr) Procede de combustion d'un combustible carbone.
EP0797689B1 (fr) Dispositif d'extraction de gaz
FR2679473A1 (fr) Procede et dispositif de production de poudres et notamment de poudres metalliques par atomisation.
LU87602A1 (fr) Procede de formation d'une masse refractaire et lance de projection d'un melange de particules
EP0451046A1 (fr) Lance de dispersion de pulpe
EP0711254B1 (fr) Procede d'inertage par torche a plasma de produits contenant des metaux, en particulier des metaux lourds et installation pour sa mise en uvre
EP3320129B1 (fr) Machine de fabrication additive contenant un dispositif mettant en oeuvre in-situ un procédé permettant de retirer les oxydes présents à la surface des nodules d'une poudre métallique avant l'utilisation de celle-ci dans la fabrication additive par fusion
FR2523005A1 (fr) Procede et installation de coulee d'un metal non ferreux en lingotiere
FR2629101A1 (fr) Brique pour l'introduction de gaz ou de produits de reaction dans un recipient de coulee metallurgique
EP0028569B1 (fr) Procédé de brassage d'un métal en fusion par injection de gaz
FR2772653A1 (fr) Reacteur metallurgique, de traitement sous pression reduite d'un metal liquide
EP0336087B1 (fr) Procédé et installation pour le traitement d'un courant de gaz contenant de la poussière pyrophorique
FR2480421A1 (fr) Procede de revetement du garnissage des appareils metallurgiques par projection au jet de flamme et appareil metallurgique traite conformement audit procede
FR2511271A1 (fr) Procede et appareil de pulverisation d'une matiere refractaire dans une flamme pour la reparation des fours
FR2506016A1 (fr) Procede et dispositif de decomposition d'echantillons solides organiques
EP3785805A1 (fr) Pistolet pour projeter une couche isolante sur un plafond à l aide d'un flux de liquide et procédé de production d'une telle couche isolante
EP0223722A1 (fr) Dispositif et procédé d'injection continue sous faible pression d'un additif pulvérulent dans un courant de métal fondu
EP0536185B1 (fr) Procede de rechauffage d'un bain d'acier liquide
EP0611212A1 (fr) Introduction d'additifs pulvérulents dans un four
FR2488380A1 (fr) Procede de melange des gaz chauds d'un four avec un autre gaz avant l'evacuation de ces gaz, et hotte destinee a la mise en oeuvre de ce procede
EP0491636B1 (fr) Procédé et dispositif de soudure pour le montage et la réparation sur site d'éléments de structure pour constituer des parois d'enceinte
FR2765126A1 (fr) Procede de coulee de metal liquide dans un conduit comprenant au moins deux pieces refractaires
FR2532209A1 (fr) Procede et dispositif pour l'obtention de poudre de metal atomise

Legal Events

Date Code Title Description
TP Transmission of property
ST Notification of lapse