FR2565997A1 - Procede de separation de composes metalliques par reduction - Google Patents

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Abstract

L'INVENTION PROPOSE UN PROCEDE POUR LA SEPARATION PAR REDUCTION DE COMPOSES METALLIQUES, MEME PRESENTS A DE FAIBLES POURCENTAGES, D'AVEC DES POUSSIERES ET BOUES. ON OPERE LA SEPARATION AU MOYEN D'UNE TOUR 50 DE REDUCTION CONTENANT DE PREFERENCE DES DEBRIS OU ROGNURES DE FER, EN AJUSTANT D'UNE PART LE PH DES SOLUTIONS ENTRANTES SELON LES COMPOSITIONS DE CELLES-CI ET D'AUTRE PART LA VITESSE A LAQUELLE LA SOLUTION TRAVERSE LA TOUR DE REDUCTION, DE MANIERE A OBTENIR DANS LE PRODUIT SORTANT UNE VALEUR DE PH PARTICULIERE, DEPENDANT LA ENCORE DU TYPE DE METAL A TRAITER. LE PROCEDE EST APPLICABLE AVEC SUCCES A LA SEPARATION SELECTIVE DE PENTOXYDE DE VANADIUM PRESENT A DES POURCENTAGES FAIBLES DANS DES CENDRES DE FIOULS LOURDS, AINSI QU'A LA SEPARATION ETOU A LA PASSIVATION DE COMPOSES DE CHROME, DONT LE CARACTERE POLLUANT EST BIEN CONNU.

Description

La présente invention a pour objet un procédé de sépa-
ration par réduction de composés métalliques, même présents
à de faibles pourcentages, d'avec des poussières et boues.
Ce procédé est particulièrement indiqué pour séparer du pentoxyde de vanadium des cendres provenant de la combus-
tion de fiouls lourds et obtenir du vanadium très pur, moyen-
nant des frais extrêmement bas.
Le procédé de réduction peut tout aussi bien être appli-
qué à la séparation ou à la passivation de composés de chro-
me hexavalent, qui sont des corps fortement polluants et
qu'on peut soit récupérer, s'ils sont présents à des pour-
centages relativement élevés, soit, s'ils ne sont présents
qu'en pourcentages limités dans la matière à traiter, rédui-
re en chrome trivalent par le même traitement de réduction, puis passiver pour les transformer en composés insolubles
dans l'eau.
On le sait, le vanadium est un métal-présent dans de nombreux alliages et, sous la forme de pentoxyde de vanadium, il est largement utilisé comme catalyseur, à la place de la
mousse de platine plus coûteuse.
Le vanadium est présent dans la plupart des huiles bru-
tes, à des teneurs de quelques dizaines de parties par mil-
lion, variant considérablement selon la provenance de l'huile brute. Le vanadium est par conséquent présent en général dans les cendres provenant de la combustion des fractions d'huile brute relativement lourdes. En général, il n'est pas payant d'extraire le vanadium de ces cendres, en raison des faibles teneurs; en outre, ce vanadium est toujours accompagné par d'autres métaux desquels on doit le séparer à une seconde
étape, ce qui augmente encore les frais de production.
Selon le brevet CA 752 773, on sépare comme suit le va-
nadium présent dans les cendres provenant de la combustion des fractions lourdes d'huile brute: on ajoute de l'acide sulfurique dilué à la poussière obtenue à partir des cendres de fioul lourds, de façon à obtenir des sulfates de vanadium, de nickel, de magnésium et
de calcium; au bout de 2 à 3 heures, la réaction est ache-
vée et l'on ajoute alors de l'eau chaude pour mettre tous les
sulfates en solution.
La première phase du traitement est commune à tous les procédés, y compris celui sur lequel est basée la présente invention. On sépare la fraction solide par filtration et, par des méthodes convenables, on sépare l'eau de lavage de
la solution concentrée de sulfates, qu'on appellera ci-
après "le filtrat". Selon le brevet canadien sus-cité, on oxyde le filtrat ainsi obtenu, constitué par une solution
concentrée, pour faire passer tout le vanadium à l'état pen-
tavalent.
On opère de préférence l'oxydation dans une solution aqueuse diluée, en utilisant comme oxydant du chlorate de
sodium, du chlorate de potassium ou du peroxyde d'hydrogène.
Le chlorate de sodium constitue l'oxydant préféré, car
on le trouve facilement sur le marché et il est moins oné-
reux que le chlorate de potassium ou que le peroxyde d'hy-
drogène. On opère de préférence l'oxydation à une température d'environ 66 C, bien que la réaction puisse même avoir lieu,
plus lentement, à de plus basses températures. A des tempé-
ratures supérieures à celle sus-indiquée, il apparaît une
perte d'oxydant (oxygène) provoquée par le dégagement exces-
sif de gaz de chlore.
Pendant l'oxydation, il n'est pas nécessaire que le pH de ladite solution ait une valeur précise: il peut varier dans un certain intervalle. Quand le traitement d'oxydation est achevé, la couleur de la solution vire du bleu au vert
ou au jaune.
Une fois l'oxydation achevée, on soumet la solution à un autre traitement chimique. Ce dernier traitement consiste à séparer le vanadium de la solution par précipitation en
ajoutant un réactif approprié, par exemple ammoniac, de pré-
férence anhydre. On opère la précipitation à une température
de 82 à 93 C et à un pH de 1,7 à 2,1.
Ainsi que le savent les experts en la matière, on peut précipiter le pentoxyde de vanadium à diverses températures mais, du fait de la nature de la réaction chimique impliquée, il est préférable d'opérer aussi près que possible du point d'ébullition de la solution. Plus la température est élevée,
meilleur est le résultat et moins il faut de temps pour ob-
tenir la précipitation complète. Pour ce qui est du pH obte-
mum, à un pH faible, le rendement en vanadium est moindre,
tandis qu'avec un pH d'environ 2, le fer présent dans la so-
lution peut précipiter en quantités considérables, ce qui
n'est pas souhaitable. En outre, avec un pH élevé, le trai-
tement exige des quantités excessives de réactifs chimiques et entraîne par conséquent des frais plus élevés. De toute
façon, selon le brevet CA 752 773, la transformation de va-
nadium en pentoxyde de vanadium est rendue critique par le risque de précipiter le fer présent dans la solution. S'il
en est ainsi, il faut recycler le produit qu'on vient d'ob-
tenir.
Le procédé selon l'invention diffère de tous les procé-
dés connus ayant le même champ d'application en ce que la
transformation du vanadium en pentoxyde de vanadium est assu-
rée non par oxydation mais par réduction, contrairement aux méthodes généralement utilisées dans l'état actuel de la technique en général et selon le brevet canadien précité en particulier. Le procédé selon l'invention est appliquable au traitement d'autres sels de métaux, tels que chrome, par le
même procédé de réduction.
A cet effet l'invention propose un procédé pour le trai-
tement de composés métalliques en solution, en particulier de composés de vanadium et de chrome, caractérisé en ce que, si besoin est, on met les composés en question en solutions à pH de 1 à 1,5, et l'on fait passer ces solutions à travers des colonnes de réduction remplies de débris métalliques,
notamment rognures de fer.
Les buts et avantages de l'invention ressortiront aussi
de la description donnée ci-dessous de certains modes de mises
en oeuvre, choisis à simple titre d'exemples, en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est un schéma fonctionnel de la première
phase du procédé, commune à celui-ci et à la technique anté-
rieure, considérée à propos du traitement de composés de vanadium;
- la figure 2 illustre une seconde phase du procédé ob-
jet de l'invention, considérée encore à propos du traitement
de composés de vanadium.
Comme illustré par la figure 1, la première phase du
procédé est mise en oeuvre comme indiqué ci-dessous.
La matière de départ est de la poussière d'imbrûlés pro-
venant par exemple des précipitateurs électrostatiques de
centrales thermiques utilisant du fioul contenant du vana-
dium. Un échantillon de poussière obtenu en mélangeant des
poussières provenant de vingt centrales s'est avéré avoir -
les caractéristiques physico-chimiques suivantes: (a) Caractéristiques physiques: - densité à sec 0,280 - densité après mélange avec environ 25 à 30% d'eau 0,850 - répartition granulométrique au-dessus de la maille 100 1,633% au-dessus de la maille 120 2,000% au-dessus de la maille 140 8, 362% au-dessus de la maille 170 8,593% au-dessus de la maille 200 14,311% au-dessus de la maille 230 9,232% au-dessus de la maille 270 9,410.% audessus de la maille 325 12,784% au-dessus de la maille 400 6,125% à la maille 400 27,539% (b) caractéristiques chimiques (pourcentages pesés): Composés chimiques Pourcentages.en poids Pentoxyde de vanadium (V205) 6, 12% Oxyde de nickel (NiO) 2,63% Oxyde de fer (Fe203) 1,53% Oxyde de magnésium (MgO) 6,50% Dioxyde de silicium (SiO2) 1,00% Oxyde de calcium (CaO) 0,53% Anhydride sulfureux (SO2) 15,00% A une poudre de ce type on ajoute, à l'étape 10 de la
figure 1, de l'acide sulfurique dilué à 30% de façon à ob-
tenir: - du sulfate de vanadium - du sulfate de nickel - du sulfate de magnésium - du sulfate de fer - du sulfate de calcium
Au bout d'environ deux heures, la réaction de sulfata-
tion a pris fin et l'on peut ajouter de l'eau chaude afin de mettre en solution les sulfates formés, aisément solubles à l'exception du sulfate de calcium comme indiqué dans le
tableau suivant.
_. 3
Composé Solubilité (g par 100 cm) Dans l'eau froidedans l'eau chaude Sulfate de vanadium 99,85 99,90 Sulfate de nickel 29,30 87,70 Sulfate de magnésium 71 91 Sulfate de fer 100 100 Sulfate de calcium 0,209 0,1619 Oxyde de silicium insoluble insoluble L'étape de sulfatation indiquée en 10 sur la figure 1 est suivie d'une opération de filtration, après laquelle les composés insolubles sont séparés des composés solubles dissous dans la solution. Parmi les composés insolubles, il
importe de ne pas oublier les fractions non brûlées de pous-
sière de carbone.
La fraction insoluble séparée pendant la filtration a la composition pesée suivante: - eau 35% - carbone 64,35% - oxyde de calcium 0,195% - dioxyde de silicium (SiO2) 0,32% - oxydes divers 0,097% On sèche ces composés insolubles au moyen des gaz de fumée d'une chaudière, puis on les renvoie au brûleur de celle-ci afin de produire de la vapeur qui servira à une
étape ultérieure du processus.
La solution filtrée qui quitte le filtre 20, et qui contient du vanadium, du nickel, du fer et du magnésium, a
un pH d'environ 0,1 à 0,3.
Selon les procédés antérieurs, on aurait fait subir à
la solution filtrée une oxydation, puis une précipitation.
Par contre, selon la présente invention (voir figure 2) on refoule la solution filtrée dans un réservoir 30, muni d'un agitateur (non représenté) et d'un pH-mètre, dans le- quel on introduit aussi du gaz ammoniac jusqu'à ce que le pH de la solution filtrée soit de 1. Le rôle du pH-mètre est donc de commander l'admission de gaz ammoniac jusqu'à
obtention du pH voulu. L'augmentation du pH de 0,1-0,3 (va-
leur initiale) jusqu'à 1 (valeur finale) amène la solution
filtrée à s'échauffer jusqu'à une température d'environ 60 C.
Un échangeur de chaleur, 40, recevant de l'eau comme liquide
de refroidissement, sert à ramener la solution filtrée à tem-
pérature ambiante.
On envoie la solution filtrée, à un pH de 1 et à une température d'environ 25 C, dans le sommet d'une colonne de
réduction, 50, contenant des débris de fer.
La couleur du liquide sortant de la colonne de réduc-
tion 50 a viré du vert au bleu et le pH du liquide est alors
d'environ 1,5 à 2,0.
Le pH du liquide sortant par le bas de la colonne est vérifié par un pHmètre relié à une vanne asservie qui règle
le débit auquel le liquide pénètre dans la colonne de réduc-
tion. La phase suivante du traitement a lieu à l'intérieur d' un ou plusieurs réacteurs 60, à montage en cascade, dans lesquels on fait arriver du gaz ammoniac jusqu'à ce que le pH de la solution ait atteint une valeur d'environ 5,8 à ,9. Quand le pH de la solution atteint ce niveau, le vana- dium a pratiquement précipité en totalité sous la forme de polyvanadate d'ammonium, tandis que les sulfates de nickel,
de fer et de magnésium demeurent en solution.
Le précipité (polyvanadate d'ammonium) est filtré et lavé en 70, avec addition d'eau chaude destinée à faire en
sorte que la totalité du nickel et du fer demeurés en solu-
tion dans l'eau d'imbibition du précipité soient éliminés du filtrat; on envoie l'eau dé lavage à un réservoir de
stockage 71.
Le précipité filtré et lavé (polyvanadate d'ammonium) est séché dans un sécheur à un air chaud 80 et envoyé de là
à un four de grillage 90.
Pendant le grillage, il y a formation de pentoxyde de
vanadium (V205) par substitution d'oxygène au radical ammo-
nium.
Si besoin est, il est possible de transformer le pento-
-xyde de vanadium en ferrovanadium par réduction alumino-
-thermique au four électrique, tandis que l'ammoniac qui se forme dans le four de grillage est évacué par un ventilateur
et envoyé au réservoir de stockage de l'eau utilisée aux di-
verses phases du procédé. L'ammoniac libre contenu dans cette solution est récupéré par extraction; le reste de la solution contenant de l'ammoniac lié sous forme de sulfate d'ammonium est envoyé à une batterie d'évaporation et de
cristallisation.
Pour ce qui est de la solution 61 sortant de l'étage
de précipitation du polyvanadate d'ammonium, 60, elle con-
tient encore des sulfates surtout de fer et de nickel, qui peuvent être récupérés séparément. A cette fin, la solution 61 est décantée dans un réservoir (non représenté en détail) dans lequel les fractions de polyvanadate d'ammonium encore présentes précipitent en un temps allant d'environ 12 à 16 heures. La solution, purifiée du polyvanadate d'ammonium, est
envoyée à un réservoir dans lequel sont ajoutés du gaz ammo-
niac jusqu'à obtention d'un pH de 10 à 10,5, puis du peroxyde
d'hydrogène, de sorte que le fer bivalent devient trivalent.
A ce niveau de pH, tout le fer précipite sous forme d'
hydroxyde ferrique (Fe(OH)3), tandis que le nickel est cer-
tainement sous forme de complexe d'armmoniac (nickelammonium)
et demeure en solution.
On peut filtrer le fer hydraté au moyen d'un filtre-
presse, le laver à l'eau chaude, puis s'en débarrasser en le
cédant à des fabricants de ciment d'aluminate.
La solution filtrée, qui contient alors seulement du nickel sous forme de complexe d'ammonium, est envoyée à une série de réacteurs montés en cascade à travers lesquels on fait barboter en sens opposé l'hydrogène sulfuré (H25) de façon à former du sulfure de nickel qui précipite et qu'on
élimine à son tour au filtre-presse.
Le sulfure de nickel, lavé à l'eau chaude et séché, est envoyé à un four de grillage pour former de l'oxyde de
nickel (NiO). Une fois refroidi, celui-ci peut être emmaga-
siné en fûts, tandis que l'anhydride sulfureux qui se forme au cours du grillage du sulfure de nickel est recueilli au moyen d'un ventilateur et envoyé barboter dans le réservoir d'attaque de la poussière dans lequel l'acide sulfurique
dilué est déjà en cours d'arrivée.
Le procédé décrit ci-dessus est applicable non seule-
ment à la poussière extraite des filtres à gaz de fumée de centrales, mais encore aux cendres qui se rassemblent en bas
des chaudières dans les mêmes centrales.
Dans ce dernier cas, on attaque les cendres à l'aide d'acide sulfurique à une concentration de 95 à 98% au lieu d'acide sulfurique dilué. On peut ajouter de l'eau chaude après quelques heures d'attaque à l'acide, après quoi il n'y a pas à apporter de modifications notables aux phases
déjà décrites.
Il y a lieu de souligner que, lorsqu'on remplace la phase d'oxydation selon le procédé connu par la phase de réduction selon la présente invention, il est possible de séparer d'abord le vanadium, puis le fer et en dernier lieu
le nickel dans des étages successifs distincts.

Claims (7)

REVENDICATIONS
1. Procédé pour le traitement par réduction de composés métalliques en solution, en particulier pour le traitement de composés de vanadium et de chrome, caractérisé en ce que, si besoin est, on met les composés en question en solutions à pH de 1 à 1,5 et l'on fait passer ces solutions à travers
des colonnes de réduction remplies de débris métalliques, no-
tamment rognures de fer.
2. Procédé selon la revendication 1, pour l'obtention de pentoxyde de vanadium à partir de poussières, résidus et cendres contenant des composés de vanadium et provenant de la combustion de fiouls lourds contenant du vanadium, du type comportant une première attaque initiale à l'acide sulfurique de ces poussières, résidus ou cendres, puis une filtration
destinée à séparer les composés insolubles des sulfates solu-
bles, caractérisé en ce qu'on ajoute du gaz ammoniac à la so-
lution filtrée jusqu'à obtention d'un pH d'environ 1,0, après quoi on envoie la solution traverser une colonne de réduction
contenant des débris de fer, et en ce qu'on ajoute du gaz am-
moniac à la solution émanant de la colonne de réduction jus-
qu'à ce que le pH atteigne une valeur de 5,5 à 6,5 et de pré-
férence de 5,8 à 5,9 avec précipitation du vanadium sous la
forme de vanadate d'ammonium.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'avant d'envoyer à la colonne de réduction la solution à pH
d'environ 1,on la ramène à une température d'environ 25 C.
4.Procédé selon une des revendications 2 et 3, caracté-
risé en ce que la colonne de réduction a la grandeur voulue
pour que la solution de sortie ait un pH d'environ 1,5 à 2,0.
5. Procédé selon une des revendications 2 à 4, caracté-
risé en ce qu'on sépare par filtration le précipité constitué par du polyvanadate d'ammonium, on le lave à l'eau chaude, on le sèche, puis on le grille afin d'obtenir du pentoxyde
de vanadium.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'on transforme si besoin est le pentoxyde de vanadium en
ferrovanadium par traitement aluminothermique au four élec-
trique.
7. Procédé selon une des revendications 2 et 3, caracté-
risé en ce qu'on ajoute le gaz anmmoniac à la solution dont
on a extrait le vanadium sous la forme de polyvanadate d'am-
monium jusqu'à atteindre un pH de 9,10 à 12,0 et de préfé-
rence de 10,0 à 10,5, de sorte que le fer précipite sous la forme d'hydroxyde ferrique insoluble.
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