FI87161C - Foerfarande och anordning foer avkylning av en fraon ett slitsmunstycke till ett kylsystem straengsprutad smaeltfilm - Google Patents
Foerfarande och anordning foer avkylning av en fraon ett slitsmunstycke till ett kylsystem straengsprutad smaeltfilm Download PDFInfo
- Publication number
- FI87161C FI87161C FI873677A FI873677A FI87161C FI 87161 C FI87161 C FI 87161C FI 873677 A FI873677 A FI 873677A FI 873677 A FI873677 A FI 873677A FI 87161 C FI87161 C FI 87161C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- film
- cooling
- water
- water bath
- roll
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 98
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 72
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 24
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 2
- -1 polypropylene Polymers 0.000 description 18
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 17
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004141 dimensional analysis Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003000 extruded plastic Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012821 model calculation Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920006254 polymer film Polymers 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/919—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling using a bath, e.g. extruding into an open bath to coagulate or cool the material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/07—Flat, e.g. panels
- B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9135—Cooling of flat articles, e.g. using specially adapted supporting means
- B29C48/914—Cooling of flat articles, e.g. using specially adapted supporting means cooling drums
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2007/00—Flat articles, e.g. films or sheets
- B29L2007/008—Wide strips, e.g. films, webs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
, 87161
Menetelmä ja laite rakosuuttiroesta jäähdytysjärjestelmään suulakepuristetun sulakalvon jäähdyttämiseksi
Keksinnön kohteena on menetelmä sulakalvon jäähdyt-5 tämiseksi, joka sulakalvo suulakepuristetaan rakosuutti-mesta vesihauteeseen järjestetylle jäähdytystelalle, joka samanaikaisesti on vastaanottotela, ja joka sulakalvo ensin menee ilman lävitse ja siihen liittyvästi vesihauteen lävitse ja sen jälkeen se ohjataan jälkijäähdytysvesihau-10 teeseen, jossa sen annetaan jäähtyä haluttuun loppulämpö-tilaan. Keksinnön kohteena on myös laite keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseksi, joka laite käsittää rako-suuttimen sulakalvon suulakepuristamiseksi vesihauteessa järjestetylle jäähdytystelalle, joka samanaikaisesti on 15 vastaanottotela, ja joka sulakalvo ensin menee ilman lävitse ja siihen liittyvästi vesihauteen lävitse ja sen jälkeen se ohjataan jälkijäähdytyshauteeseen.
Kahteen suuntaan venytettyjen laakakalvojen valmistuksessa käytetään tavallisesti seuraavia prosessivaihei-20 ta: suulakepuristusta, sulakalvon muodostamista, sulakalvon jäähdytystä esikalvoksi sekä kalvon venytystä yhdessä kiinnityksen ja kelauksen kanssa.
. Eurooppalaisesta julkaisusta EP-A2-01 72 924 tunne- ;· ’ taan laite rakosuuttimesta jäähdytysjärjestelmään suulake- 25 puristetun sulakalvon jäähdyttämiseksi, joka kalvo on venytettävissä rakosuuttimen ja jäähdytysjärjestelmän välillä. Laite käsittää vesihauteeseen upotetun jäähdytystelan. Veteen upotetun jäähdytystelan ja rakosuuttimen välissä on myös jäähdytysteloja, joita kokonaisuudessaan ympäröi ilma 30 eivätkä ne ole kosketuksessa veden kanssa. Sulakalvon suu-lakepuristus ja jäähdytys tapahtuu suurimmaksi osaksi ilmaan järjestettyjen jäähdytystelojen päälle. Vesihauteessa ei ole tässä laitteessa liitetty jälkijäähdytysvesihaudet-ta. US-patenttijulkaisun 3 086 275 mukaan suulakepuriste-- 35 tut muovilangat johdetaan eri koostumuksen omaavien kylpy- 2 87161 jen läpi, jolloin jokaisen kylvyn välissä langat viedään ympäri kääntötelojen varassa. Tämä jäähdytysmekanismi vaatii jäähdytysjärjestelmältä suurta pituutta ja pitkää jäähdytysaikaa sen lisäksi, että laitteisto on rakenteel-5 lisesti monimutkainen monine altaineen.
Siten patenttijulkaisussa DE-A-31 24 920 selostetaan kaksisuuntaisen polypropyleenikalvon valmistusta, joka sulatetaan ja suulakepuristetaan aineradan muotoon, sekä sen jälkeen jäähdytetään ja kovetetaan. Näin saatu 10 polypropyleenikalvo esikuumennetaan ja suunnataan pituussuunnassa sekä lopuksi poikittaissuunnassa. Pituussuuntainen suuntaus tapahtuu tällöin vähintään kaksivaiheisen menetelmän avulla.
Patenttijulkaisun EP-A 0 026 911 perusteella tunne-15 taan menetelmä kaksisuuntaisesti venytetyn polypropyleeni kalvon valmistamiseksi, jonka yhteydessä suoritetaan pit-kittäis-poikittais-pitkittäislaakavenytysprosessi,jolloin tulokseksi saadaan pituus- ja poikittaissuunnassa venytetty polypropyleenikalvo, jonka kaksoistaitearvo on välillä 20 0,010 - 0,030. Tämä kalvo jälkivenytetään sitten vielä pituussuunnassa 1,8 - 3,0 kertaiseen arvoon alkuperäiseen : pituuteensa verrattuna, jolloin leveyshyppäys pidetään . alle 20 prosentissa.
Patenttijulkaisussa EP-A-0 115 917 selostetaan me-25 netelmä polypropyleenikalvon valmistamiseksi, joka suutti- men kautta tapahtuvan suulakepuristuksen jälkeen venytetään pituussuunnassa 4-9 kertaiseksi alkuperäiseen pituuteensa verrattuna, minkä jälkeen esikalvon pinnat kuumennetaan pintakerrosten molekyyliketjujen saattamiseksi 30 suuntaamattomaan tilaan. Tämän jälkeen kalvo jälkiveny tetään 1,2-3 kertaiseen pituuteen.
: . : Patenttijulkaisun DE-C-15 04 454 mukaisessa kutis- tettavan polypropyleenikalvon valmistusta varten tarkoitetussa menetelmässä suulakepuristettu kalvo venytetään 35 5-7 kertaiseksi alkuperäiseen pituuteen verrattuna pi- 3 87161 tuussuunnassa ja poikittaissuunnassa 8-13 kertaiseksi alkuperäiseen leveyteen verrattuna, jolloin toinen venytys tapahtuu ensimmäistä venytystä korkeammassa lämpötilassa. Kalvo esilämmitetään pitkittäisvenytyslämpötilaan kuumen-5 tamisen yhteydessä 125 - 140 °C lämpötilaan, minkä jälkeen se kuumennetaan edelleen 140 - 150 °C lämpötilaan ja venytetään sitten pituussuunnassa. Välittömästi pitkittäisve-nytyksen jälkeen kalvo jäähdytetään, kuumennetaan 150 -165 eC lämpötilaan ja venytetään poikittaissuunnassa 10 150 - 160 °C lämpötilassa.
Julkaisusta JP B2 54 42 024 tunnetaan ratkaisu suu-lakepuristetun kalvon jäähdyttämiseksi. Ratkaisussa pää-jäähdytyshauteella ja jälkijäähdytyshauteella ei ole yhtyviä astioita ja niiden taso on eri korkeuksilla.
15 Sulakalvojäähdytyksen muodostamassa prosessivai heessa esikalvon valmistusta varten käytetään nykyisin miltei yksinomaan telajäähdytystä. Tällöin sulakalvo tulee rakosuuttimesta jäähdytetyn pyörivän telan pinnalle. Tyypillisiä mittoja sulakalvoa ja vastaanottotelaa varten 20 ovat seuraavat:
Sulakalvon leveys: 0,5 - 2,0 m
Sulakalvon paksuus: 0,3 - 3,5 mm
Sulakalvon lämpötila: 250 - 300 °C
Telan läpimitta: 0,5 - 2,0 m 25 Telan kehänopeus: 20 - 60 m/min
Hyvän paksuusprofiilin saavuttamiseksi ja puris-* ' tustuotteen paisumisen estämiseksi, jolloin pintavikojen vaara vältetään, venytetään sulakalvo suuttimen ja telan välillä. Tyypillisenä venytyssuhteena polypropyleenin yh-30 teydessä on noin 1,2 - 4,0 ja polyetyleenitereftalaatin yhteydessä noin 4 - 25, jolloin suuremmat venytysluvut merkitsevät ohuempia sulakalvopaksuuksia. Sulakalvoa asetettaessa telalle on varmistettava, että venytyksen yhteydessä leveyspienennys tai -hyppäys pysyy pienenä ja että :. 35 sulakalvon ja telapinnan väliin pääsee mahdollisimman vä- 4 87161 hän ilmaa. Pieni leveyshyppäys ja vähäinen ilmamäärä voidaan saavuttaa vain pitämällä suuttimen ja sulakalvon tulokohdan välinen etäisyys pienenä ja käyttämällä sopivaa asetusmenetelmää. Tällaisina menetelminä voidaan mainita 5 esimerkiksi ilmamittari- ja imulaatikkomenetelmät sekä asetus elektrodien avulla ns. nastoitusmenetelmää käyttäen.
Telalle asetetaan pääasiassa kaksi vaatimusta, nimittäin että se jäähdyttää sulakalvon mahdollisimman telo hokkaasti ja tasaisesti ja että se saa aikaan moitteettoman kalvopinnan.
Sulakalvon tehokkaan, so. nopean jäähdytyksen saavuttamiseksi on lämmönsiirron sulakalvosta telaan oltava mahdollisimman suuri. Teknisesti tämä voidaan toteuttaa 15 esimerkiksi kierukkamaisesti vastaanottotelan vaipan sisäpintaan kiinnitettyjen jäähdytysletkujen avulla, joiden kautta virtaa jäähdytettyä vettä. Toisena mahdollisuutena on suihkuttaa vettä vastaanottotelan sisävaippapinnalle joko koko laajuudelta tai osittain (EP-A-0 164 912).
20 Lämmönsiirto veden ja telan sisävaipan välillä on sangen voimakasta ja tällöin lämmönsiirtokertoimena (Wt)K) voi olla jopa aws « 3500 W/m2K. Metallivaipan lämpövastuk-sesta ja telapinnan ja kalvon välisestä kerroksesta riippuen vähenee jäähdytysaineen ja kalvon välinen lämmönsiir-25 to, niin että käytännössä saavutetaan läpäisykerrointa (jäähdytysaine-kalvo) varten alueella 500 - 1500 W/m2K olevat arvot.
Polypropyleenikalvojen valmistuksen yhteydessä on osoittautunut, että kalvon optiset ominaisuudet, kuten 30 kiilto tai sameus, tulevat sitä paremmiksi, mitä lyhyempi jäähdytysaika on ja mitä alhaisempi on jäähdytyksen yhteydessä saavutettu kalvolämpötila. Esikalvon lämpötilan on siten oltava selvästi alle 95 °C.
Jäähdytysaika esikalvon halutun lämpötilan saavut-35 tamiseksi jäähdytystoimenpiteen jälkeen on riippuvainen li 5 87161 käytetystä materiaalista, lämmönsiirtokertoimesta esikal-voon ja sulakalvon paksuudesta. Tunnetun materiaalin ja vastaanottotelan ennalta määrätyn muotoilun sekä sulakal-vopaksuuden yhteydessä on ajallinen lämpötilakulku kalvos-5 sa muuttumaton eikä siihen voida juuri vaikuttaa.
Esikalvon loppulämpötila, jolla seuraavassa tarkoitetaan aina kalvon lämpötilaa jäähdytysjärjestelmästä lähdön jälkeen, on siten funktio sulakalvon pitoajasta vas-taanottotelassa.
10 Vastaanottotelan tunnetulla kehänopeudella VA saa daan kalvon pitoaika tw läpimitaltaan D olevassa vastaan-ottotelassa yhtälöstä t = παϋ/360 VA. Kulma a merkitsee tällöin kalvon kietoutumiskulmaa telalle.
Tämän yhtälön mukaisesti saadaan vakiokehänopeudel-15 la VA suuri pitoaika vastaanottotelan suuren läpimitan yhteydessä. Tämä ratkaisu merkitsee telan läpimitan suurentamista. Tällöin on mahdollista, että läpimitan kasvaessa syntyy erilaisia haittoja, kuten esimerkiksi prosessin huonompi hallittavuus ottaen huomioon vastaanottotelan 20 pyörimisominaisuudet, lämpötilojen yhdenmukaisuuden ja kiertokäyttäytymisen, vähäisempi tila imulaatikon asetusta varten, sulakalvon liikkuma suurempi matka ilmamittarin asetuksen yhteydessä sekä ennen kaikkea sulakalvon ennenaikainen irtoaminen telapinnasta. Tällöin lämmönsiirto 25 jäijelläolevaa jäähdytysmatkaa varten vähenee voimakkaas ti. Telan läpimittaa on näiden tekijöiden johdosta nostettava laskennollisella arvolla, joka suurten telojen (D > 1,5 m) yhteydessä voi olla jopa 50 % läpimitan lisäyksestä .
30 Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on tarjota käyttöön menetelmä sulakalvon jäähdyttämiseksi, jonka menetelmän yhteydessä kalvo jäähdytetään mahdollisimman nopeasti ja tehokkaasti sulakalvon irtoamatta liian aikaisin telan metallipinnalta jäähdytysjärjestelmässä.
35 Tämä tarkoitus saavutetaan keksinnön mukaisen mene- 6 87161 telmän mukaisesti siten, että jäähdytystelan telaläpimitta valitaan siten, että sulakalvon irtoaminen jäähdytystelan pinnalta ilmataskun muodostumisen johdosta jää tapahtumatta ja että sulakalvoa tästä syystä jäähdytetään siinä mää-5 rin, että se kovettuu vesihauteessa ja on venymättömästi poistettavissa jäähdytystelalta ja sen jälkeen kuljetetaan edelleen veden läpi jälkijäähdytyshauteeseen.
Menetelmän yhteydessä edullisesti kalvoa jäähdytetään vesihauteessa siirtolämpötilaan Tu = 100 - 120 °C. 10 Lopuksi sulakalvo jäähdytetään loppulämpötilaan t = 40 °C.
Keksinnön mukaiselle laitteelle menetelmän toteuttamiseksi on tunnusomaista, että vesihaude ja jälkijäähdy-tysvesihaude muodostavat toistensa kanssa yhteydessä olevat astiat, että sulakalvo tulokohdastaan vesihauteeseen 15 poistokohtaansa jälkijäähdytysvesihauteesta viedään veteen ja että vastaanottotelan telaläpimitta D on pienempi tai yhtä suuri kuin 20 d.Kh /.cAv,d\LTd\-°.u uy.M Ä.TUy*
λ /1λ / I · / / lTuJ
jossa d merkitsee sulakalvon paksuutta, p sulakalvon ti-25 heyttä kg/m3, cA vastaanottotelan kalvomateriaalin ominai-slämpöä, VA vastaanottotelan kehänopeutta, X lämmönjohtavuutta, aw sulakalvon ja veden välistä lämmönsiirtolukua ja agT sulakalvon ja vastaanottotelan metallisen pinnan välistä lämmönsiirtolukua, Ta sulakalvon lämpötilaa, T~ siirto-30 lämpötilaa, Tw vastaanottotelan vesihauteen vesilämpötilaa ja Kh korkeaksi asetettujen vesihauteiden vakiota.
Keksinnön mukaisen laitteen lisämuunnelmat on esitetty oheistetuissa patenttivaatimuksissa 5-9.
Keksintöä selostetaan yksityiskohtaisemmin seuraa-35 vassa oheisiin piirustuksiin viitaten, joissa: 7 87161
Kuvio 1 esittää kaaviomaisesti keksinnön mukaisen laitteen suoritusmuotoa;
Kuvio 2 esittää leikkauskuvantoa kuvion 1 mukaisen vastaanottotelan akselitapin tiivisteestä; 5 Kuvio 3 esittää kaaviota lämpötiloista sulakalvossa ja vastaanottotelan pinnalla, johon sulakalvo on asetettu; ja
Kuviot 4a - 4c esittävät kaavioita polypropyleenin ominaislämmöstä cp, lämmönjohtavuudesta X ja ominaistila-10 vuudesta v lämpötilasta riippuen.
Kuviossa 1 kaaviomaisesti esitetty laite on varustettu vastaanottotelan 3 ja vesikaukalon 4 käsittävällä jäähdytysjärjestelmällä 10, vastaanottotelan 3 ollessa upotettuna osittain vesikaukaloon 4. Vesikaukalon 4 perään 15 on kytketty jälkijäähdytystä varten tarkoitettu vesihaude 5. Sulakalvo 12 suulakepuristetaan rakosuuttimesta 1 vastaanottotelan 3 pinnalle, joka on yleensä metallipinta, erityisesti teräspinta. Sulakalvon lämpötila välittömästi rakosuuttimesta 1 tulon jälkeen on 265 - 275 °C. Vastaan-20 ottotelan 3 pinnan osalla sulakalvon 12 tulokohdasta sen upotuskohtaan asti vesikaukalossa olevaan vesihauteeseen tapahtuu ensin lämmönsiirto sulakalvon telalla olevasta pinnasta vastaanottotelan 3 pintaan ja sulakalvon toisesta pinnasta ilmaan.
25 Vesikaukalon 4 sisään on järjestetty vedentaso 13, joka sijaitsee vastaanottotelan 3 akselin 21 akselitappien 6 yläpuolella, jonka telan 3 halkaisija on D. Vesikaukalon 4 vesihauteen sisällä olevan sulakalvon molemmat pinnat jäähdytetään yhtenäisellä tavalla kalvomateriaalista ve-30 teen tai vastaanottotelan 3 osittain vesijäähdytteiseen, vesihauteen lämpötilassa olevaan pintaan tapahtuvan lämmönsiirron avulla. Sulakalvo 12 tulee jäähdytetyksi jäähdytysjärjestelmästä 10 lähtöönsä asti keskimääräiseen siirtolämpötilaan = 100 - 120 °C jälkijäähdytysvesihau-35 detta 5 varten. Sulakalvo 12 johdetaan vesikaukalosta 4 β 87161 lähdettyään ohjaustelan 17 välityksellä kulkemaan jälki-jäähdytyshauteeseen 5, siitä lisäohjaustelan 18 kautta sekä lähdettyään jälkijäähdytyshauteesta 5 toisen lisäohjaustelan 19 välityksellä kuviossa näkymättömään kelaus-5 asemaan. Jälkijäähdytyshauteesta 5 lähtönsä jälkeen sula-kalvon 12 loppulämpötila Τω on noin 40 °C. Jälki jäähdytys-hauteen 5 tulojohdon 15 kautta virtaa raitista vettä sisään, kun taas ylimääräinen vesi poistuu jälkijäähdytys-hauteen 5 poistojohdon 16 välityksellä. Vedenkorkeus 13 10 jälkijäähdytyshauteessa on samalla tasolla kuin vesikauka-lossa 4 oleva vedentaso.
Vesikaukaloon 4 upotetun vastaanottotelan 3 ja jäl-kikytketyn vesihauteen 5 sisältämä jäähdytysjärjestelmä tarjoaa ilman vesijäähdytystä oleviin sarjaan kytkettyihin 15 teloihin verrattuna useita etuja, kuten suuremman joustavuuden sulakalvon 12 haluttuun loppulämpötilaan tarvittavan pitoajan suhteen, prosessivaiheiden paremman hallittavuuden ja halvemman hankintahinnan. Esimerkiksi kolmen telan peräkkäinkytkennän yhteydessä muodostuu sulakalvon 20 siirto telalta telalle ongelmalliseksi, koska tällöin su- lakalvo voi litistyä. Lisäksi kuhunkin telaan siirtymisen yhteydessä tapahtuu aina leveyshyppäys, joka vaikuttaa epäedullisesti sulakalvon tai esikalvon paksuusprofiiliin.
Vesikaukalossa 4 olevan vesihauteen avulla saavu-• 25 tetaan, kuten edellä on jo mainittu, molempien sulakalvo-pintojen yhtenäinen jäähdytys, koska lämmönsiirto tapahtuu tällöin siten, että molempiin pintoihin vaikuttaa suunnilleen sama lämmönsiirtokerroin. Tällä tavoin saavutetaan esikalvon yhtenäiset fysikaaliset ominaisuudet sen 30 koko poikkileikkauksella.
Jos vedentaso 13 sijaitsee akselitapin 6 alapuolella, on kysymys alhaalla olevasta vesihauteesta, joka muodostaa teknisesti yksinkertaisimman ratkaisun eikä edellytä mitään erityisiä esitoimenpiteitä akselin ja tappien 35 laakeroinnissa esikaukalon 4 sivuseiniin 9 ja 11. Vesikau- 9 87161 ka Ion 4 sulkukulma vastaanottotelan 3 suhteen on 150 -155°. Sulkukulma β sulakalvon 12 vastaanottotelan 3 pintaan tulevan kohdan ja sulakalvon 12 vesikaukalon 4 vesi-hauteeseen upotuskohdan välillä on 87 - 89°.
5 Kuvion 1 mukainen laite on varustettu korkealle asetetulla vesihauteella 4, jossa vedentaso sijaitsee vastaanottotelan 3 akselitappien 6 yläpuolella. Tämä ratkaisu on teknisesti käyttökelpoinen; vesihauteen kaksiosaisen rakenteen johdosta on akseli 21 puhdistustarkoituksia var-10 ten tiivistettävä, mikä on esitetty kuvion 2 mukaisessa leikkauksessa. Akselin 21 molemmat akselitapit 6 on kumpikin varustettu kahdella tiivisteellä 7 ja 8 ja laakeroitu näiden tiivisteiden välityksellä vesikaukalon 4 asianomaiseen sivuseinään 9 tai 11. Tiivisteet 7 ja 8 päästävät 15 läpi tietyn määrän vettä, jolloin ei esiinny mitään vaikeuksia vedentason 13 pitämisessä kulloisellakin halutulla korkeudella vedensyötön vastaavan säätelyn avulla.
Kuvion 1 mukaisen korkealle asetetun vesihauteen yhteydessä on vesikaukalon 4 sulkukulma afa vastaanottotelan 20 3 suhteen 198 - 203°. Kulma β on suuruusluokkaa 77 - 82°.
Vesikaukalo 4 ja jälkijäähdytyshaude 5 muodostavat keskenään yhteydessä olevat astiat, yhden ohjaustelan 17 ollessa asetettuna siten, että vastaanottotelan 3 metallipinnalle osittain kovetettu sulakalvo 12 siirtyessään vesi-25 kaukalon 4 vesihauteesta jälkijäähdytyshauteeseen 5 kulkee veden läpi eikä tule ilman kanssa kosketukseen. Sulakalvo 12 irtoaa vastaanottotelasta 3 vedentason 13 alapuolella olevassa vesihauteessa. Sulakalvo 12 johdetaan sitten kulkemaan ohjaustelojen 17 ja 20 kautta alaspäin jälkijäähdy-30 tyshauteeseen 5, sen kulkiessa lähellä jälkijäähdytyshau-teen 5 pohjaa lisäohjaustelan 18 kautta pystysuorasti ylöspäin, minkä jälkeen se ohjataan pois jälkijäähdytys-hauteesta 5 ohjaustelan 19 välityksellä ja siirretään kuviossa näkymättömään kelausasemaan. Vedenkorkeus 13 vesi-35 kaukalossa 4 ja jälkijäähdytyshauteessa 5 säädetään esi- ίο 8 71 61 merkiksi tulojohdon 15 kautta syötetyn ja poistojohdon 16 kautta poistetun vesivirtauksen avulla. Tietenkin on myös mahdollista, että vesi virtaa sisään esimerkiksi vesikau-kalon 4 tulojohdon kautta ja että ylimääräinen vesi virtaa 5 ulos jälkijäähdytyshauteen 5 poistojohdon 16 välityksellä. Tulojohto 15 on jätetty pois tässä tapauksessa.
Jäähdytysjärjestelmän ja jälkijäähdytyshauteen 5 parasta mahdollista yhteistoimintaa varten tehokkaan jäähdytyksen saavuttamiseksi, jolloin jäähdytysnopeuden 10 on oltava suuri eli jäähdytysajan pieni, ovat vastaanotto-telan 3 läpimitan D suuruus ja jälkijäähdytyshauteen 5 pituus olennaisen tärkeitä parametrejä.
Ennen näiden parametrien yksityiskohtaista selostamista kuvataan seuraavassa lyhyesti kuvion 3 mukaisen 15 kaavion perusteella lämpötilakulkua sulakalvossa ja vas-taanottotelan 3 pinnalla. Kaaviosta näkyy, että kulloisetkin lämpötilasiirtymät TpL, Tp = Tg ja Tgw eri materiaalien rajapinnoissa tapahtuvat pääasiassa jatkuvalla tavalla. Kuviossa 3 merkitsevät dp ja dg sulakalvon 12 tai vas-20 taanottotelan 3 metallivaipan paksuutta, dyp ja dz sula-kalvon lisäystä, Qk ja Qλ konvektio- ja diffuusiolämpövir-tausta, T , T , T ja T sulakalvon, vastaanottotelan, vastaanottotelan metallivaipan kehäpinnan sekä vastaan-ottotelassa olevan veden lämpötilaa, TL ilman lämpötilaa, 25 yp ja yg koordinaatteja sulakalvossa tai vastaanottotelan metallipinnassa, z koordinaattia polymeerikalvossa, apL ja asw lämmönsiirtolukuja sulakalvo-ilma ja vastaanotto-tela-vesi. Veden lämpötilan Tw sekä ilman lämpötilan TL katsotaan olevan pääasiassa vakiosuuruisia.
30 Sulakalvo tai esikalvo irtoaa haitallisella tavalla suurten telojen telapinnasta. Tehokas ja nopea jäähdytys saavutetaan, kun poistotelan läpimitta on niin pieni, että tela jo ennen esikalvon irtautumista on vesihauteessa. Tällöin on varmistettava, että sulakalvo on kovetettu niin 35 pitkälle esikalvoon, että se voidaan johtaa jälkijäähdy-
II
H 87161 tyshauteeseen ilman ongelmia. Tekniseltä kannalta saavutetaan tällöin se etu, että pienten telojen yhteydessä sula-kalvon hyvän asetuksen ja korkealaatuisen valmistuksen välinen suhde paranee.
5 Tämä merkitsee sitä, että jäähdytysjärjestelmän ja jälkijäähdytyshauteen paras mahdollinen yhteisvaikutus edellyttää vastaanottotelan mahdollisimman pientä läpimittaa, sulakalvon ollessa jo niin suuressa määrin kovetettuna vastaanottotelalle, että se voidaan haitatta joh-10 taa jälkijäähdytyshauteeseen, ja että määrätyn telaläpimi-tan D yhteydessä jälkijäähdytyshauteen pituus L on myös määrätty.
Polymeereistä tehdyn kalvon yhteydessä, joka yleensä käsittää polypropyleenin, on maksimaalinen siirtolämpö-15 tila T- noin 120 °C. Tämä lämpötila antaa kalvopaksuuden aritmeettisen keskiarvon ja liittyy kuviossa l esitettyyn telageometriaan. Siirtolämpötila on tavallisella paksuus-alueella 200 - 3000 Mm lähes riippumaton kalvopaksuudesta ja sitä voidaan pitää vakiona.
20 Jäähdytysjärjestelmän ja jälkijäähdytyshauteen op timaalista järjestelyä ja sovitusta varten käytetään ilman dimensioita olevia yhtälöitä, joiden avulla voidaan saada telaläpimitta D ja jälkijäähdytyshauteen L pituus.
Polypropyleenistä tehdyn sulakalvon jäähdytyspro-25 sessia vesijäähdytteisellä telalla kuvataan seuraavien reunaehdoilla varustettujen lämmönsiirtoyhtälöiden avulla: Lämpötase kuviossa 3 esitettyä kalvoa varten on seuraava: 30 iT i2T ’ !Y6T\ pcv _ . * ♦-· -( -/ fiz λ δΤ 6y Lämpötase kuvion 3 esittämää telaa varten saadaan 35 seuraavasti: » 87161 STs 62Ts “scsv — - h - 6z 6y^ 5
Arvot p = 1_, c ja X polypropyleeniä ominaistilavuus v varten funktiona polypropyleenikalvon nopean jäähdytyksen 10 yhteydessä esiintyvästä lämpötilasta saadaan kuvioiden 4a, 4b ja 4c kaavioista, eivätkä ne vaadi mitään lisäselityksiä.
Vaikutussuureet vastaanottotelan läpimittaa ja jälki jäähdytyshauteen pituutta L varten ovat seuraavat: 15 D = f (d, va» Ty» Τα~Τ^, Tw> p c, λ* “st» L = g (d, vA, Tw, Τϋ-Τω> Tw, p c. 1. · 20 jossa f ja g merkitsevät vaikutussuureiden funktioita. Yksittäiset vaikutussuuret merkitsevät tällöin: D = telaläpimitta, m 25 d = sulakalvon paksuus, m
_ siirtolämpötila, °C _ sulalämpötila, °C
Tw _ telalämpötila sekä vesihauteen lämpötila °C (molemmat lämpötilat on yksinkertaisuuden 30 vuoksi pidetty puolittain samoina) p = sulakalvon tiheys, kg/m3 c = polypropyleenin ominaislämpö, J/(kg K)
X = lämmönjohtavuus, W/m2K
: VA _ vastaanottotelan kehänopeus
35 agt (Wt)K)= kalvo-teräsvaippa, W/m2K
(vastaa arvoa K , a on noin 1700 W/(m2K)
SW SL
13 871 61 aw (Wt)K) = kalvo-vesihaude, W/ (m2K) Τω = esikalvon loppulämpötila, °C.
Dimensioanalyysin käytön avulla saadaan sarja di-5 mensiottomia vaikutussuureita, jotka ovat riippumattomia laitteen koosta.
D VTu Tw cAvAd °std «vd ~= f" (--. — .-. -. - ) 10 d λ λ λ ^ ^ϋ"^ω Tu, CNVAd °Std °wd - - S" ( -. -. -, - ) 15 d Tu Tw λ λ λ
Ominaislämpömäärien cA vastaanottotelassa ja cM jälki jäähdytyshauteessa laskemista varten käytetään sopivia keskiarvoja, eli 20 Τα + Τϋ Τϋ + Τω CA “ c ( - ) und cN = c ( - ) 2 2 25 Funktio f" ja g" saadaan parametrikokeilujen avul- \ la, joiden yhteydessä yksittäisiä ominaissuureita vaihdel laan.
Dimensiollista telaläpimittasuhdetta D/d varten saadaan seuraava parametriyhtälö: 30 c ^ λ X λ ^ ' Ta Tti 35 i4 871 61 jossa vakio Kt = 0,380 alas sijoitettua vesihaudetta varten ja vakio Kh = 0,330 - 0,340, erityisesti Kh = 0,337, korkealle sijoitettua vesihaudetta varten. Vesihauteiden geometria telojen suhteen, ennen kaikkea sulkukulma vastaan-5 ottotelojen suhteen, jota varten vakio Kh on laskettu, on esitetty kuviossa 1. Alas asetetulle vesihauteelle on vastaavanlainen kuvio kuin on osoitettu kuviossa 1, eron ollessa se, että akselitapit 6 sijaitsevat vedentason 13 yläpuolella ja akselitappien tiivistys jää pois.
10 Jälkijäähdytyshauteen pituus L saadaan yhtälöstä: L /«ν'αΛ Afi ^'25 /ντ«Λ0'72 Λ"-?’46 ·{—) {-) . (b)
d λ X y T
15 <*> Αω
Yhtälöihin (a) ja (b) sisältyvät suureet määritellään sopivimmin yksittäin vaikutussuureiden yhteydessä seuraavasti: 20 d = 1,3 mm (sulakalvon paksuus) vft 33 m/min (vastaanottotelan kehänopeus) = 270eC (sulalämpötila) . T * 120°C (siirtolämpötila)
Tw = 40°C (vastaanottotelan vesilämpötila) : -'25 T = 40°C (vastaanottotelan loppulämpötila) : *· aw = 2015 W/m2K (w0k kalvo-vesi) a ^ = 1700 W/m2K (Wl)K kalvo-teräsvaippa) =0,2 W/mK (polypropyleenin lämmönjohtavuus) = 2,0 · 106 J/m3K (paksuus x polypropyleenin 30 ominaislämpö vastaanottotelassa) ·'· j cN = 1,7 · 106 J/m3K (paksuus x polypropyleenin ominaislämpö jälkijäähdytyshauteessa).
• · Näiden tietojen perusteella tulee alas sijoitettua : vesihaudetta varten tarkoitetun telan läpimitaksi D = 1,1 ..." 35 m ja jälki jäähdytyshauteen pituudeksi L = 4,8 m.
is 87161
On otettava huomioon, että esitetyt yhtälöt kohdistuvat geometrisesta kuvion 1 kaltaisten telojen alkugeo-metriaan. Mallilaskentojen avulla suoritetut vertailut ovat osoittaneet, että muuntaminen voidaan suorittaa toi-5 senlaiseen telageometriaan (muutettu sulkukulma) ottamalla mukaan sulakalvon tai esikalvon pitoaika jäähdytysjärjestelmässä ja jälkijäähdytyshauteessa.
Vertailuesimerkki
Edellä olevan esimerkin mukaiset suureet on annet-10 tu. Pyritään määrittämään vastaanottotelan telaläpimitta, jonka avulla - ilman jälkijäähdytyshaudetta - sulakalvo voidaan jäähdyttää 40 °C lämpötilaan. Laskenta yhtälöllä pc « 1,8 106 J/m3K antaa tulokseksi D = 3,0 m, jota ei voida soveltaa käytännössä.
15
Claims (9)
1. Menetelmä sulakalvon (12) jäähdyttämiseksi, joka sulakalvo suulakepuristetaan rakosuuttimesta (1) vesihau- 5 teeseen (4) järjestetylle jäähdytystelalle (3), joka samanaikaisesti on vastaanottotela, ja joka sulakalvo ensin menee ilman lävitse ja siihen liittyväsii vesihauteen lävitse ja sen jälkeen se ohjataan jälkijäähdytysvesihautee-seen (5), jossa sen annetaan jäähtyä haluttuun loppulämpö-10 tilaan, tunnettu siitä, että jäähdytystelan tela-läpimitta (D) valitaan siten, että sulakalvon (12) irtoaminen jäähdytystelan pinnalta ilmataskun muodostumisen johdosta jää tapahtumatta ja että sulakalvoa tästä syystä jäähdytetään siinä määrin, että se kovettuu vesihauteessa 15 ja on venymättömästi poistettavissa jäähdytystelalta (3) ja sen jälkeen kuljetetaan edelleen veden läpi jälkijääh-dytyshauteeseen (5).
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että sulakalvo (12) jäähdytetään 20 vesihauteessa (4) siirtolämpötilaan Tu = 100 - 120 °C.
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että sulakalvo (12) jäähdytetään loppulämpötilaan T 40 °C.
4. Laite jonkin patenttivaatimuksen 1-3 mukaisen ‘25 menetelmän toteuttamiseksi, joka laite käsittää rakosuut- timen (1) sulakalvon (12) suulakepuristamiseksi vesihau-teessä (4) järjestetylle jäähdytystelalle (3), joka samanaikaisesti on vastaanottotela, ja joka sulakalvo ensin menee ilman lävitse ja siihen liittyvästi vesihauteen lä-30 vitse ja sen jälkeen se ohjataan jälkijäähdytyshauteeseen (5), tunnettu siitä, että vesihaude (4) ja jälki-jäähdytysvesihaude (5) muodostavat toistensa kanssa yh-• · teydessä olevat astiat, että sulakalvo (12) tulokohdastaan vesihauteeseen poistokohtaansa jälkijäähdytysvesihauteesta 35 (5) viedään veteen ja että vastaanottotelan (3) telaläpi- mitta D on pienempi tai yhtä suuri kuin 87161 /pCAvadUSTd\-0^ /v>Ve·’» ΑλΥ* ΑΛ0'*6 . “ Htr) (τ) iiri [ή jossa d merkitsee sulakalvon paksuutta, p sulakalvon tiheyttä kg/m3, cA vastaanottotelan kalvomateriaalin ominai-slämpöä, VA vastaanottotelan kehänopeutta, λ lämmönjohta-10 vuutta, aw sulakalvon ja veden välistä lämmönsiirtolukua ja agT sulakalvon ja vastaanottotelan metallisen pinnan välistä lämmönsiirtolukua, Ta sulakalvon lämpötilaa, Tu siirto-lämpötilaa, Tw vastaanottotelan vesihauteen vesilämpötilaa ja Kfa korkeaksi asetettujen vesihauteiden vakiota.
5. Patenttivaatimuksen 4 mukainen laite, tun nettu siitä, että vesihaude (4) on asetettu korkealle niin, että vesikaukalon (4) vedentaso on vastaanottotelan (3) akselitappien yläpuolella.
6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen laite, t u n -20 n e t t u siitä, että kumpikin kahdesta akselitapista (6) on varustettu kahdella tiivisteellä (7, 8) ja laakeroitu näiden tiivisteiden välityksellä vesikaukalon (4) vastaavaan sivuseinään (9, 11).
7. Patenttivaatimuksen 4 mukainen laite, t u n -•25 n e t t u siitä, että vesihauteiden ollessa asetettuina korkealle vesikaukalon (4) sulkukulma jäähdytystelan (3) suhteen on 198 - 203 0 ja että vakio Kfa = 0,33 - 0,34.
8. Patenttivaatimuksen 4 mukainen laite, tunnettu siitä, että sulakalvon pituus L jälkijäähdytys- - - 30 vesihauteissa on vähintään 18 871 61 jossa CN merkitsee jälkijäähdytysvesihauteessa olevan kal-vomateriaalin ominaislämpöä, vastaanottotelan loppuläm-pötilaa ja vakio Kw = 0,4 - 0,8 jälkijäähdytysvesihauteel-le.
9. Patenttivaatimuksen 8 mukainen laite, tun nettu siitä, että vakio Kw jälkijäähdytysvesihauteelle on 0,5 - 0,7. 19 871 61
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3629105 | 1986-08-27 | ||
| DE3629105 | 1986-08-27 | ||
| DE19863635302 DE3635302A1 (de) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | Verfahren und vorrichtung zum abkuehlen eines aus einer breitschlitzduese in ein kuehlsystem extrudierten schmelzefilms |
| DE3635302 | 1986-10-27 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI873677A0 FI873677A0 (fi) | 1987-08-25 |
| FI873677A FI873677A (fi) | 1988-02-28 |
| FI87161B FI87161B (fi) | 1992-08-31 |
| FI87161C true FI87161C (fi) | 1992-12-10 |
Family
ID=25846912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI873677A FI87161C (fi) | 1986-08-27 | 1987-08-25 | Foerfarande och anordning foer avkylning av en fraon ett slitsmunstycke till ett kylsystem straengsprutad smaeltfilm |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4911874A (fi) |
| JP (1) | JPH0761673B2 (fi) |
| KR (1) | KR960000586B1 (fi) |
| FI (1) | FI87161C (fi) |
| FR (1) | FR2603226B1 (fi) |
| GB (1) | GB2195576B (fi) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4211669C1 (fi) * | 1992-04-07 | 1993-08-19 | Continental Aktiengesellschaft, 3000 Hannover, De | |
| DE19508597A1 (de) * | 1995-03-10 | 1996-09-12 | Hoechst Ag | Verfahren zum Herstellen biaxial verstreckter Folien sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DE19708886C1 (de) * | 1997-03-05 | 1998-02-12 | Dornier Gmbh Lindauer | Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Abziehen eines Schmelzefilms aus einer Folienproduktionsanlage |
| DE19709138C2 (de) * | 1997-03-06 | 2000-03-02 | Dornier Gmbh Lindauer | Vorrichtung zum Abkühlen eines aus einer Breitschlitzdüse auf eine Kühlwalze extrudierten Schmelzefilms |
| CN106196800A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-12-07 | 开平市嘉仁乳胶设备制造有限公司 | 一种乳胶带冷却机 |
| CN106738989B (zh) * | 2016-12-06 | 2019-03-19 | 莱芜润丰节水技术设备有限公司 | 滴灌带贴条生产设备 |
| CN107283696B (zh) * | 2017-07-21 | 2019-11-12 | 江苏中大包装材料有限公司 | 一种挤压式塑料薄膜无水冷却装置 |
| CN107379356B (zh) * | 2017-07-21 | 2019-11-12 | 江苏中大包装材料有限公司 | 一种无水式塑料薄膜冷却装置 |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH109894A (de) * | 1924-05-05 | 1925-05-01 | Wolff & Co | Verfahren zur Herstellung von Folien aus Lösungen von Zelluloseverbindungen, Gelatine usw. |
| GB304374A (en) * | 1927-10-21 | 1929-01-21 | Charles Ruzicka | An improved machine for making sheet cellulose from aqueous cellulose solutions |
| BE371509A (fi) * | 1929-07-22 | 1900-01-01 | ||
| AT124265B (de) * | 1929-07-22 | 1931-08-25 | Wolff & Co | Verfahren zur Herstellung von Folien aus Lösungen von Zelluloseverbindungen und ähnlichen Massen. |
| DE705111C (de) * | 1935-12-18 | 1941-04-18 | Emil Czapek Dr | Verfahren zur Herstellung von Filmen, Haeutchen, Baendern aus Loesungen von Kupferoxydammoniakcellulose |
| US2344603A (en) * | 1940-08-03 | 1944-03-21 | Czapek Emil | Machine for making cellulose sheets and the like |
| US3324218A (en) * | 1963-09-28 | 1967-06-06 | Kalle Ag | Process for the manufacture of polypropylene films |
| US3277519A (en) * | 1964-06-02 | 1966-10-11 | Du Pont | Polymer flaking apparatus |
| BE763284A (fr) * | 1970-02-24 | 1971-07-16 | Eastman Kodak Co | Procede et appareil de fabrication par coulee de feuilles thermoplastiques |
| DE2235462A1 (de) * | 1972-07-20 | 1974-01-31 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von polyamidfolien |
| JPS5310550B2 (fi) * | 1972-08-12 | 1978-04-14 | ||
| JPS537338Y2 (fi) * | 1974-01-08 | 1978-02-24 | ||
| JPS51567A (en) * | 1974-06-24 | 1976-01-06 | Toray Industries | Purasuchitsukushiitoseikeihoho |
| DE2443303A1 (de) * | 1974-09-10 | 1976-03-18 | Bayer Ag | Verfahren und vorrichtung zum behandeln von folien |
| GB1513721A (en) * | 1975-05-21 | 1978-06-07 | Polytape Ltd | Methods of and apparatus for forming films of synthetic thermoplastic material |
| JPS5442024A (en) * | 1977-09-08 | 1979-04-03 | Osaka Gas Co Ltd | Engineering method for inserting pipe into rigid one |
| JPS5651330A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-08 | Toray Ind Inc | Polypropylene film |
| JPS5684918A (en) * | 1979-12-11 | 1981-07-10 | Toyobo Co Ltd | Preparation of film |
| JPS6021212Y2 (ja) * | 1980-11-06 | 1985-06-25 | 東レ株式会社 | シ−ト状重合物の成型装置 |
| JPS5798322A (en) * | 1980-12-12 | 1982-06-18 | Toshiba Mach Co Ltd | Cooling water tank for cooling thermoplastic resin sheet |
| JPS5959420A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | シ−ト成形方法及び装置 |
| JPS59129123A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-25 | Tsukasa Kasei Kogyo Kk | ポリプロピレン製バンド及びその製造方法 |
| GB8412387D0 (en) * | 1984-05-15 | 1984-06-20 | Extrusion Systems Ltd | Production of plastics film and sheet |
| EP0172924B1 (en) * | 1984-08-14 | 1989-03-15 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Sheet forming apparatus |
-
1987
- 1987-08-25 FI FI873677A patent/FI87161C/fi not_active IP Right Cessation
- 1987-08-26 JP JP62210381A patent/JPH0761673B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1987-08-27 KR KR1019870009375A patent/KR960000586B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1987-08-27 FR FR878712000A patent/FR2603226B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1987-08-27 GB GB8720229A patent/GB2195576B/en not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-02-15 US US07/311,387 patent/US4911874A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR880002647A (ko) | 1988-05-10 |
| FI873677A0 (fi) | 1987-08-25 |
| JPS63114623A (ja) | 1988-05-19 |
| FR2603226A1 (fr) | 1988-03-04 |
| KR960000586B1 (ko) | 1996-01-09 |
| FI87161B (fi) | 1992-08-31 |
| JPH0761673B2 (ja) | 1995-07-05 |
| GB2195576B (en) | 1990-01-04 |
| GB2195576A (en) | 1988-04-13 |
| FR2603226B1 (fr) | 1990-09-07 |
| FI873677A (fi) | 1988-02-28 |
| GB8720229D0 (en) | 1987-10-07 |
| US4911874A (en) | 1990-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4100243A (en) | Process for the sizing of coextruded, multiple-layer extruded profiles from thermoplastic synthetic resins | |
| JP3763844B2 (ja) | 二軸延伸熱可塑性プラスチックフィルムの製造方法 | |
| CA1264910A (en) | Method for the production of thermoplastic tubes | |
| FI87161C (fi) | Foerfarande och anordning foer avkylning av en fraon ett slitsmunstycke till ett kylsystem straengsprutad smaeltfilm | |
| EP0823873B1 (en) | Method for treating an extruded plastic section and extrusion installation therefor | |
| SE435819B (sv) | Sett att styra folietjockleken hos i en blasfoliestrengsprutningsanordning framstellda blasfolier | |
| JPH09207200A (ja) | ポリエチレンよりなる厚肉パイプの製造法 | |
| FI76281C (fi) | Foerfaringssaett och anordning foer invaendig kylning vid extrudering av roerformade foeremaol. | |
| FI87321C (fi) | Foerfarande och anordning foer tillverkning av kamflaensroer | |
| US4078033A (en) | Processes and apparatus for liquid bath cooling of extruded foils | |
| US3853447A (en) | Apparatus for quenching polymer films | |
| DE3635302C2 (fi) | ||
| JPS6140539B2 (fi) | ||
| ES2758777T3 (es) | Dispositivo y procedimiento para el enfriado rápido de extruidos | |
| EP0065415B1 (en) | Polymeric film casting and apparatus therefor | |
| JPH06328205A (ja) | 金属薄板連続鋳造装置の冷却ロール | |
| JPS5843251B2 (ja) | 熱可塑性樹脂フイルム製造法 | |
| JPH06143389A (ja) | フッ素樹脂チューブの製造方法 | |
| JP4636356B2 (ja) | シートの製造方法 | |
| JPS61173917A (ja) | 熱可塑性樹脂二軸延伸フィルムの製造方法および製造装置 | |
| JPH06297108A (ja) | 金属薄板連続鋳造装置の冷却ロール | |
| JPH05293873A (ja) | 内面螺旋リブ付き合成樹脂管の押出成形方法 | |
| JPS59212234A (ja) | 熱可塑性樹脂の押出成形方法 | |
| JP2008197486A (ja) | 光ファイバケーブル用スペーサの製造方法 | |
| JPS62167023A (ja) | 断熱パイプの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG | Patent granted |
Owner name: TRESPAPHAN GMBH |
|
| MA | Patent expired |