ES2835852T3

ES2835852T3 - Método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente y aparato de conformado por prensado en caliente

Info

Publication number: ES2835852T3
Application number: ES14844079T
Authority: ES
Inventors: Hiroshi Fukuchi; Naruhiko Nomura; Atsushi Seto
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2013-09-12
Filing date: 2014-09-11
Publication date: 2021-06-23
Anticipated expiration: 2034-09-11
Also published as: KR101837317B1; TWI590887B; WO2015037657A1; CA2919823C; JP6056981B2; CN105492135B; EP3045236A1; CN105492135A; JPWO2015037657A1; RU2016108799A; TW201524631A; KR20160030265A; MX369615B; EP3045236B1; CA2919823A1; US20160167101A1; MX2016001515A; EP3045236A4; RU2638867C2; BR112016003421B1

Abstract

Un método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina (K) en el que la chapa de acero fina (K) se enfría suministrando un refrigerante por un orificio de eyección (27) de una superficie de un molde (10), orificio de eyección (27) que está comunicado con una vía de suministro (28) en el interior del molde (10) en el conformado por prensado en caliente de la chapa de acero fina calentada (K), comprendiendo el método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente: llevar a cabo un preenfriamiento en el que se suprime una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del refrigerante desde el orificio de eyección (27); y a partir de entonces, realizar el enfriamiento principal aumentando la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo, donde la chapa de acero fina (K) se enfría suministrando el refrigerante por el orificio de eyección (27) en un estado donde la chapa de acero fina calentada (K) está colocada en el molde (10) y sujeta en un punto muerto inferior.

Description

DESCRIPCIÓN

Método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente y aparato de conformado por prensado en caliente

Campo técnico

La presente invención se refiere a un método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente de una fina chapa de acero y a un aparato de conformado por prensado en caliente.

Antecedentes de la técnica

El conformado por prensado en caliente se ha adoptado recientemente como un medio de conformado de chapas de acero para componentes de automóvil o similares utilizando una chapa de acero de alta resistencia. En el conformado por prensado en caliente, como resultado del conformado por prensado de una chapa de acero a alta temperatura, el conformado se lleva a cabo en una etapa donde la resistencia a la deformación es baja y se realiza un templado por enfriamiento rápido y, por lo tanto, es posible obtener un componente o similar que tenga una alta resistencia y una alta precisión de forma, sin generar un defecto de conformado tal como una deformación después del conformado.

En el conformado por prensado en caliente, se coloca una chapa de acero que ha sido calentada de antemano a una temperatura predeterminada en un horno de calentamiento en un molde, en un estado en el que la chapa de acero se coloca sobre una matriz o se hace flotar mediante un portapiezas tal como un elevador construido en el molde, se baja un punzón a un punto muerto inferior y luego, se suministra un refrigerante como agua, por ejemplo, entre la chapa de acero y el molde para enfriar rápidamente la chapa de acero. Por lo tanto, una superficie del molde está provista de una pluralidad de porciones salientes independientes con una altura constante y el interior del molde está provisto de un canal de agua comunicado con orificios de eyección de refrigerante que están provistos en una pluralidad de ubicaciones en la superficie del molde y un canal para aspirar el agua suministrada. En un método de enfriamiento convencional para el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina, dado que se mantiene la misma cantidad de flujo mientras se lleva a cabo el enfriamiento haciendo fluir agua de enfriamiento, se eyecta la misma cantidad de flujo eyectado por cada orificio de eyección durante un período de tiempo de enfriamiento.

En caso de que el conformado por prensado en caliente se lleve a cabo utilizando un molde con tal configuración, se considera acortar el período de tiempo de enfriamiento aumentando la cantidad de flujo de agua de enfriamiento, para mejorar aún más la productividad. Sin embargo, se ha descubierto que se produce una variación en cualidades tales como la de la forma conformada (alabeo) y una característica de templado dependiendo de la zona. Esto se debe a una falta de uniformidad del enfriamiento debido a una diferencia en la velocidad de enfriamiento con el flujo del refrigerante en las inmediaciones del orificio de eyección y su periferia. En otras palabras, la diferencia en la velocidad de enfriamiento genera un estrés térmico, lo que hace que la calidad varíe. Además, como resultado de un estudio adicional realizado por los inventores, se ha descubierto que hay un enfriamiento irregular en un estado circular centrado en el orificio de eyección. Se considera que, si se eyecta una cantidad de eyección predeterminada de agua de refrigeración desde el inicio del enfriamiento, los golpes o arrastre de aire se producen centrados concéntricamente en el orificio de eyección, generando de ese modo irregularidades en el enfriamiento. Por lo tanto, es necesario un dispositivo de algún tipo con respecto a la cantidad de refrigerante suministrado.

Cabe destacar que el solicitante ya ha sugerido un método de conformado por prensado en caliente en la Bibliografía ^{de patente}1 ^{con respecto al control del suministro de un refrigerante en un método de conformado por prensado en}caliente. En el método de conformado por prensado en caliente anterior, se coloca una plancha de acero gruesa calentada en un molde de enfriamiento rápido, se suministra refrigerante a la chapa de acero gruesa para llevar a cabo un enfriamiento rápido mientras que el molde de enfriamiento rápido se mantiene en un punto muerto inferior y, a partir de entonces, se controla el suministro de refrigerante en un estado en el que el molde de enfriamiento rápido se mantiene en el punto muerto inferior. De manera más específica, el cese del suministro de refrigerante y la reanudación del suministro de refrigerante después de que haya pasado un período de tiempo predeterminado se repite al menos una vez o más, o se reduce una cantidad predeterminada de flujo de suministro de refrigerante una vez a mitad del proceso y se aumenta la cantidad de flujo de suministro de refrigerante de nuevo después de que haya pasado un período de tiempo predeterminado.

Sin embargo, en el método de conformado por prensado en caliente de la Bibliografía de Patentes 1, la chapa de acero objetivo es lo que se llama una chapa gruesa y un objetivo del mismo es hacer un producto conformado en el que cambie la resistencia en dirección del grosor de la chapa de acero. Por lo tanto, sin una contramedida, en el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina, es imposible mejorar una distorsión en la forma de la chapa de acero o irregularidad en la calidad provocada por la falta de uniformidad del enfriamiento debido a la diferencia antes mencionada en la velocidad de enfriamiento que se produce en las inmediaciones de un orificio de eyección y su periferia.

Lista de citas

Bibliografía de patentes

Bibliografía de patentes 1: Publicación de patente japonesa abierta a inspección pública n.° 2011-143437 Compendio de la invención

Problema técnico

La presente invención se ha realizado en vista de las circunstancias anteriores, y un objetivo de la misma es suprimir distorsiones en la forma y variaciones en la calidad provocadas por la falta de uniformidad del enfriamiento, en el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina.

Solución al problema

Como resultado de un minucioso estudio y de los experimentos de los inventores, se ha demostrado que una distorsión en la forma o similar debido a la falta de uniformidad del enfriamiento está provocada por la aparición de una variación de temperatura como resultado de que el enfriamiento se lleve a cabo rápidamente en las inmediaciones de un orificio de eyección de refrigerante mientras que la velocidad de enfriamiento se ralentiza en posiciones alejadas del orificio de eyección. Además, se ha descubierto recientemente que tal variación cambia debido a la variación de una cantidad de flujo del refrigerante suministrado.

En vista de los hallazgos anteriores, la presente invención es un método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente en el que una chapa de acero fina se enfría suministrando un refrigerante por un orificio de eyección de una superficie de un molde cuyo orificio de eyección se comunica desde una vía de suministro en el interior del molde durante el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina calentada, incluyendo el método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente: realizar un preenfriamiento en el que se suprime una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo de refrigerante desde el orificio de eyección; y a partir de entonces, realizar el enfriamiento principal aumentando la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo, cuando la chapa de acero fina se enfría suministrando el refrigerante por el orificio de eyección en un estado donde la chapa de acero fina calentada está colocada en el molde y sujeta en un punto muerto inferior.

Además, la presente invención es un aparato de conformado por prensado en caliente en el que se enfría una chapa de acero fina suministrando un refrigerante por un orificio de eyección de una superficie de un molde, cuyo orificio de eyección está comunicado con una vía de suministro en el interior del molde durante el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina calentada, comprendiendo el aparato de conformado por prensado en caliente un dispositivo de control que está adaptado para realizar un preenfriamiento en el que se suprime una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo y, a partir de entonces, se realiza el enfriamiento principal aumentando la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del refrigerante desde el orificio de eyección, cuando la chapa de acero fina se enfría suministrando el refrigerante por el orificio de eyección en un estado donde la chapa de acero fina calentada está colocada en el molde y sujeta en un punto muerto inferior.

Al realizar el preenfriamiento en el que se suprime la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo, como se ha descrito anteriormente, es posible suprimir un enfriamiento excesivo en las inmediaciones del orificio de eyección. Además, al realizar el preenfriamiento en el que se suprime la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo, es posible suprimir los golpes o el arrastre de aire del inicio del enfriamiento. Por lo tanto, mediante un enfriamiento principal a partir de entonces, se puede realizar un enfriamiento uniforme en la totalidad de la chapa de acero fina.

Efectos ventajosos de la invención

Según la presente invención, es posible suprimir una distorsión en la forma o una variación en la calidad provocada por la falta de uniformidad del enfriamiento en el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina.

Breve descripción de los dibujos

[Fig. 1] La figura 1 es un diagrama que muestra esquemáticamente una configuración de un aparato de conformado por prensado en caliente;

[Fig. 2] la figura 2 es un diagrama que muestra un ejemplo de disposición de orificios de eyección y de orificios de succión;

[Fig. 3] la figura 3 es un diagrama que muestra esquemáticamente una configuración de un aparato de conformado por prensado en caliente que tiene una válvula de regulación de cantidad de flujo;

[Fig. 4] la figura 4 es un diagrama que muestra un estado donde un molde superior del aparato de conformado por ^{prensado en caliente de la figura}1 ^{está en un punto muerto inferior;}

[Fig. 5] la figura 5 es un gráfico que muestra un ejemplo de control de la cantidad de flujo de agua de refrigeración;

^[Fig.6^{] la figura}6 ^{es un diagrama que muestra un estado donde la válvula de regulación de cantidad de flujo tiene un}grado de apertura completamente cerrado;

[Fig. 7] la figura 7 es un diagrama que muestra un estado donde la válvula de regulación de cantidad de flujo tiene un grado de apertura intermedio;

^[Fig.8^{] la figura}8 ^{es un diagrama que muestra un estado donde la válvula de regulación de cantidad de flujo tiene un}grado de apertura completamente abierto;

[Fig. 9] la figura 9 es un diagrama que muestra esquemáticamente una configuración en la que se proporcionan una pluralidad de tuberías de suministro;

[Fig. 10] la figura 10 es un diagrama que muestra un estado donde el grado de apertura de la válvula de regulación de cantidad de flujo es de 45 grados;

[Fig. 11] la figura 11 es un diagrama que muestra un estado donde el grado de apertura de la válvula de regulación de cantidad de flujo es de 22,5 grados;

[Fig. 12] la figura 12 es un diagrama que muestra esquemáticamente una configuración de un aparato de conformado por prensado en caliente que tiene una tubería de suministro capaz de regular la cantidad de flujo; y

[Fig. 13] la figura 13 es un diagrama que muestra un ejemplo de una forma de un producto conformado.

Descripción de las realizaciones

En lo sucesivo, se describirá una realización de la presente invención.

La figura 1 es un diagrama que muestra esquemáticamente una configuración de un aparato de conformado por prensado en caliente 1 de la presente realización. El aparato de conformado por prensado en caliente 1 tiene un molde ^superior11 ^{(primer molde) y un molde inferior}12 ^{(segundo molde) que constituyen un molde de conformado por}prensado 10 para conformar por prensado una chapa de acero (chapa de acero fina) K. Cabe destacar que la chapa de acero fina se refiere a una chapa de acero con un grosor de chapa inferior a 3 mm.

En la presente realización, se proporciona una pluralidad de porciones salientes independientes (no mostradas) con una altura constante en una superficie del molde inferior 12 y se han creado unos huecos entre la chapa de acero K y el molde inferior 12 en un punto muerto inferior. Se suministra agua de enfriamiento como refrigerante en los huecos. El molde superior 11 se puede subir y bajar libremente en una dirección vertical a una presión predeterminada mediante un mecanismo de subida y bajada (no mostrado). Cabe destacar que la chapa de acero K se calienta de antemano a una temperatura predeterminada, por ejemplo, a una temperatura de 700 °C o más a 1000 °C o menos ^{mediante un aparato de calentamiento (no mostrado) y se traslada al aparato de conformado por prensado en caliente}1^.La chapa de acero trasladada se coloca en una posición predeterminada del molde inferior 12 en función de un pasador ^{de posicionamiento (no mostrado) situado, por ejemplo, en una posición predeterminada del molde inferior}12^.

En el molde inferior 12 están conectadas/instaladas una tubería de suministro 21 del agua de refrigeración que actúa como refrigerante y una tubería de succión 31 para aspirar el exceso de agua de refrigeración. La tubería de suministro 21 ^{debe suministrar el agua de refrigeración dentro del molde inferior}12 ^{a una presión predeterminada mediante una}bomba de suministro 22. La tubería de succión 31 es para descargar el agua de refrigeración que ha sido suministrada entre el molde inferior 12 y la chapa de acero K al exterior del aparato mediante una bomba de succión 32.

La bomba de suministro 22 toma el agua de refrigeración de una fuente de suministro de agua de refrigeración 23 a través de una tubería de entrada 24. La tubería de entrada 24 está conectada a la tubería de suministro 21 a un lado aguas abajo de la bomba de suministro 22. La tubería de suministro 21 se bifurca en una primera tubería de bifurcación 21^{a y en una segunda tubería de bifurcación}21^{b en un lado aguas abajo de una porción conectada a la tubería de}entrada 24. La primera tubería de bifurcación 21a y la segunda tubería de bifurcación 21b son una pluralidad de sistemas de suministro de refrigerante a la tubería de suministro 21. La primera tubería de bifurcación 21a y la segunda tubería de bifurcación 21 b están provistas de válvulas de apertura/cierre 25, 26 de un lado de suministro que tiene una buena capacidad de respuesta, en correspondencia con las mismas, respectivamente. La primera tubería de ^bifurcación21^{a y la segunda tubería de bifurcación}21^{b se unen de nuevo a un lado aguas abajo de las válvulas de}apertura/cierre 25, 26. La tubería de suministro 21 se comunica con una pluralidad de orificios de eyección 27 provistos ^{en la superficie del molde inferior}12^{, a través de una vía de suministro 28 realizada en el interior del molde inferior}12^.

Además, se proporciona una pluralidad de orificios de succión 33 en la superficie del molde inferior 12. El orificio de succión 33 lleva a una vía de succión 34 realizada en el interior del molde inferior 12 y se comunica con la tubería de succión 31. El agua de refrigeración aspirada por la bomba de succión 32 se descarga en una porción de descarga 36 desde la tubería de succión 31 a través de la tubería de descarga 35. La tubería de succión 31 está provista de una válvula de apertura/cierre 37 del lado de la succión.

La apertura/cierre de las válvulas de apertura/cierre 25, 26 del lado de suministro y la apertura/cierre de la válvula de apertura/cierre 37 del lado de succión están controlados junto con una acción del molde superior 11 por un dispositivo de control C.

La figura 2 es un diagrama que muestra un ejemplo de disposición de los orificios de eyección 27 y de los orificios de succión 33 realizados en el molde inferior 12. Cabe destacar que la porción saliente se ha omitido en la figura 2. Tal y como se muestra en la figura 2, la pluralidad de orificios de eyección 27 con un diámetro Ds están realizados en un intervalo I en la superficie del molde inferior 12. Además, el orificio de succión 33 con un diámetro Da se ha realizado en el centro de cuatro orificios de eyección 27 colocados de forma rectangular. Por lo tanto, en el molde inferior 12, se realiza casi el mismo número de orificios de eyección 27 que orificios de succión 33.

En la presente realización, el diámetro Da del orificio de succión 33 se ha realizado mayor que el diámetro Ds del orificio de eyección 27. Como resultado de realizar el diámetro Da del orificio de succión 33 más grande, después del enfriamiento, es posible aspirar el agua de refrigeración desde el orificio de succión 33 sin que se acumule incluso si aumenta la cantidad eyectada por el orificio de eyección 27. Además, como resultado de realizar el diámetro Da del orificio de succión 33 más grande, el agua de refrigeración eyectada por la pluralidad de orificios de eyección 27 se aspira desde el orificio de succión 33 sin que se acumule, incluso si el agua de refrigeración se concentra en un orificio de succión 33.

En el aparato de conformado por prensado en caliente 1 mencionado anteriormente de la realización, la tubería de ^suministro21 ^{se bifurca en la primera tubería de bifurcación}21^{a y la segunda tubería de bifurcación}21^{b a medio}camino, la primera tubería de bifurcación 21a está provista de la válvula de apertura/cierre 25, la segunda tubería de bifurcación 21 b está provista de la válvula de cierre 26 y la tubería de aspiración 31 está también provista de la válvula de apertura/cierre 37, pero cabe señalar que la presente invención no se limita a la configuración anterior.

La figura 3 es un diagrama que muestra esquemáticamente una configuración de un aparato de conformado por prensado en caliente 41. En el aparato de conformado por prensado en caliente 41, la tubería de suministro 21 no está bifurcada, la tubería de suministro 21 está provista de una válvula de regulación de cantidad de flujo 42 tal como una válvula de bola que puede regular una cantidad de flujo en función del grado de apertura de la válvula, y la tubería de succión 31 también está provista de manera similar de una válvula de regulación de cantidad de flujo 43. De esta forma, se puede utilizar una válvula de regulación de cantidad de caudal en lugar de una válvula de apertura/cierre.

A continuación, en primer lugar, se describirá un ejemplo de funcionamiento del aparato de conformado por prensado en caliente 1 mostrado en la figura 1, por ejemplo, se coloca una chapa de acero K calentada de antemano a 900 °C en una posición predeterminada del molde inferior 12 mediante una unidad de suministro (no mostrada). A continuación, como se muestra en la figura 4, se baja el molde superior 11 hasta el punto muerto inferior mientras empuja hacia abajo la chapa de acero K de manera verticalmente descendente, de modo que se lleve a cabo el conformado de la chapa de acero K. En ese momento, la bomba de suministro 22 y la bomba de succión 32 ya están en funcionamiento.

El molde superior 11 se sujeta en el momento en el que el molde superior 11 desciende hasta el punto muerto inferior mientras empuja hacia abajo la chapa de acero K de manera verticalmente descendente, y primero, se abre la válvula de apertura/cierre 25, para que se suministre una cantidad de flujo predeterminada de agua de refrigeración desde la ^{primera tubería de bifurcación}21^{a y la tubería de suministro}21 ^{a la vía de suministro 28 en el interior del molde inferior}12. Por lo tanto, el agua de refrigeración se eyecta/suministra desde el orificio de eyección 27 en el hueco entre la chapa de acero K y la superficie del molde inferior 12 (preenfriamiento). Entonces, también se abre la válvula de apertura/cierre 37 del lado de aspiración. En este caso, en el momento del preenfriamiento, dado que la válvula de apertura/cierre 26 se mantiene cerrada, se suprime una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo desde el orificio de eyección 27 en comparación con el tiempo de enfriamiento principal que se describirá más adelante. El agua de refrigeración suministrada en el hueco entre la chapa de acero K y el molde inferior 12 toma calor de la chapa de acero K y parte de la misma se evapora y se dispersa desde el hueco entre el molde superior 11 y el molde inferior 12. El agua de refrigeración restante se descarga al exterior del aparato, desde el orificio de succión 33 a través de la vía de succión 34 y a través de la tubería de succión 31.

A continuación, después de que haya pasado un período de tiempo predeterminado, la válvula de apertura/cierre 26 del lado de suministro se abre mientras que la válvula de apertura/cierre 25 se mantiene en un estado de apertura. Por lo ^{tanto, además del agua de refrigeración de la primera tubería de bifurcación}21^{a, también se suministra agua de refrigeración de la segunda tubería de bifurcación}21^{b, de modo que aumenta la cantidad de flujo de agua de refrigeración}suministrada a la vía de suministro 28. Por lo tanto, la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del agua de refrigeración eyectada por el orificio de eyección 27 aumenta en esa cantidad (refrigeración principal).

A continuación, después de que haya pasado un período de tiempo predeterminado y la chapa de acero K se haya enfriado a una temperatura predeterminada, las válvulas de apertura/cierre 25, 26 se cierran y la válvula de apertura/cierre 37 también se cierra.

Cabe destacar que en un proceso de enfriamiento como el anterior, es preferible que una cantidad de eyección de preenfriamiento sea de 1,0 ml/segundo por cada orificio de eyección a 3,0 ml/segundo por cada orificio de eyección. Además, es preferible que la relación entre la cantidad de flujo que fluye solo desde la primera tubería de bifurcación 21a cuando solo la válvula de apertura/cierre 25 está en un estado de apertura en un momento de preenfriamiento y ^{la cantidad de flujo que fluye tanto desde la primera tubería de bifurcación}21^{a como de la segunda tubería de}bifurcación 21b con ambas válvulas de apertura/cierre 25, 26 abiertas en el subsiguiente momento de enfriamiento principal sea de 1:5 a 2:5. Por lo tanto, es preferible que la relación entre la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del agua de enfriamiento eyectada por el orificio de eyección 27 en el tiempo de preenfriamiento y la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del agua de enfriamiento eyectada por el orificio de eyección 27 en el momento de enfriamiento principal sea de 1:5 a 2:5.

Además, es preferible que una relación entre el tiempo de preenfriamiento, es decir, un período de tiempo durante el ^{cual el flujo se realiza solo desde la primera tubería de bifurcación}21^{a y el tiempo de enfriamiento principal, es decir, un período de tiempo durante el cual el flujo se realiza tanto desde la primera tubería de bifurcación}21^{a como de la}segunda tubería de bifurcación 21b sea de 1:4 a 4:1. Por lo tanto, es preferible que la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal sea de 1:4 a 4:1. En este caso, cuando un período de tiempo total desde el inicio del enfriamiento hasta que cesa el enfriamiento está indicado con una T, es preferible que el período de tiempo de enfriamiento principal sea de T/5 a 4T/5 desde el inicio. Además, es preferible que el período de tiempo de enfriamiento principal sea de 1 segundo a 4 segundos.

Controlando la cantidad de flujo del agua de refrigeración como se ha indicado anteriormente, es posible un preenfriamiento donde la cantidad de agua de enfriamiento suministrada por el orificio de eyección 27 es la cantidad ^{de flujo solo desde la primera tubería de bifurcación}21^{a al inicio del enfriamiento y, posteriormente, el enfriamiento principal donde el agua de enfriamiento es suministrada tanto desde la primera tubería de ramificación}21^{a como de}la segunda tubería de ramificación 21 b. Por lo tanto, es posible llevar a cabo un preenfriamiento en el que se suprime la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo.

Al realizar el preenfriamiento, se suprime el enfriamiento rápido en las inmediaciones del orificio de eyección al inicio del enfriamiento y, como resultado del enfriamiento gradual, se puede reducir la diferencia de temperatura entre las inmediaciones del orificio de eyección y una posición alejada del orificio de eyección. Además, como resultado de enfriar gradualmente, es posible suprimir golpes o arrastre de aire al inicio del enfriamiento.

Por lo tanto, es posible suprimir una distorsión en la forma de una chapa de acero o una irregularidad en la calidad causada por disparidades de temperatura.

A continuación, se describirá un ejemplo de control de la cantidad de eyección del agua de refrigeración de los aparatos de conformado por prensado en caliente 1,41 de la presente realización con referencia a la figura 5. La figura 5 muestra la fluctuación de cada cantidad de eyección en un método convencional, un método gradual y un método continuo.

En el método convencional, se mantiene la misma cantidad de eyección desde el principio hasta que cesa el suministro de agua de refrigeración. El método gradual es un ejemplo operativo del aparato de conformado por prensado en caliente 1 de la figura 1. El método continuo es un ejemplo operativo del aparato de conformado por prensado en caliente 41 de la figura 3.

Tal y como se muestra en la figura 5, en el método gradual (aparato de conformado por prensado en caliente 1 de la ^figura1^{), desde un tiempo de inicio del enfriamiento en el punto muerto inferior (posición}0,0 ^{en el eje horizontal del}gráfico de la figura 5) hasta que ha transcurrido 1 segundo, sólo se abre la válvula de apertura/cierre 25 y el suministro se realiza con una cantidad de eyección de 2 ml/segundo por cada orificio de eyección (preenfriamiento). A partir de ^{entonces, hasta que transcurran}2 ^{segundos, la válvula de apertura/cierre 26 también se abre, y el suministro se realiza}con una cantidad de eyección de 7 ml/segundo por cada orificio de eyección en total (enfriamiento principal).

Además, en el método continuo (aparato 41 de conformado por prensado en caliente de la figura 3), la válvula de regulación de cantidad de flujo 42 está controlada y desde el tiempo de inicio del enfriamiento hasta que transcurren 0,8 segundos, el suministro se realiza con una cantidad de eyección de 1,5 ml/segundo por cada orificio de eyección (preenfriamiento). A partir de entonces, desde el momento en el que han trascurrido 0,8 segundos, el grado de apertura de la válvula de regulación de cantidad de flujo 42 se va ampliando gradualmente para aumentar la cantidad de flujo, ampliándose el grado de apertura gradualmente hasta que trascurren 1,4 segundos. A partir de entonces, hasta que ^transcurran1,8 ^{segundos, el suministro se realiza con una cantidad de eyección de}8,0 ^{ml/segundo por cada orificio}de eyección con un grado máximo de apertura (enfriamiento principal). A partir de entonces, la válvula de regulación de cantidad de flujo 42 se cierra gradualmente, y en el momento en el que han transcurrido 2,0 segundos, la válvula de regulación de cantidad de flujo 42 se cierra.

Cabe destacar que como válvula de regulación de cantidad de flujo 42 que puede materializar el control de la cantidad ^{de eyección del método continuo, es posible utilizar la que se muestra en las figuras}6 ^a8^{, que es capaz de regular}libremente un grado de apertura de un elemento de válvula 44.

^{La figura}6 ^{muestra un estado en el que el elemento 44 de válvula está completamente cerrado. La figura 7 muestra un}estado en el que el elemento de válvula 44 está a medio camino entre estar completamente cerrado y estar ^{completamente abierto. La figura}8 ^{muestra un estado en el que el elemento 44 de válvula está completamente abierto.}La válvula de regulación de cantidad de flujo 42 está controlada por un dispositivo de control C. El dispositivo de control C detecta el grado de apertura del elemento de válvula 44 mediante un sensor de detección de ángulo (no mostrado) o ^{similar. Como se muestra en las figuras}6 ^a8^{, el dispositivo de control C puede indicar el grado de apertura detectado,}por ejemplo, mediante una flecha 45 o similar. Además, el dispositivo de control C abre/cierra el elemento de válvula 44 mediante un mecanismo de accionamiento de apertura/cierre de válvula (no mostrado) tal como un motor eléctrico. De manera más específica, el dispositivo de control C puede materializar el control de la cantidad de eyección del método continuo de la figura 5 abriendo/cerrando el elemento 44 de válvula basándose en un programa en el que un período de tiempo de enfriamiento y un grado de apertura del elemento de válvula 44 están correlacionados y almacenados.

Como se ha descrito anteriormente, utilizando la válvula de regulación de cantidad de flujo 42 capaz de regular la cantidad de flujo de manera continua, es posible moderar la eyección del agua de refrigeración en el momento de inicio del preenfriamiento y la transición de la cantidad de eyección del preenfriamiento al enfriamiento principal. Además, como resultado de que el dispositivo de control C lleve a cabo un control de la cantidad de eyección basándose en el programa, se puede establecer el patrón de la cantidad de eyección del método continuo de la figura 5 para que sea un patrón arbitrario con solo cambiar el programa. Por lo tanto, una distorsión en la forma de una chapa de acero y una irregularidad en la calidad se pueden modificar con precisión.

Además, el número de válvulas de regulación de cantidad de flujo 42 que se proporciona no está limitado a uno, sino que, como se muestra en la figura 9, es posible proporcionar en paralelo una pluralidad de tuberías de suministro 21 a un molde y proporcionar válvulas de regulación de cantidad de flujo 42a, 42b en cada una de las tuberías de suministro 21. En ese caso, es posible regular la cantidad de flujo para cada tubería de suministro 21, y para un molde grande, en particular, el patrón de la cantidad de eyección del método continuo se puede establecer para que sea un patrón arbitrario para cada región del molde. Por ejemplo, es posible cambiar la cantidad de eyección de agua de refrigeración para cada tubería de suministro 21 haciendo que el grado de apertura de un elemento de válvula 44 en la válvula de regulación de cantidad de flujo 42a sea de 45 grados, como se muestra en la figura 10 y haciendo que el grado de apertura de un elemento de válvula 44 en la válvula de regulación de cantidad de flujo 42b sea de 22,5 grados, como se muestra en la figura 11. Por lo tanto, incluso en caso de llevar a cabo el conformado de prensado con un molde grande, es posible suprimir las diferencias en la característica de enfriamiento (templado) que se generan porque la forma es diferente para cada región del molde. Además, es posible obtener una característica de enfriamiento (templado) diferente para cada región del molde generando intencionadamente una diferencia en la cantidad eyectada de agua de enfriamiento.

Además, la cantidad eyectada de agua de enfriamiento de un molde en su totalidad puede uniformarse sincronizando 0 diferenciando intencionadamente las velocidades de apertura/cierre de la pluralidad de válvulas de regulación de cantidad de flujo provistas en una tubería de suministro de agua de enfriamiento, llevando la tubería de suministro a una vía de suministro en el interior del molde. En ese caso, un dispositivo de control C controla la pluralidad de válvulas de control de cantidad de flujo.

Además, en el caso de un molde pequeño, como se muestra en la figura 12, es posible utilizar un tipo de bomba de suministro de regulación de cantidad de flujo 46 capaz de regular la cantidad de flujo de suministro y un tipo de bomba de succión de regulación de cantidad de flujo 47 capaz de regular la cantidad de flujo de succión. Al utilizar la bomba de suministro de tipo de regulación de cantidad de flujo 46, es posible una regulación de la cantidad de flujo similar a la de la válvula de regulación de cantidad de flujo. Como tipo de bomba de suministro de regulación de cantidad de flujo 46 y de bomba de succión de regulación de cantidad de flujo 47, es posible utilizar aquellas en las que el número de revoluciones de las bombas se puedan variar, por ejemplo, controlado el inversor. En ese caso, un dispositivo de control C controla el número de revoluciones de la bomba.

Como se ha descrito anteriormente, ya sea con el método gradual (aparato de conformado por prensado en caliente 1 de la figura 1) o con el método continuo (aparato de conformado por prensado en caliente 41 de la figura 3), es posible suprimir una distorsión en la forma de una chapa de acero o una irregularidad en la calidad causada por una desigualdad de temperatura debido al rápido enfriamiento en las inmediaciones de un orificio de eyección al inicio del enfriamiento.

En la realización mencionada anteriormente, se describe un caso donde se utiliza agua de refrigeración como refrigerante, pero cabe destacar que el refrigerante no se limita al agua. En otras palabras, como refrigerante, es posible utilizar gas, vapor o una mezcla de gas-líquido en la que el agua en forma nebulizada se mezcla con gas.

En lo sucesivo, se describirá un ejemplo de experimento que utiliza el aparato de conformado por prensado en caliente 1 ^{de la figura}1^.

En este caso, como condición del experimento, con respecto a una chapa de acero, se utiliza una chapa de acero chapada en aluminio de 1,4 mm de grosor de chapa, que consta de componentes químicos, en masa %, C: 0,22 %, Mn: 1,2 %, Cr: 0,2 %, B: 0,002 %, siendo el resto hierro y las inevitables impurezas. Además, la chapa de acero se calienta a 900 °C y se enfría a 250 °C, como temperatura objetivo.

Como refrigerante, se utiliza agua de refrigeración (agua del grifo o agua industrial) de 5 °C a 25 °C de temperatura.

La forma de un producto conformado por prensado tiene por objeto un componente cuya rigidez de sección sea baja de entre las partes de la carrocería de un automóvil. De manera más específica, como se muestra en la figura 13, ese componente es un producto conformado 51 con una sección transversal en forma de sombrero que tiene bridas hacia afuera y una longitud L de 400 mm, una anchura WL de 140 mm, una altura H de 30 mm y una anchura Wh en la forma de sombrero de 70 mm.

Además, en el molde inferior 12, el intervalo I entre los orificios de eyección 27 es de 30 mm, el diámetro Ds del orificio de eyección 27 es de 1 mm y el diámetro Da del orificio de succión 33 es de 4 mm. Además, la altura (distancia desde la superficie del molde a la superficie superior de la porción saliente) de la porción saliente es de 0,5 mm.

Se establece una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del agua de refrigeración para que cambie en dos etapas, en el preenfriamiento y el enfriamiento principal. En otras palabras, desde el inicio del enfriamiento hasta que haya transcurrido un período de tiempo predeterminado, se lleva a cabo un preenfriamiento en el que solo se abre la válvula de apertura/cierre 25 y se suprime la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo. A partir de entonces, se lleva a cabo el enfriamiento principal en el que también se abre la válvula 26 de apertura/cierre y se aumenta la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo.

En el ejemplo del experimento, el enfriamiento se lleva a cabo en siete patrones de relación entre la cantidad de eyección del preenfriamiento y la cantidad de eyección del enfriamiento principal. De manera más específica, como se muestra en la Tabla 1, los patrones son "preenfriamiento: enfriamiento principal, 0,4:2", "preenfriamiento: enfriamiento principal, 1:5", "preenfriamiento: enfriamiento principal, 2:5", "preenfriamiento: enfriamiento principal, 2:10", "preenfriamiento: enfriamiento principal, 3:10", "preenfriamiento: enfriamiento principal, 3:15" y "preenfriamiento: enfriamiento principal, 4:10". En este caso, "preenfriamiento: enfriamiento principal, 0,4:2", por ejemplo, indica que la cantidad de eyección durante el preenfriamiento es de 0,4 ml/segundo por cada orificio de eyección y que la cantidad ^{de eyección durante el enfriamiento principal es de}2 ^{ml/segundo por cada orificio de eyección.}

Además, el período de tiempo de eyección, es decir, un período de tiempo de enfriamiento con el agua de enfriamiento, se establece para que sea de 2 segundos a 5 segundos dentro de un intervalo de 5 segundos o menos donde se puede obtener un efecto de alta productividad.

En el ejemplo del experimento, el período de tiempo de eyección se establece en 5 segundos, y la relación entre un ^{período de tiempo de preenfriamiento y un período de tiempo de enfriamiento principal varia en unidades de}1 ^segundo,y el enfriamiento se lleva a cabo según seis patrones. De manera más específica, como se muestra en la Tabla 1, los ^{patrones son "el período de tiempo de preenfriamiento es de}0 ^{segundos, el período de tiempo de enfriamiento}principal es de 5 segundos", "el período de tiempo de preenfriamiento es de 1 segundo, el período de tiempo de enfriamiento principal es de 4 segundos", "el período de tiempo de preenfriamiento es de 2 segundos, el período de tiempo de enfriamiento principal es de 3 segundos", "el período de tiempo de preenfriamiento es de 3 segundos, el ^{período de tiempo de enfriamiento principal es de}2 ^{segundos", "el período de tiempo de preenfriamiento es de}4 segundo, el período de tiempo de enfriamiento principal es de 1 segundo" y "el período de tiempo de preenfriamiento es de 5 segundos, el período de tiempo de enfriamiento principal es de 0 segundos". En este caso, "el período de tiempo de preenfriamiento es de 0 segundos, el período de tiempo de enfriamiento principal es de 5 segundos" indica que el enfriamiento principal solo se lleva a cabo desde el tiempo de inicio del enfriamiento hasta el tiempo de finalización del enfriamiento, sin preenfriamiento. En otras palabras, el enfriamiento se lleva a cabo según el método convencional de la figura 5. Además, "el período de tiempo de preenfriamiento es de 1 segundo, el período de tiempo de enfriamiento principal es de 4 segundos" indica que se lleva a cabo un enfriamiento donde el tiempo de preenfriamiento es de 1 segundo y el tiempo de enfriamiento principal es de 4 segundos. Además, "el tiempo de preenfriamiento es de 5 segundos, el tiempo de enfriamiento principal es 0 segundos" indica que se lleva a cabo un enfriamiento durante 5 segundos en un estado de preenfriamiento. En otras palabras, la cantidad de eyección se reduce simplemente en el método convencional de la figura 5.

Con respecto a los siete patrones en los que cambia la relación entre la cantidad de eyección del preenfriamiento y la cantidad de eyección del enfriamiento principal y los seis patrones en los que cambia la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal, se mide la precisión de la forma de un producto conformado para cada patrón y el resultado se muestra en la Tabla 1.

[Tabla 1]

En este caso, la marca "A " que se muestra en la Tabla 1 indica una mala precisión de forma debido a un enfriamiento insuficiente. Además, la marca "▼" indica una mala precisión de forma debido a un enfriamiento rápido. La marca "△ "indica un enfriamiento insuficiente, pero está dividida en cuando a si la precisión de conformado es buena o mala. La marca "V ind ica un enfriamiento rápido, pero está dividida en cuando a si la precisión de conformado es buena o mala. La marca "0"indica una buena precisión de forma debido a un buen enfriamiento. La marca "©"indica que la precisión de la forma es estable y buena debido a un buen enfriamiento. En este caso, una buena precisión de la forma significa que la precisión de la dimensión objetivo es de ± 0,5 mm o menos en todas las posiciones de un producto conformado. Además, que la precisión de la forma sea estable y buena significa que la precisión de la dimensión objetivo es de ±0,4 mm o menos en todas las posiciones de un producto conformado. Por otro lado, una mala precisión de la forma significa que la precisión de la dimensión objetivo es superior a ±0,5 mm al menos en una parte de un producto conformado. Además, el que esté dividida en cuanto a si la precisión de la forma es buena o mala, significa que la precisión de la dimensión objetivo es superior a ±0,5 mm al menos en una parte de un producto conformado, pero que la región donde se produce el exceso es clara y es posible utilizar el producto conformado dependiendo del uso previsto del producto conformado.

Basándose en el resultado que se muestra en la Tabla 1, en el componente que tiene la rigidez de sección baja, no se puede obtener una región estable cuando la cantidad de eyección en el preenfriamiento es de 0,4 ml/segundo por cada orificio de eyección y 4 ml/segundo por cada orificio de eyección. En otras palabras, para evitar una mala precisión de forma, es preferible establecer la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del preenfriamiento para que sea de 1 ml/segundo por cada orificio de eyección a 3 ml/segundo por cada orificio de eyección. En esta ocasión, es preferible establecer una relación entre la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo en el preenfriamiento y una cantidad de eyección por unidad de período tiempo en el enfriamiento principal para que sea de 1:5 a 2:5.

Además, en caso de que cambie la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal, no se puede obtener una región estable cuando el período de tiempo de preenfriamiento es de 0 segundos y el período de tiempo de enfriamiento principal es de 0 segundos. En otras palabras, para evitar una mala precisión de forma, es preferible establecer la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal para que sea de 1:4 a 4:1. En otras palabras, si se indica el período de tiempo total desde el inicio del enfriamiento hasta que cesa el suministro de agua de enfriamiento con una T, es preferible realizar el preenfriamiento entre T/5 a 4T/5 desde el inicio.

Además, aparte de la condición de enfriamiento preferible antes mencionada, si la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal se establece asimismo para que sea de 2:3 a 3:2, es posible obtener buenas precisiones de forma en todos los productos conformados obtenidos. En otras palabras, para una buena precisión de forma, es preferible establecer la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal para que sea de 2:3 a 3:2.

Para aplicar la condición preferida mencionada previamente, es preferible que además se cumpla una de las siguientes condiciones. En otras palabras, es preferible que una chapa de acero sea una chapa de acero fina con un revestimiento a base de aluminio o una chapa de acero fina galvanizada a la que se le aplica un revestimiento de modo que no se generen incrustaciones cuando se calienta. Con respecto al grosor de la chapa, es preferible que sea una chapa de acero fina de 1 mm a 2 mm como las que se utilizan para los componentes de un automóvil. Además, con respecto a la temperatura de la chapa de acero, es preferible que la chapa de acero se haya calentado para su templado (generando una estructura de martensita por enfriamiento rápido), a una temperatura en la que la estructura de ferrita no se precipita (por ejemplo, de 700 °C o más a 1000 °C o menos). Además, es preferible que el refrigerante sea agua ya que el agua es comparativamente fácil de obtener y es preferible que su temperatura sea de 5 °C a 25 °C, al ser esta la temperatura ambiente. Además, es preferible que el período de tiempo de eyección, es decir, el período de tiempo de enfriamiento, siendo este el total del período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de ^{enfriamiento principal, sea de}2 ^{segundos o más para hacer que el agua de enfriamiento eyectada se extienda, y es}preferible que sea de 5 segundos o menos para obtener un efecto de alta productividad. Cabe destacar que es preferible que el diámetro Ds del orificio de eyección 27 sea de 1 mm a 4 mm para que la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del preenfriamiento sea de 1 ml/segundo a 3 ml/segundos.

Cabe destacar que, en un componente con una alta rigidez de sección, se espera que "A ", "▼", "△ " o "V " cambie a "O" o "© " y que la región estable se expanda. Además, en el experimento se confirma que, en el componente con ^{una alta rigidez de sección, el período de tiempo de eyección se puede acortar a}2 ^{segundos, aunque no se muestra}en la Tabla 1.

En lo que precede, se ha descrito la realización preferida de la presente invención, aunque la presente invención no se limita a la realización mencionada previamente. Es evidente que a un experto en la técnica se le pueden ocurrir diversas modificaciones o correcciones dentro del alcance de la invención, tal y como se describe en las reivindicaciones, y es obvio que tales modificaciones o correcciones pertenecen al alcance técnico de la presente invención.

Por ejemplo, en la realización mencionada anteriormente, se describe un caso donde el orificio de eyección 27 y el orificio de succión 33 están provistos en el molde inferior 12, pero la presente invención no se limita a este caso y es posible una configuración en la que el orificio de eyección 27 y el orificio de succión 33 estén provistos al menos en ^{uno del molde superior}11 ^{y el molde inferior}12^.

Además, en la realización mencionada anteriormente, se describe un caso donde se realiza una pluralidad de orificios de eyección 27, pero la presente invención no se limita a tal caso, sino que el número de orificios de eyección 27 puede ser uno dependiendo del tamaño del producto conformado.

Aplicabilidad industrial

La presente invención es útil para conformar en caliente una chapa de acero fina.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente de una chapa de acero fina (K) en el que la chapa de acero fina (K) se enfría suministrando un refrigerante por un orificio de eyección (27) de una superficie de un molde (10), orificio de eyección (27) que está comunicado con una vía de suministro (28) en el interior del molde (10) en el conformado por prensado en caliente de la chapa de acero fina calentada (K), comprendiendo el método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente:

llevar a cabo un preenfriamiento en el que se suprime una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del refrigerante desde el orificio de eyección (27); y

a partir de entonces, realizar el enfriamiento principal aumentando la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo,

donde la chapa de acero fina (K) se enfría suministrando el refrigerante por el orificio de eyección (27) en un estado donde la chapa de acero fina calentada (K) está colocada en el molde (10) y sujeta en un punto muerto inferior. 2. El método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente de la chapa de acero fina (K) según la ^{reivindicación}1^,

^{en donde la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo en un tiempo de preenfriamiento es de}1 ^{ml a}3 ml,

en donde una relación entre la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del refrigerante desde el orificio de eyección (27) del tiempo de preenfriamiento y un tiempo de enfriamiento principal es de 1:5 a 2:5, y en donde una relación entre un período de tiempo de preenfriamiento y un período de tiempo de enfriamiento principal es de 1:4 a 4:1.

3. El método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente de la chapa de acero fina (K) según la ^{reivindicación}2^,

en donde, además, la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal es de 2:3 a 3:2.

4. El método de enfriamiento para el conformado por prensado en caliente de la chapa de acero fina (K) según la reivindicación 2 o 3,

en donde, además, la chapa de acero fina (K) es una chapa de acero fina con revestimiento a base de aluminio o una chapa de acero fina galvanizada de 1 mm a 2 mm de grosor de chapa y se calienta a de 700 °C a 1000 °C antes del preenfriamiento,

en donde el refrigerante es agua de 5 °C a 25 °C, y

en donde un período de tiempo de enfriamiento obtenido combinando el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal es de 2 segundos a 5 segundos.

5. Un aparato de prensado en caliente (1) de una chapa de acero fina (K) que enfría la chapa de acero fina (K) suministrando un refrigerante por un orificio de eyección (27) de una superficie de un molde (10), orificio de eyección (27) que está comunicado con una vía de suministro (28) en el interior del molde (10) en el conformado por prensado en caliente de la chapa de acero fina calentada (K),

comprendiendo el aparato de conformado por prensado en caliente (1) un dispositivo de control (C) que está adaptado para:

llevar a cabo un preenfriamiento en el que se suprime una cantidad de eyección por unidad de período de tiempo y, a partir de entonces,

llevar a cabo el enfriamiento principal aumentando la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del refrigerante desde el orificio de eyección (27), donde la chapa de acero (K) se enfría suministrando el refrigerante por el orificio de eyección (28) en un estado donde la chapa de acero fina calentada (K) está colocada en el molde ⁽10^{) y sujeta en un punto muerto inferior.}

6^{. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de una chapa de acero fina (K) según la reivindicación 5, en donde la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo en un tiempo de preenfriamiento es de}1 ^{ml a}3 ml,

en donde una relación entre la cantidad de eyección por unidad de período de tiempo del refrigerante desde el orificio de eyección (27) del tiempo de preenfriamiento y un tiempo de enfriamiento principal es de 1:5 a 2:5, y en donde una relación entre un período de tiempo de preenfriamiento y un período de tiempo de enfriamiento principal es de 1:4 a 4:1.

^{7. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de la chapa de acero fina (K) según la reivindicación}6^,en donde, además, la relación entre el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal es de 2:3 a 3:2.

8^{. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de la chapa de acero fina (K) según la reivindicación}6 ^{o 7,}en donde, además, la chapa de acero fina (K) es una chapa de acero fina con revestimiento a base de aluminio o una chapa de acero fina galvanizada de 1 mm a 2 mm de grosor de chapa y se calienta a de 700 °C a 1000 °C antes del preenfriamiento,

en donde el refrigerante es agua de 5 °C a 25 °C, y

en donde un período de tiempo de enfriamiento obtenido combinando el período de tiempo de preenfriamiento y el período de tiempo de enfriamiento principal es de 2 segundos a 5 segundos.

9. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de la chapa de acero fina (k) según una cualquiera de las ^{reivindicaciones 5 a}8^,

en donde se realiza un orificio de succión (33) en el centro de los cuatro orificios de eyección (27) colocados de ^{forma rectangular en la superficie del molde (}10^{), y}

en donde el diámetro del orificio de succión (33) es mayor que el diámetro del orificio de eyección (27).

10. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de la chapa de acero fina (k) según una cualquiera de las reivindicaciones 5 a 9,

^{en donde una pluralidad de sistemas de suministro (}21^a,21^{b) del refrigerante están conectados a una tubería de suministro (}21^{) del refrigerante, llevando la tubería de suministro (}21^{) a la vía de suministro (28) en el interior del molde (}10^{), y}

en donde se proporciona una válvula de apertura/cierre (25, 26) en cada uno de los sistemas de suministro (21a, 21^b).

11. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de la chapa de acero fina (k) según una cualquiera de las reivindicaciones 5 a 9,

en donde se proporciona una válvula de regulación de cantidad de flujo (42) en la tubería de suministro (21) del ^{refrigerante, llevando la tubería de suministro (}21^{) a la vía de suministro (28) en el interior del molde (}10^).

12. El aparato de conformado por prensado en caliente (1) de la chapa de acero fina (k) según una cualquiera de las reivindicaciones 5 a 9,

en donde se proporciona una bomba de suministro (46) capaz de regular la cantidad de flujo en la tubería de ^{suministro (}21^{) del refrigerante, llevando la tubería de suministro (}21^{) a la vía de suministro (28) en el interior del molde (}10^).