ES2624432T3 - Aleación a base de Ni para soldar material y alambre, barra y polvo de soldar - Google Patents

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Abstract

Una aleación a base de Ni para un material de soldadura que comprende, en masa, de 0,001 a 0,1 % de C, de 18 a 25% de Co, de 16 a 20% de Cr, de 2,5 a 3,5% de Al, de 10,0 a 14,0% de Mo+W, de 0,001 a 0,03% de B y siendo el resto Ni e impurezas inevitables.

Description

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DESCRIPCION
Aleacion a base de Ni para soldar material y alambre, barra y polvo de soldar Campo de la invencion
La presente invencion se refiere a una aleacion a base de Ni de alta resistencia que es del tipo de refuerzo por precipitacion y tambien tiene capacidad de soldadura excelente.
Descripcion de la tecnica relacionada
Un acero a base de ferrita resistente al calor, una superaleacion a base de Ni o similar tienen una resistencia excelente a alta temperature y se utilizan para varios componentes de alta temperature para una planta de generacion de potencia termica. Muchos de estos materiales son soldados para formar componentes estructurales. Puesto que una temperatura de servicio de los materiales se eleva mas alta junto con la mejora de la eficiencia de generacion de potencia, se requiere que el material de soldadura tenga propiedades de alta resistencia.
Aunque la soldadura incluye soldadura por arco, soldadura por laser y soldadura por haz de electrones, todas incluyen las etapas de fundir una vez el material de metal y solidificarlo. Se genera una tension termica grande en el material de metal durante el enfriamiento, puesto que se retrae durante la solidificacion. Un material de alta resistencia, tal como la aleacion a base de Ni tiende a tener una ductilidad baja, al mismo tiempo que tiene una resistencia alta y, por lo tanto, tiene una capacidad de soldadura baja. Por ejemplo, se produce una grieta de soldadura debida a la tension termica. En particular, para una aleacion consolidada por precipitacion de una fase y' (NiaAl), se genera posiblemente una grieta de soldadura cuando la fase y' se precipita durante la soldadura o el enfriamiento.
Una porcion soldada tiene una estructura de solidificacion, y se produce allf segregacion de la solidificacion. Existe una alta posibilidad de que se genere una fase nociva fragil en la porcion de segregacion de solidificacion, y la fase nociva se convierte tambien en un factor de promocion de una grieta de soldadura. Ademas, a una temperatura de 700 a 800°C, que es una temperatura de servicio, se produce un cambio estructural debido a difusion de atomos. De acuerdo con mello, existe una posibilidad de que se pueda generar una precipitado anomalo, que no se forma en un estado de equilibrio en la parte de segregacion de solidificacion. Cuando se genera el precipitado, existe una posibilidad de que se reduzca la resistencia del material y se danen los componentes, de manera que se plantea un problema grave para una operacion de la planta de generacion de potencia.
Por lo tanto, se requiere que el material de soldadura tenga capacidad de soldadura excelente para que sea diffcil que se provoque la grieta de la soldadura y tenga una estabilidad de fase de la estructura de solidificacion para que no se genere la fase nociva, incluso cuando se utiliza durante un periodo de tiempo largo, ademas de tener una resistencia suficiente a una temperatura de servicio. No obstante, tal material para satisfacer las propiedades de la temperatura de servicio de 700 a 800°C no es proporcionado todavfa por una tecnologfa convencional.
Por ejemplo, los documentos JP-A-2010-84167 y JP-A-2004-136301 describen un material de soldadura de aleacion a base de Ni, que esta controlada, de una temperatura de la solucion solida o de una cantidad de la precipitacion de la fase y' para obtener resistencia y capacidad de soldadura.
La aleacion en el documento JP-A-2010-84167 se controla para que tenga la temperatura de la solucion solida de la fase y' de 840°C o menor, mejorando de esta manera la capacidad de soldadura, y la fase y' se precipita por un tratamiento termico a 600 a 700°C para obtener la resistencia. Esta aleacion es adecuada para ser soldadura con un acero ferntico.
Un material de soldadura en el documento JP-A-2004-136301 es adecuado para una reparacion de soldadura de una turbina de gas que mueve una pala utilizada a una temperatura que excede de 1.000°C. El material de soldadura incluye aluminio para mejorar principalmente la resistencia a la oxidacion y de 0,05 a 0,15 % en peso de carbono, que es equivalente a la de una aleacion fundida a base de Ni, para ser utilizada a una temperatura que excede de 1.000°C. El carbono forma un carburo del tipo M23C6, que controla una forma de un grano limftrofe a una forma dendntica a una temperatura que excede de 1.000°C y puede retardar un progreso de una grieta a traves del lfmite del grano. Ademas, puesto que la pala movil, a la que se aplica el material de soldadura esta sometida a un tratamiento termico de 1.100°C o mas, como un tratamiento termico de solucion despues de la soldadura de reparacion, se considera que la segregacion de solidificacion formada en el proceso de soldadura se difunde suficientemente y el material es homogeneizado hasta un grado que no se forma la fase nociva.
Sumario de la invencion
La aleacion en el documento JP-A-2010-84167 no tiene una resistencia suficiente a una temperatura de 700 a 800°C, puesto que la aleacion tiene una cantidad pequena de la fase y' y una cantidad limitada de elemento de refuerzo de la solucion solida desde un punto de vista de una estabilidad estructural.
La pala movil a la que se aplica el material de soldadura en el documento JP-A-2004-136301 no es previsible que
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sea suficientemente homogeneizada a una temperatura de 700 a 800°C y, de acuerdo con ello, se plantea el problema de que se precipita una fase nociva debido a segregacion de la solidificacion.
Como se ha descrito anteriormente, una aleacion a base de Ni convencional o bien tiene buena capacidad de soldadura y resistencia insuficiente, o pobre capacidad de soldadura y alta resistencia. Por lo tanto, ha sido imposible que la aleacion convencional sea aplicada directamente al uso a 700 a 800°C.
Un objetivo de la presente invencion es proporcionar una aleacion a base de Ni para un material de soldadura que tiene una resistencia alta de la union soldada a una temperatura de 700 a 800°C y que tiene tambien una capacidad de soldadura y de manipulacion excelente.
La aleacion a base de Ni de acuerdo con la presente invencion incluye, en masa, de 0,001 a 0n1% C, de 18 a 25% Co, de 16 a 20% Cr, de 2,5 a 3,5% Al, de 10,0 a 14,0% Mo+W, y de 0,001 a 0,03% B.
La presente invencion puede proporcionar una aleacion a base de Ni para un material de soldadura de un tipo de refuerzo por precipitacion de fase f que tiene resistencia excelente a alta temperatura asf como capacidad de soldadura y de manipulacion excelentes. Por lo tanto, puede contribuir a la operacion a alta temperatura y a una eficiencia mejorada de una planta de generacion de potencia.
Otros objetos, caractensticas y ventajas de la invencion seran evidentes a partir de la siguiente descripcion de las formas de realizacion de la invencion tomadas en combinacion con los dibujos que se acompanan.
Breve descripcion de los dibujos
La figura 1 es un grafo de 0,2 % de lfmite de elasticidad a 800° de aleaciones, a traves de un ensayo a traccion de uniones soldadas.
La figura 2 es un grafo de un tiempo de rotura por fluencia; y
La figura 3 es un grafo de una correlacion entre una temperatura de la solucion solida y una cantidad de precipitacion de una fase y'.
Descripcion detallada de la invencion
Los presentes inventores han estudiado para mejorar propiedades de un material de soldadura a traves de un ensayo del material y un calculo termodinamico. Como resultado, los presentes inventores han desarrollado un material de soldadura que se puede utilizar a una temperatura de 700 a 800°C, seleccionando una composicion de la aleacion.
En esta descripcion, carbono, cobalto, cromo, aluminio, molibdeno, volframio, boro y mquel se representan por los sfmbolos de los elementos "C", "Co", "Cr", "Al", "Mo", "W", "B" and "Ni", respectivamente. Ademas, "Mo+W" representa una cantidad total de molibdeno y volframio.
A continuacion se describira la aleacion a base de Ni para el material de soldadura, y un alambre de soldadura, una barra de soldadura o un polvo de soldadura que incluyen el material de acuerdo con una forma de realizacion de la invencion.
La aleacion a base de Ni para el material de soldadura incluye, en masa, de 0,001 a 0,1% C, de 18 a 25% Co, de 16 a 20% Cr, de 2,5 a 3,5% Al, de 9,0 a 15,0% Mo+W, de 0,001 a 0,03% B, siendo el resto Ni e impurezas inevitables.
La aleacion a base de Ni incluye con preferencia, en masa, de 0,001 a 0,05% C, de 18 a 25% Co, de 16 a 20% Cr, de 2,5 a 3.5% Al, de 9,0 a 15,0% Mo+W, de 0,001 a 0,03% B, y siendo el resto Ni e impurezas inevitables.
La aleacion a base de Ni incluye con preferencia, en masa, de 0,001 a 0.05% C, de 18 a 25% Co, de 16 a 20% Cr, 2.5 a 3,5% Al, de 10,0 a 14,0% Mo+W, de 0,001 a 0,03% B, y siendo el resto Ni e impurezas inevitables.
La aleacion a base de Ni incluye con preferencia, en masa, de 0,01 a 0,04% C, de 20 a 23% Co, de 17 a 19% Cr, de 2,8 a 3,2% Al, de 10,0 a 12,0% Mo+W, de 0,003 a 0,01 % B y siendo el resto Ni e impurezas inevitables.
Para la aleacion de base de Ni, es preferible que una temperatura de la solucion solida de una fase de refuerzo de f'(Ni3Al) este en un rango de 850 a 900°C y una cantidad de precipitacion a 800°C sea de 10 a 25% en volumen.
Para la aleacion a base de Ni, un tiempo de rotura por fluencia de una porcion soldada en condiciones de 800°C y 294 MPa es con preferencia 200 horas o mas.
La aleacion a base de Ni se puede suministrar en formas de un alambre de soldadura, una barra de soldadura, un polvo de soldadura o similar.
Se describiran el rango de la composicion de elementos que constituyen la aleacion a base de Ni y la razon para la limitacion. El porcentaje siguiente es en masa, si no se describe otra cosa
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C se disuelve en una matriz para mejorar una resistencia a la traccion a una temperature alta, y forma un carburo tal como MC y M23C6. Los precipitados se precipitan principalmente en un lfmite de grano de una estructura de dendrita, que se forma durante la solidificacion de la aleacion y tienen un efecto de refuerzo del Kmite del grano previniendo que se linealice el lfmite del grano. Este efecto se confirma a partir de una cantidad de aproximadamente 0,001 %. La refuerzo del lfmite del grano debida al carburo es particularmente importante cuando se utiliza la aleacion a una temperatura alta que excede de 1.000°C como se describe en JPA-2010-84167, y es deseable para incrementar la cantidad de precipitados asf como incrementando el contenido de carbono.
No obstante, C forma facilmente segregacion durante la solidificacion. Cuando se anade C excesivamente, se favorece una grieta de la soldadura debida a la segregacion. Si la segregacion permanece, se puede precipitar un carburo grueso y fragilizar el material cuando se mantiene la aleacion a temperatura alta durante un periodo de tiempo largo.
Cuando se utiliza a una temperatura de 800°C o menos, la difusion no ocurre tanto y es diffcil que ocurra la linealizacion del lfmite del grano, comparado con el caso de 1.000°C. De acuerdo con ello, se puede reducir C comparado con una cantidad en el material de soldadura de una pala movil de turbina de gas y se ajusta un lfmite superior del contenido de C en 0,1 %. Es posible suprimir la grieta de la soldadura y la fragilizacion que se originan en la segregacion, reduciendo el contenido de C. Un rango preferido es de 0,001 a 0,05 %, mas preferido de 0,01 a 0,05 %.
Co sustituye a Ni y se disuelve en una matriz. Por lo tanto, Co tiene un efecto de incrementar la resistencia de un sustrato a alta temperatura. El efecto es significativo cuando se sustituye 18% o mas de Co. Co forma una fase nociva mas facilmente que Ni desde un punto de vista de la estabilidad de la fase. Cuando el contenido de Co excede el 25 %, se genera precipitacion de una fase nociva tal como una fase a o una fase m. Por lo tanto, es rango preferible es de 18 a 25 %. Un rango mas preferible es de 2,0 a 23 %.
Cr forma una pelfcula de oxido densa de Cr2O3 sobre una superficie de la aleacion y tiene un efecto de incrementar la resistencia a la oxidacion y la resistencia a la corrosion a alta temperatura. Es necesario un contenido de al menos 16 % de Cr desde un punto de vista de la resistencia a la oxidacion y la resistencia a la corrosion de una porcion de soldadura. No obstante, cuando el contenido excede de 20 %, se precipita la fase a, y se deterioran la ductilidad y la tenacidad a la fractura del material. De acuerdo con ello, se determina que el contenido sea 20 % o menos. Por lo tanto, un rango preferido es de 16 a 20 %. Un rango particularmente adecuado es de 17 a 19 %.
Al forma una fase y'(Ni3Al) y es indispensable para incrementar una resistencia de la aleacion a base de Ni. Para obtener una resistencia suficiente, una cantidad de fase y'(Ni3Al) precipitada tiene que ser 10 % o mas en volumen. Para precipitar la cantidad a 700 a 800°C, que es una temperatura de servicio supuesta, un contenido de Al tiene que ser 2,5 % o mas en masa. A medida que se incrementa el contenido de Al, se incrementa la resistencia, mientras que se reduce la capacidad de soldadura. La presente invencion incluye controlar una temperatura de la solucion solida de la fase y'(Ni3Al) a 900°C o menos desde un punto de vista de suprimir una grieta de la soldadura. Por esta razon, un lfmite superior del contenido de Al debe ser 3,5 %. Un rango preferido es de 2,5 a 3,5 %. Otro rango preferido es de 2,8 a 3,2 % a partir del equilibrio entre la resistencia y la capacidad de soldadura.
Mo y W tienen un efecto refuerzo de una matriz por refuerzo de la solucion solida. Para la aleacion de la presente invencion, un lfmite superior del contenido de Al se determina desde un punto de vista de la capacidad de soldadura. Por lo tanto, la aleacion incluye de manera deseable una cantidad grande de Mo y W para incrementar su resistencia. Para obtener una resistencia suficiente a 800°C, una cantidad total de Mo y W debe ser 9,0 % o mas.
El documento JP-A-2010-84167 describe tambien que se anaden cantidades grandes de elementos tales como Mo y W. Un sustrato, que es un objeto a soldar en la presente invencion es una aleacion a base de Ni, que es diffcil que forme una fase nociva en una zona de dilucion de la soldadura comparado con un acero ferntico. Por lo tanto, se puede anadir Mo y W en una cantidad total de 15,0 % como maximo. Cuando una cantidad de Mo y W excede del 15,0 %, se genera una fase compuesta intermetalica dura y fragil en el propio metal de soldadura. Por lo tanto, un rango preferido es de 0,9 a 15,0 %. Otro rango preferido es de 10,0 a 14,0 % y el rango particularmente preferido es de 10,0 a 12,0 %.
B tiene un efecto de incrementar una resistencia de un lfmite del grado similar a C, y es previsible que se mejore la ductilidad a una temperatura alta por una adicion de B. Este efecto se puede obtener por 0,001 % de B. No obstante, cuando un contenido de B excede de 0,03 %, B causa fundicion parcial del Kmite del grano y una precipitacion de una fase nociva. Por lo tanto, un rango preferido es de 0,001 a 0,03 %. Se obtienen propiedades preferidas de la aleacion en un rango de 0,003 a 0,015 %.
A continuacion se describiran en detalle ejemplos y ejemplos comparativos.
La Tabla 1 muestra composiciones qmmicas de muestras de aleacion para ensayo. En la Tabla, los N°s 1 a 10 son ejemplos de la invencion, y los N°s 11 a 15 son ejemplos comparativos.
[Tabla 1]
Composiciones de muestras de aleacion para ensayo
Clasificacion
N° Composicion de la aleacion Fase Y
Ni C Co Cr Al Mo W Mo+W B Temperatura solucion solida (°C) Cantidad de precipitacion (%)
1 Resto 0,10 23,0 18,0 3,0 0,0 10,0 10,0 0,012 867 15,5
Ejemplo de la invencion
2 Resto 0,10 20,0 18,0 3,2 0,0 10,0 10,0 0,005 885 18,3
3 Resto 0,05 20,0 16,0 3,5 0,0 10,0 10,0 0,005 897 23,2
4 Resto 0,045 18,0 16,0 2,8 2,5 12,0 14,5 0,005 876 13,7
5 Resto 0,045 18,0 20,0 2,5 2,5 12,0 14,5 0,010 854 10,5
6 Resto 0,045 23,0 20,0 3,0 0,0 12,0 12,0 0,010 878 17,2
7 Resto 0,01 23,0 16,0 3,2 2,5 9,0 11,5 0,015 872 18,4
8 Resto 0,01 24,5 16,0 3,2 5,0 9,0 14,0 0,015 891 20,0
9 Resto 0,005 23,0 18,0 2,8 2,5 9,0 11,5 0,015 863 13,4
10 Resto 0,005 23,0 18,0 2,8 5,0 9,0 14,0 0,015 860 15,2
11 Resto 0,20 20,0 18,0 4,0 0,0 8,0 8,0 0,006 940 27,3
Ejemplo comparativo
12 Resto 0,10 20,0 18,0 3,8 2,5 7,5 10,0 0,012 932 24,8
13
Resto 0,05 20,0 18,0 3,6 6,0 10,0 16,0 0,012 916 25,1
14 Resto 0,03 20,0 18,0 3,0 0,0 5,0 5,0 0,006 835 9,1
15 Resto 0,03 20,0 18,0 2,4 0,0 10,0 10,0 0,006 810 6,2
Se produjo un lingote de 10 kg de cada muestra de aleacion por fundicion en vado. Se retiraron una pelfcula de 5 oxido y un defecto de fundicion sobre su superficie desde el lingote producido y el lingote resultante fue procesado, a traves de un proceso de forjado en caliente y un proceso de embuticion en fno, en un alambre de soldar con un diametro de 1,2 mm. Con el uso de este alambre de soldar, se soldo por TIG un material de aleacion a base de Ni que tema una forma tubular con un diametro exterior de 34 mm y un diametro interior de 18 mm. De esta manera, se produjo una union soldada para evaluar propiedades. Aqrn, la soldadora TIG es una abreviatura de soldadura 10 Tungsten Inert Gas (Gas Inerte Volframio).
Aunque la aleacion fue procesada en una forma de alambre y utilizada para soldar en los ejemplos, la aleacion puede estar en forma de una barra o de polvo. Se tomo una pieza de ensayo desde la union soldada, y se midieron sus propiedades de resistencia a alta temperatura por un ensayo de traccion y un ensayo de fluencia. Ademas, se observo una microestructura de una seccion transversal de la posicion soldada y se evaluo la capacidad de 15 soldadura de cada aleacion confirmando la presencia o ausencia de una grieta de la soldadura o de una fase nociva.
La Tabla 2 muestra resultados de ensayo en el ensayo de traccion, el ensayo de fluencia y la capacidad de soldadura.
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[Tabla 2]
Resultados de la evaluacion de propiedades de cada aleacion
Clasificacion
N° Resultado del ensayo de traccion a alta temperatura (800°C) 0,2 % lfmite elastico (MPa) Resultado del ensayo de fluencia (800°C y 294 MPa) Tiempo de rotura (h) Capacidad de soldadura
1 512 229 O
Ejemplo
2 519 246 O
3 531 303 O
4 524 245 O
5 509 224 O
6 520 260 O
7 535 249 O
8 532 237 O
9 518 217 O
10 526 234 O
11 320 95 x
Ejemplo comparativo
12 374 89 x
13
420 103 A
14 448 146 O
15 456 108 O
O : bueno, A : posible, x : imposible
La figura 1 es un grafo que muestra 0,2 % de lfmite elastico de cada aleacion a 800°C, obtenido por el ensayo de traccion de la union soldada.
Cuando se utiliza la aleacion para un miembro de alta temperatura, es deseable que la aleacion tenga el 0,2 % de lfmite elastico de aproximadamente 500 MPa a 800°C, que es una temperatura de servicio supuesta. Todos los ejemplos de la invencion N°s 1 a 10 tienen la resistencia que excede de 500 MPa.
Puesto que los ejemplos estan fragmentados en una porcion soldada en cada ensayo, se considera que los valores muestran la resistencia del propio metal soldado. El resultado es casi equivalente a un resultado de ensayo de traccion de aleaciones forjadas. Ademas, no se observo un defecto tal como una grieta en la porcion soldada. A partir de este resultado, se puede determinar que todos los ejemplos de la invencion tienen excelente capacidad de soldadura.
Por otra parte, en los Ejemplos Comparativos 11 a 13, se observo una grieta en el metal soldado o en una porcion lfmite entre el metal soldado y el sustrato. Por lo tanto, se considera que ha rotura ha progresado partiendo desde la grieta en los Ejemplos Comparativos 11 a 13. De acuerdo con ello, el material ha cedido elasticamente bajo una tension de 500 MPa o menos en el caso de los Ejemplos Comparativos 11 a 13, cuya tension es menor que resistencia normal de la aleacion. Se considera que un factor de la grieta es que el contenido de Al es grande y la temperatura de precipitacion de la fase f es 900°C o mayor.
En los Ejemplos Comparativos 14 y 15, la capacidad de soldadura era adecuada y no se observo la grieta de la soldadura. Sin embargo, puesto que el contenido de Al es pequeno y la cantidad de precipitacion de la fase f no es suficiente, o puesto que una cantidad de elementos de refuerzo de la solucion solida Mo+W no es suficiente, la resistencia es insuficiente como la union, aunque no existen defectos de soldadura.
La figura 2 muestra un resultado del ensayo de fluencia,. Se obtuvo una tendencia similar que el ensayo de traccion. Se puede considerar que la aleacion es satisfactoriamente duradera a una temperatura de 800°C si el tiempo de
6
rotura es 200 horas o mas en la condiciones de ensayo (800°C y 294 MPa) de este tiempo.
Los ejemplos de la invencion incluyen cantidades deseables de un elemento de refuerzo por precipitacion y un elemento de refuerzo de la solucion solida. Tienen capacidad de soldadura adecuada, y su union soldada no tiene defectos. De acuerdo con ello, los ejemplos de la invencion tienen una resistencia a la fluencia que excede el 5 objetivo de 200 horas.
Por otra parte, los ejemplos comparativos solo tienen aproximadamente la mitad de la resistencia a la fluencia debido a la grieta de la soldadura y/o la resistencia insuficiente del propio metal de soldadura.
La figura 3 muestra una correlacion entre una temperatura de la solucion solida de la fase f y una cantidad de precipitacion de la fase f a 800°C de cada aleacion.
10 En la figura, una relacion entre ellas es generalmente proporcional y existe una tendencia a que la temperatura de la solucion solida sea alta y la cantidad de precipitacion se incrementa a medida que aumenta la cantidad de Al y la estabilidad de la fase f es alta.
La aleacion de la presente invencion tiene que tener una temperatura de la solucion solida en un rango de 850 a 900°C desde un punto de vista de la capacidad de soldadura, y tiene que tener la cantidad de precipitacion de la 15 fase f a 800°C de 10 a 25% desde un punto de vista de la resistencia a la temperatura de servicio. Espedficamente, la temperatura de la solucion solida de la fase f y la cantidad de precipitacion de la fase f tienen que estar dentro del rango mostrado por una lmea de puntos en la figura.
Con tal que la aleacion satisfaga la temperatura de la solucion solida anterior de la fase f y la cantidad de precipitacion de la fase f, se puede obtener una union soldada con capacidad de soldadura y resistencia y la 20 aleacion se puede utilizar para un miembro soldado, tal como una caldera, una turbina de vapor y una turbina de gas que se utilizan a alta temperatura de aproximadamente 800°C. Con respecto a la forma de la aleacion a utilizacion como el material de soldadura, se considera que cualquiera de una forma de alambre, una forma de barra o una forma de polvo proporcionan un efecto similar.

Claims (7)

  1. REIVINDICACIONES
    1.- Una aleacion a base de Ni para un material de soldadura que comprende, en masa, de 0,001 a 0,1 % de C, de 18 a 25% de Co, de 16 a 20% de Cr, de 2,5 a 3,5% de Al, de 10,0 a 14,0% de Mo+W, de 0,001 a 0,03% de B y siendo el resto Ni e impurezas inevitables.
    5 2.- La aleacion a base de Ni de acuerdo con la reivindicacion 1, que comprende de 0,001 a 0,05% de C en masa.
  2. 3. - La aleacion a base de Ni de acuerdo con la reivindicacion 1, que comprende, en masa, de 0,01 a 0,04% de C, de
    20 a 23% de Co, de 17 a 19% de Cr, de 2,8 a 3,2% de Al, de 10,0 a 12.0% de Mo+W y de 0,003 a 0,01% de B.
  3. 4. - La aleacion a base de Ni de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que una temperature de la solucion solida de una fase de refuerzo de y'(NiaAl) esta en un rango de de 850 a 900°C y una
    10 cantidad de la precipitacion a 800° es de 10 a 25 % en volumen.
  4. 5.- La aleacion a base de Ni de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que un tiempo de rotura de fluencia de una porcion soldada en condiciones de 800°C y 294 MPa es 200 horas o mas.
  5. 6.- Un alambre de soldadura que incluye la aleacion a reivindicaciones 1 a 5. base de Ni de acuerdo con una cualquiera de las
  6. 15
    7.- Una barra de soldadura reivindicaciones 1 a 5. que incluye la aleacion a base de Ni de acuerdo con una cualquiera de las
  7. 8.- Un polvo de soldadura reivindicaciones 1 a 5. que incluye la aleacion a base de Ni de acuerdo con una cualquiera de las
    20
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