CN103358050A - Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末 - Google Patents

Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末 Download PDF

Info

Publication number
CN103358050A
CN103358050A CN201310053826XA CN201310053826A CN103358050A CN 103358050 A CN103358050 A CN 103358050A CN 201310053826X A CN201310053826X A CN 201310053826XA CN 201310053826 A CN201310053826 A CN 201310053826A CN 103358050 A CN103358050 A CN 103358050A
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
welding material
base alloy
temperature
phase
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201310053826XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN103358050B (zh
Inventor
今野晋也
土井裕之
佐藤顺
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Power Ltd
Original Assignee
Hitachi Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi Ltd filed Critical Hitachi Ltd
Publication of CN103358050A publication Critical patent/CN103358050A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN103358050B publication Critical patent/CN103358050B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent

Abstract

本发明涉及Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末，提供高温强度优异，且焊接性及加工性也优异的Ni基合金焊接材料。本发明将以质量基准计含有C：0.001～0.1％、Co：18～25％、Cr：16～20％，Al：2.5～3.5％，Mo+W：9.0～15.0％、B：0.001～0.03％，余量为Ni及不可避免的杂质的γ′析出强化型的Ni基合金作为焊接材料使用。

Description

Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末
技术领域
本发明涉及γ′析出强化型的高强度Ni基合金、以及焊接性优异的焊接材料。 
背景技术
用于火力发电厂的各种高温部件利用了高温强度优异的铁素体系耐热钢、Ni基超合金等。这些材料大多是通过焊接来形成结构部品。伴随着发电效率的提高，材料的使用温度也变高，对于焊接材料也要求高的强度特性。 
作为焊接方法，可举电弧焊接、激光焊接、电子束焊接等，任一种在经过一次使金属材料熔融、凝固的工序的方面都是相同的。金属材料由于在凝固时体积收缩，在冷却中产生强的热应力。Ni基合金那样的高强度材料，在强度变高的另一面，有延展性降低的倾向，由于热应力而发生焊接裂纹等，焊接性变差的倾向强。特别是在通过γ′（Ni3Al）相的析出而强化的合金，如在焊接之际γ′相析出，或在冷却中析出，则产生焊接裂纹的可能性高。 
另一方面，焊接部变成凝固组织，产生凝固偏析。在凝固偏析部产生脆的有害相的可能性高，这也是助长焊接裂纹的一个原因。还有，在使用温度的700～800℃的温度环境中，由于发生原子的扩散，产生组织变化，在凝固偏析部存在在通常的平衡状态不产生的特殊的析出物产生的可能性。如果形成这样的析出物，存在材料强度降低而发生部件损伤等对发电厂工作带来重大障碍的可能性。 
这样在焊接材料中，除了使用温度中的充分强度外，虽然还要求焊接性优异，难产生焊接裂纹，以及长时间使用中也难于产生有害相的凝 固组织的相稳定性等，但在现有技术，实情是还没有得到在700～800℃的使用温度中满足这些特性的材料。 
例如，在专利文献1及2中，公开了关于通过控制γ′相的固溶温度或析出量，谋求强度和焊接性的两全的Ni基合金焊接材料的发明。 
对于专利文献1记载的合金，在γ′相的固溶温度为840℃以下时改善焊接性的同时，通过600～700℃的热处理使γ′相析出从而使强度提高，该合金适于与铁素体钢的焊接。 
对于专利文献2记载的焊接材料，是适于在超过1000℃的温度中使用的汽轮机动叶片的焊接修补的材料。该焊接材料中，A1主要是以耐氧化性的改善为目的而添加的，由于在超过1000℃的温度中使用，添加与铸造Ni基合金同等的0.05～0.15重量％的C。C形成M23C6型碳化物，在超过1000℃那样的温度区域中结晶晶界的形状为树枝状，有可能延迟晶界的裂隙的进展。还有，适用该焊接材料的动叶片，在修补焊接后，由于进行1100℃以上的热处理作为固溶化热处理，焊接之际，发生的凝固偏析充分扩散，可以认为在不形成有害相的程度进行了匀质化。 
【现有技术文献】 
【专利文献】 
【专利文献1】特开2010－84167号公报 
【专利文献2】特开2004－136301号公报 
发明内容
发明要解决的课题 
专利文献1记载的合金γ′量少，从组织稳定性的观点考虑，由于固溶强化元素量也受到限制，在700～800℃的温度中得不到充分的强度。 
适用专利文献2记载的焊接材料的动叶片在700～800℃的温度区域中，由于无法期待充分的匀质化，凝固偏析所致的有害相的析出成为问题。 
如上述的那样，现有的Ni基合金存在虽然焊接性良好，但强度不充分，或虽然高强度，但焊接性缺乏的任一个，在700～800℃的使用环 境中原样适用是不可能的。 
本发明目的在于提供在700～800℃的温度范围中得到高的焊接接头强度，焊接性及加工性也优异的Ni基合金焊接材料。 
用于解决课题的手段 
本发明的Ni基合金焊接材料，其特征在于，以质量基准计含有C：0.001～0.1％、Co：18～25％、Cr：16～20％，Al：2.5～3.5％，Mo+W：9.0～15.0％、B：0.001～0.03％。 
发明的效果 
根据本发明，能够得到γ′相析出强化型的、高温强度优异、且焊接性及加工性也优异的Ni基合金焊接材料，能够期待发电厂的高温化及高效率化。 
附图说明
【图1】表示通过焊接接头的拉伸试验得到的各合金在800℃的0.2％屈服强度的图。 
【图2】表示蠕变断裂时间的图。 
【图3】表示γ′相的固溶温度与析出量的相关性的图。 
具体实施方式
本发明人研究了利用材料试验及热力学计算的焊接材料的特性改善。其结果是，通过选择合金成分范围，开发了在700～800℃的温度范围中能够使用的焊接材料。 
另外，本说明书中，对于碳、钴、铬、铝、钼、钨、硼及镍，以元素记号C、Co、Cr、A1、Mo、W、B、Ni表示。还有，Mo＋W表示钼及钨的含量之和。 
以下，对本发明的实施方式涉及的Ni基合金焊接材料以及使用该焊接材料的焊丝、焊条及焊接用粉末进行说明。 
上述Ni基合金焊接材料，其特征在于，以质量基准计含有C：0.001～0.1％、Co：18～25％、Cr：16～20％，Al：2.5～3.5％，Mo+W： 9.0～15.0％、B：0.001～0.03％，余量为Ni及不可避免的杂质。 
上述Ni基合金焊接材料，以质量基准计优选含有C：0.001～0.05％、Co：18～25％、Cr：16～20％，Al：2.5～3.5％，Mo+W：9.0～15.0％、B：0.001～0.03％，余量为Ni及不可避免的杂质。 
上述Ni基合金焊接材料，以质量基准计优选含有C：0.001～0.05％、Co：18～25％、Cr：16～20％，Al：2.5～3.5％，Mo+W：10.0～14.0％、B：0.001～0.03％，余量为Ni及不可避免的杂质。 
上述Ni基合金焊接材料，以质量基准计优选含有C：0.01～0.04％、Co：20～23％、Cr：17～19％，Al：2.8～3.2％，Mo+W：10.0～12.0％、B：0.003～0.01％，余量为Ni及不可避免的杂质。 
上述Ni基合金焊接材料，作为强化相的γ′（Ni3Al）相的固溶温度为850～900℃的范围，在800℃的析出量优选以体积率计为10～25％。 
上述Ni基合金焊接材料，优选在800℃、294MPa的条件下的焊接部蠕变断裂时间为200小时以上。 
上述Ni基合金焊接材料，能够以焊丝、焊条、焊接用粉末等的形式供使用。 
以下，阐述构成上述Ni基合金焊接材料的元素的成分范围以及限定理由。另外，以下的百分率在没有特别说明的情况是质量基准。 
C在母相中固溶从而提高在高温的拉伸强度的同时，形成MC、M23C6等的碳化物。这些的析出物，主要析出在凝固时形成的树枝状组织的边界，具有通过防止晶界直线化，提高晶界强度的效果。该效果从0.001％左右能够确认。这样的碳化物所致的晶界强化在如专利文献1那样的超过1000℃那样的高温区域使用时特别重要，希望C量多而析出物也多。 
然而，C是在凝固时容易产生偏析的元素，过剩添加时，则由于偏析而助长焊接裂纹。还有，偏析原样残留时，在高温长时间保持的情况下碳化物粗大地析出而存在脆化的担心。 
在800℃以下的温度使用的情况下，与1000℃的情况相比，由于不怎么发生扩散，难于发生晶界的直线化，C量的上限值为0.1％，与汽轮机动叶片的焊接材料相比即使少也可以。通过减少C量，使起因于偏 析的焊接裂纹及脆化得到抑制成为可能。作为优选的范围，为0.001～0.05％。更优选0.01～0.05％。 
Co通过与Ni置换而固溶在母相中，具有提高基材的高温强度的效果。该效果在18％以上的置换时显著显现。在相稳定性的方面，比Ni更容易形成有害相，添加量超过25％时，σ相、μ相等的有害相的析出能够被确认。因此，优选的范围为18～25％。更优选的范围为20～23％。 
Cr在合金的表面形成Cr2O3的致密的氧化皮膜，具有提高耐氧化性及高温耐腐蚀性的效果。从焊接部的耐氧化性及耐腐蚀性的观点考虑，有必要至少含有16％。然而，添加量超过20％时，由于σ相析出使材料的延展性及断裂韧性恶化，因此设为20％以下。因此，优选的范围为16～20％。特别优选的范围为17～19％。 
Al是形成γ′（Ni3Al）相的元素，对Ni基合金的强度提高是不可欠缺的元素。为了得到充分的强度，γ′（Ni3Al）相以体积基准计为10％以上的析出量是必要的。在设想的使用温度700～800℃中为了得到该析出量，以质量基准计为2.5％以上的添加是必要的。虽然添加量越增加，强度越变高，但另一方面，焊接性变低。从抑制焊接裂纹的观点考虑，将γ′（Ni3A1）相的固溶温度设为900℃以下为本发明的特征之一，为此，Al量的上限值设为3.5％。因此，优选的范围为2.5～3.5％。从强度与焊接性的平衡考虑，作为更优选的范围是2.8～3.2％。 
Mo及W具有通过固溶强化而强化母相的效果。本发明的合金，从焊接性的观点出发决定Al量的上限。为此，为了提高强度，希望多含Mo及W。为了在800℃得到充分的强度，有必要Mo及W合计添加9.0％以上。 
专利文献1中也记载了多添加Mo及W这样的元素，但本发明中作为焊接的对象的基材是Ni基合金，与铁素体钢相比，在焊接稀释部中难于形成有害相。因此，Mo及W可添加最大至15.0％。Mo及W超过15.0％时，在焊接金属本身中形成硬质的、脆的金属间化合物相。因此，优选的范围为9.0～15.0％。更优选的成分范围为10.0～14.0％，特别优选10.0～12.0％。 
B与C同样在晶界的强度提高方面具有效果，通过B的添加，能够期待高温延展性的改善。通过0.001％的添加能够得到该效果，但超过0.03％时,则引起晶界的部分熔融，以及有害相的析出。因此，优选的范围为0.001～0.03％。得到更优选的特性的范围为0.003～0.0l5％。 
以下，对实施例及比较例进行详细说明。 
表1是表示作为供试验材料使用合金的化学成分的表。表中，No.1～10为实施例，No.11～15为比较例。 
Figure BDA00002842872900071
各供试验材料的合金的铸块是以每10kg通过真空熔化而制作的。制作的铸块，在除去了表面的氧化被膜以及铸造欠陷之后，通过热锻造加工及冷拉丝加工而加工成φ1.2mm的焊丝。使用该焊丝，在外径34mm、内径18mm的管形状的Ni基合金基材上实施TIG焊接，制作特性评价用的焊接接头。在此，TIG焊接是钨极惰性气体(Tungsten Inert Gas)焊接的略称。 
本实施例中，将合金加工成丝形状来进行焊接，但棒状或粉末状也可以。从焊接接头采取试验片，利用拉伸试验及蠕变试验评价高温强度特性。还有，进行焊接部的断面的组织观察，通过确认焊接裂纹以及有害相的有无，评价各合金的焊接性。 
表2是表示拉伸试验、蠕变试验及焊接性的试验结果的表。 
Figure BDA00002842872900091
图1是表示通过焊接接头的拉伸试验得到的各合金在800℃的0.2％屈服强度的图。 
作为高温部件材料使用的情况下，在推定的作为使用温度的800℃，希望500MPa左右的0.2％屈服强度。实施例No.1～10的任一个都具有超过500MPa的强度。 
在任一个的试验中，都在焊接金属部断裂，因此这些的值是焊接金属本身的强度。这与对各合金的锻造材料本身进行拉伸试验的结果几乎同等。还有，由于没有确认到焊接部中的裂纹等的缺陷，能够判断任一个的实施例都具有优异的焊接性。 
另一方面，比较例11～13在焊接金属、或焊接金属与基材的边界部中确认了裂纹。因此，比较例11～13中，可以认为以这些裂纹为基点而进行断裂。因此，比较例11～13的情况下，在远比合金的本来强度低的500MPa以下的应力材料进行屈服。可以认为发生裂纹的要因是由于A1量多，γ′相析出温度高至900℃以上。 
比较例14及15中，焊接性良好，没有确认到焊接裂纹。 
然而，由于A1量少，γ′相析出量不充分，或固溶强化元素Mo＋W量不充分，即使焊接缺陷没有，但作为接头的强度却不足。 
图2中所示的蠕变试验的结果，可见与拉伸试验的结果同样的倾向。在本次的试验条件（800℃、294MPa）的条件下，若断裂时间为200小时以上的话，可以认为耐用温度满足800℃。 
实施例的情况下，含有所希望的量的析出强化及固溶强化的元素。还有，焊接性也良好，得到没有缺陷的焊接接头。因此，实施例的情况下，得到了作为目标的超过200小时的蠕变强度。 
另一方面，比较例的情况下，由于焊接裂纹、以及焊接金属本身的强度不足，仅得到一半左右的蠕变强度。 
图3是表示各合金的γ′相固溶温度与800℃中的γ′析出量的相关性的图。 
在本图中，两者的关系大致为比例关系，Al量多、γ′相的稳定性越高，固溶温度越高、析出量也有变多的倾向。 
本发明的合金，从焊接性的观点考虑，固溶温度为850～900℃以下，另外从使用温度的强度的观点考虑，在800℃的γ′析出量为10～25％是必要的。即，γ′相固溶温度及γ′析出量在图中的以点线所示的范围是必要的。 
上述的这些成分，只要为满足γ′相固溶温度及γ′析出量的合金，就能够得到焊接性与强度两全的焊接接头，就能够用于在800℃左右的高温下使用的锅炉、蒸气涡轮、汽轮机等的焊接部件材料。作为焊接材料使用时的形态，可以认为丝形状、棒状及粉末状的任一个都能够得到同样的效果。 

Claims (9)

1.Ni基合金焊接材料，其特征在于，以质量基准计含有C：0.001～0.1％、Co：18～25％、Cr：16～20％，Al：2.5～3.5％，Mo+W：9.0～15.0％、B：0.001～0.03％，余量为Ni及不可避免的杂质。
2.权利要求1所述的Ni基合金焊接材料，其特征在于，以质量基准计，C的含量为0.001～0.05％。
3.权利要求2所述的Ni基合金焊接材料，其特征在于，以质量基准计，Mo＋W的含量为10.0～14.0％。
4.权利要求3所述的Ni基合金焊接材料，其特征在于，以质量基准计含有C：0.01～0.04％，Co：20～23％，Cr：17～19％，A1：2.8～3.2％，Mo＋W：10.0～12.0％，B：0.003～0.01％。
5.权利要求1～4任一项所述的Ni基合金焊接材料，其特征在于，作为强化相的γ′（Ni3Al）相的固溶温度为850～900℃的范围，在800℃的析出量以体积基准计为10～25％。
6.权利要求1～5任一项所述的Ni基合金焊接材料，其特征在于，在800℃、294MPa的条件下的焊接部蠕变断裂时间为200小时以上。
7.焊丝，其特征在于，含有权利要求1～6任一项所述的Ni基合金焊接材料。
8.焊条，其特征在于，含有权利要求1～6任一项所述的Ni基合金焊接材料。
9.焊接用粉末，其特征在于，含有权利要求1～6任一项所述的Ni基合金焊接材料。
CN201310053826.XA 2012-03-30 2013-02-20 Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末 Active CN103358050B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-079102 2012-03-30
JP2012079102A JP5537587B2 (ja) 2012-03-30 2012-03-30 Ｎｉ基合金溶接材料並びにこれを用いた溶接ワイヤ、溶接棒及び溶接用粉末

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN103358050A true CN103358050A (zh) 2013-10-23
CN103358050B CN103358050B (zh) 2016-03-30

Family

ID=47740854

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201310053826.XA Active CN103358050B (zh) 2012-03-30 2013-02-20 Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末

Country Status (5)

Country Link
US (1) US9878403B2 (zh)
EP (1) EP2677053B1 (zh)
JP (1) JP5537587B2 (zh)
CN (1) CN103358050B (zh)
ES (1) ES2624432T3 (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104827206A (zh) * 2015-05-09 2015-08-12 芜湖鼎恒材料技术有限公司 一种Ni-Cr-Al纳米焊层及制备方法
CN106392369A (zh) * 2015-07-31 2017-02-15 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN109420862A (zh) * 2017-08-28 2019-03-05 中国科学院金属研究所 一种镍基单晶高温合金连接用粉末钎料及其制备方法和应用
CN112518172A (zh) * 2020-11-24 2021-03-19 中国华能集团有限公司 一种镍钴基高温合金焊丝
CN113249619A (zh) * 2021-06-24 2021-08-13 北京科技大学 δ相强化镍基高温合金的基体成分设计方法
CN113427166A (zh) * 2021-06-25 2021-09-24 西安热工研究院有限公司 一种700℃级超超临界电站锅炉用镍铁基高温合金焊条

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6068935B2 (ja) 2012-11-07 2017-01-25 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Ｎｉ基鋳造合金及びそれを用いた蒸気タービン鋳造部材
US10967466B2 (en) * 2017-04-20 2021-04-06 Kennametal Inc. Layered assemblies for superalloy article repair
CN113399862A (zh) * 2021-06-25 2021-09-17 西安热工研究院有限公司 一种800℃级超超临界电站锅炉用镍钴基高温合金焊条

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1710041A1 (en) * 2004-01-21 2006-10-11 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Ni BASE HIGH Cr ALLOY FILLER MATERIAL AND WELDING ROD FOR SHIELDED METAL ARC WELDING
CN101249591A (zh) * 2007-10-31 2008-08-27 哈尔滨电机厂有限责任公司 镍基焊丝及其制备工艺
JP2010084167A (ja) * 2008-09-30 2010-04-15 Hitachi Ltd Ｎｉ基合金及び、Ｎｉ基合金を用いた上記タービン用高温部材
CN102105260A (zh) * 2008-07-30 2011-06-22 三菱重工业株式会社 Ni基合金用焊接材料
WO2011158706A1 (ja) * 2010-06-14 2011-12-22 住友金属工業株式会社 Ｎｉ基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0663789A (ja) * 1992-08-19 1994-03-08 Daido Steel Co Ltd ガスシールドアーク溶接用のＮｉまたはＮｉ合金溶接ワイヤ
JP2000210789A (ja) * 1999-01-27 2000-08-02 Hitachi Ltd 溶接ワイヤ及び補修施工方法
CA2396578C (en) * 2000-11-16 2005-07-12 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Ni-base heat-resistant alloy and weld joint thereof
JP3842717B2 (ja) 2002-10-16 2006-11-08 株式会社日立製作所 溶接材料、溶接構造物、ガスタービン動翼及びガスタービン動翼又は静翼の補修方法
JP4982324B2 (ja) 2007-10-19 2012-07-25 株式会社日立製作所 Ｎｉ基鍛造合金、蒸気タービンプラント用鍛造部品、蒸気タービンプラント用ボイラチューブ、蒸気タービンプラント用ボルト及び蒸気タービンロータ
JP4719780B2 (ja) 2008-09-09 2011-07-06 株式会社日立製作所 タービン用の溶接型ロータおよびその製造方法
JP4780189B2 (ja) * 2008-12-25 2011-09-28 住友金属工業株式会社 オーステナイト系耐熱合金
JP4987921B2 (ja) 2009-09-04 2012-08-01 株式会社日立製作所 Ｎｉ基合金並びにこれを用いた蒸気タービン用鋳造部品、蒸気タービンロータ、蒸気タービンプラント用ボイラチューブ、蒸気タービンプラント用ボルト及び蒸気タービンプラント用ナット
JP5165008B2 (ja) 2010-02-05 2013-03-21 株式会社日立製作所 Ｎｉ基鍛造合金と、それを用いた蒸気タービンプラント用部品

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1710041A1 (en) * 2004-01-21 2006-10-11 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Ni BASE HIGH Cr ALLOY FILLER MATERIAL AND WELDING ROD FOR SHIELDED METAL ARC WELDING
CN101249591A (zh) * 2007-10-31 2008-08-27 哈尔滨电机厂有限责任公司 镍基焊丝及其制备工艺
CN102105260A (zh) * 2008-07-30 2011-06-22 三菱重工业株式会社 Ni基合金用焊接材料
JP2010084167A (ja) * 2008-09-30 2010-04-15 Hitachi Ltd Ｎｉ基合金及び、Ｎｉ基合金を用いた上記タービン用高温部材
WO2011158706A1 (ja) * 2010-06-14 2011-12-22 住友金属工業株式会社 Ｎｉ基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104827206A (zh) * 2015-05-09 2015-08-12 芜湖鼎恒材料技术有限公司 一种Ni-Cr-Al纳米焊层及制备方法
CN106392369A (zh) * 2015-07-31 2017-02-15 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN106392369B (zh) * 2015-07-31 2019-12-13 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN109420862A (zh) * 2017-08-28 2019-03-05 中国科学院金属研究所 一种镍基单晶高温合金连接用粉末钎料及其制备方法和应用
CN112518172A (zh) * 2020-11-24 2021-03-19 中国华能集团有限公司 一种镍钴基高温合金焊丝
CN113249619A (zh) * 2021-06-24 2021-08-13 北京科技大学 δ相强化镍基高温合金的基体成分设计方法
CN113427166A (zh) * 2021-06-25 2021-09-24 西安热工研究院有限公司 一种700℃级超超临界电站锅炉用镍铁基高温合金焊条
CN113427166B (zh) * 2021-06-25 2022-06-21 西安热工研究院有限公司 一种700℃级超超临界电站锅炉用镍铁基高温合金焊条

Also Published As

Publication number Publication date
JP5537587B2 (ja) 2014-07-02
ES2624432T3 (es) 2017-07-14
JP2013208628A (ja) 2013-10-10
EP2677053A1 (en) 2013-12-25
CN103358050B (zh) 2016-03-30
EP2677053B1 (en) 2017-04-12
US9878403B2 (en) 2018-01-30
US20130255442A1 (en) 2013-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103358050B (zh) Ni基合金焊接材料以及使用该材料的焊丝、焊条及焊接用粉末
JP5212533B2 (ja) 継目無オーステナイト系耐熱合金管
US8187725B2 (en) Welding alloy and articles for use in welding, weldments and method for producing weldments
JP5236651B2 (ja) 高温強度に優れたボイラ用低熱膨張Ｎｉ基超耐熱合金及びそれを用いたボイラ部品並びにボイラ部品の製造方法
JP5783641B2 (ja) ろう接用ニッケル基塩酸耐食合金
KR101809360B1 (ko) Ni기 내열합금 용접 조인트의 제조 방법 및 그것을 이용하여 얻어지는 용접 조인트
JP6034041B2 (ja) 高温配管物およびその製造方法
WO2013077113A1 (ja) 濡れ広がり性と耐食性に優れたNi-Cr系ろう材
US8524149B2 (en) Nickel base wrought alloy
TWI518184B (zh) 焊接方法及抗腐蝕填料合金及其消耗品
CN101306494A (zh) 一种镍基高温合金钎料
CN101818286A (zh) 用于汽轮机锻造部件的镍基合金、转子叶片、定子叶片、螺杆构件和管
JP4839388B2 (ja) 溶接材料および溶接ロータ
JP5356572B2 (ja) タービンロータ
JP2013059768A (ja) 溶接用Ｎｉ基合金および溶加材
JP2010084167A (ja) Ｎｉ基合金及び、Ｎｉ基合金を用いた上記タービン用高温部材
Ohno et al. Development of low thermal expansion nickel base superalloy for steam turbine applications
JP3965682B2 (ja) 固体酸化物型燃料電池用容器
KR20220091467A (ko) 열교환기용 저 용융 철계 경납땜 필러 금속
WO2022251781A2 (en) A nickel based superalloy weld filler
Lee et al. A Study on Relationship between Hot Ductility Behavior and Hot Cracking Susceptibility in PTA Weld of Ni-based Superalloy

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: MITSUBISHI HITACHI POWER SYSTEM LTD.

Free format text: FORMER OWNER: HITACHI,LTD.

Effective date: 20150320

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20150320

Address after: Kanagawa, Japan

Applicant after: Mitsubishi Hitachi Power System Ltd.

Address before: Tokyo, Japan

Applicant before: Hitachi Ltd.

C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: Kanagawa, Japan

Patentee after: Mitsubishi Power Co., Ltd

Address before: Kanagawa, Japan

Patentee before: MITSUBISHI HITACHI POWER SYSTEMS, Ltd.

CP01 Change in the name or title of a patent holder