ES2608783T3

ES2608783T3 - Método para controlar un ventilador para intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, y dispositivo acondicionador de aire

Info

Publication number: ES2608783T3
Application number: ES11786555.0T
Authority: ES
Inventors: Masashi Saitou; Junichi Shimoda; Tatsuya Makino
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2010-05-24
Filing date: 2011-05-19
Publication date: 2017-04-17
Anticipated expiration: 2031-05-19
Also published as: US9752815B2; CN102884382A; CN102884382B; EP2578956A1; JP2011247455A; WO2011148856A1; JP4952822B2; EP2578956A4; EP2578956B1; US20130061619A1

Abstract

Un método para controlar un ventilador (36) de intercambiador de calor de fuente de calor que impulsa aire hacia un intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor que lleva a cabo un intercambio de calor con un refrigerante comprimido en un compresor (31), comprendiendo el método: una primera etapa (S14) de conversión de convertir a partir de una temperatura detectada actual en un momento actual de un detector (38) de temperatura fijado al intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor para obtener un valor de alta presión convertido actual en el momento actual del refrigerante dentro de una tubería del lado de la alta presión del compresor (31); una segunda etapa (S15) de conversión de convertir a partir de una temperatura detectada pasada detectada por el detector (38) de temperatura en un momento pasado antes del momento actual para obtener un valor de alta presión convertido pasado en el momento pasado del refrigerante dentro de la tubería del lado de la alta presión; y una etapa (S17) de determinación de la velocidad del ventilador de encontrar un valor de alta presión convertido corregido mediante la corrección del valor de alta presión convertido actual con el valor de alta presión convertido pasado y usando el valor de alta presión convertido corregido para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor; en el que en la etapa (S17) de determinación de la velocidad del ventilador, el valor de alta presión convertido corregido se obtiene encontrando una tasa de cambio del valor de alta presión convertido actual en la cercanía el momento actual a partir del valor de alta presión convertido actual y el valor de alta presión convertido pasado y añadiendo el producto de la tasa de cambio y un coeficiente de corrección al valor de alta presión convertido actual; en el que una etapa (S21) de discriminación de la temperatura exterior de detectar la temperatura exterior del aire exterior que es el objetivo de impulsión de aire del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y discriminar si la temperatura exterior está en una primera región de temperatura o una segunda región de temperatura más alta que la primera región de temperatura, en el que en la etapa de determinación de la velocidad del ventila dor, cuando se ha discriminado en la etapa (S21) de discriminación de la temperatura exterior que la temperatura exterior está en la primera región de temperatura, se usa el valor de alta presión convertido corregido para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, y cuando se ha discriminado en la etapa (S21) de discriminación de la temperatura exterior que la temperatura exterior está en la segunda región de temperatura, el valor de alta presión convertido actual se usa en lugar del valor de alta presión conver35 tido corregido, u otro valor de alta presión convertido corregido obtenido usando otro coeficiente de corrección diferente del coeficiente de corrección usado en la primera región de temperatura, para determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor.

Description

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

DESCRIPCION

Metodo para controlar un ventilador para intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, y dispositivo acondicionador de aire

Campo de la tecnica

La presente invencion se refiere a un metodo para controlar un ventilador de intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y a un acondicionador de aire y, en particular, a un metodo para controlar un ventilador de intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que impulsa aire hacia un intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y a un acondicionador de aire al que se aplica el metodo de control.

Tecnica anterior

En el documento WO 2008/100255 A1 se describe la optimizacion del funcionamiento de un sistema de refrigeracion de aire acondicionado. Se proporciona un metodo para operar un sistema de compresion de vapor refrigerante que incluye las etapas de determinar los valores instantaneos de una pluralidad de parametros de operacion seleccionados de una unidad de refrigeracion de un sistema, calcular un punto de consigna de parametro de control deseado indicativo de una puntuacion de eficiencia energetica optima para la unidad de refrigeracion como una funcion de los parametros de operacion seleccionados, detectar el valor instantaneo del parametro de control, comparar el valor instantaneo detectado del parametro de control con el punto de consigna del parametro de control calculado, y ajustar la velocidad de operacion de los ventiladores de condensador asociados con el condensador de aire acondicionado de la unidad de refrigeracion en respuesta a la comparacion.

En el documento US 2008/0295530 A1 se describe un aparato de estimacion de presion de entrada de compresor para un sistema de ciclo de refrigeracion. Una unidad de control electronica responde SI al juzgar que se ha enviado el comando para iniciar un compresor cuando se enciende un interruptor de acondicionamiento de aire. A continuacion, la unidad de control electronico responde NO en un caso en el que el tiempo Tc contado por un temporizador es menor que un tiempo predeterminado T1. Al mismo tiempo, se ajusta Tefin_C a 15°C. El menor entre Tefin_C y Tefin determinado de este modo se determina como Tefin_d. Despues de eso, Tefin_d se introduce en la funcion de retraso de primer orden para adquirir Tefin_AD(N). Entonces, el control pasa a una etapa donde se determina un valor estimado Ps_es(N) de una presion de entrada de refrigerante del compresor usando Tefin_AD(N) y Gr.

Ademas, en un acondicionador de aire instalado en habitaciones de servidores de ordenador, por ejemplo, es necesario que el acondicionador de aire sea gestionado de modo que haya una temperatura constante a lo largo de todo el ano, incluso en presencia de fuentes de calor tales como los servidores, de modo que se requiere una operacion de refrigeracion incluso cuando la temperatura del aire exterior se encuentra en una region de temperatura del aire exterior baja igual o menor de 20°C. En la operacion de refrigeracion en tal region de temperatura del aire exterior baja, la presion de descarga descargada desde el compresor del acondicionador de aire disminuye debido a que se provoca que el intercambiador de calor exterior (intercambiador de calor del lado de la fuente de calor) funcione como un condensador, de modo que se hace diffcil asegurar la diferencia de presion alta-baja, que es la diferencia entre la presion de descarga (presion alta) y la presion de succion (presion baja). Para asegurar la diferencia de presion alta-baja, como se describe en el documento de patente 1 (JP-A N° 2002-39598) por ejemplo, es necesario controlar de manera precisa el ventilador exterior para el intercambiador de calor exterior del aire acondicionado segun una correspondencia precisa con la diferencia de presion alta-baja.

En consecuencia, para asegurar la diferencia de presion alta-baja en la operacion de refrigeracion en la region de temperatura del aire exterior baja, es importante detectar la presion de descarga y la presion de succion. Es comun que la presion de succion, que es una presion baja, sea detectada por un sensor de presion de baja presion, pero los metodos para detectar la presion de descarga de alta presion incluyen un metodo donde se fija un sensor de presion de alta presion a una tubena del lado de alta presion del compresor y un metodo en el que la presion de descarga se estima a partir de un termistor fijado al intercambiador de calor exterior.

Si se usa un sensor de presion de alta presion, la presion real dentro de la tubena del lado de alta presion del compresor puede detectarse mediante el sensor de presion de alta presion, de modo que es posible controlar el ventilador exterior con precision de manera correspondiente a la diferencia de presion alta-baja. Sin embargo, en comparacion con el caso de utilizar un termistor, el uso de un sensor de presion de alta presion no solo es

desventajoso con relacion a la miniaturizacion del aparato debido a que el sensor de presion de alta presion no

puede ser fijado a no ser que se asegure un espacio relativamente amplio dentro de la camara de la maquina de la unidad exterior, sino que tambien incrementa el coste debido a que el propio producto es caro. Ademas, se genera concentracion de tensiones en un lugar particular debido a que el sensor de presion de alta presion se fija en la

tubena, de modo que se hace necesario un diseno que mejore la resistencia de la tubena para soportar tal

concentracion de tensiones. Por ese motivo, cuando la demanda de ahorro en espacio y reduccion de costes es

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

elevada, se usa el metodo en el que la presion del refrigerante dentro de la tubena del lado de alta presion se estima a partir de la temperatura del refrigerante en el intercambiador de calor del lado exterior detectada con un termistor.

Sumario de la invencion

Problema tecnico

Sin embargo, cuando se estima el valor de alta presion a partir del termistor, existen casos en los que se produce un retardo en la deteccion de la presion como resultado de un retardo en la deteccion de la temperatura en el termistor, de modo que se produce un retardo en el control del ventilador exterior. Este retardo en el control del ventilador exterior tiene el problema de que conduce al seguimiento del valor de alta presion, se hace diffcil asegurar la diferencia de presion alta-baja del compresor, y cae la fiabilidad del compresor.

Es un problema de la presente invencion proporcionar un metodo de control del ventilador de un intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que, en el control de un ventilador exterior llevado a cabo basandose en una estimacion de un valor de alta presion mediante deteccion de temperatura, pueda asegurar la fiabilidad de un compresor mediante la realizacion de la estimacion del valor de alta presion con gran precision a partir de una temperatura detectada y suprimir el retardo de respuesta de control.

Solucion al problema

Un metodo que tiene las caractensticas de la reivindicacion 1 es un metodo de control de ventilador de intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que pertenece a un primer aspecto de la presente invencion.

De acuerdo con el metodo que pertenece al primer aspecto, la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor se determina usando el valor de alta presion convertido corregido y sin usar el valor de alta presion alta convertido actual, como es convencional. Por ese motivo, puede determinarse rapidamente la velocidad en respuesta al valor de alta presion real en comparacion con el caso de determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor usando el valor de alta presion convertido actual.

Ademas, puede determinarse la velocidad mediante la obtencion del valor de alta presion convertido, cuya precision es alta en comparacion con la simple operacion convencional de anadir el producto de la tasa de cambio y el coeficiente de correccion al valor de alta presion convertido actual, de modo que se consigue de una manera sencilla una mejora en la precision de la determinacion de la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor.

Aun mas, en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador, se elige si se utiliza el valor de alta presion convertido corregido o el valor de alta presion alta convertido actual para el valor de presion alta que determina la velocidad dependiendo de si la temperatura exterior esta en la primera region de temperatura o la segunda region de temperatura. Debido a ello, puede modificarse adecuadamente el modo de estimar el valor de alta presion de acuerdo con la region de temperatura en la que entra la temperatura exterior.

Un metodo de control de ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que pertenece a un segundo aspecto de la presente invencion es el metodo que pertenece al segundo aspecto, en el que en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador, se calcula la tasa de cambio dividiendo la diferencia entre el valor de alta presion convertido actual y el valor de alta presion convertido pasado segun un intervalo de tiempo transcurrido desde el momento pasado al momento actual.

De acuerdo con el metodo perteneciente al segundo aspecto, la tasa de cambio se calcula de manera simple con una simple operacion utilizando las pocas piezas de informacion del valor de alta presion convertido actual, el valor de alta presion convertido pasada, el momento pasado, y el momento actual o la cantidad de tiempo transcurrido, de modo que la configuracion para ejecutar la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador se simplifica y se puede calcular rapidamente el valor de alta presion convertido corregido.

Un metodo de control del ventilador de intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que pertenece a un tercer aspecto de la presente invencion es el metodo que pertenece al tercer aspecto, en el que en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador, se establece la magnitud del tiempo transcurrido en un valor constante dentro del intervalo de 2 segundos a 10 segundos.

De acuerdo con el metodo que pertenece al tercer aspecto, en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador, se repite la determinacion de la velocidad segun un intervalo de tiempo adecuado de 2 segundos hasta 10 segundos, que es relativamente corto, de modo que se pueden manejar suficientemente incluso fluctuaciones transitorias del valor de alta presion.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Un metodo de control de ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que pertenece a un cuarto aspecto de la presente invencion es el metodo que pertenece a cualquiera de entre el primer aspecto al tercer aspecto, donde en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador, se usa el valor de alta presion convertido corregido que esta mas cercano a la presion actual que el valor de alta presion convertido actual para determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor.

De acuerdo con el metodo que pertenece al cuarto aspecto, el valor de alta presion convertido corregido es mas cercano al valor de alta presion actual que el valor de alta presion convertido actual que se ha usado convencionalmente, de modo que puede determinarse la velocidad rapidamente en respuesta al valor de alta presion actual en comparacion con el caso de determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor usando el valor de alta presion convertido actual.

Un acondicionador de aire que pertenece a un quinto aspecto de la presente invencion comprende un compresor, un intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, un ventilador de intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, un detector de temperatura, y un controlador. El acondicionador de aire comprende las caractensticas de la reivindicacion 5.

De acuerdo con el aparato perteneciente al quinto aspecto, el controlador calcula la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor usando el valor de alta presion convertido corregido y sin usar el valor de alta presion convertido corregido como se hace convencionalmente. Por ese motivo, se puede determinar la velocidad rapidamente en respuesta al valor de alta presion real en comparacion con el caso de determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor usando el valor de alta presion convertido corregido.

Un acondicionador de aire que pertenece a un sexto aspecto de la presente invencion es el acondicionador de aire del quinto aspecto, en el que el controlador controla el ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor a una velocidad determinada usando el valor de alta presion convertido corregido que es mas cercano a la presion real que el valor de alta presion convertido actual.

De acuerdo con el acondicionador de aire perteneciente al sexto aspecto, el valor de alta presion convertido corregido es mas cercano al valor de alta presion real que el valor de alta presion corregido actual que se ha utilizado convencionalmente, de modo que puede determinarse rapidamente la velocidad en respuesta al valor de alta presion real en comparacion con el caso de determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor usando el valor de alta presion convertido actual.

Efectos ventajosos de la invencion

En los metodos de control que pertenecen al primer aspecto y el sexto aspecto de la presente invencion, incluso aunque el valor de alta presion se obtenga utilizando deteccion de temperatura en la primera etapa de conversion y en la segunda etapa de conversion, la determinacion de la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor puede llevarse a cabo en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador usando el valor de alta presion convertido, cuya precision es alta, de modo que se consigue un ahorro de espacio y una reduccion de costes, y puede suprimirse el retardo en la respuesta de control para mejorar la fiabilidad de un circuito de refrigeracion que tiene el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y el compresor.

Ademas, se consigue de manera simple una mejora en la precision de la determinacion de la velocidad, y se consigue de manera simple una mejora en el grado de fiabilidad de un circuito de refrigeracion que tiene el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor.

Ademas, se hacen frecuentes variaciones en la estimacion del valor de alta presion que corresponde a la temperatura exterior, y se hace mas facil manejar una variedad de situaciones cambiantes del valor de alta presion.

En el metodo de control que pertenece al segundo aspecto de la presente invencion, se hace mas facil controlar el retardo de la respuesta de control, y se hace mas facil conseguir un ahorro de espacio y reduccion de costes.

En el metodo de control que pertenece al tercer aspecto de la presente invencion, las fluctuaciones transitorias del valor de la presion alta pueden manejarse suficientemente en el paso de determinacion de la velocidad del ventilador, de modo que se puede suprimir adicionalmente el retardo de la respuesta de control para mejorar aun mas la fiabilidad de un circuito de refrigeracion que tiene el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y el compresor.

En el metodo de control que pertenece al quinto aspecto,

En el acondicionador de aire que pertenece al quinto aspecto y al sexto aspecto de la presente invencion, incluso aunque el detector de temperatura se dispone para obtener el valor de alta presion, la determinacion de la velocidad

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor se lleva a cabo en el controlador usando el valor de alta presion convertido, cuya precision es elevada, de modo que se consiguen un ahorro de espacio y una reduccion de costes, y se puede suprimir el retardo en la respuesta de control para mejorar la fiabilidad de un circuito de refrigeracion que tiene el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y el compresor.

Breve descripcion de los dibujos

La Fig. 1 es un diagrama que muestra una vista general de una configuracion de un acondicionador de aire perteneciente a una primera realizacion.

La Fig. 2 es un diagrama de bloques para describir el control de un controlador del acondicionador de aire de la Fig. 1.

La Fig. 3 es un diagrama de flujo que muestra un procedimiento de determinacion de la velocidad del ventilador exterior de acuerdo con la primera realizacion.

La Fig. 4 es un grafico que muestra ejemplos de comparaciones entre valores de alta presion convertidos y valores de alta presion reales.

La Fig. 5 es un diagrama de flujo que muestra un procedimiento de determinacion de velocidad del ventilador exterior de acuerdo con una segunda realizacion.

Descripcion de las realizaciones

(1) Vista general de la configuracion del acondicionador de aire

La Fig. 1 muestra una vista general de la configuracion completa de un acondicionador de aire perteneciente a una primera realizacion de la presente invencion. Un acondicionador 10 de aire esta configurado por una unidad 30 exterior, que es una unidad de fuente de calor, una unidad 20 interior, que es una unidad de utilizacion, y otras, que estan interconectadas por unas tubenas 11 y 12 de conexion. La tubena 11 de conexion es una tubena de conexion de refrigerante lfquido que envfa refrigerante lfquido, y la tubena 12 de conexion es una tubena de conexion de refrigerante gaseoso que envfa refrigerante gaseoso. El transporte de calor entre la unidad 20 interior y la unidad 30 exterior se lleva a cabo mediante el flujo de refrigerante a traves de estas tubenas 11 y 12 de conexion.

La unidad 20 interior esta equipada con un intercambiador 21 de calor interior que provoca que se lleve a cabo un intercambio de calor entre el aire interior y el refrigerante, un ventilador 22 interior para impulsar el aire del interior hacia el intercambiador 21 de calor interior, una variedad de sensores (no mostrados en las figuras), un controlador 41 interior, y otros.

La unidad 30 exterior esta equipada con un compresor 31, una valvula 32 de cuatro vfas, un intercambiador 33 de calor exterior, una valvula 34 de expansion, un acumulador 35, un ventilador 36 exterior, un sensor 37 de temperatura exterior, un sensor 38 de temperatura de intercambiador de calor exterior, un sensor 39 de presion de succion, un controlador 42 exterior, y otros.

El refrigerante circula entre el intercambiador 21 de calor interior de la unidad 20 interior y el compresor 31, la valvula 32 de cuatro vfas, el intercambiador 33 de calor exterior, la valvula 34 de expansion, y el acumulador 35 de la unidad 30 exterior, y estos configuran un circuito de refrigeracion. Para configurar el circuito de refrigeracion, un lado del intercambiador 21 de calor interior se conecta a la valvula 34 de expansion a traves de la tubena 11 de conexion, y el otro lado del intercambiador 21 de calor interior se conecta a la valvula 32 de cuatro vfas a traves de la tubena 12 de conexion.

(2) Configuracion detallada (2-1) Unidad exterior

La valvula 32 de cuatro vfas de la unidad 30 exterior mostrada en la Fig. 1 sirve para cambiar la conexion del circuito de refrigeracion durante el enfriamiento y durante el calentamiento y tiene un primer a cuarto puertos. Una tubena 31a del lado de la alta presion que se extiende desde la abertura de descarga del compresor 31 esta conectado al primer puerto de la valvula 32 de cuatro vfas. El intercambiador 33 de calor exterior esta conectado al segundo puerto de la valvula 32 de cuatro vfas. El tercer puerto de la valvula 32 de cuatro vfas esta conectado a la tubena 12 de conexion y el refrigerante del intercambiador 21 de calor interior se hace entrar y salir a traves del tercer puerto. Adicionalmente, el cuarto puerto de la valvula 32 de cuatro vfas esta conectado al acumulador 35 y el refrigerante

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

que retorna al compresor 31 es emitido desde el cuarto puerto. Adicionalmente, una tubena 31b del lado de baja presion que se extiende desde la abertura de succion del compresor 31 esta conectado al acumulador 35.

El ventilador 36 exterior impulsa aire del exterior hacia el intercambiador 33 de calor exterior. El volumen de aire de aire exterior que impulsa el ventilador 36 exterior es controlado por el controlador 42 exterior mediante la modificacion de la velocidad del motor del ventilador que acciona el ventilador 36 exterior. Por ese motivo, el resultado de la deteccion del sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior es introducido en el controlador 42 exterior. El sensor 37 de temperatura exterior tambien esta conectado al controlador 42 exterior. El controlador 42 exterior esta conectado al controlador 41 interior por medio de una lmea 43 de senal, y el controlador

41 interior y el controlador 42 exterior configuran un controlador 40.

(2-2) Vista general de las acciones de la unidad interior y la unidad exterior

Durante la refrigeracion, el refrigerante que ha sido comprimido en el compresor 31 es suministrado al intercambiador 33 de calor exterior conectado al segundo puerto. Durante la refrigeracion, el intercambiador 33 de calor exterior funciona como un condensador. El refrigerante que se ha evaporado en el intercambiador 33 de calor exterior se expande en la valvula 34 de expansion y es suministrado al intercambiador 21 de calor interior a traves de la tubena 11 de conexion. El refrigerante que ha obtenido calor en el intercambiador 21 de calor interior se desplaza a traves de la tubena 12 de conexion y es enviado desde el tercer puerto de la valvula 32 de cuatro vfas a traves del cuarto puerto al acumulador 35.

Durante el calentamiento, el refrigerante que ha sido comprimido en el compresor 31 es suministrado al intercambiador 21 de calor interior a traves del tercer puerto. El refrigerante que ha perdido calor y se ha enfriado en el intercambiador 21 de calor interior es enviado desde el intercambiador 21 de calor interior a traves de la tubena 11 de conexion hacia la valvula 34 de expansion. El refrigerante que se ha expandido en la valvula 34 de expansion es enviado hacia el intercambiador 33 de calor exterior y ha obtenido calor por el intercambio con el aire exterior en el intercambiador 33 de calor exterior. Durante el calentamiento, el intercambiador 33 de calor exterior funciona como un evaporador. El refrigerante que ha obtenido calor en el intercambiador 33 de calor exterior es enviado desde el segundo puerto de la valvula 32 de cuatro vfas a traves del cuarto puerto al acumulador 35.

(2-3) Sistema de control del acondicionador de aire

La Fig. 2 es un diagrama de bloques para describir una configuracion de un sistema de control del acondicionador de aire de acuerdo con la primera realizacion. Como ya se ha descrito, el controlador 40 incluye el controlador 41 interior y el controlador 42 exterior, esta configurado por un microprocesador que incluye una CPU y otros, y esta conectado a una ROM (Memoria de Solo Lectura) 401, una RAM (Memoria de Acceso Aleatorio) 402 y otros. La ROM 401 almacena un programa de control de operacion y varios parametros. La RAM 402t almacena temporalmente variables de trabajo y otros. El controlador 41 interior del controlador 40 esta conectado a los dispositivos de la unidad 20 interior y tiene la funcion de controlar las acciones de la unidad 20 interior. El controlador

42 exterior del controlador 40 esta conectado a los dispositivos de la unidad 30 exterior y tiene la funcion de controlar las acciones de la unidad 30 exterior.

Ademas de los dispositivos para configurar el circuito de refrigeracion, tal como el compresor 31, la valvula 32 de cuatro vfas, y la valvula 34 de expansion, los dispositivos a los que esta conectado el controlador 42 exterior incluyen el ventilador 36 exterior y sensores tales como el sensor 37 de temperatura exterior, el sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior, y el sensor 39 de presion de succion.

El sensor 37 de temperatura exterior detecta la temperatura del aire exterior absorbido por la unidad 30 exterior, y el sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior detecta la temperatura del intercambiador 33 de calor exterior. Ademas, el sensor 39 de presion de succion esta montado en la tubena 31b del lado de la baja presion del compresor 31 y detecta la presion del refrigerante absorbido por el compresor 31.

La capacidad del compresor 31 es controlada por el controlador 42 exterior mediante la regulacion de la frecuencia de salida de un circuito inversor para accionar el motor del compresor 31. Generalmente, si existe una demanda de una alta capacidad de refrigeracion/calentamiento, el controlador 42 exterior eleva la frecuencia de salida para aumentar la cantidad de descarga del compresor 31, y si la demanda de capacidad de refrigeracion/calentamiento es baja, el controlador 42 exterior disminuye la frecuencia de salida para disminuir la cantidad de descarga.

El controlador 42 exterior lleva a cabo un control que modifica la conexion de la valvula 32 de cuatro vfas para llevar a cabo una conmutacion entre la operacion de refrigeracion y la operacion de calentamiento. Como se ha descrito anteriormente, durante la refrigeracion, el controlador 42 exterior interconecta el primer puerto y el segundo puerto de la valvula 32 de cuatro vfas e interconecta el tercer puerto y el cuarto puerto. Ademas, durante el calentamiento, el controlador 42 exterior interconecta el primer puerto y el tercer puerto de la valvula 32 de cuatro vfas e interconecta el segundo puerto y el cuarto puerto.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

En el intercambiador 33 de calor exterior tambien es posible controlar la capacidad mediante el control de la cantidad de intercambio de calor. El controlador 42 exterior controla la velocidad del ventilador 36 exterior para controlar la cantidad de intercambio de calor en el intercambiador 33 de calor exterior. Generalmente, cuando el controlador 42 exterior disminuye la velocidad del ventilador 36 exterior, el volumen de aire de aire exterior enviado hacia el intercambiador 33 de calor exterior disminuye y la cantidad de intercambio de calor disminuye. La velocidad del ventilador 36 exterior conmuta por etapas mediante el controlador 42 exterior. El nivel 0 es un estado parado del ventilador 36 exterior, y el volumen de aire crece en etapas a medida que crece el numero de nivel en orden desde el 1er nivel.

Durante una operacion de refrigeracion bajo un estado de temperatura exterior baja en el que el acondicionador de aire lleva a cabo la operacion de refrigeracion cuando la temperatura del aire exterior es baja, puede producirse que la diferencia de presion alta-baja, que es la diferencia entre la presion del refrigerante que el compresor 31 descarga y la presion del refrigerante que el compresor 31 absorbe, se vuelva inferior que el valor adecuado para el compresor 31. Por este motivo, en la operacion de refrigeracion bajo el estado de temperatura exterior baja, se da prioridad a un estado que asegura que la diferencia de presion alta-baja esta permitida para el compresor 31, incluso en una situacion en la que la velocidad del ventilador 36 exterior debena incrementarse de acuerdo con la demanda de capacidad de refrigeracion. En este momento, el controlador 42 exterior calcula la diferencia de presion alta-baja a partir de la diferencia entre un valor de presion bajo del refrigerante que detecta el sensor 39 de presion de succion y un valor de presion alta convertida que ha sido convertida basandose en la temperatura del intercambiador 33 de calor exterior que detecta el sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior. Expresando este calculo mediante una ecuacion se obtiene que PD = PH - PL = f(T) - PL, donde PD representa la diferencia de presion alta- baja estimada, PL representa el valor de la presion baja, PH representa el valor de la presion alta, y PH = f(T) representa la relacion entre el valor PH de la presion alta convertida y la temperatura T Aqrn, f(T) es una funcion de la temperatura T.

Ademas, el controlador 42 exterior lleva a cabo una regulacion del grado de apertura de la valvula 34 de expansion. Debido a esta regulacion del grado de apertura, el refrigerante que abandona el intercambiador 21 de calor interior se sobrecalienta.

(3) Metodo de control del ventilador exterior

Aqrn, se describira el control del ventilador exterior en la operacion de refrigeracion bajo un estado de temperatura del aire exterior baja. La operacion de refrigeracion es una operacion de refrigeracion en un caso en el que la temperatura del aire exterior es baja, pero este no es el caso en que se establece la temperatura del aire exterior en la frontera entre la operacion de refrigeracion en un estado de temperatura al aire exterior baja y la operacion de refrigeracion normal; en lugar de ello, vana dependiendo de los dispositivos y sus situaciones de instalacion. Sin embargo, frecuentemente se elige cualquier temperatura menor de 20 °C como la temperatura del aire exterior en la frontera, y frecuentemente se elige 0 °C, que es la temperatura a la que se congela el agua.

Particularmente en la operacion de refrigeracion en el estado de temperatura del aire exterior baja, la diferencia de presion alta-baja disminuye tal como se ha descrito, de manera que es necesario llevar a cabo un control preciso de la velocidad del ventilador 36 exterior debido a que es necesario asegurar que la diferencia de presion alta-baja es permisible. La velocidad del ventilador 36 exterior se determina de acuerdo con la diferencia PD de presion alta-baja estimada calculada por el controlador 42 exterior. Por ese motivo el controlador 42 exterior convierte la temperatura del intercambiador 33 de calor exterior que ha detectado el sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior en la presion (valor de alta presion) del refrigerante en la tubena 31a del lado de la alta presion del compresor 31. En este momento, fp(T) es una funcion que sea utilizado convencionalmente para la conversion. Adicionalmente, Tn representa la temperatura actual del intercambiador 33 de calor exterior, To representa la temperatura pasada (detectada previamente), y el momento actual tn y el momento pasado to representan los momentos en las que estas se han detectado.

De modo que el valor de la alta presion convertida f(T) que lleva a cabo el controlador 42 se convierte en: f(T) = fp(Tn) + a x {jp(Tn) - MTo)} / (tn - to)}. Aqrn, a es un coeficiente de correccion (una constante) y es un valor que ha sido predeterminado a traves de medidas para cada circuito de refrigerante de producto real.

Ademas, si se utiliza un coeficiente diferencial para generalizar un poco mas y expresar la ecuacion anterior, la ecuacion anterior se convierte en: f(T) = fp(Tn) + ax dfp(Tn) / dt. Es decir, si se conoce la inclinacion en lo que respecta al cambio de la temperatura actual Tn con respecto del momento en el que se ha detectado la temperatura actual Tn, el valor de la alta presion convertido puede obtenerse incluso con otro metodo.

El controlador 42 exterior utiliza el valor f(T) de la presion alta convertida para calcular la diferencia PD de alta-baja presion estimada y controla la velocidad del ventilador 36 exterior de acuerdo con la diferencia PD de alta-baja presion estimada.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

El calculo del valor de alta presion para controlar la velocidad del ventilador exterior en la operacion de refrigeracion en el estado de temperatura del aire exterior baja es como sigue cuando se describe de acuerdo con el diagrama de flujo mostrado en la Fig. 3. En el controlador 42 exterior, se lee de la ROM 402 un programa para controlar la velocidad del ventilador 36 exterior. Cuando se ejecuta este programa arranca un temporizador integrado en el controlador 42 exterior. La temporizacion segun la cual arranca el temporizador o segun la cual el temporizador comienza a contar un intervalo predeterminado de tiempo es el momento en el que comienza la operacion o el momento en que se detecto la temperatura la vez anterior. Por ejemplo, el controlador 42 exterior lleva a cabo la conversion del valor de alta presion segun una relacion de 1 vez por cada 5 segundos para calcular la diferencia de alta-baja presion, de modo que en la etapa S11 el controlador 42 exterior discrimina si ha transcurrido o no el intervalo de tiempo predeterminado (5 segundos). En la etapa S11, se repite la decision hasta que transcurre el intervalo de tiempo predeterminado.

Cuando el intervalo de tiempo predeterminado termina, a continuacion, el controlador 42 exterior avanza a la etapa S12 donde la temperatura del intercambiador 33 de calor exterior es detectada por el sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior y es transmitida al controlador 42 exterior. Ademas, el controlador 42 exterior avanza a la etapa S13 donde almacena en la RAM 402 o similar el momento en el que se detecto la temperatura. A continuacion, en el controlador 42 exterior, se calcula el valor fp(Tn) de la alta presion convertido actual utilizando la temperatura detectada Tn (etapa S14).

Ademas, en la etapa S15, el controlador 42 exterior adquiere de la RAM 402 el valor fp(To) de alta presion convertido anterior (pasado). Entonces, el controlador 42 exterior obtiene el valor f(T) de alta presion convertido corregido usando el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual obtenido en la etapa S14 y el valor fp(To) de alta presion convertido pasado obtenido en la etapa S15 (etapa S16).

El controlador 42 exterior calcula la diferencia PD de alta-baja presion estimada usando el valor f(T) de alta presion convertido corregido obtenido en la etapa S16 y el valor de baja presion detectado por el sensor 39 de presion de succion. Ademas, el controlador 42 exterior utiliza esta diferencia PD de alta-baja presion estimada que ha sido calculada para determinar la velocidad del ventilador 36 exterior del modo convencional de acuerdo con el programa almacenado en la ROM 401 de tal modo que la diferencia PD de alta-baja presion estimada no disminuye demasiado incluso en la operacion de refrigeracion bajo el estado de temperatura del aire exterior baja.

La Fig. 4 es un grafico para comparar las diferencias PDi de alta-baja presion estimadas calculadas de acuerdo con el procedimiento anteriormente descrito y las diferencias PDp de alta-baja presion estimadas calculadas por el metodo convencional. En el grafico de la Fig. 4, el eje horizontal es una escala de tiempos y el eje vertical es la escala de valores de cada valor caractenstico. Para obtener datos de los valores HP de alta presion detectados, se utiliza un acondicionador de aire experimental con un sensor de presion del lado de la descarga fijado a la tubena 31a del lado de la presion alta, y se crea un diagrama como la Fig. 4 cuando se emplean los datos obtenidos por el acondicionador de aire experimental. En la Fig. 4, se muestran los valores LP de presion baja detectados, valores HP de presion alta detectados, valores f(T) de alta presion convertidos corregidos, valores fp(Tn) de alta presion convertidos convencionales, y una velocidad rot del ventilador 36 exterior determinada basandose en la diferencia PDp de alta-baja presion estimada, ademas de las diferencias PDi y PDp de alta-baja presion estimadas. Para la velocidad rot, el nivel 0 es un estado detenido y la velocidad rot aumenta por etapas a medida que el valor se incrementa. El valor LP de baja presion detectada es la presion del refrigerante en la tubena 31b del lado de la presion baja del compresor 31 detectado por el sensor 39 de presion se succion, y el valor HP de la alta presion detectada es la presion del refrigerante en la tubena 31a del lado de la alta presion detectada por el sensor de presion del lado de la descarga.

En particular, mientras que convencionalmente el ventilador 36 exterior se hubiera detenido donde no es necesario que se detenga debido a la diferencia PDp de alta-baja presion estimada cerca de los 6 minutos 30 segundos hasta los 7 minutos 0 segundos, en la diferencia PDi de alta-baja presion que se ha calculado a partir del valor f(T) de alta presion convertido corregido, el ventilador 36 exterior no se detiene, y se puede llevar a cabo un control con una alta fiabilidad.

(4) Caractensticas

(4-1)

El controlador 40 del acondicionador de aire 10 que pertenece a la primera realizacion convierte de la temperatura Tn detectada del sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior (detector de temperatura) fijado al intercambiador 33 de calor exterior (intercambiador de calor del lado de la fuente de calor), y se obtiene el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual del refrigerante dentro de la tubena 31a del lado de alta presion del compresor (paso S14 (primer paso de conversion)). Similarmente, se obtiene el valor fp(To) de alta presion convertido pasado del refrigerante dentro de la tubena 31a del lado de alta presion (etapa S15 (segunda etapa de conversion)). Entonces, se determina la velocidad del ventilador 36 exterior (ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor) por el controlador 40 usando el valor f(T) de alta presion convertido corregido y sin

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

usar el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual, como se hace convencionalmente (etapa S17 (etapa de determinacion de la velocidad del ventilador)). Por ese motivo, el valor f(T) de alta presion convertido corregido es mas cercano al valor HP de la alta presion real que el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual (ver la Fig. 4), de modo que puede determinarse la velocidad rapidamente en respuesta al valor de alta presion real en comparacion con el caso de determinar la velocidad del ventilador 36 exterior usando el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual. Incluso aunque el valor de alta presion se obtiene usando el sensor 38 de temperatura del intercambiador de calor exterior, la determinacion de la velocidad del ventilador 36 exterior se realiza usando el valor f(T) de alta presion convertido cuya precision es alta, de modo que no es necesario usar un sensor de presion del lado de la descarga como se hace convencionalmente, consiguiendose un ahorro de espacio y una reduccion de costes, y se puede suprimir el retardo de respuesta de control de modo que se mejora la fiabilidad del circuito de refrigerador que tiene el intercambiador 33 de calor exterior y el compresor 31.

(4-2)

En la etapa S17, se obtiene el valor f(T) de alta presion convertido corregido mediante el calculo de una tasa de cambio dfp(Tn)/dt del valor de alta presion convertido actual en la cercama del momento actual a partir del valor fp(Tn) de alta presion convertido actual y el valor fp(To) de alta presion convertido pasado y la adicion del producto de la tasa de cambio dfp(Tn)/dt y el coeficiente de correccion a al valor fp(Tn) de alta presion convertido actual. Por ese motivo, puede determinarse la velocidad mediante la obtencion del valor f(T) de alta presion convertido cuya frecuencia es elevada en comparacion con lo habitual, de modo que se consigue de una manera simple una mejora en la precision de la determinacion de la velocidad del ventilador 36 exterior, y se puede obtener de una manera sencilla una mejora en el grado de fiabilidad del circuito de refrigeracion que tiene el intercambiador 33 de calor exterior y el compresor 31.

En particular, se obtiene la tasa de cambio dfp(Tn)/dt dividiendo la diferencia entre el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual y el valor fp(To) de alta presion convertido pasado entre la magnitud del tiempo transcurrido (tn - to) desde el momento pasado al momento actual, de modo que se calcula la tasa de cambio de una manera sencilla a traves de una simple operacion utilizando unas pocas piezas de informacion. Por ese motivo, la configuracion para ejecutar la etapa S17 se vuelve simple y la operacion es rapida, es mas facil controlar el retardo de la respuesta de control, y es facil conseguir ahorro de espacio y reduccion de costes. Para manejar suficientemente incluso fluctuaciones transitorias en el valor de alta presion, es preferible que la magnitud del tiempo transcurrido (tn - to) se establezca en un valor constante en el intervalo de 2 segundos a 10 segundos. Debido a ello, se puede suprimir adicionalmente el retardo de la respuesta de control para mejorar aun mas la fiabilidad del circuito de refrigeracion que tiene el intercambiador 33 de calor exterior y el compresor.

(5) Modificaciones

(5-1) Modificacion 1A

En la realizacion descrita anteriormente, la tasa de cambio dfp(Tn)/dt se calcula dividiendo la diferencia entre el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual y el valor fp(To) de alta presion convertido pasado entre la magnitud de tiempo transcurrido (tn - to) desde el momento pasado al momento actual, pero tambien puede obtenerse la tasa de cambio utilizando otro metodo. Por ejemplo, puede aumentarse el numero de veces que se lleva a cabo el muestreo para obtener la tasa de cambio, y puede calcularse la tasa de cambio tambien diferenciando con relacion al tiempo por medio de un circuito analogico, de modo que el metodo de calculo de la tasa de cambio no esta limitado al metodo de la realizacion anteriormente descrita.

(5-2) Modificacion 1B

En la realizacion anteriormente descrita, se calcula la tasa de cambio y se lleva a cabo la correccion basandose en el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual y el valor fp(To) de alta presion convertido pasado, pero el metodo de correccion no se limita a un metodo que anade el producto de la tasa de cambio y el coeficiente de correccion. Se puede usar otro metodo siempre que sea un metodo que corrija el avance o retardo del valor fp(Tn) de alta presion convertido actual en la direccion adecuada mediante una ponderacion adecuada y la suma del valor fp(Tn) de alta presion convertido actual y el valor fp(To) de alta presion convertido pasado. Por ejemplo, en la realizacion anteriormente descrita, se describio un ejemplo en el que se usa el valor fp(To) de alta presion convertido pasado, aunque se pueden usar tambien multiples valores de alta presion convertidos pasados en diferentes momentos.

(1) Esquema general de la configuracion

La configuracion de la unidad 30 exterior de acuerdo con una segunda realizacion es la misma que en la primera realizacion. Por ese motivo, se omite una descripcion de la configuracion del acondicionador de aire y la configuracion de la unidad exterior de la segunda realizacion.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

(2) Metodo de control del ventilador exterior

A continuacion, se describira la determinacion de la velocidad del ventilador 36 exterior utilizando la Fig. 5. Como se comprendera mediante la comparacion de la Fig. 5 a la Fig. 3, la etapa S10 a la etapa S14 son iguales que en el control de la velocidad del ventilador exterior de la primera realizacion.

El control de la operacion de refrigeracion en el estado de temperature del aire exterior baja de la segunda realizacion difiere del control en la primera realizacion empezando por cuando el controlador 42 exterior recibe la temperature exterior del sensor 37 de temperature exterior (etapa S20). El controlador 42 exterior determina si la temperature exterior es igual o mayor que 0 °C. Es decir, en este caso, el controlador 42 exterior determina que un caso en el que la temperatura exterior es menor de 0 °C es un caso en que la operacion de refrigeracion presenta un estado de temperatura del aire exterior bajo, y se determina la velocidad del ventilador 36 exterior mediante el proceso de las etapas S15 a S17 como en la primera realizacion.

En un caso en que la temperatura exterior es igual o mayor de 0 °C, no se trata de una operacion de refrigeracion bajo un estado de temperatura del aire exterior baja, de modo que el controlador 42 exterior determina convencionalmente la velocidad del ventilador 36 exterior usando el valor de la presion alta convertida actual (etapa S22).

(3) Caractensticas (3-1)

En la determinacion de la velocidad exterior de la segunda realizacion, se detecta la temperatura exterior (etapa S20) y se lleva a cabo una discriminacion acerca de si la temperatura exterior esta en una region de temperatura (primera region de temperatura) menor de 0 °C, que es la region de temperatura correspondiente a la operacion de refrigeracion en un estado de temperatura del aire exterior baja, o en una region de temperatura (segunda region de temperatura) igual o mayor de 0 °C, que es la region de temperatura de la operacion de refrigeracion normal (etapa S21 (etapa de discriminacion de la temperatura del aire exterior)).

En la etapa S21, se elige si se va a usar el valor f(T) de alta presion convertido corregida o el valor fp(Tn) de alta presion convertido actual para el valor de alta presion que determina la velocidad dependiendo de si la temperatura exterior es mas baja de 0 °C o mas alta de 0 °C, de manera que puede modificarse adecuadamente el modo de estimar el valor de alta presion en funcion de si la temperatura exterior es igual o mayor de 0 °C o menor de 0 °C. Debido a ello, se puede decidir entre dos variaciones de tipos de estimacion: cuando la temperatura exterior es igual o mayor de 0 °C, se asegura la misma fiabilidad que se obtiene convencionalmente gracias a un manejo convencional, y en la operacion de refrigeracion en el estado de temperatura del aire exterior baja en el que la temperatura es menor de 0 °C, se usa el valor f(T) de la presion alta cuya respuesta siguiente es buena.

(4) Modificaciones (4-1) Modificacion 2A

En la realizacion anteriormente descrita, se describio un caso en el que, como ejemplos de las regiones de temperatura, las regiones de temperatura estaban divididas usando los 0 °C como frontera, pero las regiones de temperatura tambien pueden dividirse de acuerdo con otras temperaturas o intervalos de temperatura.

(4-2) Modificacion 2B

En la realizacion anteriormente descrita, en la etapa S22 se utiliza el mismo valor fp(Tn) de alta presion convertido actual que se utiliza convencionalmente, aunque se puede usar tambien otro valor estimado. Por ejemplo, en cuando al uso de un valor de la presion alta convertida corregida tambien en la etapa S22, se puede usar un coeficiente de correccion con un valor diferente del descrito en la etapa S17.

Lista de simbolos de referencia

10 Acondicionador de aire

20 Unidad interior

21 Intercambiador de calor interior

30 Unidad exterior

31 Compresor

32 Valvula de cuatro vfas

33 Intercambiador de calor exterior

36 Ventilador exterior

37 Sensor de temperatura exterior

38 Sensor de temperatura del intercambiador de calor exterior

39 Sensor de presion de succion

40 Controlador 5

Lista de documentos citados

Literatura de patente

10 Cita de patente 1: JP-A N° 2002-39598

Claims

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

REIVINDICACIONES

1. Un metodo para controlar un ventilador (36) de intercambiador de calor de fuente de calor que impulsa aire hacia un intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor que lleva a cabo un intercambio de calor con un refrigerante comprimido en un compresor (31), comprendiendo el metodo:

una primera etapa (S14) de conversion de convertir a partir de una temperatura detectada actual en un momento actual de un detector (38) de temperatura fijado al intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor para obtener un valor de alta presion convertido actual en el momento actual del refrigerante dentro de una tubena del lado de la alta presion del compresor (31);

una segunda etapa (S15) de conversion de convertir a partir de una temperatura detectada pasada detectada por el detector (38) de temperatura en un momento pasado antes del momento actual para obtener un valor de alta presion convertido pasado en el momento pasado del refrigerante dentro de la tubena del lado de la alta presion; y

una etapa (S17) de determinacion de la velocidad del ventilador de encontrar un valor de alta presion convertido corregido mediante la correccion del valor de alta presion convertido actual con el valor de alta presion convertido pasado y usando el valor de alta presion convertido corregido para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor; en el que

en la etapa (S17) de determinacion de la velocidad del ventilador, el valor de alta presion convertido corregido se obtiene encontrando una tasa de cambio del valor de alta presion convertido actual en la cercama el momento actual a partir del valor de alta presion convertido actual y el valor de alta presion convertido pasado y anadiendo el produc- to de la tasa de cambio y un coeficiente de correccion al valor de alta presion convertido actual; en el que

una etapa (S21) de discriminacion de la temperatura exterior de detectar la temperatura exterior del aire exterior que es el objetivo de impulsion de aire del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor y discriminar si la temperatura exterior esta en una primera region de temperatura o una segunda region de temperatura mas alta que la primera region de temperatura, en el que en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador, cuando se ha discriminado en la etapa (S21) de discriminacion de la temperatura exterior que la temperatura exterior esta en la primera region de temperatura, se usa el valor de alta presion convertido corregido para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, y cuando se ha discriminado en la etapa (S21) de discriminacion de la temperatura exterior que la temperatura exterior esta en la segunda region de temperatura, el valor de alta presion convertido actual se usa en lugar del valor de alta presion convertido corregido, u otro valor de alta presion convertido corregido obtenido usando otro coeficiente de correccion dife- rente del coeficiente de correccion usado en la primera region de temperatura, para determinar la velocidad del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor.
2. El metodo de control del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor de acuerdo con la reivindicacion 1, en el que en la etapa (S17) de determinacion de la velocidad del ventilador, la tasa de cambio se obtiene dividiendo la diferencia entre el valor de alta presion convertido actual y el valor de alta presion convertido pasado entre una magnitud del tiempo transcurrido entre el momento pasado y el momento actual.
3. El metodo de control del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor de acuerdo con la reivindicacion 2, en el que en la etapa de determinacion de la velocidad del ventilador se ajusta la magnitud del tiempo transcurrido a un valor constante en el intervalo de 2 segundos a 10 segundos.
4. El metodo de control del ventilador del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en el que en la etapa (S17) de determinacion de la velocidad del ventilador el valor de alta presion convertido corregido que es mas cercano a la presion real que el valor de alta presion convertido actual se usa para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador del lado de la fuente de calor.
5. Un acondicionador de aire que comprende:

un compresor (31) que comprime refrigerante y que tiene una tubena (31a) del lado de la presion alta para descar- gar el refrigerante que ha alcanzado una presion alta;

un intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor que esta conectado a la tubena (31a) del lado de la alta presion del compresor (31) y lleva a cabo un intercambio de calor con el refrigerante comprimido;

un ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor que lleva a cabo la impulsion de aire con respecto del intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor;

5

10

15

20

25

30

35

un detector (38) de temperatura que esta conectado al intercambiador (33) de calor del lado de la fuente de calor, y detecta una temperatura exterior del aire exterior que es un objetivo de impulsion de aire del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor; y en el que

un controlador (40) que convierte a partir de una temperatura detectada actual en un momento actual del detector (38) de temperatura para obtener un valor de alta presion convertido actual en el momento actual del refrigerante dentro de la tubena (3la) del lado de la alta presion del compresor (31), convierte a partir de una temperatura detectada pasada que el detector (38) de temperatura detecto en un momento pasado antes del momento actual para obtener un valor de alta presion convertido pasado en el momento pasado del refrigerante dentro de la tubena (31a) del lado de la alta presion, encuentra un valor de alta presion convertido corregido mediante la correccion del valor de alta presion convertido actual con el valor de alta presion convertido pasado, y controla el ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor a una velocidad que se determina usando el valor de alta presion convertido corregido; en el que

el controlador (40), en la determinacion de la velocidad del ventilador, obtiene el valor de alta presion convertido corregido mediante la obtencion de una tasa de cambio del valor de alta presion convertido actual en la cercama el momento actual a partir del valor de alta presion convertido actual y el valor de alta presion convertido pasado y la adicion del producto de la tasa de cambio y un coeficiente de correccion al valor de alta presion convertido actual; en el que

el controlador (40) discrimina si la temperatura exterior esta en una primera region de temperatura o en una segunda region de temperatura mayor que la primera region de temperatura, en el que en la determinacion de la velocidad del ventilador, cuando se ha discriminado en la discriminacion de la temperatura exterior que la temperatura exterior esta en la primera region de temperatura, el valor de alta presion convertido corregido se usa para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, y cuando se ha discriminado en la discriminacion de la temperatura exterior que la temperatura exterior esta en la segunda region de temperatura, el valor de alta presion convertido actual se usa en lugar del valor de alta presion convertido corregido, u otro valor de alta presion convertido corregido obtenido usando otro coeficiente de correccion que es diferente del coeficiente de correccion usado en la primera region de temperatura, para determinar la velocidad del ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor.
6. El acondicionador de aire de acuerdo con la reivindicacion 5, en el que el controlador (40) controla el ventilador (36) del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor a una velocidad que se determina usando el valor de alta presion convertido corregido que es mas cercano a la presion actual que el valor de alta presion convertido actual.