JPH10238395A - 内燃機関の燃焼開始検出装置 - Google Patents
内燃機関の燃焼開始検出装置Info
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- JPH10238395A JPH10238395A JP4435597A JP4435597A JPH10238395A JP H10238395 A JPH10238395 A JP H10238395A JP 4435597 A JP4435597 A JP 4435597A JP 4435597 A JP4435597 A JP 4435597A JP H10238395 A JPH10238395 A JP H10238395A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃機関の燃焼開始検出装置に関し、演算処
理装置の能力に頼らずに筒内圧に基づき燃焼開始時期を
リアルタイムで適切に把握できるようにする。 【解決手段】 筒内圧検出手段２から出力された筒内圧
に基づいて単位時間当たりの該筒内圧の変化量である筒
内圧変化率を算出する筒内圧変化率算出手段４１と、ピ
ストン位置が圧縮行程上死点前であると該筒内圧変化率
算出手段による算出結果から所定値を減算し、ピストン
位置が圧縮行程上死点後であると該筒内圧変化率算出手
段による算出結果に該所定値を加算する筒内圧変化率補
正手段４４と、該補正後筒内圧変化率が、予め設定され
た基準値以上のときには該筒内で燃焼が開始したと判定
する判定手段４５とをそなえるように構成する。
理装置の能力に頼らずに筒内圧に基づき燃焼開始時期を
リアルタイムで適切に把握できるようにする。 【解決手段】 筒内圧検出手段２から出力された筒内圧
に基づいて単位時間当たりの該筒内圧の変化量である筒
内圧変化率を算出する筒内圧変化率算出手段４１と、ピ
ストン位置が圧縮行程上死点前であると該筒内圧変化率
算出手段による算出結果から所定値を減算し、ピストン
位置が圧縮行程上死点後であると該筒内圧変化率算出手
段による算出結果に該所定値を加算する筒内圧変化率補
正手段４４と、該補正後筒内圧変化率が、予め設定され
た基準値以上のときには該筒内で燃焼が開始したと判定
する判定手段４５とをそなえるように構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子制御燃料噴射
式のディーゼルエンジンに用いて好適の、内燃機関の燃
焼開始検出装置に関する。
式のディーゼルエンジンに用いて好適の、内燃機関の燃
焼開始検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関、特に、ディーゼルエンジンを
制御する場合、燃料噴射量や燃料噴射時期といった燃料
噴射制御は極めて重要であり、かかる制御はドライバビ
リティや排出ガスに大きく影響する。特に、車両用エン
ジンにおいては、ドライバビリティや排出ガスに関する
要求度が高い。
制御する場合、燃料噴射量や燃料噴射時期といった燃料
噴射制御は極めて重要であり、かかる制御はドライバビ
リティや排出ガスに大きく影響する。特に、車両用エン
ジンにおいては、ドライバビリティや排出ガスに関する
要求度が高い。
【０００３】例えば排出ガス中のＮＯｘの量は、燃焼開
始時期や燃焼速度に関係し、排出ガス中のＮＯｘを低減
させるには、特に燃焼開始時期を制御することが効果的
である。この燃焼開始時期は、燃料噴射開始時期やＥＧ
Ｒ（排出ガス還流装置）を調整することで制御すること
ができる。そこで、実際の燃焼開始時期を把握しなが
ら、把握した燃焼開始時期に基づいたフィードバック制
御により、燃料噴射開始時期やＥＧＲの制御を行なっ
て、排出ガス中のＮＯｘを低減させることが考えられて
いる。
始時期や燃焼速度に関係し、排出ガス中のＮＯｘを低減
させるには、特に燃焼開始時期を制御することが効果的
である。この燃焼開始時期は、燃料噴射開始時期やＥＧ
Ｒ（排出ガス還流装置）を調整することで制御すること
ができる。そこで、実際の燃焼開始時期を把握しなが
ら、把握した燃焼開始時期に基づいたフィードバック制
御により、燃料噴射開始時期やＥＧＲの制御を行なっ
て、排出ガス中のＮＯｘを低減させることが考えられて
いる。
【０００４】したがって、燃焼開始時期を把握すること
が必要になるが、筒内圧センサを用いて筒内での熱発生
を求め、熱発生率から燃焼開始を判定することが、エン
ジンの燃焼解析手法としては広く行なわれている。
が必要になるが、筒内圧センサを用いて筒内での熱発生
を求め、熱発生率から燃焼開始を判定することが、エン
ジンの燃焼解析手法としては広く行なわれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述のよう
に、筒内圧センサで検出した筒内圧から筒内での熱発生
率を求めて燃焼開始を判定する燃焼圧解析手法では、一
般には、まず、エンジン運転中に筒内圧力のみを計測し
て、筒内での熱発生や熱発生率を求め燃焼開始を判定す
るといった解析は、その後で行なうようにしており、エ
ンジン運転中にリアルタイムで燃焼開始を判定するもの
ではない。
に、筒内圧センサで検出した筒内圧から筒内での熱発生
率を求めて燃焼開始を判定する燃焼圧解析手法では、一
般には、まず、エンジン運転中に筒内圧力のみを計測し
て、筒内での熱発生や熱発生率を求め燃焼開始を判定す
るといった解析は、その後で行なうようにしており、エ
ンジン運転中にリアルタイムで燃焼開始を判定するもの
ではない。
【０００６】このようにリアルタイムに解析を行なわな
いのは、燃焼開始の解析に時間がかかるためである。つ
まり、上述のような燃焼圧解析手法では、１°ＣＡ（ク
ランク角１°）程度毎に筒内圧を検出し、各筒内圧デー
タに基づいてアナログ演算処理により熱発生や熱発生率
を求めては燃焼開始を判定している。このような解析処
理は、極めて高速で演算処理を行なうことができなけれ
ば、リアルタイムで（少なくとも、１燃焼サイクル内
で）燃焼開始を判定することは困難である。
いのは、燃焼開始の解析に時間がかかるためである。つ
まり、上述のような燃焼圧解析手法では、１°ＣＡ（ク
ランク角１°）程度毎に筒内圧を検出し、各筒内圧デー
タに基づいてアナログ演算処理により熱発生や熱発生率
を求めては燃焼開始を判定している。このような解析処
理は、極めて高速で演算処理を行なうことができなけれ
ば、リアルタイムで（少なくとも、１燃焼サイクル内
で）燃焼開始を判定することは困難である。
【０００７】一般に、エンジン制御に用いる演算処理装
置には、処理速度的に限度があり、このような高速処理
を行なうのは困難であるため、かかる燃焼圧解析手法
（即ち、筒内圧センサで筒内圧を検出しながら筒内圧に
基づいて筒内での熱発生を求め熱発生率から燃焼開始を
判定する手法）を、燃料噴射開始時期やＥＧＲの制御の
ために適用することは極めて困難であるのが現状であ
る。
置には、処理速度的に限度があり、このような高速処理
を行なうのは困難であるため、かかる燃焼圧解析手法
（即ち、筒内圧センサで筒内圧を検出しながら筒内圧に
基づいて筒内での熱発生を求め熱発生率から燃焼開始を
判定する手法）を、燃料噴射開始時期やＥＧＲの制御の
ために適用することは極めて困難であるのが現状であ
る。
【０００８】一方、デジタル回路ではこのように演算処
理に高性能の処理装置が必要になるのに対して、アナロ
グ回路では、特に高性能の処理装置を用いずに短時間で
燃焼開始判定を行なうことができるものと考えられる。
例えば特開昭５９−５８１２８号公報には、クロック及
び微分器を用いてシリンダ圧力の時間変化を調べ、シリ
ンダ内圧の最も急激に上昇する時点をもって燃料着火
（燃焼開始）と判定する技術が開示されている。
理に高性能の処理装置が必要になるのに対して、アナロ
グ回路では、特に高性能の処理装置を用いずに短時間で
燃焼開始判定を行なうことができるものと考えられる。
例えば特開昭５９−５８１２８号公報には、クロック及
び微分器を用いてシリンダ圧力の時間変化を調べ、シリ
ンダ内圧の最も急激に上昇する時点をもって燃料着火
（燃焼開始）と判定する技術が開示されている。
【０００９】しかしながら、この技術のように単にシリ
ンダ圧力の時間変化に着目するだけでは、必ずしも精度
よく燃焼開始を判定しうるものではない。本発明は、上
述の課題に鑑み創案されたもので、演算処理装置の能力
に頼ることなく、筒内圧に基づいて燃焼開始時期をリア
ルタイムで適切に把握できるようにした、内燃機関の燃
焼開始検出装置を提供することを目的とする。
ンダ圧力の時間変化に着目するだけでは、必ずしも精度
よく燃焼開始を判定しうるものではない。本発明は、上
述の課題に鑑み創案されたもので、演算処理装置の能力
に頼ることなく、筒内圧に基づいて燃焼開始時期をリア
ルタイムで適切に把握できるようにした、内燃機関の燃
焼開始検出装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１記載
の本発明の内燃機関の燃焼開始検出装置は、内燃機関の
筒内圧を検出する筒内圧検出手段と、該筒内圧検出手段
から出力された筒内圧に基づいて単位時間当たりの該筒
内圧の変化量である筒内圧変化率を算出する筒内圧変化
率算出手段と、単位時間当たりの筒内の容積変化に応じ
た該筒内圧変化量に相当する所定値を設定する設定手段
と、該内燃機関のピストン位置が圧縮行程上死点の前で
あるか後であるかを検出する上死点前後検出手段と、該
上死点前後検出手段により該ピストン位置が圧縮行程上
死点前であることが検出されると、該筒内圧変化率算出
手段による算出結果から該設定手段により設定された該
所定値を減算し、該上死点前後検出手段により該ピスト
ン位置が圧縮行程上死点後であることが検出されると、
該筒内圧変化率算出手段による算出結果に該設定手段に
より設定された該所定値を加算する筒内圧変化率補正手
段と、該筒内圧変化率補正手段により補正された補正後
筒内圧変化率が、予め設定された基準値以上のときには
該筒内で燃焼が開始したと判定する判定手段とをそなえ
ていることを特徴としている。
の本発明の内燃機関の燃焼開始検出装置は、内燃機関の
筒内圧を検出する筒内圧検出手段と、該筒内圧検出手段
から出力された筒内圧に基づいて単位時間当たりの該筒
内圧の変化量である筒内圧変化率を算出する筒内圧変化
率算出手段と、単位時間当たりの筒内の容積変化に応じ
た該筒内圧変化量に相当する所定値を設定する設定手段
と、該内燃機関のピストン位置が圧縮行程上死点の前で
あるか後であるかを検出する上死点前後検出手段と、該
上死点前後検出手段により該ピストン位置が圧縮行程上
死点前であることが検出されると、該筒内圧変化率算出
手段による算出結果から該設定手段により設定された該
所定値を減算し、該上死点前後検出手段により該ピスト
ン位置が圧縮行程上死点後であることが検出されると、
該筒内圧変化率算出手段による算出結果に該設定手段に
より設定された該所定値を加算する筒内圧変化率補正手
段と、該筒内圧変化率補正手段により補正された補正後
筒内圧変化率が、予め設定された基準値以上のときには
該筒内で燃焼が開始したと判定する判定手段とをそなえ
ていることを特徴としている。
【００１１】また、請求項２記載の内燃機関の燃焼開始
検出装置は、請求項１記載の装置において、該判定手段
が、該筒内圧検出手段で検出された筒内圧が予め設定さ
れた基準圧以上であって、且つ、該補正後筒内圧変化率
が該基準値以上のときに、該筒内で燃焼が開始したと判
定することを特徴としている。
検出装置は、請求項１記載の装置において、該判定手段
が、該筒内圧検出手段で検出された筒内圧が予め設定さ
れた基準圧以上であって、且つ、該補正後筒内圧変化率
が該基準値以上のときに、該筒内で燃焼が開始したと判
定することを特徴としている。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面により、本発明の実施
の形態について説明すると、図１〜図３は本発明の一実
施形態としての内燃機関の燃焼開始検出装置を示すもの
である。本実施形態にかかる内燃機関はディーゼルエン
ジンであって、図３に示すように、各気筒１には、筒内
圧を検出する筒内圧センサ（筒内圧検出手段）２が設け
られている。また、このエンジンには、クランク角を検
出するクランク角センサ３が設けられている。そして、
これらの筒内圧センサ２，クランク角センサ３からの出
力情報に基づいて燃焼の開始を判定する燃焼開始検出回
路４がそなえられる。本内燃機関の燃焼開始検出装置
は、筒内圧センサ（筒内圧検出手段）２と燃焼開始検出
回路４とから構成される。
の形態について説明すると、図１〜図３は本発明の一実
施形態としての内燃機関の燃焼開始検出装置を示すもの
である。本実施形態にかかる内燃機関はディーゼルエン
ジンであって、図３に示すように、各気筒１には、筒内
圧を検出する筒内圧センサ（筒内圧検出手段）２が設け
られている。また、このエンジンには、クランク角を検
出するクランク角センサ３が設けられている。そして、
これらの筒内圧センサ２，クランク角センサ３からの出
力情報に基づいて燃焼の開始を判定する燃焼開始検出回
路４がそなえられる。本内燃機関の燃焼開始検出装置
は、筒内圧センサ（筒内圧検出手段）２と燃焼開始検出
回路４とから構成される。
【００１３】この燃焼開始検出回路４は、ＥＣＵ（電子
制御ユニット）５内に設けられ、このＥＣＵ５内には、
燃焼開始検出回路４の判定結果（検出結果）から燃料の
噴射時期制御機構６を制御する噴射時期制御部７が設け
られている。なお、本ディーゼルエンジンに使用される
燃料噴射ポンプは、分配型噴射ポンプであって、噴射時
期制御機構６は、図３に示すように、図示しないフェイ
スカムに当接するローラ６Ａの位置（位相角度）をタイ
マピストン６Ｂの位置調整することにより、噴射時期制
御を行なうものであり、タイマピストン６Ｂの位置調整
は、タイマピストン室６Ｄ内の油圧を、電磁式のタンミ
ングコントロールバルブ（ＴＣＶ）６Ｃによって制御す
ることにより行なわれるようになっている。
制御ユニット）５内に設けられ、このＥＣＵ５内には、
燃焼開始検出回路４の判定結果（検出結果）から燃料の
噴射時期制御機構６を制御する噴射時期制御部７が設け
られている。なお、本ディーゼルエンジンに使用される
燃料噴射ポンプは、分配型噴射ポンプであって、噴射時
期制御機構６は、図３に示すように、図示しないフェイ
スカムに当接するローラ６Ａの位置（位相角度）をタイ
マピストン６Ｂの位置調整することにより、噴射時期制
御を行なうものであり、タイマピストン６Ｂの位置調整
は、タイマピストン室６Ｄ内の油圧を、電磁式のタンミ
ングコントロールバルブ（ＴＣＶ）６Ｃによって制御す
ることにより行なわれるようになっている。
【００１４】したがって、ＥＣＵ５の噴射時期制御部７
は、このようなタンミングコントロールバルブ６Ｃへの
電力供給を制御することによって、噴射時期を制御する
ようになっている。燃料噴射時期は、燃焼開始検出回路
４で求められた燃焼開始時期に応じて設定されるが、タ
ンミングコントロールバルブ６Ｃを制御する際には、こ
のように設定された燃料噴射時期をタイマピストン６Ｂ
の目標位置に変換し、タイマピストン６Ｂの位置を図示
しないセンサで検出しながら位置フィードバック制御に
より、タイマピストン６Ｂの目標位置に制御するように
なっている。
は、このようなタンミングコントロールバルブ６Ｃへの
電力供給を制御することによって、噴射時期を制御する
ようになっている。燃料噴射時期は、燃焼開始検出回路
４で求められた燃焼開始時期に応じて設定されるが、タ
ンミングコントロールバルブ６Ｃを制御する際には、こ
のように設定された燃料噴射時期をタイマピストン６Ｂ
の目標位置に変換し、タイマピストン６Ｂの位置を図示
しないセンサで検出しながら位置フィードバック制御に
より、タイマピストン６Ｂの目標位置に制御するように
なっている。
【００１５】本内燃機関の燃焼開始検出装置は、このよ
うに燃料噴射時期制御に用いられるようになっている。
さて、本装置の主要部である燃焼開始検出回路４には、
図１に示すように、筒内圧変化率算出手段４１，所定値
設定手段（設定手段）４２，上死点前後検出手段４３，
筒内圧変化率補正手段４４，燃焼開始判定手段（判定手
段）４５として機能する回路要素がそなえられている。
うに燃料噴射時期制御に用いられるようになっている。
さて、本装置の主要部である燃焼開始検出回路４には、
図１に示すように、筒内圧変化率算出手段４１，所定値
設定手段（設定手段）４２，上死点前後検出手段４３，
筒内圧変化率補正手段４４，燃焼開始判定手段（判定手
段）４５として機能する回路要素がそなえられている。
【００１６】筒内圧変化率算出手段４１は、筒内圧セン
サ１から出力された筒内圧Ｐに基づいて筒内圧変化率
（単位時間当たりの筒内圧Ｐの変化量）ｄＰ／ｄｔを算
出するもので、ハイパスフィルタにより構成される。設
定手段４２は、単位時間当たりの筒内の容積変化量（＝
ｄＶ／ｄｔ）に応じた筒内圧変化量〔＝Ｐ（ｄＶ／ｄ
ｔ）〕に相当する所定の値（＝ΔＰdV/dt ）を設定する
ためのものであり、本実施形態では、かかる所定値とし
て予め固定値が設定されている。筒内（シリンダ内）で
はピストンの往復動に伴う体積変化に応じて圧力変動が
生じるが、所定値（＝ΔＰdV/dt ）とは、このピストン
の往復動に伴う圧力変動成分に応じた筒内圧変化率に相
当する。
サ１から出力された筒内圧Ｐに基づいて筒内圧変化率
（単位時間当たりの筒内圧Ｐの変化量）ｄＰ／ｄｔを算
出するもので、ハイパスフィルタにより構成される。設
定手段４２は、単位時間当たりの筒内の容積変化量（＝
ｄＶ／ｄｔ）に応じた筒内圧変化量〔＝Ｐ（ｄＶ／ｄ
ｔ）〕に相当する所定の値（＝ΔＰdV/dt ）を設定する
ためのものであり、本実施形態では、かかる所定値とし
て予め固定値が設定されている。筒内（シリンダ内）で
はピストンの往復動に伴う体積変化に応じて圧力変動が
生じるが、所定値（＝ΔＰdV/dt ）とは、このピストン
の往復動に伴う圧力変動成分に応じた筒内圧変化率に相
当する。
【００１７】上死点前後検出手段４３は、エンジンのピ
ストン位置が圧縮行程上死点の前であるか後であるかを
検出するもので、クランク角センサ３からの出力情報、
即ち、ピストン位置と対応するクランク角の値に基づい
て検出する。筒内圧変化率補正手段４４は、筒内圧変化
率算出手段４１により算出された筒内圧変化率ｄＰ／ｄ
ｔを設定手段４２により設定された所定値（＝ΔＰ
dV/dt ）で補正するものであり、補正量算出部４４Ａ
と、補正演算部（加算部）４４Ｂとをそなえている。
ストン位置が圧縮行程上死点の前であるか後であるかを
検出するもので、クランク角センサ３からの出力情報、
即ち、ピストン位置と対応するクランク角の値に基づい
て検出する。筒内圧変化率補正手段４４は、筒内圧変化
率算出手段４１により算出された筒内圧変化率ｄＰ／ｄ
ｔを設定手段４２により設定された所定値（＝ΔＰ
dV/dt ）で補正するものであり、補正量算出部４４Ａ
と、補正演算部（加算部）４４Ｂとをそなえている。
【００１８】補正量算出部４４Ａでは、上死点前後検出
手段４３によりピストン位置が圧縮行程上死点前である
ことが検出されると、設定手段４２により設定された所
定値ΔＰdV/dt に係数（−１）を乗算して、上死点前後
検出手段４３によりピストン位置が圧縮行程上死点後で
あることが検出されると、設定手段４２により設定され
た所定値ΔＰdV/dt に係数（１）を乗算する。
手段４３によりピストン位置が圧縮行程上死点前である
ことが検出されると、設定手段４２により設定された所
定値ΔＰdV/dt に係数（−１）を乗算して、上死点前後
検出手段４３によりピストン位置が圧縮行程上死点後で
あることが検出されると、設定手段４２により設定され
た所定値ΔＰdV/dt に係数（１）を乗算する。
【００１９】また、補正演算部４４Ｂでは、筒内圧変化
率算出手段４１から出力された算出結果ｄＰ／ｄｔに、
補正量算出部４４Ａで算出された補正値（−ΔＰdV/dt
又はΔＰdV/dt ）を加算して、補正後筒内圧変化率〔＝
ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕を求める。すなわち、筒内圧
変化率補正手段４４では、上死点前後検出手段４３によ
りピストン位置が圧縮行程上死点前であることが検出さ
れると、筒内圧変化率ｄＰ／ｄｔから所定値ΔＰdV/dt
を減算し、上死点前後検出手段４３によりピストン位置
が圧縮行程上死点後であることが検出されると、筒内圧
変化率ｄＰ／ｄｔに所定値ΔＰdV/dt を加算して、補正
後筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕を得るよ
うになっている。
率算出手段４１から出力された算出結果ｄＰ／ｄｔに、
補正量算出部４４Ａで算出された補正値（−ΔＰdV/dt
又はΔＰdV/dt ）を加算して、補正後筒内圧変化率〔＝
ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕を求める。すなわち、筒内圧
変化率補正手段４４では、上死点前後検出手段４３によ
りピストン位置が圧縮行程上死点前であることが検出さ
れると、筒内圧変化率ｄＰ／ｄｔから所定値ΔＰdV/dt
を減算し、上死点前後検出手段４３によりピストン位置
が圧縮行程上死点後であることが検出されると、筒内圧
変化率ｄＰ／ｄｔに所定値ΔＰdV/dt を加算して、補正
後筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕を得るよ
うになっている。
【００２０】判定手段４５では、筒内圧センサ２で検出
された筒内圧Ｐが予め設定された基準圧Ｐ０以上であっ
て、且つ、筒内圧変化率補正手段４４により補正された
補正後筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が、
予め設定された基準値ΔＰＳ以上のときに、筒内で燃焼
が開始したと判定する。このため、判定手段４５には、
補正後筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/d t 〕が基
準値ΔＰＳ以上か否かを判定する第１判定手段４６と、
筒内圧Ｐが基準圧Ｐ０以上か否かを判定する第２判定手
段４７と、これらの第１，第２判定手段４６，４７から
の判定情報から筒内で燃焼が開始したかを判定する第３
判定手段４８とがそなえられる。
された筒内圧Ｐが予め設定された基準圧Ｐ０以上であっ
て、且つ、筒内圧変化率補正手段４４により補正された
補正後筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が、
予め設定された基準値ΔＰＳ以上のときに、筒内で燃焼
が開始したと判定する。このため、判定手段４５には、
補正後筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/d t 〕が基
準値ΔＰＳ以上か否かを判定する第１判定手段４６と、
筒内圧Ｐが基準圧Ｐ０以上か否かを判定する第２判定手
段４７と、これらの第１，第２判定手段４６，４７から
の判定情報から筒内で燃焼が開始したかを判定する第３
判定手段４８とがそなえられる。
【００２１】図２は、本燃焼開始検出回路４をさらに詳
細に示すもので、図２に示すように、筒内圧変化率算出
手段としてのハイパスフィルタ４１は、クアッド型オペ
レーションアンプ（クアッドオペアンプ）４１Ａと、筒
内圧信号のクアッドオペアンプ４１Ａの＋入力端子への
入力経路に介装されたコンデンサ４１Ｂ，抵抗４１Ｃ
と、コンデンサ４１Ｂ，抵抗４１Ｃ間とクアッドオペア
ンプ４１Ａの−入力端子との間に介装された抵抗４１
Ｄ，可変抵抗４１Ｅ，抵抗４１Ｆと、クアッドオペアン
プ４１Ａの−入力端子と出力端子との間に互いに並列に
介装されたコンデンサ４１Ｇ，抵抗４１Ｈとからなる。
クアッドオペアンプ４１Ａは、二重回路によるフェイル
セーフ機能をそなえた演算増幅回路である。
細に示すもので、図２に示すように、筒内圧変化率算出
手段としてのハイパスフィルタ４１は、クアッド型オペ
レーションアンプ（クアッドオペアンプ）４１Ａと、筒
内圧信号のクアッドオペアンプ４１Ａの＋入力端子への
入力経路に介装されたコンデンサ４１Ｂ，抵抗４１Ｃ
と、コンデンサ４１Ｂ，抵抗４１Ｃ間とクアッドオペア
ンプ４１Ａの−入力端子との間に介装された抵抗４１
Ｄ，可変抵抗４１Ｅ，抵抗４１Ｆと、クアッドオペアン
プ４１Ａの−入力端子と出力端子との間に互いに並列に
介装されたコンデンサ４１Ｇ，抵抗４１Ｈとからなる。
クアッドオペアンプ４１Ａは、二重回路によるフェイル
セーフ機能をそなえた演算増幅回路である。
【００２２】上死点前後検出手段４３は、ピストン位置
が圧縮行程上死点の前の場合に信号を出力する第１回路
部４３−１と、ピストン位置が圧縮行程上死点の後の場
合に信号を出力する第２回路部４３−２とをそなえる。
各回路部４３−１，４３−２は、いずれも、クアッド型
コンパレータ（クアッドコンパ）４３Ａと、クランク角
信号のクアッドコンパ４３Ａの＋入力端子への入力経路
に介装された抵抗４３Ｂと、クアッドコンパ４３Ａの−
入力端子に接続された抵抗４３Ｃ，可変抵抗４３Ｄと、
クアッドコンパ４３Ａの＋入力端子と出力端子との間に
介装された可変抵抗４３Ｅとからなる。この例では、所
定値（＝ΔＰdV/dt ）は固定値とされているため、実質
的には設定手段４２は省略されているが、上死点前後検
出手段４３の各抵抗はこの所定値（＝ΔＰdV/dt ）に応
じた抵抗値に設定されており、例えば可変抵抗４３Ｄ，
４３Ｅを設定手段４２に対応するものと見なすこともで
きる。また、クアッドコンパ４３Ａは、二重回路による
フェイルセーフ機能をそなえた比較回路である。
が圧縮行程上死点の前の場合に信号を出力する第１回路
部４３−１と、ピストン位置が圧縮行程上死点の後の場
合に信号を出力する第２回路部４３−２とをそなえる。
各回路部４３−１，４３−２は、いずれも、クアッド型
コンパレータ（クアッドコンパ）４３Ａと、クランク角
信号のクアッドコンパ４３Ａの＋入力端子への入力経路
に介装された抵抗４３Ｂと、クアッドコンパ４３Ａの−
入力端子に接続された抵抗４３Ｃ，可変抵抗４３Ｄと、
クアッドコンパ４３Ａの＋入力端子と出力端子との間に
介装された可変抵抗４３Ｅとからなる。この例では、所
定値（＝ΔＰdV/dt ）は固定値とされているため、実質
的には設定手段４２は省略されているが、上死点前後検
出手段４３の各抵抗はこの所定値（＝ΔＰdV/dt ）に応
じた抵抗値に設定されており、例えば可変抵抗４３Ｄ，
４３Ｅを設定手段４２に対応するものと見なすこともで
きる。また、クアッドコンパ４３Ａは、二重回路による
フェイルセーフ機能をそなえた比較回路である。
【００２３】筒内圧変化率補正手段４４は、クアッド型
オペレーションアンプ（クアッドオペアンプ）４４Ａ
と、第１回路部４３−１からの信号のクアッドオペアン
プ４４Ａの＋入力端子への入力経路に介装された抵抗４
４Ｂと、ハイパスフィルタ４１からの信号のクアッドオ
ペアンプ４４Ａの−入力端子への入力経路に介装された
抵抗４４Ｃと、第２回路部４３−２からの信号のクアッ
ドオペアンプ４４Ａの−入力端子への入力経路に介装さ
れた抵抗４４Ｄと、クアッドオペアンプ４４Ａの−入力
端子とと出力端子との間に介装された抵抗４１Ｅとから
なる。クアッドオペアンプ４４Ａは、二重回路によるフ
ェイルセーフ機能をそなえた演算増幅回路である。
オペレーションアンプ（クアッドオペアンプ）４４Ａ
と、第１回路部４３−１からの信号のクアッドオペアン
プ４４Ａの＋入力端子への入力経路に介装された抵抗４
４Ｂと、ハイパスフィルタ４１からの信号のクアッドオ
ペアンプ４４Ａの−入力端子への入力経路に介装された
抵抗４４Ｃと、第２回路部４３−２からの信号のクアッ
ドオペアンプ４４Ａの−入力端子への入力経路に介装さ
れた抵抗４４Ｄと、クアッドオペアンプ４４Ａの−入力
端子とと出力端子との間に介装された抵抗４１Ｅとから
なる。クアッドオペアンプ４４Ａは、二重回路によるフ
ェイルセーフ機能をそなえた演算増幅回路である。
【００２４】判定手段４５を構成する第１判定手段４６
は、クアッド型コンパレータ（クアッドコンパ）４６Ａ
と、筒内圧変化率補正手段４４の出力信号のクアッドコ
ンパ４６Ａの＋入力端子への入力経路に介装された抵抗
４６Ｂと、クアッドコンパ４６Ａの−入力端子に接続さ
れた抵抗４６Ｃ，可変抵抗４６Ｄと、クアッドコンパ４
６Ａの＋入力端子と出力端子との間に介装された可変抵
抗４６Ｅとからなる。クアッドコンパ４６Ａは、二重回
路によるフェイルセーフ機能をそなえた比較回路であ
る。
は、クアッド型コンパレータ（クアッドコンパ）４６Ａ
と、筒内圧変化率補正手段４４の出力信号のクアッドコ
ンパ４６Ａの＋入力端子への入力経路に介装された抵抗
４６Ｂと、クアッドコンパ４６Ａの−入力端子に接続さ
れた抵抗４６Ｃ，可変抵抗４６Ｄと、クアッドコンパ４
６Ａの＋入力端子と出力端子との間に介装された可変抵
抗４６Ｅとからなる。クアッドコンパ４６Ａは、二重回
路によるフェイルセーフ機能をそなえた比較回路であ
る。
【００２５】判定手段４５を構成する第２判定手段４７
も、クアッド型コンパレータ（クアッドコンパ）４７Ａ
と、筒内圧信号のクアッドコンパ４７Ａの＋入力端子へ
の入力経路に介装された抵抗４７Ｂと、クアッドコンパ
４７Ａの−入力端子に接続された抵抗４７Ｃ，可変抵抗
４７Ｄと、クアッドコンパ４７Ａの＋入力端子と出力端
子との間に介装された可変抵抗４７Ｅとからなる。クア
ッドコンパ４７Ａは、二重回路によるフェイルセーフ機
能をそなえた比較回路である。
も、クアッド型コンパレータ（クアッドコンパ）４７Ａ
と、筒内圧信号のクアッドコンパ４７Ａの＋入力端子へ
の入力経路に介装された抵抗４７Ｂと、クアッドコンパ
４７Ａの−入力端子に接続された抵抗４７Ｃ，可変抵抗
４７Ｄと、クアッドコンパ４７Ａの＋入力端子と出力端
子との間に介装された可変抵抗４７Ｅとからなる。クア
ッドコンパ４７Ａは、二重回路によるフェイルセーフ機
能をそなえた比較回路である。
【００２６】判定手段４５を構成する第３判定手段４８
は、ＪＫフリップフロップ回路により構成され、入力端
子には第２判定手段４７からの出力が、入力端子に
は第１判定手段４６からの出力が、それぞれ入力され、
出力端子から判定信号が出力される。第１判定手段４
６から入力端子への信号経路には、反転回路４９が介
装されており、この反転回路４９は、クアッド型コンパ
レータ（クアッドコンパ）４９Ａと、第１判定手段４６
の出力信号のクアッドコンパ４９Ａの−入力端子への入
力経路に装備された抵抗４９Ｂ，４９Ｃと、クアッドコ
ンパ４９Ａの＋入力端子に接続された抵抗４９Ｄと、ク
アッドコンパ４９Ａの＋入力端子と出力端子との間に介
装された抵抗４９Ｅとからなる。クアッドコンパ４９Ａ
は、二重回路によるフェイルセーフ機能をそなえた比較
回路である。
は、ＪＫフリップフロップ回路により構成され、入力端
子には第２判定手段４７からの出力が、入力端子に
は第１判定手段４６からの出力が、それぞれ入力され、
出力端子から判定信号が出力される。第１判定手段４
６から入力端子への信号経路には、反転回路４９が介
装されており、この反転回路４９は、クアッド型コンパ
レータ（クアッドコンパ）４９Ａと、第１判定手段４６
の出力信号のクアッドコンパ４９Ａの−入力端子への入
力経路に装備された抵抗４９Ｂ，４９Ｃと、クアッドコ
ンパ４９Ａの＋入力端子に接続された抵抗４９Ｄと、ク
アッドコンパ４９Ａの＋入力端子と出力端子との間に介
装された抵抗４９Ｅとからなる。クアッドコンパ４９Ａ
は、二重回路によるフェイルセーフ機能をそなえた比較
回路である。
【００２７】また、第２判定手段４７から入力端子へ
の信号経路には、抵抗４７Ｆが装備されている。さら
に、第３判定手段（ＪＫフリップフロップ回路）４８の
出力端子に接続された信号出力経路には、出力増幅回
路５０が介装されている。この出力増幅回路５０は、ク
アッド型コンパレータ（クアッドコンパ）５０Ａと、第
３判定手段４８の出力信号のクアッドコンパ５０Ａの＋
入力端子への入力経路に装備された抵抗５０Ｂ，５０Ｃ
と、クアッドコンパ５０Ａの−入力端子に接続された抵
抗５０Ｄと、クアッドコンパ５０Ａの＋入力端子と出力
端子との間に介装された抵抗５０Ｅと、クアッドコンパ
５０Ａの出力端子側に設けられたコンデンサ５０Ｆ，抵
抗５０Ｇ，抵抗５０Ｈとからなる。クアッドコンパ５０
Ａは、二重回路によるフェイルセーフ機能をそなえた比
較回路である。
の信号経路には、抵抗４７Ｆが装備されている。さら
に、第３判定手段（ＪＫフリップフロップ回路）４８の
出力端子に接続された信号出力経路には、出力増幅回
路５０が介装されている。この出力増幅回路５０は、ク
アッド型コンパレータ（クアッドコンパ）５０Ａと、第
３判定手段４８の出力信号のクアッドコンパ５０Ａの＋
入力端子への入力経路に装備された抵抗５０Ｂ，５０Ｃ
と、クアッドコンパ５０Ａの−入力端子に接続された抵
抗５０Ｄと、クアッドコンパ５０Ａの＋入力端子と出力
端子との間に介装された抵抗５０Ｅと、クアッドコンパ
５０Ａの出力端子側に設けられたコンデンサ５０Ｆ，抵
抗５０Ｇ，抵抗５０Ｈとからなる。クアッドコンパ５０
Ａは、二重回路によるフェイルセーフ機能をそなえた比
較回路である。
【００２８】本発明の一実施形態としての内燃機関の燃
焼開始検出装置は、上述のように構成されているので、
以下のように、燃焼開始の検出が行なわれる。つまり、
図１に示すように、筒内圧センサ２で検出された筒内圧
信号は、筒内圧変化率算出手段（ハイパスフィルタ）４
１に送られて、この筒内圧変化率算出手段４１で、筒内
圧値Ｐから単位時間当たりの筒内圧の変化量（筒内圧変
化率）ｄＰ／ｄｔが算出され、この算出値に応じた信号
が出力される。
焼開始検出装置は、上述のように構成されているので、
以下のように、燃焼開始の検出が行なわれる。つまり、
図１に示すように、筒内圧センサ２で検出された筒内圧
信号は、筒内圧変化率算出手段（ハイパスフィルタ）４
１に送られて、この筒内圧変化率算出手段４１で、筒内
圧値Ｐから単位時間当たりの筒内圧の変化量（筒内圧変
化率）ｄＰ／ｄｔが算出され、この算出値に応じた信号
が出力される。
【００２９】また、クランク角センサ３で検出されたク
ランク角信号は、上死点前後検出手段４３に送られて、
この上死点前後検出手段４３において、クランク角信号
に基づいて機関のピストン位置が圧縮行程上死点の前で
あるか後であるかが検出され、検出結果に応じた信号が
出力される。一方、設定手段４２を通じて、単位時間当
たりの筒内の容積変化量（ｄＶ／ｄｔ）に応じた筒内圧
変化量〔Ｐ（ｄＶ／ｄｔ）〕に相当する所定の値（ΔＰ
dV/d t ）が予め設定されている。ここでは、固定値（Δ
ＰdV/dt ）が設定されているが、所定値（ΔＰdV/dt ）
は筒内圧変化量に応じた可変の値としてもよい。
ランク角信号は、上死点前後検出手段４３に送られて、
この上死点前後検出手段４３において、クランク角信号
に基づいて機関のピストン位置が圧縮行程上死点の前で
あるか後であるかが検出され、検出結果に応じた信号が
出力される。一方、設定手段４２を通じて、単位時間当
たりの筒内の容積変化量（ｄＶ／ｄｔ）に応じた筒内圧
変化量〔Ｐ（ｄＶ／ｄｔ）〕に相当する所定の値（ΔＰ
dV/d t ）が予め設定されている。ここでは、固定値（Δ
ＰdV/dt ）が設定されているが、所定値（ΔＰdV/dt ）
は筒内圧変化量に応じた可変の値としてもよい。
【００３０】そして、筒内圧変化率補正手段４４は、筒
内圧変化率算出手段４１により算出された筒内圧変化率
（ｄＰ／ｄｔ）を所定値（＝ΔＰdV/dt ）で補正する。
つまり、上死点前後検出手段４３によりピストン位置が
圧縮行程上死点前であることが検出されると、筒内圧変
化率算出手段４１から出力された算出結果（ｄＰ／ｄ
ｔ）から所定値（ΔＰdV/dt ）を減算して、補正後筒内
圧変化率（ｄＰ／ｄｔ−ΔＰdV/dt ）を求め、上死点前
後検出手段４３によりピストン位置が圧縮行程上死点後
であることが検出されると、筒内圧変化率算出手段４１
から出力された算出結果（ｄＰ／ｄｔ）に所定値（ΔＰ
dV/dt ）を加算して、補正後筒内圧変化率（ｄＰ／ｄｔ
＋ΔＰdV/dt ）を求める。
内圧変化率算出手段４１により算出された筒内圧変化率
（ｄＰ／ｄｔ）を所定値（＝ΔＰdV/dt ）で補正する。
つまり、上死点前後検出手段４３によりピストン位置が
圧縮行程上死点前であることが検出されると、筒内圧変
化率算出手段４１から出力された算出結果（ｄＰ／ｄ
ｔ）から所定値（ΔＰdV/dt ）を減算して、補正後筒内
圧変化率（ｄＰ／ｄｔ−ΔＰdV/dt ）を求め、上死点前
後検出手段４３によりピストン位置が圧縮行程上死点後
であることが検出されると、筒内圧変化率算出手段４１
から出力された算出結果（ｄＰ／ｄｔ）に所定値（ΔＰ
dV/dt ）を加算して、補正後筒内圧変化率（ｄＰ／ｄｔ
＋ΔＰdV/dt ）を求める。
【００３１】これにより、筒内圧変化のうち、ピストン
移動に応じて生じる筒内容積変化に起因した筒内圧変化
成分が除去されることになり、残った筒内圧変化成分
は、筒内での燃焼による圧力変化に相当する。判定手段
４５では、筒内圧センサ２で検出された筒内圧Ｐが予め
設定された基準圧Ｐ０以上であることを前提に、筒内圧
変化率補正手段４４により補正された補正後筒内圧変化
率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が、予め設定された基
準値ΔＰＳ以上のときに、筒内で燃焼が開始したと判定
する。
移動に応じて生じる筒内容積変化に起因した筒内圧変化
成分が除去されることになり、残った筒内圧変化成分
は、筒内での燃焼による圧力変化に相当する。判定手段
４５では、筒内圧センサ２で検出された筒内圧Ｐが予め
設定された基準圧Ｐ０以上であることを前提に、筒内圧
変化率補正手段４４により補正された補正後筒内圧変化
率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が、予め設定された基
準値ΔＰＳ以上のときに、筒内で燃焼が開始したと判定
する。
【００３２】また、燃焼開始時には、筒内圧Ｐ自体が必
ずある一定圧Ｐ０以上に達するので、筒内圧Ｐが予め設
定された基準圧Ｐ０以上であることを判定条件のひとつ
とすることで、判定ロジックの簡素化や判定精度の向上
を図ることができる。そして、燃焼開始時には、補正後
筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が急増する
ので、所要の基準値ΔＰＳを設けて、筒内圧Ｐが予め設
定された基準圧Ｐ０以上であり、尚且つ、補正後筒内圧
変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が基準値ΔＰＳ以
上のときには、筒内で燃焼が開始したと確実に判定する
ことができるのである。
ずある一定圧Ｐ０以上に達するので、筒内圧Ｐが予め設
定された基準圧Ｐ０以上であることを判定条件のひとつ
とすることで、判定ロジックの簡素化や判定精度の向上
を図ることができる。そして、燃焼開始時には、補正後
筒内圧変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が急増する
ので、所要の基準値ΔＰＳを設けて、筒内圧Ｐが予め設
定された基準圧Ｐ０以上であり、尚且つ、補正後筒内圧
変化率〔＝ｄＰ／ｄｔ±ΔＰdV/dt 〕が基準値ΔＰＳ以
上のときには、筒内で燃焼が開始したと確実に判定する
ことができるのである。
【００３３】このような判定に用いる回路構成は、図２
に示すように、第３判定手段（ＪＫフリップフロップ回
路）４８を除いて、アナログ回路により構成することが
でき、かかるアナログ回路では特に高速デジタル回路の
ように特に高価な回路部品を用いずに、高速演算処理す
ることができるため、演算処理系に負担を与えることな
く、しかも、機関を運転しながらリアルタイムで、燃焼
の開始を判定することができるようになる。
に示すように、第３判定手段（ＪＫフリップフロップ回
路）４８を除いて、アナログ回路により構成することが
でき、かかるアナログ回路では特に高速デジタル回路の
ように特に高価な回路部品を用いずに、高速演算処理す
ることができるため、演算処理系に負担を与えることな
く、しかも、機関を運転しながらリアルタイムで、燃焼
の開始を判定することができるようになる。
【００３４】したがって、このような燃焼開始時期の判
定情報に基づいて、噴射時期制御機構６のタイマピスト
ン６Ｂを制御するなどして、燃焼開始時期の可変要素で
ある燃料噴射開始時期をフィードバック制御したり、ま
た、ＥＧＲをフィードバック制御したりすることで、機
関の運転中に、燃焼開始時期が所要の状態になるように
制御することが可能になり、例えば排出ガス中のＮＯｘ
の低減を促進しうる利点がある。
定情報に基づいて、噴射時期制御機構６のタイマピスト
ン６Ｂを制御するなどして、燃焼開始時期の可変要素で
ある燃料噴射開始時期をフィードバック制御したり、ま
た、ＥＧＲをフィードバック制御したりすることで、機
関の運転中に、燃焼開始時期が所要の状態になるように
制御することが可能になり、例えば排出ガス中のＮＯｘ
の低減を促進しうる利点がある。
【００３５】なお、第２判定手段４７を省略すること、
即ち、筒内圧センサ２で検出された筒内圧Ｐが予め設定
された基準圧Ｐ０以上であることという条件を省略する
ことも考えられる。また、図２に示す具体的な回路構成
は、単に一例を示すもので、本装置は、かかる回路構成
に限定されるものではない。
即ち、筒内圧センサ２で検出された筒内圧Ｐが予め設定
された基準圧Ｐ０以上であることという条件を省略する
ことも考えられる。また、図２に示す具体的な回路構成
は、単に一例を示すもので、本装置は、かかる回路構成
に限定されるものではない。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１記載の本
発明の内燃機関の燃焼開始検出装置によれば、筒内圧変
化率算出手段で、筒内圧検出手段で検出された筒内圧の
値から単位時間当たりの筒内圧の変化量（筒内圧変化
率）を算出し、設定手段で、単位時間当たりの筒内の容
積変化に応じた筒内圧変化量に相当する所定値を設定す
る。そして、上死点前後検出手段で、内燃機関のピスト
ン位置が圧縮行程上死点の前であるか後であるかが検出
されると、筒内圧変化率補正手段では、この上死点前後
検出手段の検出結果に基づいて、ピストン位置が圧縮行
程上死点前であれば、筒内圧変化率算出手段により算出
された筒内圧変化率から設定手段により設定された該所
定値を減算し、ピストン位置が圧縮行程上死点後であれ
ば、筒内圧変化率算出手段により算出された筒内圧変化
率に設定手段により設定された該所定値を加算して、筒
内圧変化率を補正する。判定手段では、このように筒内
圧変化率補正手段により補正された補正後筒内圧変化率
が、予め設定された基準値以上のときには該筒内で燃焼
が開始したと判定する。
発明の内燃機関の燃焼開始検出装置によれば、筒内圧変
化率算出手段で、筒内圧検出手段で検出された筒内圧の
値から単位時間当たりの筒内圧の変化量（筒内圧変化
率）を算出し、設定手段で、単位時間当たりの筒内の容
積変化に応じた筒内圧変化量に相当する所定値を設定す
る。そして、上死点前後検出手段で、内燃機関のピスト
ン位置が圧縮行程上死点の前であるか後であるかが検出
されると、筒内圧変化率補正手段では、この上死点前後
検出手段の検出結果に基づいて、ピストン位置が圧縮行
程上死点前であれば、筒内圧変化率算出手段により算出
された筒内圧変化率から設定手段により設定された該所
定値を減算し、ピストン位置が圧縮行程上死点後であれ
ば、筒内圧変化率算出手段により算出された筒内圧変化
率に設定手段により設定された該所定値を加算して、筒
内圧変化率を補正する。判定手段では、このように筒内
圧変化率補正手段により補正された補正後筒内圧変化率
が、予め設定された基準値以上のときには該筒内で燃焼
が開始したと判定する。
【００３７】単位時間当たりの筒内圧変化量（筒内圧変
化率）の演算やピストン位置に応じた補正は、アナログ
回路により高速演算処理することができるため、演算処
理系に負担を与えることなく、燃焼の開始を、機関を運
転しながらリアルタイムで判定することができるように
なる利点がある。したがって、この燃焼開始時期の判定
情報に基づいて、燃焼開始時期の可変要素である燃料噴
射開始時期やＥＧＲをフィードバック制御しながら、機
関の運転中に、燃焼開始時期が所要の状態になるように
制御することが可能になり、例えば排出ガス中のＮＯｘ
の低減にも有効になる。
化率）の演算やピストン位置に応じた補正は、アナログ
回路により高速演算処理することができるため、演算処
理系に負担を与えることなく、燃焼の開始を、機関を運
転しながらリアルタイムで判定することができるように
なる利点がある。したがって、この燃焼開始時期の判定
情報に基づいて、燃焼開始時期の可変要素である燃料噴
射開始時期やＥＧＲをフィードバック制御しながら、機
関の運転中に、燃焼開始時期が所要の状態になるように
制御することが可能になり、例えば排出ガス中のＮＯｘ
の低減にも有効になる。
【００３８】請求項２記載の本発明の内燃機関の燃焼開
始検出装置によれば、該判定手段が、該筒内圧検出手段
で検出された筒内圧が予め設定された基準圧以上であっ
て、且つ、該補正後筒内圧変化率が該基準値以上のとき
に、該筒内で燃焼が開始したと判定するので、燃焼開始
の判定精度が向上する利点がある。
始検出装置によれば、該判定手段が、該筒内圧検出手段
で検出された筒内圧が予め設定された基準圧以上であっ
て、且つ、該補正後筒内圧変化率が該基準値以上のとき
に、該筒内で燃焼が開始したと判定するので、燃焼開始
の判定精度が向上する利点がある。
【図１】本発明の一実施形態としての内燃機関の燃焼開
始検出装置の要部構成を示す模式的なブロック図であ
る。
始検出装置の要部構成を示す模式的なブロック図であ
る。
【図２】本発明の一実施形態としての内燃機関の燃焼開
始検出装置を示す回路ブロック図である。
始検出装置を示す回路ブロック図である。
【図３】本発明の一実施形態にかかる内燃機関の要部を
示す模式的な構成図である。
示す模式的な構成図である。
１ 気筒 ２ 筒内圧センサ（筒内圧検出手段） ３ クランク角センサ ４ 燃焼開始検出回路 ５ ＥＣＵ（電子制御ユニット） ６ 噴射時期制御機構 ７ 噴射時期制御部 ６Ａ ローラ ６Ｂ タイマピストン ６Ｃ タンミングコントロールバルブ（ＴＣＶ） ６Ｄ タイマピストン室 ４１ 筒内圧変化率算出手段 ４２ 所定値設定手段（設定手段） ４３ 上死点前後検出手段 ４４ 筒内圧変化率補正手段 ４４Ａ 補正量算出部 ４４Ｂ 補正演算部（加算部） ４５ 燃焼開始判定手段（判定手段） ４６ 第１判定手段 ４７ 第２判定手段 ４８ 第３判定手段
Claims (2)
- 【請求項１】 内燃機関の筒内圧を検出する筒内圧検出
手段と、 該筒内圧検出手段から出力された筒内圧に基づいて単位
時間当たりの該筒内圧の変化量である筒内圧変化率を算
出する筒内圧変化率算出手段と、 単位時間当たりの筒内の容積変化に応じた該筒内圧変化
量に相当する所定値を設定する設定手段と、 該内燃機関のピストン位置が圧縮行程上死点の前である
か後であるかを検出する上死点前後検出手段と、 該上死点前後検出手段により該ピストン位置が圧縮行程
上死点前であることが検出されると、該筒内圧変化率算
出手段による算出結果から該設定手段により設定された
該所定値を減算し、該上死点前後検出手段により該ピス
トン位置が圧縮行程上死点後であることが検出される
と、該筒内圧変化率算出手段による算出結果に該設定手
段により設定された該所定値を加算する筒内圧変化率補
正手段と、 該筒内圧変化率補正手段により補正された補正後筒内圧
変化率が、予め設定された基準値以上のときには該筒内
で燃焼が開始したと判定する判定手段とをそなえている
ことを特徴とする、内燃機関の燃焼開始検出装置。 - 【請求項２】 該判定手段が、該筒内圧検出手段で検出
された筒内圧が予め設定された基準圧以上であって、且
つ、該補正後筒内圧変化率が該基準値以上のときに、該
筒内で燃焼が開始したと判定することを特徴とする、請
求項１記載の内燃機関の燃焼開始検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4435597A JPH10238395A (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 内燃機関の燃焼開始検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4435597A JPH10238395A (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 内燃機関の燃焼開始検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10238395A true JPH10238395A (ja) | 1998-09-08 |
Family
ID=12689217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4435597A Withdrawn JPH10238395A (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 内燃機関の燃焼開始検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10238395A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6994077B2 (en) | 2002-09-09 | 2006-02-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control system for internal combustion engine |
| JP2008545098A (ja) * | 2005-07-07 | 2008-12-11 | ルノー・エス・アー・エス | 内燃機関の燃焼室の圧力計測信号の処理装置および方法 |
| US20130061619A1 (en) * | 2010-05-24 | 2013-03-14 | Daikin Industries, Ltd. | Method of controlling heat source-side heat exchanger fan , and air conditioner |
-
1997
- 1997-02-27 JP JP4435597A patent/JPH10238395A/ja not_active Withdrawn
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