ES2599402T3

ES2599402T3 - Tejido multiaxial cosido

Info

Publication number: ES2599402T3
Application number: ES11707423.7T
Authority: ES
Inventors: Ronny Wockatz
Original assignee: Toho Tenax Europe GmbH
Current assignee: Teijin Carbon Europe GmbH
Priority date: 2010-03-18
Filing date: 2011-03-11
Publication date: 2017-02-01
Anticipated expiration: 2031-03-11
Also published as: EP2547816A1; ES2910651T3; AU2011229315B2; AU2014227431B2; AU2011229315C1; BR112012021917A2; AU2014227431A1; CN104553109A; CN104553109B; EP2547816B1; JP5792206B2; US20120318182A1; EP3103906B1; RU2555688C2; PL2547816T3; CN102803592B; AU2011229315A1; PT2547816T; DK2547816T3; EP3103906A1

Abstract

Tejido multiaxial de al menos dos capas dispuestas superpuestas de hilos de refuerzo de multifilamentos (1) dispuestos paralelos entre sí dentro de las capas y que se apoyan adyacentes entre sí, en el que los hilos de refuerzo (1) están unidos entre sí dentro de una capa así como de capas vecinas por medio de hebras de costura (2) que se extienden paralelas entre sí y distanciadas entre sí con una anchura de puntada w y están fijados entre sí, en el que las hebras de costura (2) configuran mallas con una longitud de puntada s y en el que a través de las hebras de costura (2) se define la dirección de grado cero del tejido, en el que los hilos de refuerzo (1) de las capas están dispuestos simétricos con relación a la dirección de grado centro del tejido y, con respecto a su dirección de extensión, configuran un ángulo α con relación a la dirección de grado cero, que no es igual a 90º ni es igual a 0º, y en el que las hebras de costura (2) presentan un título en el intervalo de 10 a 35 dtex, caracterizado por que la longitud de puntada s de las hebras de costura (2) cumple, en función de la anchura de puntada así como el ángulo α1 de los hilos de refuerzo (1) las relaciones (I) y (II): 2 mm <= s <= 4 mm (I) y**Fórmula** con w >= anchura de puntada [mm] 0,9 <= B <= 1,1 y n >= 0,5; 1; 1,5; 2; 3 ó 4, y en la que por el ángulo α1 se entiende aquel ángulo α con relación a la dirección de grado cero, bajo el que están dispuestos los hilos de refuerzo (1) de la primera capa en la vista en planta superior sobre el tejido multiaxial, cuyos hilos de refuerzo (1) presentan con respecto a la dirección de grado cero un ángulo diferente de 90º y 0º.

Description

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DESCRIPCION

Tejido multiaxial cosido

La invencion se refiere a un tejido multiaxial de al menos dos capas dispuestas superpuestas de hilos de refuerzo de multifilamentos dispuestos paralelos entre sf dentro de las capas y que se apoyan adyacentes entre sf, en el que los hilos de refuerzo estan unidos entre sf dentro de una capa asf como de capas vecinas por medio de hebras de costura que se extienden paralelas entre sf y distanciadas entre sf con una anchura de puntada w y estan fijados entre sf, en el que las hebras de costura configuran mallas con una longitud de puntada s y en el que a traves de las hebras de costura se define la direccion de grado cero del tejido y en el que los hilos de refuerzo de las capas estan dispuestos simetricos con relacion a la direccion de grado centro del tejido y, con respecto a su direccion de extension, configuran un angulo a con relacion a la direccion de grado cero.

Los tejidos multiaxiales o tejidos multiaxiales se conocen desde hace mucho tiempo en el mercado. Por tejidos multiaxiales se entienden estructuras de varias capas de hebras dispuestas superpuestas, de manera que las capas de hebras estan constituidas por multitudes de hebras de refuerzo dispuestas paralelas entre st Las capas de hebras dispuestas superpuestas se pueden unir entre sf por medio de una pluralidad de hebras de costura o hebras activas dispuestas adyacentes entre sf y que se extienden paralelas entre sf y configuran mallas y se fijan entre sf, de manera que el tejido multiaxial se estabiliza de esta manera. Las hebras de costura o hebras activas configuran en este caso la direccion de grado cero del tejido multiaxial.

Las capas de hebras estan colocadas superpuestas de tal forma que las fibras de refuerzo de las capas estan alineadas paralelas entre sf o cruzandose de forma alterna. Los angulos se pueden ajustar casi discrecionalmente. Pero normalmente en los tejidos multiaxiales se ajustan angulos de 0°, 90°, mas o menos 25°, mas o menos 30°, mas o menos 45° o mas o menos 60°, y se selecciona la estructura de tal forma que resulta una estructura simetrica frente a la direccion de grado cero. Tales tejidos multiaxiales se pueden fabricar, por ejemplo, por medio de maquinas de generos de punto de urdimbre o maquinas de genero de punto de trama.

Los componentes compuestos de fibras fabricados con tejidos multiaxiales son adecuados de una manera excelente para contrarrestar directamente las fuerzas que son introducidas desde las direcciones de solicitacion y de esta manera proporcionar altas resistencias. En este caso, la adaptacion en los tejidos multiaxiales con respecto a las densidades de las fibras y los angulos de las fibras a las direcciones de la carga presentes en el componente posibilita pesos espedficos reducidos.

Los tejidos multiaxiales se pueden emplear, en virtud de su estructura, especialmente para la fabricacion de estructuras complejas. En este caso, los tejidos multiaxiales se colocan sin material de matriz en un molde y se adaptan, por ejemplo para la transformacion, a temperatura elevada a su contorno. Despues de la refrigeracion se obtiene una llamada pre-forma estable, en la que se introduce el material de la matriz, necesario para la fabricacion del componente compuesto, a traves de infusion o inyeccion, tambien utilizando vado. Los procedimientos conocidos son los llamados Moldeo Lfquido (Procedimiento LM) o procedimientos relacionados con el como, por ejemplo, Resin Transfer Molding (RTM), Vacuum Assisted Resin Transfer Molding (VARTM), Resin Film Infusion (RFI), Liquid Resin Infusion (LRI) o Resin Infusion Flexible Tooling (RIFT).

Para la pre-forma es importante, por un lado, que las fibras esten fijadas dentro de las capas asf como las capas de fibras individuales esten fijadas en una medida suficiente entre sf. Por otra parte, con respecto a la conformacion tridimensional necesaria, es necesaria una buena capacidad de cafda del tejido multiaxial. Por ultimo, tambien es importante que el tejido multiaxial transformado en la pre-forma pueda ser bien penetrado por la resina de la matriz, que se introduce a traves de los procedimientos indicados anteriormente.

Tejidos multiaxiales y su fabricacion se describen, por ejemplo, en los documentos DE 102 52 671 C1, DE 199 13 647 B4, DE 20 2004 007 601 U1, EP 0 361 796 A1 o US 6 890 476 B3. Segun el documento DE 10 2005 033 107 B3 se fabrican en primer lugar esteras individuales de fibras o haces de fibras dispuestos unidireccionales, siendo agarradas estas por medio de hebras aglutinantes en mallas y todas las hebras aglutinantes rodean o fijan solo una hebra o bien solo un haz de hebras. En una segunda etapa de superponen varias capas de las esteras fabricadas de esta manera en diferentes angulos entre sf y se unen mutuamente.

El documento EP 1 352 118 A1 publica tejidos multiaxiales, en los que las capas de las fibras de refuerzo son retenidas juntas por medio de hilos de costura fundibles. La utilizacion de hilos fundibles permite, de acuerdo con una de las formas de realizacion del documento EP 1 352 118 A1 durante la conformacion del tejido multiaxial por encima de la temperatura de fusion de las hebras de costuras, un desplazamiento de las capas entre sf y durante la refrigeracion siguiente por debajo de la temperatura de fusion, una estabilizacion de la forma, de manera que las puntadas funcionan como aglutinante in situ. Una tension en los hilos de costura conduce, de acuerdo con las explicaciones del documento EP 1 352 118 A1, en primer lugar a la configuracion de zonas de canal en el tejido, resultando una infiltracion mejorada de resina de la matriz. El calentamiento de la estructura de tejido por encima de la temperatura de fusion de los hilos de costura da como resultado entonces una disipacion de la tension en los hilos

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de costura y como consecuencia de ello una reduccion de la ondulacion de las fibras de refuerzo. La porcion de hebras de costura en el tejido debe estar, segun el documento EP 1 352 118 A1, con preferencia en el intervalo de 0,5 - 10% en peso.

Con frecuencia se emplean hebras de costura de polfmeros termoplasticos como por ejemplo poliamida o poliester, como se publica, por ejemplo, en el documento EP 1 057 605 B1. De acuerdo con las indicaciones del documento US 6 890 476 B1, las hebras empleadas allf presentan una finura de aproximadamente 70 dtex. El documento WO 98/10128 publica tejidos multiaxiales de varias capas de fibras de refuerzo superpuestas depositadas bajo un angulo, que estan cosidas o tricotadas entre sf por medio de hebras de costura. El documento WO 98/10128 publica tejidos multiaxiales, en los que las cadenas de las mallas de las hebras de costura tienen una division de, por ejemplo, 5 series por 25,4 mm de anchura (= 1 pulgada) y una anchura de puntada normalmente en el intervalo de aproximadamente 3,2 a aproximadamente 6,4 m (1/8 -1/4 de pulgada). Las hebras de costura empleadas en este caso tienen una finura de al menos 80 dtex. Tambien en el documento US 4 857 379 B1 se emplean hilos por ejemplo de poliester para la union de hilos de refuerzo, por ejemplo, por medio de procesos de tricotado o de tejido, de manera que los hilos tienen allf una finura de 50 a 3300 dtex.

El documento DE 198 02 135 se refiere a tejidos multiaxiales, por ejemplo, para aplicaciones balfsticas, en los que capas dispuestas superpuestas de hilos de urdimbre y de hilos de trama dispuestos, respectivamente, paralelos entre sf, estan unidos por medio de hebras aglutinantes entre sf. En los tejidos axiales mostrado en el documento DE 198 02 135, las hebras paralelas entre sf presentan una distancia mutua y las mallas configuradas a traves de las hebras aglutinantes abrazan en cada caso las hebras de urdimbre y de trama. Para las hebras aglutinantes empleadas se indican finuras en el intervalo entre 140 y 930 dtex. Tambien en los tejidos multiaxiales publicados en el documento WO 2005/028724 se unen varias capas de hilos de refuerzo dispuestos unidireccionales o bien paralelos entre sf con alta resistencia por medio de hebras aglutinantes entretejidas entre estos hilos de refuerzo y que rodean los hilos de refuerzo individuales. Dentro de las capas, los hilos de refuerzo estan distanciados entre sf. Como hebras aglutinantes se emplean, por ejemplo, hebras de polivinilalcohol con un tttulo de 75 denier o hebras de elastomero a base de poliuretano con un tftulo de 1120 denier.

En parte, se colocan tambien esteras o telas no tejidas de fibras enmaranadas o tejidos o esteras de fibras cortas entre las capas de hebras de fibras de refuerzo, para mejorar, por ejemplo, la capacidad de impregnacion de los tejidos o para mejorar, por ejemplo, la tenacidad al impacto. Tales tejidos multiaxiales que presentan capas intermedias en forma de esteras se publican, por ejemplo, en el documento DE 35 35 272 C2, el documento EP 0 323 571 A1, o el documento US 2008/0289743 A1.

Como resultado, se muestra que los tejidos multiaxiales actuales pueden presentar, en general, una buena capacidad de cafda y que su capacidad de impregnacion con resina de la matriz puede ser satisfactoria. Tambien en los componentes, que han sido fabricados con tejidos multiaxiales, se puede conseguir un buen nivel de valor caractenstico con respecto a la resistencia a la flexion o la resistencia a la traccion. Sin embargo, estos componentes muestran con frecuencia un nivel del valor caractenstico poco satisfactorio en el caso de solicitacion a presion y en el caso de solicitacion a impacto.

Los inconvenientes de las resistencias mecanicas poco satisfactorias en el caso de solicitacion a presion y en el caso de solicitacion a impacto son hasta ahora todavfa tan graves que a pesar la idoneidad mejorada mencionada de los materiales especialmente para componentes complejos se recurre a la llamada tecnologfa Prepreg conocida ya desde hace mucho tiempo y, por lo tanto, se tolera un gasto mas elevado de tiempo y de fabricacion.

Por lo tanto, existe una necesidad de tejidos multiaxiales, que conducen a propiedades mejoradas en componentes o materiales especialmente en el caso de solicitacion a presion y en el caso de solicitacion a impacto.

Por lo tanto, el problema de la presente invencion es proporcionar un tejido multiaxial, por medio del cual se pueden fabricar componentes compuestos de fibras con propiedades mejoradas en el caso de solicitacion a presion y en el caso de solicitacion a impacto.

El documento WO 2010/067003 A no publicado anteriormente describe un tejido multiaxial de al menos dos capas dispuestas superpuestas de hilos de refuerzo de multifilamentos dispuestos paralelos entre sf dentro de las capas y que se apoyan adyacentes entre sf, en el que los hilos de refuerzo estan unidos entre sf dentro de una capa asf como de capas vecinas por medio de hebras de costura que se extienden paralelas entre sf y distanciadas entre sf con una anchura de puntada w y estan fijados entre sf, en el que las hebras de costura configuran mallas con una longitud de puntada s y a traves de las hebras de costura se define la direccion de grado cero del tejido, en el que los hilos de refuerzo de las capas estan dispuestos simetricos con relacion a la direccion de grado centro del tejido y, con respecto a su direccion de extension, configuran un angulo a con relacion a la direccion de grado cero, que es distinto de 90° y distinto de 0°, y en el que el tejido multiaxial presenta hilos de costura con un tftulo en el intervalo de 10 a 35 dtex. El tejido multiaxial de acuerdo con la invencion se diferencia por los rasgos caractensticos

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mencionados en la reivindicacion 1.

Se ha mostrado que especialmente se mejora claramente la estabilidad frente a solicitaciones a presion, cuando el tftulo de los hilos de costura en el tejido multiaxial esta en la zona requerida de acuerdo con la invencion. Tales hilos de costura finos no se han empleado todav^a hasta ahora en tejidos multiaxiales. De manera sorprendente se ha mostrado que a traves de la utilizacion de hebras de costura con la finura requerida por la invencion en los tejidos multiaxiales se consigue una mejora clara de la estabilidad de materiales compuestos fabricados a partir de ellas. Esto es atribuible a que la imagen de las hebras de las capas de hebras individuales esta claramente homogeneizada frente a los tejidos multiaxiales conocidos. En particular, se puede establecer que los filamentos de los hilos de refuerzo muestran un desarrollo mas lineal que en el caso de tejidos del estado de la tecnica. Con preferencia, las hebras de costura tienen un tftulo en el intervalo de 10 a 30 dtex y de manera especialmente preferida un tftulo en el intervalo de 15 a 25 dtex. Se conoce la utilizacion de hilos de tftulo bajo en todos caso como hebras de genero de punto en la fabricacion, por ejemplo, de generos de punto para aplicaciones textiles como por ejemplo en la fabricacion de insertos de fijacion bielasticos para prendas superiores, como por ejemplo chaquetas. Tales insertos de fijacion se describen, por ejemplo, en el documento DE 93 06 255 U1, en los que, sin embargo, las hebras de genero de punto abrazan las hebras de urdimbre y de trama del tejido que sirve de base. Esto afecta tambien al tejido del documento WO 2006/055785 para sistemas de retencion de automoviles (Air-Bags), en los que se unen entre sf una capa de hilos dispuestos en la direccion de urdimbre y una capa de hilos dispuestos en la direccion de trama por medio de hebras de genero de punto de tftulo bajo.

Las capas individuales constituidas de hilos de refuerzo de multifilamentos del tejido de acuerdo con la invencion se pueden fabricar por medio de metodos y aparatos habituales y se pueden depositar superpuestas en angulos definidos frente a la direccion de grado cero. Maquinas conocidas en este campo son las maquinas-LIBA o las maquinas Karl Mayer. De esta manera, se pueden posicionar tambien los hilos de refuerzo de tal manera entre sf dentro de las capas que se apoyan entre sf, es decir, que se encuentran adyacentes entre sf esencialmente sin intersticios.

No obstante, tambien es posible que las capas del tejido multiaxial de acuerdo con la invencion esten constituidas de tejidos unidireccionales prefabricados de los hilos de refuerzo de multifilamentos. En estos tejidos unidireccionales se unen entre sf los hilos de refuerzo dispuestos paralelos entre sf, que forman la capa respectiva, por medio de urdimbre a partir de hebras aglutinantes ahuecadas, que se extienden esencialmente transversales a los hilos de refuerzo. Tales tejidos unidireccionales se describen, por ejemplo, en el documento EP 0 193 479 B1 o el documento EP 0 672 776, a cuya publicacion se hace referencia expresamente aqrn.

Como fibras de refuerzo o bien hilos de refuerzo se contemplan las fibras o bien hilos empleados normalmente en el campo de la tecnologfa de materiales compuestos de fibras. Con preferencia, en los hilos de refuerzo de multifilamentos empleados en el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion se trata de hilos de fibras de carbono, hilos de fibras de vidrio o hilos de aramida o hilos de polietileno-UHMW altamente estirados. De manera especialmente preferida, se trata de hilos de fibras de carbono.

Los tejidos de acuerdo con la invencion son simetricos con respecto a su estructura de capas. Esto significa que el numero de las capas en el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion, en las que los hilos de refuerzo configuran un angulo positivo a con la direccion de grado cero, y el numero de las capas, en las que los hilos de refuerzo configuran un angulo negativo a complementario al mismo con la direccion de grado cero, es igual. De esta manera, el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion puede presentar, por ejemplo, una estructura con una capa de 45°, una capa de -45°, una capa de +45° y una capa de -45°. Normalmente, en tejidos multiaxiales se pueden encontrar angulos a en el intervalo desde + 20° hasta +80°. Angulos a tfpicos son + 25°, + 30°, + 45° y + 60°. En una forma de realizacion preferida del tejido de acuerdo con la invencion, el importe del angulo a con respecto a la direccion de grado cero esta en el intervalo de 15° a 75°.

Para tener en cuenta, por ejemplo, tambien otras direcciones de solicitud en el componente posterior, el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion comprende tambien capas de hilos de refuerzo de multifilamentos, en las que los hilos de refuerzo configuran frente a la direccion de grado cero un angulo de 0° y/o capas, en las que los hilos de refuerzo configuran frente a la direccion de grado cero un angulo de 90°. Estas capas de 0° y 90°, respectivamente, se encuentran con preferencia entre las capas orientadas bajo el angulo a. No obstante, tambien es posible una estructura con las siguientes direcciones: 90°, +30°, -30°, 0° -30°, +30°, 90°, es decir, una estructura, en la que las capas exteriores estan formadas de capas de 90°.

Con respecto a la resistencia frente a solicitaciones a presion y/o solicitaciones a impacto de componentes de material compuesto fabricados por medio de los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion, se ha comprobado de manera sorprendente que se consigue un nivel de resistencia especialmente buenos cuando la longitud de la puntada s de las hebras de costura en funcion de la anchura de la puntada w asf como del angulo a de los hilos de refuerzo en el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion cumple las siguientes relaciones:

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2 mm < s < 4 mm (I)

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w • |tan ai|

s = n • B • ----------------, (II)

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En este caso, el multiplicador B puede adoptar valores en el intervalo 0,9 < B < 1,1 y n puede adoptar los valores 0,5, 1, 1,5, 2, 3 o 4, con lo que tambien para valores pequenos de w|tan a1|/2,3 la longitud de la puntada s se encuentra en la zona requerida de acuerdo con la ecuacion (I). La anchura de la puntada w, es dedr, la distancia entre las hebras de costura se puede indicar en este caso en mm.

Por el angulo a1 se entiende en este caso el angulo con relacion a la direction de grado cero, bajo el que estan dispuestos los hilos de refuerzo de la primera capa en la vista en planta superior sobre el tejido multiaxial, cuyos hilos de refuerzo presentan con relacion a la direccion de grado cero un angulo diferente de 90° y de 0°. En el caso de que los hilos de refuerzo de la capa mas alta o de las capas mas altas del tejido multiaxial presenten un angulo de 90° o de 0° con respecto a la direccion del grado 0, entonces debe contemplarse la primera capa dispuesta debajo de esta capa o bien debajo de estas capas, cuyos hilos de refuerzo presentan un angulo que se desvia de 90° o de 0°.

En la investigation de la imagen de las fibras, es decir, del desarrollo de las fibras o bien de los filamentos de los hilos de refuerzo de multifilamentos en las capad del tejido multiaxial, se ha constatado que manteniendo las condiciones (I) y (II) resulta un desarrollo muy uniforme de las fibras con una ondulacion claramente reducida de los intersticios entre haces de hilos. A tal fin es claramente decisivo que a lo largo del desarrollo de un haz de hilos o colada de fibras, las hebras de costura atraviesen la colad de fibras en posiciones lo mas diferentes posible sobre la anchura de la colada de fibra. En los valores ajustados normalmente con respecto a la longitud de la puntada y la anchura de la puntada fuera de las zonas definidas a traves de las condiciones (I) y (II), hay que observar que las puntadas de las hebras de costura a lo largo de la extension de los hilos de refuerzo aparecen esencialmente entre las mismas fibras o bien filamentos o bien las mismas zonas de la colada de fibras o bien del hilo de refuerzo. De esta manera, se obtiene una ondulacion marcada en el desarrollo del hilo y la configuration de intersticios entre filamentos.

En general, se ha comprobado que en el caso de utilization de los hebras de costura de titulo bajo de acuerdo con la invention y el mantenimiento de las condiciones (I) y (II) mencionadas anteriormente en la vista en planta superior sobre las capas de los hilos de refuerzo, se puede reducir la desviacion de las fibras provocada por los lugares de puntada de las hebras de costura en el tejido, designada tambien como angulo de ondulacion, hasta un 25% aproximadamente. Al mismo tiempo, las superficies de ondulacion resultantes, es decir, las superficies o bien las zonas, en las que los filamentos o bien las hebras muestran una desviacion, se reducen en un 40% aproximadamente y con ello se reducen claramente los espacios libres entre las fibras, que resultan en zonas con elevada portion de resina y reducida resistencia en el componente.

Al mismo tiempo, con la ayuda de micrografias de laminados compuestos sobre la base de los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion se puede establecer que a traves de la utilizacion de las hebras de costura de titulo bajo de acuerdo con la invencion se ha conseguido de manera sorprendente una homogeneizacion clara del desarrollo de las hebras de refuerzo en una direccion de observation perpendicularmente a las capas de los hilos de refuerzo y paralelamente a los hilos de refuerzo. De esta manera, en el caso de utilizacion de una hebra de costura con un titulo de 23 dtex, se obtiene un desarrollo esencialmente lineal de los filamentos de los hilos de refuerzo. En el caso de utilizacion de una hebra de costura con un titulo fuera de la zona requerida de acuerdo con la invencion, ya con un titulo de 48 dtex, visto sobre dicha section transversal del laminado compuesto, todos los filamentos mostraron un desarrollo ondulado, muy instable, con amplitudes de la oscilacion en el orden de magnitud del espesor de una capa de hebras de refuerzo.

En este caso, la longitud de la puntada puede estar en el intervalo de 2 mm a 4 mm. Con longitudes de la puntada por encima de 4 mm no se garantiza ya una estabilidad suficiente del tejido multiaxial de acuerdo con la invencion. Por debajo de 2 mm, en cambio, se produce un numero demasiado alto de puntos erroneos en el tejido. Ademas, se reduce tambien la rentabilidad de la fabrication del tejido multiaxial en una gran medida.

Como hebras de costura se contemplan los hilos empleados habitualmente para la fabricacion de tejidos de hilos, con tal que presenten la finura requerida de acuerdo con la invencion. Con preferencia, las hebras de costura con hilos de multifilamentos. Con preferencia, las hebras de costura estan constituidas de poliamida, poliaramida, poliester, poliacrilo, polihidroxieter o por copolimeros de estos polimeros. De manera especialmente preferida, las hebras de costura son hilos de multifilamentos de poliester, poliamida o polihidroxieter o de copolimeros de estos polimeros. En este caso, se emplean aquellos hilos de costura que se funden durante la inyeccion posterior de la resina, por ejemplo por encima de la temperatura de inyeccion de la resina, pero por debajo de la temperatura de

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endurecimiento de la resina empleada. Los hilos se pueden fundir tambien a la temperature de endurecimiento propiamente dicha. Los hilos de costura pueden ser tambien aquellos que se pueden disolver en la resina de la matriz, por ejemplo durante la inyeccion o tambien durante su endurecimiento. Tales hebras de costura se describen en los documentos DE 199 25 588, EP 1 057 605 o US 6 890 476, a cuya publicacion se hace referencia expresamente.

Es ventajoso que las hebras de costura presenten a temperatura ambiente una dilatacion a rotura de > 50%. A traves de la dilatacion a rotura alta se puede conseguir una capacidad de cafda mejorad de los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion, con lo que se pueden realizar tambien estructura so bien componentes mas complejos. En el marco de la presente invencion se entienden en este caso como hebras de costura tambien aquellos hilos, que no estan introducidos por medio de costras en el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion, sino a traves de otros procesos textiles de formacion de mallas, como especialmente a traves de procesos de tricotado. Las mallas, sobre las que las hebras de costura conectan entre sf las capas de un tejido multiaxial, pueden presentan los tipos de union habituales en tejidos multiaxiales, como por ejemplo union tricotada o union de flocadura. Se prefiere una union de flocadura.

En una configuracion preferida del tejido multiaxial de acuerdo con la invencion, sobre y/o entre las al menos dos capas de los hilos de refuerzo, es decir, las capas de refuerzo, esta dispuesta una tela no tejida y esta conectada con las capas de los hilos de refuerzo por medio de hebras de costura. En la teja no tejida se puede tratar de una estructura superficial textil de fibras cortadas cortas no alineadas o de fibras cortas o de una tela no tejida de capas enmaranadas de filamentos sin fin, que debe solidificarse, por ejemplo bajo impulsion de temperatura y bajo presion, de manera que los filamentos se funden en los puntos de contacto y de esta manera configuran la tela no tejida. Una ventaja de la utilizacion de una tela no tejida entre las capas de refuerzo esta, entre otras cosas, en una capacidad de cafda mejorada y/o una capacidad de infiltracion mejorada del tejido multiaxial con resina de la matriz. En este caso, en la tela no tejida se puede tratar de una tela no tejida de vidrio o de una tela no tejida de fibras de carbono.

Con preferencia, la tela no tejida esta constituida de un material polfmero termoplastico. Tales telas no tejidas se publican, como ya se ha indicado, por ejemplo, en las publicaciones DE 35 35 272 C2, EP 0 323 571 A1, US 2007/0202762 A1 o US 2008/0289743 A1. Con una seleccion adecuada del material polfmero termoplastico, la tela no tejida puede actuar como agente para la elevacion de la tenacidad al impacto y no deben anadirse ya otros medios que eleva la tenacidad al impacto al material de la matriz propiamente dicho. La tela no tejida debena presentar en este caso durante la infiltracion del tejido multiaxial con material de la matriz todavfa una estabilidad suficiente, pero debe fundirse durante el prensado siguiente y/o a temperaturas de endurecimiento. Por lo tanto, con preferencia, el material de polfmero termoplastico que constituye la tela no tejida posee una temperatura de fusion, que esta en el intervalo de 80 a 250°C. En aplicaciones, en las que se emplean resinas epoxido como materiales de la matriz, han dado buen resultado las telas no tejidas de poliamida.

En este caso, es ventajoso que la tela no tejida comprenda dos componentes de polfmero termoplastico, que presenta diferentes temperaturas de fusion, es decir, un primer componente de polfmero con temperatura de fusion mas elevada y un segundo componente de polfmero con temperatura de fusion mas baja. En este caso, la tela no tejida puede estar constituida por una mezcla de fibras mono componentes con diferentes temperaturas de fusion, es decir, una tela o tejida hforida. No obstante, la tela no tejida puede estar constituida tambien de fibras bicomponentes, por ejemplo de fibras de nucleo y funda, estando constituido el nucleo de las fibras de un polfmero de temperatura de fusion mas alta y estando constituida la funda de un polfmero de temperatura de fusion mas baja. Durante el procesamiento de los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion con tales telas no tejidas hfbridas o telas no tejidas bicomponentes para obtener pre-formas, es decir, durante la conformacion de los tejidos multiaxiales, con una impulsion termica adecuada durante la conformacion a temperaturas por encima del punto de fusion del componente de tela no tejida que se funde a baja temperatura, pero por debajo del punto de fusion del componente de tela no tejida que se funde a temperatura mas alta, se puede conseguir una buena capacidad de deformacion y despues de la refrigeracion una buena estabilizacion y fijacion del tejido conformado. De manera similar a una tela no tejida de fibras bicomponentes, la tela no tejida puede estar constituida tambien, por ejemplo, de una capa enmaranada de fibras del segundo componente polfmero, siendo aplicado el primer componente polfmero, por ejemplo, a traves de pulverizacion o a traves de recubrimiento sobre las fibras del segundo componente polfmero. El recubrimiento se puede realizar, por ejemplo, a traves de una impregnacion con una dispersion o solucion del primer componente polfmero, de manera que despues de la impregnacion se ha eliminado la porcion de lfquido de la dispersion o bien el disolvente. De la misma manera es posible que una tela no tejida constituida a partir de fibras del segundo componente polfmero contenga el primer componente polfmero en forma de partfculas finas, insertadas entre las fibras del segundo componente polfmero.

En una forma de realizacion preferida del tejido multiaxial de acuerdo con la invencion, el primer componente polfmero, que constituye la tela no tejida con temperatura de fusion mas elevada, presenta una temperatura de fusion en el intervalo entre 140 y 250°C. De la misma manera se prefiere que el segundo componente polfmero con temperatura de fusion mas baja, presente una temperatura de fusion en el intervalo entre 80 y 135°C.

En otra forma de realizacion preferida, el velo esta constituidlo de un material polfmero, que es soluble al menos

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parcialmente en el material de la matriz. De manera especialmente preferida, el material poKmero es soluble en resinas epoxido, resinas de ester de cianato o resinas de bezoxacina. Tales telas no tejidas se describen, por ejemplo, en el documento US 2006/0252334 o en el documento EP 1 705 269. Muy especialmente preferida es una tela no tejida de polihidroxieter, puesto que se disuelve en la resina de la matriz y se reticular con la resina de la matriz durante su endurecimiento para obtener una matriz homogenea.

En una forma de realizacion igualmente preferida, la tela no tejida esta constituida de un primer componente polfmero termoplastico con temperatura de fusion mas elevada y de una segundo componente polfmero termoplastico con temperatura de fusion mas baja, y el segundo componente polfmero es soluble, al menos en parte, en el material de la matriz. De manera especialmente preferida, el segundo componente polfmero que se funde a temperatura mas baja es soluble en resina epoxido. Con preferencia, en esta tela no tejida se trata de una tela no tejida hnbrida, es decir, de una tela no tejida de una mezcla de fibras de mono componentes con diferentes temperaturas de fusion. Con preferencia, en este caso, el primer componente polfmero con temperatura de fusion mas alta tiene una temperatura de fusion en el intervalo entre 140 y 250°C. A tales temperaturas, la parte de la tela no tejida, que esta constituida del primer componente polfmero, se funde ya por encima de las temperaturas, que predominan, en general, durante la inyeccion de la resina de la matriz. Puesto que de esta manera el primer componente polfmero no se funde todavfa a la temperatura de inyeccion de la resina. Se garantiza una buena constancia de forma del tejido multiaxial en este estadio.

De manera especialmente preferida, el primer componente polfmero es un homopolfmero de poliamida o copolfmero de poliamida o una mezcla de homopolfmeros de poliamida y/o copolfmeros de poliamida. En particular, el homopolfmero de poliamida o copolfmero de poliamida es una poliamida 6, poliamida 6.6, poliamida 6.12, poliamida 4.6, poliamida 11, poliamida 12 o un copolfmero a base de poliamida 6/12.

De la misma manera se prefiere que el segundo componente polfmero presente en esta tela no tejida una temperatura de fusion en el intervalo entre 80 y 135°C. No obstante, al mismo tiempo, como se ha indicado, debe ser soluble en el material de la matriz. Por lo tanto, en el segundo componente polfmero se trata de manera especialmente preferida de un polihidroxieter, que se disuelve totalmente en el sistema de resina, especialmente en resinas epoxido, resinas de ester de cianato o resinas de benzoxacina ya durante la infiltracion del tejido multiaxial de acuerdo con la invencion en estas resinas de la matriz, es decir, por ejemplo, durante el proceso de infusion de la resina, y entonces configura junto con la resina de la matriz el sistema de resina de la matriz. El primer componente polfmero no se disuelve, sin embargo, en el sistema de la matriz y permanece como fase propia tanto durante como tambien despues del proceso de infusion de la resina y tambien despues del endurecimiento del sistema de la matriz.

En este caso, con respecto a las propiedades de los componentes compuestos fabricados con los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion, especialmente con respecto a su tenacidad al impacto y a sus contenidos de la matriz, es ventajoso que la tela no tejida contenga el primer componente polfmero en una porcion de 20 a 40% en peso y el segundo componente de la matriz en una porcion de 60 a 80% en peso. En general, se prefiere que la tela no tejida presente en el tejido multiaxial de acuerdo con la invencion presente un peso espedfico en el intervalo de 5 a 25 g/m2 y de manera especialmente preferida un peso espedfico en el intervalo de 6 a 20 g/m2.

Los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion se caracterizan por una buena capacidad de cafda y por una buena permeabilidad a la resina. Ademas, posibilitan la fabricacion de componentes con alta estabilidad frente a las solicitaciones a presion y alta tolerancia frente a las solicitaciones a impacto. Por lo tanto, son adecuados de manera especial para la fabricacion de las llamadas pre-formas, a partir de las cuales se fabrican componentes compuestos de fibras mas complejos. Por lo tanto, la presente invencion se refiere especialmente tambien a pre-formas ara la fabricacion de componentes compuestos de fibras, que contienen los tejidos multiaxiales de acuerdo con la invencion.

La invencion se explica en detalle con la ayuda de las figuras y ejemplos siguientes, de manera que el alcance de la invencion no se limita por los ejemplos. En estos:

La figura 1 muestra una toma de un segmento de un tejido multiaxial cosido en la vista en planta superior en representacion ampliada.

La figura 2 muestra una representacion esquematica del segmento mostrado en la figura 1 de un tejido multiaxial cosido en la vista en planta superior (en representacion negativa).

La figura 1 y la figura 2 muestran una toma de un segmento de un tejido multiaxial en la vista en planta superior, en la que se puede ver la capa mas alta del tejido multiaxial. En este caso, la figura 2 representa el segmento mostrado en la figura 1 como negativo debido a la mejor capacidad de representacion, es decir, que las zonas que aparecen blancas en la figura 1 aparecen negras en la figura 2 y las zonas negras en la figura 1 aparecen blancas en la figura 2. Desde la capa mas alta se pueden reconocer los hilos de filamentos de fibras de carbono 1 que se extienden en las figuras desde la izquierda hacia la derecha, dispuestos adyacentes paralelos y que se apoyan entre sf, los cuales estan unidos entre sf por medio de hebras de costura 2 y con la capa que se encuentra debajo que no se puede

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reconocer en las figuras. En las figuras 1 y 2, el segmento representado del tejido multiaxial esta girado 45° en el plano, de manera que las hebras de costura no se extienden en la direccion de 0°, sino bajo un angulo de 45°.

De esta manera, los hilos de fibras de carbono, dispuestos frente a las hebras de costura bajo un angulo ai de 45° se extienden en las figuras 1 y 2 de izquierda a derecha. A traves de la formacion de mallas (union de flocadura), las hebras de costura 2 atraviesan los hilos de filamentos de fibras de carbono 1 a una distancia definida, que corresponde a la longitud de la puntada s, de manera que las hebras de costura 2 presentan entre sf una distancia w, designada como anchura de puntada.

Como consecuencia de las pasadas de las hebras de cosido 2 a traves de la capa respectiva del tejido multiaxial aparecen intersticios 3 entre los filamentos de los hilos de fibras de carbono 1 y se produce una desviacion de las fibras, a partir de la cual se puede calcular un angulo de apertura 8. A traves de la desviacion de las fibras entre los filamentos de los hilos de fibras de carbono aparecen espacios libres entre los filamentos, cuya extension bidimensional en el plano de observacion se designa en el marco de la presente invencion como superficie de ondulacion A. En estos espacios libres aparece en el componente posterior la porcion mas elevada de resina y la resistencia reducida del componente.

Ejemplos 1 y 2

Se fabrico un tejido multiaxial a base de fibras de carbono en una instalacion multiaxial (Typ "Cut&Lay" Carbon, Fa. Karl Mayer Textilmaschinenfabrik GmbH). A tal fin, se fabricaron en primer lugar capas individuales con un peso espedfico de 134 g/m2 de hilos de fibra de carbono (Tenax ®-E IMS65 E23 24k 830tex; Fa. Toho Tenax Europe GmbH) depositados paralelos adyacentes entre sf y en contacto mutuo. Dos de estas capas individuales se depositaron superpuestas, de tal forma que la capa inferior presentaba con relacion a la direccion de produccion del tejido multiaxial un angulo a de +45° y la capa superior un angulo a de -45°. Las capas individuales dispuestas de esta manera superpuestas se tejieron por medio de hebras de costura entre sf en union de flocadura. Las hebras de costura empleadas estaban constituidas en el ejemplo 1 de una co-poliamida y teman una finura de 23 dtex. En el ejemplo 2 se emplearon hebras de costura de poliester con una finura de 35 dtex. La longitud de la puntada s era 2,6 mm, la anchura de la puntada w era 5 mm.

Para la evaluacion de la calidad del tejido fabricado de esta manera se realizaron por medio de un escaner de luz incidente calibrado con una resolucion de 720 dpi unas tomas de la superficie del tejido, y se evaluaron por medio de evaluacion de imagenes opticas utilizando el Software Analisis Auto5 (Fa, Olympus). La evaluacion se realizo con respecto a la desviacion de las fibras provocada por las puntadas de las hebras de costura, identificada por el angulo de apertura 8 y con respecto a las superficies de ondulacion A resultantes de ello de acuerdo con la representacion esquematica mostrada en la figura 2. Los resultados obtenidos se indican en la Tabla 1.

Ejemplos comparativos 1 y 2

Se procedio como en el ejemplo 1. Sin embargo, en el ejemplo comparativo 1 se emplearon hilos de costura de poliester con un tftulo de 48 dtex y en el ejemplo comparativo 2 se emplearon hilos de costura de poliester con un tftulo de 75 dtex. Los resultados con respecto a la desviacion de las fibras provocada por las puntadas de las hebras de costura, caracterizadas por el angulo de apertura 8, y con respecto a las superficies de ondulacion A que resultan de ello, se indican de la misma manera en la Tabla 1.

Tabla 1:

Tejido de:: Finura del hilo de costura [dtex] Longitud de la puntada [mm] Desviacion de las fibras Angulo de apertura 8 [°] Superficie de ondulacion A [mm2]

Ejemplo 1: 23 2,6 5,30 1,10

Ejemplo 2: 35 2,6 6,01 1,40

Ejemplo comp. 1: 48 2,6 6,09 1,68

Ejemplo comp. 2: 76 2,6 6,34 1,94

Ejemplos 3 y 4

La determinar la influencia de las diferentes unidades de hilos de costura sobre las propiedades mecanicas de un laminado, se fabricaron, como se ha descrito en el ejemplo 1, tejidos (Tipo 1) de dos capas individuales orientadas en +45° y -45° de hebras de fibras de carbono (Tenax®-E IMS65 E23 24k 83otex; Fa. Toho Tenax Europe GmbH)

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depositadas paralelas adyacentes entre sf y en contacto mutuo con un peso espedfico de 134 g/m2. De la misma manera se fabricaron tejidos, cuyas capas individuals estaban orientadas en -45° y +45° (Tipo 2). Las capas individuals del tejido del Tipo 1 y del Tipo 2 estaban cosidas entre sf por medio de hebras de costura con una finura de 23 dtex (ejemplo 3) o bien 35 dtex (ejemplo 4), como en el ejemplo 1.

Para la fabricacion de un laminado combino, respectivamente, una capa de un tejido con orientacion '45°/-45° (Tipo 1) con una capa de un tejido simetrico al mismo con -45°/+45° (Tipo 2) a traves de superposicion para formar una pila de cuatro capas individuales. Este modo de proceder se repitio y de esta manera se formo una pila de un total de ocho de estas capas individuales superpuestas de cuatro en cuatro, respectivamente, de manera que la pila total comprendfa, en total, 32 capas. A traves de este modo de proceder se fabrico una pila, cuyas capas estaban cosidas

entra sf por medio de la hebra de costura de 23 dtex de espesor (ejemplo 3) y una pila, cuyas capas estaban cosidas

entre sf por medio de la hebra de costura de 35 dtex de espesor (ejemplo 4).

Las pilas fabricadas de esta manera se procesaron posteriormente por medio de un procedimiento de infusion de resina para formar laminados. Como sistema de resina se utilizo el sistema de epoxido que se endurece a 180°C Hexflor RTM6 de la Firma Excel. Se fabrico un laminado con el espesor total despues de la infusion y endurecimiento de 4,0 mm y un contenido de volumen de resina de 60% en volumen.

El laminado fue girado alrededor de 45°, de manera que las fibras de carbono estaban orientadas en 0° y 90°. A partir del laminado presentado de esta manera se fabricaron cuerpos de ensayo segun DIN EN 6036-II, cuyos cantos se extienden en la direccion de las fibras de carbono en el laminado, es decir, que la orientacion de las fibras en los cuerpos de ensayo era 90°/0° Para los cuerpos de ensayo fabricados de esta manera se calculo la resistencia a la presion por medio de una maquina de ensayo del tipo Zwick Z250 segun DIN EN 6036. Los resultados se resumen en la Tabla 2.

Para los laminados se realizaron, por lo demas, micrograffas de superficies de seccion perpendicularmente a la extension superficial de las capas individuales y paralelamente a la orientacion de 0° de las fibras de carbono. Las micrograffas se agrupan en la Tabla 3. Se muestra que en el caso de utilizacion de hebras de costura con 23 dtex y con 35 dtex se obtiene una buena linealidad de las fibras de carbono en orientacion de 0° (se pueden reconocer en las micrograffas como lmeas blancas), es decir, que las fibras de carbono no muestran ninguna o solo una desviacion reducida desde una recta.

Ejemplo comparativo 3

Se procedio como en el ejemplo 3. Para la fabricacion del tejido con orientacion +45° / -45° (Tipo 1) del tejido simetrico a el con -45°/+45° (Tipo 2) se emplearon en el ejemplo comparativo 3, sin embargo, hebras de costura con un tftulo de 48 dtex. Los resultados se muestran en la Tabla 2.

Tambien para el laminado del ejemplo comparativo 3 se realizo una micrograffa de una superficie en seccion perpendicularmente a la extension superficial de las capas individuales y paralelamente a la orientacion de 0° de las fibras de carbono. La micrograffa del ejemplo comparativo 3 se puede deducir de la misma manera de la Tabla 3. Para el laminado del ejemplo comparativo 3 en el caso de utilizacion de hebras de costura con 48 dtex resulto una imagen comparativamente inestable: las fibras de carbono en orientacion de 0° (que se pueden reconocer en las micrograffas como lmeas claras) muestran un desarrollo ondulado marcado, es decir, desviaciones, en parte, claras desde un desarrollo recto.

Debido a las hebras de costura mas gruesas se producen ondulaciones de las fibras de carbono perpendicularmente a la extension de las capas individuales. Tales desviaciones de un desarrollo lineal de las fibras de carbono pueden ser la causa de una resistencia reducida a la presion.

Tabla 2

Laminado de:: Finura del hilo de costura [dtex] Peso espedfico de las fibras por capa individual [g/m2] Resistencia a la presion [MPa] (normalizada a 60% de la porcion del volumen de fibras)

Ejemplo 3: 23 134 641,8

Ejemplo 4: 35 134 598,1

Ejemplo comp. 3: 48 134 372,6

Tabla 3

Laminado de:: Finura del hilo de costura [dtex Micrograffa paralela a orientacion 0°

Ejemplo 3: 23

Ejemplo 4: 35

Ejemplo com. 3: 48 v—-----~ --l-, ■ i

Ejemplo 5 a 7

Se procedio como en el ejemplo 1 o bien como en el ejemplo 3, empleando hebras de costura de una finura de 23 5 dtex. Manteniendo una anchura de puntada w de 5 mm se vario la longitud de la puntada y se ajustaron longitudes de la puntada s de 3,1 mm (ejemplo 5), 2,5 mm (ejemplo 6) y 2,2 mm (ejemplo 7).

Se muestra que los valores obtenidos para la resistencia a la presion, debido a la utilizacion de la hebra de costura de tttulo bajo con un tttulo de 23 dtex, estan, en general, en nivel alto. Sin embargo, el laminado del ejemplo 6, en el que se ajusto en la fabricacion d el tejido una anchura de la puntada de 2,5 mm, presenta la resistencia minima a la 10 presion. Aqrn se puede constatar que la anchura de la puntada de 5 mm corresponde exactamente al doble de la anchura de la puntada de 2,5 mm, por lo tanto la anchura de la puntada es un multiplo de numero entero de la longitud de la puntada. Esto tiene como consecuencia, con una orientacion de las fibras de carbono bajo un angulo de +45° o -45°, que existe un riesgo alto de que las puntadas de las hebras de costura muestren uno y el mismo hilo de fibra de carbono a lo largo de su longitud siempre en el mismo lugar sobre su anchura. De esta manera se puede 15 producir un desdoblamiento del hilo de fibra de carbono sobre toda su longitud y una reduccion del flujo de fuerza en el caso de una solicitacion a presion en la direccion de la orientacion de las fibras.

Tabla 4

Tejido / laminado de:: Finura del hilo de costura (dtex) Longitud de la puntada [mm] Peso espedfico de la fibra por capa individual [gm2] Resistencia a la presion [MPa] (normalizada a 60% de la porcion del volumen de fibras)

Ejemplo 5: 23 3,1 134 668,5

Ejemplo 6: 23 2,5 134 610,8

Ejemplo 7: 23 2,2 134 676, 6

Claims

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REIVINDICACIONES

1.- Tejido multiaxial de al menos dos capas dispuestas superpuestas de hilos de refuerzo de multifilamentos (1) dispuestos paralelos entre s^ dentro de las capas y que se apoyan adyacentes entre si, en el que los hilos de refuerzo (1) estan unidos entre si dentro de una capa asi como de capas vecinas por medio de hebras de costura (2) que se extienden paralelas entre si y distanciadas entre si con una anchura de puntada w y estan fijados entre si, en el que las hebras de costura (2) configuran mallas con una longitud de puntada s y en el que a traves de las hebras de costura (2) se define la direction de grado cero del tejido, en el que los hilos de refuerzo (1) de las capas estan dispuestos simetricos con relation a la direccion de grado centro del tejido y, con respecto a su direccion de extension, configuran un angulo a con relacion a la direccion de grado cero, que no es igual a 90° ni es igual a 0°, y en el que las hebras de costura (2) presentan un trtulo en el intervalo de 10 a 35 dtex, caracterizado por que la longitud de puntada s de las hebras de costura (2) cumple, en funcion de la anchura de puntada asi como el angulo ai de los hilos de refuerzo (1) las relaciones (I) y (II):

2 mm < s < 4 mm (I)

y

w • |tan ai|

s = n • B • ---------------, (II)

2,3

con

w = anchura de puntada [mm] 0,9 < B < 1,1 y

n = 0,5; 1; 1,5; 2; 3 o 4,

y en la que por el angulo a1 se entiende aquel angulo a con relacion a la direccion de grado cero, bajo el que estan dispuestos los hilos de refuerzo (1) de la primera capa en la vista en planta superior sobre el tejido multiaxial, cuyos hilos de refuerzo (1) presentan con respecto a la direccion de grado cero un angulo diferente de 90° y 0°.
2. - Tejido multiaxial de acuerdo con la reivindicacion 1, caracterizado por que el importe del angulo a con respecto a la direccion de grado cero esta en el intervalo de 15° a 75°.
3. - Tejido multiaxial de acuerdo con la reivindicacion 1 o 2, caracterizado por que el tejido comprende, por lo demas, capas de hilos de refuerzo de multifilamentos (1), en las que los hilos de refuerzo (1) configuran frente a la direccion de grado cero un angulo de 0° y/o capas, en las que los hilos de refuerzo (1) configuran frente a la direccion de grado cero un angulo de 90°.
4. - Tejido multiaxial de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por que las hebras de costura (2) presentan, a temperatura ambiente, una dilatation a rotura de > 50%.
5. - Tejido multiaxial de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado por que las hebras de costura (2) presentan un trtulo en el intervalo de 10 a 30 dtex.
6. - Tejido multiaxial de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado por que las hebras de costura (2) son hilos de multifilamentos de poliester, poliamida o polihidroxieter o de copolimeros de estos polimeros.
7. - Tejido multiaxial de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado por que los hilos de refuerzo de multifilamentos (1) son hilos de fibras de carbono, hilos de fibras de vidrio o hilos de aramida o hilos de polietileno-UHMW altamente estirados.
8. - Tejido multiaxial de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado por que sobre y/o entre las al menos dos capas esta dispuesto una tela no tejida.
9. Tejido multiaxial de acuerdo con la reivindicacion 8, caracterizado por que la tela no tejida presenta un peso espedfico en el intervalo de 5 y 25 g/m2.
10. - Tejido multiaxial de acuerdo con la reivindicacion 8 o 9, caracterizado por que la tela no tejida esta constituida de componentes de polimero con diferentes temperaturas de fusion.
11. - Tejido multiaxial de acuerdo con la reivindicacion 10, caracterizado por que el componente de polimero con temperatura de fusion mas baja presenta una temperatura de fusion en el intervalo entre 80 y 135°C.
12. - Tejido multiaxial de acuerdo con la reivindicacion 10 u 11, caracterizado por que el componente de poUmero con temperature de fusion mas alta presenta una temperature de fusion en el intervalo entre 140 y 250°C.
13. - Pre-forma para la fabricacion de componentes de materiales compuestos, caracterizada por que comprende un tejido multiaxial de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 12.