ES2318121T3 - Conjunto alimentador para sistema de chorro de particulas. - Google Patents
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Abstract
Un alimentador (8) configurado para transportar unos medios de chorro desde una fuente en un flujo de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) comprende: a) un rotor (26) que tiene una superficie (50) periférica circunferencial, siendo el mencionado rotor (26) rotatorio alrededor de un eje de rotación, y b) un trayecto de flujo del gas de transporte, en donde el mencionado trayecto del flujo del gas de transporte tiene una entrada (12) y una salida (14), estando la mencionada entrada (12) configurada para estar conectada a una fuente de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) está caracterizado porque además comprende: c) una pluralidad de bolsas (52) dispuestas en la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde cada mencionada pluralidad de bolsas (52) están dispuestas cíclicamente entre una primera posición y una segunda posición, cuando el mencionado rotor (26) gira alrededor del mencionado eje; d) una junta (58) que tiene una primera superficie (64) en contacto con al menos una porción de la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde la mencionada primera superficie (64) tiene al menos una primera abertura (72) y al menos una segunda abertura (76) separadas entre sí, n donde al menos la primera abertura (72) está en comunicación fluida con la mencionada entrada (12), la mencionada al menos segunda abertura (76) en comunicación fluida con la mencionada salida (14); y e) siendo capaz el mencionado gas de transporte de fluir desde la mencionada al menos primera abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76) a través de la mencionada pluralidad de bolsas (52) dispuestas entre las mencionadas primera y segunda posiciones.
Description
Conjunto alimentador para sistema de chorro de
partículas.
La presente invención está relacionada en
general con los sistemas de chorro de partículas, y está dirigida
particularmente a un dispositivo que proporciona una introducción
mejorada de partículas en un flujo de gas de transporte para su
suministro final como partículas incrustadas en una pieza de trabajo
o bien en otro objetivo. La invención se expondrá específicamente
en relación con un mecanismo de transporte en un sistema de chorro
de partículas criogénicas, el cual introduce partículas desde una
fuente de tales partículas, tal como una tolva, en un flujo de gas
de transporte.
Los sistemas de chorro de partículas han estado
en uso durante varias décadas. Típicamente, las partículas
conocidas también como medios de chorro, son suministradas al
interior de un flujo de gas de transporte, y se transportan como
partículas incrustadas hacia una tobera de chorro, desde la cual las
partículas salen dirigidas hacia una pieza de trabajo o bien otro
objetivo.
Son bien conocidos los sistemas de chorro de
dióxido de carbono, y conjuntamente con varias partes de los
componentes asociados, se muestran en las patentes de los EE.UU.
números 4389820, 4744181, 4843770, 4947592, 5050805, 5018667,
5109636, 5188151, 5301509, 5571335, 5301509, 5473903, 5660580 y
5795214, y en las solicitudes copendientes en propiedad común
número 09/658359, registrada el 8 de Septiembre de 2000, titulada
"Tolva mejorada", y número de serie 09/369797, registrada el 6
de Agosto de 1999, titulada "Tobera de chorro de partículas no
metálicas con disipación de campo estático". Muchos sistemas de
chorro de la técnica anterior, tal como el aquí expuesto, incluyen
rotores giratorios con cavidades o bolsas para el transporte de
gránulos en el flujo del gas de transporte. Se utilizan juntas en
contacto con la superficie del rotor, en donde se forman cavidades
o bolsas. Tales juntas están presionadas usualmente contra la
superficie del rotor, independientemente de si el rotor está
girando o bien si el sistema está trabajando. La presión de la junta
da lugar a un arrastre de la junta, creando un par resistente que
tiene que ser vencido por el motor. Cuando el par está presente en
el instante en que el rotor inicia su giro, se crea una carga de
arranque substancial en el motor, afectando al tamaño y al desgaste
del motor. Los rotores de diámetro grande de la técnica anterior
proporcionan también un momento mecánico dimensionable a través del
cual el arrastre de la junta genera un par mecánico substancial.
Al menos para los rotores de la técnica anterior
que utilizan bolsas formadas en la superficie periférica del rotor,
no todos los gránulos se descargan desde las bolsas en la estación
de descarga. Adicionalmente, la separación de las bolsas y la falta
de la mezcla uniforme del gas de transporte y los gránulos en el
alimentador da lugar a impulsos.
Aunque la presente invención se describirá aquí
en relación con un alimentador de partículas para su utilización en
el chorro de dióxido de carbono, se comprenderá que la presente
invención no está limitada al uso o aplicación en el chorro de
dióxido de carbono. Las enseñanzas de la presente invención pueden
ser utilizadas en la aplicación en donde se pueda crear una
compactación o aglomeración de cualquier tipo de medios de chorro de
partículas.
Los dibujos adjuntos incorporados y formando
parte de la memoria técnica ilustran los distintos aspectos de la
presente invención, y conjuntamente con la descripción sirven para
explicar los principios de la invención. En los dibujos:
La figura 1 es una vista lateral en perspectiva
de un sistema de chorro de partículas, construido de acuerdo con
las enseñanzas de la presente invención.
La figura 2 es una vista en perspectiva del
conjunto alimentador y el motor del sistema de chorro de partículas
de la figura 1.
La figura 3 es una vista en perspectiva del
conjunto alimentador del sistema de chorro de partículas de la
figura 1, similar a la figura 2, pero sin el motor.
La figura 4 es una vista lateral del sistema de
chorro de partículas de la figura 1.
La figura 5 es una vista en sección transversal
del sistema de chorro de partículas considerado a lo largo de la
línea 5-5 de la figura 4.
La figura 6 es una vista en perspectiva
fragmentada del conjunto alimentador.
La figura 7 es una vista lateral del conjunto
alimentador y motor de la figura 2.
Las figuras 8A-I son vistas en
sección transversal del conjunto alimentador tomadas a lo largo de
la línea 8-8 de la figura 7, mostrando el rotor en
sucesivas orientaciones rotacionales.
La figura 9 es una vista en perspectiva de la
parte inferior del conjunto alimentador.
La figura 10 es una vista superior de la parte
inferior de la figura 9.
La figura 11 es una vista inferior de la zapata
inferior de la figura 9.
La figura 12 es una vista en sección transversal
del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea
12-12 de la figura 7.
La figura 13 es una vista en sección transversal
del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea
13-13 de la figura 7.
La figura 14 es una vista superior del conjunto
alimentador.
La figura 15 es una vista en sección transversal
del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea
15-15 de la figura 14.
La figura 16 es una vista lateral del conjunto
alimentador.
La figura 17 es una vista en sección transversal
del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea
17-17 de la figura 16.
La figura 18 es una vista en perspectiva de un
rotor.
La figura 19 es una vista lateral del rotor de
la figura 18.
Se hace ahora referencia con detalle a la
presente realización preferida de la invención, ilustrándose un
ejemplo de la misma en los dibujos adjuntos.
Con referencia ahora a los dibujos en detalle,
en donde los numerales iguales indican los mismos elementos a
través de la totalidad de las vista, la figura 1 muestra un sistema
de chorro de partículas indicado en 2, con la tapa exterior omitida
en aras de la claridad. El sistema de chorro de partículas 2 incluye
el bastidor 4, el cual soporta los distintos componentes. El
sistema de chorro de partículas 2 incluye la tolva 6, la cual
retiene los medios del chorro (no mostrado), funcionando como una
fuente de medios de chorro. En la realización mostrada, el sistema
de chorro de partículas 2 está configurado para utilizar partículas
sublimables, particularmente gránulos de dióxido de carbono, como
medios del chorro. Se observará que la presente invención puede
utilizarse con una amplia variedad de medios de chorro, incluyendo
medios de chorro no criogénicos.
El sistema de chorro de partículas 2 incluye el
conjunto de alimentador 8, referido también como alimentador, el
cual está accionado por el motor 10. El alimentador 8 incluye la
entrada 12 y la salida 14. El trayecto del flujo de gas de
transporte se forma dentro del alimentador 8, entre la entrada 12 y
la salida 14 (no vista en la figura 1) según se describe más
adelante. La entrada 12 está conectada a una fuente de gas de
transporte, y la salida 14 está conectada a la manguera de
suministro (no mostrada), que transporta los gránulos de dióxido de
carbono incrustados en el gas de transporte hacia la tobera del
chorro (no mostrado). Tal como puede verse en las figuras 1 y 4, el
conducto 16 está conectado a la entrada 12, e incluye el extremo 16a
que se extiende fuera del bastidor 4 para conseguir una más fácil
conexión a una fuente de gas de transporte. La figura 1 ilustra la
salida 14 como conectada a la manguera 18, que incluye el extremo
18a que se extiende fuera del bastidor 4 para conseguir una
conexión fácil a la manguera de suministro (no mostrada).
Tal como es bien conocido, el gas de transporte
puede estar a cualquier presión y con una velocidad de flujo
adecuada para el sistema en particular. Las presiones operativas,
las velocidades de flujo y la dimensión de los componentes (tal
como un compresor) son dependientes de la sección transversal de la
tobera del chorro del sistema (no mostrado). La fuente del gas de
transporte puede ser el aire del taller. Típicamente, a pesar del
tratamiento, el gas de transporte tendrá alguna humedad en el mismo.
En la realización descrita, el gas de transporte en el rotor tenía
una presión de aproximadamente 5,52 bares con una velocidad de flujo
nominal de 4,2475 metros cúbicos estándar por minuto, a la
temperatura ambiente, adaptada a la tobera del chorro del sistema
utilizado en particular. La presión operativa para dicho sistema
varía desde aproximadamente 2,07 bares hasta 20,68 bares, estando
indicado el máximo superior por las especificaciones de los
componentes. La velocidad máxima del rotor fue de aproximadamente
70 RPM, para la cual el sistema suministraba aproximadamente 3,175
Kg de CO: gránulos por minuto.
La figura 2 muestra el conjunto 8 del
alimentador conectado al motor 10, a través del acoplamiento 20. Tal
como puede verse en la figura 3, en donde se han omitido el motor
10 y la tapa 22, el acoplamiento 20 es un acoplo del tipo de
mordaza, formado por el interacoplamiento de una pluralidad de patas
24, las cuales se extienden desde un extremo del rotor 26. Se
encuentras unas patas conformadas adecuadas en el motor 10, que
proporcionan un desacoplo fácil a través del movimiento axial entre
el motor 10 y el rotor 26. El acoplamiento 20 permite una
desalineación radial y axial y proporciona un desacoplo fácil.
La figura 5 muestra una vista en sección
transversal de la tolva 6 y el alimentador 8. Tal como se muestra,
la salida 28 de la tolva está alineada con la entrada 30 del
alimentador 8. El conjunto de la junta 32 se sella entre la salida
28 y el alimentador 8, sellando herméticamente la superficie
superior 34a de la zapata 34 de sellado superior. El conjunto 35
del pistón se muestra al extenderse hacia el lateral. La entrada 12
tiene el acoplamiento 12a enroscado. La salida 14 tiene el
acoplamiento 14a enroscado.
La figura 6 es una vista en perspectiva
fragmentada del alimentador 8. El alimentador 8 incluye un bloque
alimentador 36 en donde se forman la entrada 12 y la salida 14. El
bloque alimentador 36 incluye una cavidad 38 definida por la pared
38a y el fondo 38b. El bloque alimentador 36 está fijado a la placa
37, la cual está fijada a la base 40, la cual está asegurada al
bastidor 4. Un par de soportes de rodamiento separados entre sí 42,
44 soportan respectivamente los rodamientos 46, 48 sellados y
alineados axialmente.
El rotor 26 está hecho de aluminio anodizado de
revestimiento duro 6061, y está descrito como un cilindro, aunque
pueden utilizarse otras formas tales como del tipo frustocónico. En
la realización mostrada, el rotor 26 tiene un diámetro de 5,08 cm.
La presente invención incluye el uso de un rotor que tiene un
diámetro de 10,16 cm. El agujero roscado 26b está formado en el
extremo del rotor 26, para proporcionar el desmontaje del rotor 26.
El rotor 26 incluye un superficie periférica 50, en donde se forman
una pluralidad de bolsas 52 separadas entre sí. En la realización
mostrada, existen cuatro filas circunferenciales de bolsas 52, en
donde cada fila circunferencial tiene seis bolsas 52. Las bolsas 52
están también alineadas en filas axiales, en donde cada fila axial
tiene dos bolsas 52. Las filas axiales y circunferenciales están
configuradas de forma tal que los anchos axiales y
circunferenciales de las bolsas 52 se solapan, aunque no se cruzan
entre sí.
En esta realización, el rotor 26 está soportado
en forma giratoria por los rodamientos 46, 48, para la rotación
mediante el motor 10 alrededor del eje 26c. El rotor 26 está
retenido en posición por el motor 10 en el extremo 26a, con la
placa 56 del rodamiento de empuje y la placa de retención 54 que
retiene el roto 26 en el otro extremo. La placa 56 del rodamiento
de empuje está hecha de plástico UHMW. El encaje entre los
rodamientos 46, 48 y el rotor 26 permite que el rotor 26 pueda
extraerse fácilmente del conjunto alimentador 8, mediante la
extracción de la placa de retención 54, y la placa 56 del rodamiento
de empuje, y deslizando fuera el rotor a través del rodamiento 46.
Puede insertarse un eje roscado, tal como un perno, en el agujero
26b para ayudar a la extracción del rotor 26.
En la realización descrita, la configuración del
alimentador 8 no requiere ninguna carga axial en el rotor 26, bien
desde la junta de sellado o desde los rodamientos. El juego del
extremo o la flotación del rotor 26 era aproximadamente de 1,27
mm.
La zapata de la junta inferior 58 está dispuesta
parcialmente en la cavidad 38, con la junta 60, situada en la
ranura 62, acoplándose herméticamente en la ranura 62 y la pared
38a. La zapata 58 de la junta inferior incluye la superficie 64, la
cual, al ensamblarse, hace contacto con la superficie periférica 50
del rotor 26, formando una junta con la misma, tal como se describe
más adelante. Tal como se utiliza aquí, el término "zapata" no
se usa en sentido limitante. El término de "zapata de la junta"
se refiere a cualquier componente que forme una junta de
sellado.
La zapata 34 de la junta superior incluye la
superficie 66, la cual al ensamblarse contacta con la superficie
periférica 50 del rotor 26. Las fijaciones 68 se acoplan a los
agujeros en la zapata 34 de la junta superior para la retención en
posición, sin que se ejerza ninguna fuerza significativa por la
superficie 66 en el rotor 26. La junta intermedia 70 puede estar
dispuesta entre la zapata 34 de la junta superior y la zapata 58 de
la junta inferior.
La zapata 34 de la junta superior y la zapata 58
de la junta inferior están hechas del material UHMW. Los extremos
de las superficies 64 y 66 adyacentes al rodamiento 46 están
biseladas para permitir la fácil inserción del rotor 26.
El conjunto 35 del pistón incluye dos pistones
35a y 35b, los cuales se desplazan entre una posición retraída
hasta una posición a la cual se extienden en la entrada 30 del
alimentador 8. Los pistones 35a y 35b son accionados por los
cilindros neumáticos 33a y 33b, respectivamente, los cuales están
soportados por la placa de montaje 31. La placa de montaje 31 está
fijada a los extremos para soportar los rodamientos 42 y 44 mediante
las fijaciones 27, con el espaciador 29 dispuesto en forma
adyacente a la placa de montaje 31. El separador 29 incluye las
aberturas 29a y 29b, las cuales se alinean con las aberturas 30a y
30b en la junta 34. La patente copendiente número de serie
09/658359 proporciona una descripción del funcionamiento de los
pistones. Puede utilizarse cualquier numero funcional de pistones,
por ejemplo solo uno o más de dos. Pueden orientarse en forma
distinta a la mostrada en la figura 6, tal como a 90º con respecto
a lo ilustrado, alineados con el eje de rotación 26c. Pueden operar
simultáneamente, en forma alternativa o en forma independiente.
Pueden disponerse en ángulo entre sí.
Las figuras 8A-I son vistas en
sección transversal del conjunto alimentador, tomadas a lo largo de
la línea 8-8 de la figura 7, y muestran el rotor 26
en sucesivas orientaciones rotacionales. La figura 8A muestra la
junta 58 de la zapata inferior dispuesta en la cavidad 38, con la
junta 68 acoplándose a la pared 38a, y con una junta 34 de la
zapata superior sobrecubriendo la junta 58 de la zapata inferior.
Con referencia también a la figura 9-11, la cual
muestra varias vistas de la zapata 68 de la junta inferior, en donde
la junta 34 de la zapata superior está dispuesta en forma adyacente
a la superficie superior 58a de la junta 58 de la zapata inferior.
En un lado, la junta de laberinto 70 está formada entre la junta 34
de la zapata superior y la junta 58 de la zapata inferior, mediante
la cooperación de la etapa 58b con la pared o pinza 34c que se
extiende hacia abajo. Así pues, la junta 58 de la zapata inferior se
solapa con la junta 34 de la zapata superior, que en esta junta
escalonada mantiene que el aire ambiente no pueda entrar en la
tolva. Con este diseño escalonado, la junta 58 de la zapata
inferior puede moverse verticalmente en forma independiente de la
junta 34 de la zapata superior, permitiendo substancialmente ejercer
toda la fuerza en la zapata 58 de la junta inferior, funcionando
como una superficie de presión 64 en contacto con la superficie 50,
tal como se describe más adelante. En el lado opuesto se forma la
salida de ventilación 96, que permite que el gas de transporte
presurizado pueda escapar de las bolsas 52 conforme pasa a su lado,
tal como se describe más abajo. La salida de ventilación 96 está
definida en la etapa 34d formada en la junta superior 34 y en la
superficie 58c, en donde una parte de la misma está inclinada hacia
abajo. La inclinación ligera de una parte de la superficie 58c
previene que el agua pueda formar charcos cuando se forme hielo y
agua en la descongelación del alimentador.
La superficie 64 incluye dos aberturas 72, las
cuales están en comunicación fluida con la entrada 12 a través de
la cámara 74 de la zona de aguas arriba, y dos aberturas 76, las
cuales están en comunicación fluida con la salida 14, a través de
la cámara 78 de aguas abajo. Se observará que aunque están presentes
dos aberturas 72 y dos aberturas 76 en la realización ilustrada, el
número de aberturas 72 y aberturas 76 pueden variar, dependiendo
del diseño del alimentador 8. Por ejemplo, una única abertura puede
ser útil para cada una. Adicionalmente, pueden utilizarse más de
dos aberturas.
El alimentador 8 tiene un trayecto del flujo del
gas de transporte desde la entrada 12 a la salida 14. En la
realización mostrada, los conductos de paso 80 y 82 se forman en el
bloque alimentador 36. La zapata 58 de la junta inferior incluye
las hendiduras 84, la cual está alineada con la entrada 12 y
conjuntamente con el conducto de paso 80, colocando la cámara 74 de
aguas arriba en comunicación fluida con la entrada 12. La zapata de
la junta inferior incluye también la hendidura 86 la cual está
alineada con la salida 14, y conjuntamente con el conducto de paso
82, colocando la cámara 78 de aguas abajo en comunicación fluida con
la salida 14.
La cámara 74 de aguas arriba está separada de la
cámara 76 de aguas abajo por la pared 88, la cual se extiende
transversalmente a través de la zapata 58 de la junta inferior, en
la misma dirección como el eje de rotación 26c. La superficie
inferior 88a de la pared 88 está sellada contra la parte inferior
38b de la cavidad 38, manteniendo la cámara 74 de aguas arriba
separada de la cámara 78 de aguas abajo. La pared 90 está dispuesta
en forma perpendicular a la pared 88, con la superficie inferior 90a
acoplada a la parte inferior 38b.
Tal como se muestra, en la realización descrita,
la entrada 12 esta en comunicación fluida con la salida 14, solo a
través de las bolsas individuales 52, tal como están dispuestas
cíclicamente por la dotación del rotor 26, entre una primera
posición en una primera bolsa individual abarcando las aberturas 72
y 76, y una segunda posición en donde la ultima bolsa individual
abarca las aberturas 72 y 76. Esta configuración dirige todo el gas
de transporte que entra por la entrada 12, para pasar a través de
las bolsas 52, que presiona los medios del chorro fuera de las
bolsas 52, para llegar a estar incrustadas en el flujo del gas de
transporte. El flujo turbulento tiene lugar en la cámara 78 de
aguas abajo, promoviendo la mezcla de los medios con el gas de
transporte. Dicha mezcla de los medios minimiza la entrada de los
medios en el gas de transporte, minimizando los impactos entre los
medios y los componentes del alimentador en la zona de aguas debajo
de las bolsas. Esto significa que las partículas están
significativamente solo en contacto con el rotor, minimizando la
transferencia de calor a las partículas desde otros componentes del
alimentador 8. El flujo significativo del gas de transporte a
través de cada bolsa 52 actúa para limpiar de forma efectiva todos
los medios desde cada bolsa 52.
Para las partículas criogénicas, este trayecto
del gas de transporte, en donde todo o substancialmente todo fluye
a través de las bolsas 52, ayuda en la transferencia de calor desde
el gas de transporte al rotor 26, lo cual ayuda a reducir o a
prevenir la congelación del hielo y agua en el rotor y otras partes
del alimentador 8 (que se forman debido a la humedad en el gas de
transporte). La transferencia de calor entre el rotor 26 y los
componentes sin movimiento del alimentador 8 se minimiza por el uso
de las juntas de la zapata UHMW que rodean el rotor 26.
Substancialmente, toda la ganancia o pérdida de calor del rotor es a
partir de las partículas y del gas de transporte. Esta pequeña masa
del rotor 26 hace más fácil el transporte del gas para calentar el
rotor 26. Adicionalmente, el rotor 26 puede transportar un elemento
calefactor, o podrían proporcionarse unos conductos de paso para el
flujo del aire primario calentado, para calentar el rotor 26. Dichos
conductos podrían estar en el rotor 26. Por supuesto, el
acoplamiento rotacional necesario para dicho elemento calefactor o
conductos de paso tendría que estar previsto.
Aunque la realización mostrada está configurada
para dirigir todo el gas de transporte a través de las bolsas, es
posible configurar un sistema de chorro de partículas para utilizar
este aspecto de la presente invención, pero sin dirigir todo el gas
de transporte a través de las bolsas, tal como mediante la
derivación o puenteado de una parte del flujo del gas de transporte
alrededor del alimentador, o incluso derivando o puenteando una
parte del flujo del gas de transporte alrededor de la bolsa. La
presente invención es aplicable a tales sistemas de chorro de
partículas.
Las figuras 8A-I muestran el
progreso de la bolsa 52a pasando por las aberturas 76 y 72 conforme
se hace girar el rotor 26. En la realización mostrada, el rotor 26
gira en sentido horario, presentando las bolsas 52 en una sucesión
sin fin pasando primero por las aberturas 76 y después por las
aberturas 72 de forma periódica y cíclica. Se observará que
alternativamente, el rotor 26 podría girar en el sentido opuesto,
exponiendo primer las bolsas a las aberturas 72 y después a las
aberturas 76. Las bolsas 52 están rellenadas con medios de chorro,
en particular en esta realización con gránulos de dióxido de
carbono, desde la tolva 6 a través de la abertura 92 en la zapata
34 de la junta superior. La acción del pequeño radio (por ejemplo,
en la realización mostrada, 10,16 cm o inferior) del rotor 26 al
pasar por el borde 92a de la abertura, que tiende a morder
cualesquiera concentraciones aglomeradas de gránulos, rompiéndolas
entre sí, y reduciendo el bloqueo y activando más el rellenado
completo.
En la figura 8A, el borde frontal 52b de la
bolsa 52a se muestra situado cerca de la zona intermedia en la
abertura 76. Una vez que el borde frontal 52b haya pasado por el
borde 76a de la abertura 76, con una distancia suficiente, los
gránulos comenzarán a salir de la bolsa 52a.
La figura 8B muestra un borde frontal 52b que
alcanza justamente el borde 76b de la abertura 76. En esta
posición, el ancho circunferencial completo de la abertura 76 queda
expuesto a la bolsa 52a, y en donde se observa que como resultado
de la forma circular aproximada de la abertura de la bolsa 52a, el
área transversal de la sección de la abertura de la bolsa 52a se
expone a la abertura 76 (así como también la abertura 72) que varía
con la posición angular de la bolsa 52a.
En la posición mostrada en la figura 8B, el gas
de transporte no puede fluir desde la entrada 12 a la salida 14 a
través de la bolsa 52a, estando bloqueada por el acoplamiento de la
junta entre el rotor 26 y el borde 88b de la pared 88. Debido a que
en la realización mostrada, las aberturas 72 y 76 están siembre
abarcadas por al menos dos bolsas 52, la entrada 12 está siempre en
comunicación fluida con la salida 14, pero solo a través de las
bolsas 52.
Alternativamente, el nivel del borde 88b podría
reducirse, creando un espacio vacío, de forma tal que no se forme
mediante la pared 88 una junta completa con el rotor 26,
proporcionando un trayecto de flujo continuo desde la entrada 12 a
la salida 14 desde el primer conducto de paso, definido por la junta
58 de la zapata inferior, la cual está en comunicación fluida con
la abertura 72 hasta el segundo conducto de paso, definido por la
junta 58 de la zapata inferior, la cual está en comunicación fluida
con la abertura 76, a través del conducto de paso definido por el
borde 88b de la pared 88 y la superficie periférica 50 del rotor 26,
y no a través de las bolsas 52. Dicho trayecto del flujo continuo
reduciría el pulsado ya que el tamaño del trayecto del flujo
variará cíclicamente con la rotación del rotor 26. Por supuesto, en
dicha realización, conforme las bolsas 52 se mueven entre la
primera y la segunda posiciones, existe un incremento substancial en
el área del trayecto del flujo, y un volumen substancial del gas de
transporte fluirá a través de las bolsas alineadas 52.
La figura 8C ilustra el borde frontal 52b de la
bolsa 52a en una primera posición justamente alcanzando el borde
72a de la abertura 72, en donde la bolsa 52a inicia primeramente la
abertura 76 y 72 de ensanchado. La figura 8D ilustra el rotor 26
que ha girado ligeramente en forma adicional, con el borde frontal
52b justamente pasando por el borde 72a. Una vez que el borde
frontal 52b pase por el borde 76a, existirá un trayecto de gas de
transporte continuo desde la abertura 72 a la abertura 76 a través
de la bolsa 52a. En la posición mostrada en la figura 8D, el gas de
transporte fluirá desde la cámara 74 de aguas arriba 74, a través de
la abertura 72, la bolsa 52a y la abertura 76a, hasta la cámara 76
de la zona de aguas abajo, según lo indicado por la flecha 94.
El gas de transporte presiona a los gránulos
desde la bolsa 52a fuera de la abertura 76, al interior de la
cámara 78 de aguas abajo en donde tiene lugar la mezcla de los
gránulos y el gas de transporte, y en donde los gránulos salen del
alimentador 8 a través de la salida 14, incorporados en el gas de
transporte.
La figura 8E ilustra el borde frontal 52b cuando
alcanza primeramente el borde 72b. La figura 8F muestra el borde
frontal 52b que pasa por el borde pasado 72b, con el borde posterior
52c aproximándose al borde 76b en donde se detendrá el trayecto de
flujo a través de la bolsa 52a, en donde la posición de la bolsa 52a
ya no forma parte del trayecto del gas de transporte (hasta el
siguiente ciclo).
La figura 8G muestra el borde posterior 52c
pasado el borde 76b, en el borde 72a. Tal como puede verse, la
bolsa 52a no está ya expuesta a la cámara 78 de aguas abajo, pero
está expuesta al gas de transporte presurizado. La figura 8H
ilustra el borde posterior 52c pasado el borde 72b, con el gas de
transporte presurizado atrapado.
La figura 8I ilustra la bolsa 52a rotada
adicionalmente, alineada con la abertura de salida 96, que permite
que pueda escapar el gas de transporte presurizado que hubiera sido
atrapado dentro de la bolsa 52a.
Tal como se mencionó previamente, la zapata de
la junta superior se mantiene en acoplo con el rotor 26 mediante
las fijaciones 68, sin que se ejerza ninguna fuerza significativa
por la superficie 66 en el rotor 26. La presión ambiente está
presente dentro de la tolva 6. La zapata 34 de la junta superior
funciona no solamente en el rellenado de las bolsas 52, sino
también para mantener la humedad ambiente para que no entre en el
sistema a través del alimentador 8. Se consigue una junta de
sellado adecuada entre la superficie 66 y la superficie 50 sin
ninguna fuerza significativa presionando la zapata 34 de la junta
superior hacia el rotor 26.
La junta entre la superficie 50 del rotor y la
superficie 64 de la zapata inferior es muy importante. El gas de
transporte presurizado tiene que estar contenido, para la eficiencia
del suministro de los gránulos hacia la tobera del chorro, y porque
las fugas en la parte de baja presión del rotor 26 y dentro de la
tolva 6 provocarían la aglomeración y otros efectos perjudiciales.
La presente invención utiliza la presión del gas de transporte para
proporcionar substancialmente toda la fuerza de sellado entre la
superficie 50 del rotor y la superficie de la junta 64.
Cuando el gas de transporte presurizado no está
presente (en la realización descrita, cuando el gas de transporte
no está circulando a través del trayecto del gas de transporte), no
existe ninguna fuerza substancial entre la superficie del rotor 50
y la superficie 64. Cuando la rotación del rotor 26 se inicia al
mismo tiempo o aproximadamente al mismo tiempo que se permite que
el gas de transporte comience a fluir (tal como ocurre en muchos
sistemas de chorro de partículas al oprimir el disparo del chorro),
no existe fuerza substancial en la superficie del rotor 50. Esto
significa que el motor 10 no tiene que dimensionarse para el inicio
bajo una carga, lo cual reduce los requisitos de potencia,
permitiendo el uso de un motor más pequeño, y menos costoso. El
rotor 26 estará muy cerca de su velocidad de estado estable en el
instante en que la presión del gas de transporte proporcione una
fuerza de sellado substancial en la superficie del rotor 50.
Con referencia a la figura 8I en aras de la
claridad de la exposición, tal como se ha descrito anteriormente,
la zapata 58 de la junta inferior está dispuesta parcialmente en la
cavidad 38, con la junta 68 sellando entre la pared 38a y la zapata
58 de la junta inferior. La superficie 98 está separada de la
superficie 64, y conjuntamente definen la pared arqueada 100.
Aunque las paredes 88 y 90 se extienden desde la pared arqueada 100,
la pared arqueada 100 es una pared relativamente delgada, la cual
es suficientemente flexible para transmitir una porción substancial
de presión ejercida contra la superficie 98 a la superficie 50 del
rotor mediante la superficie 64. La superficie 98a de la superficie
98 define una porción de la cámara 74 de la zona de aguas arriba.
Cuando el gas de transporte está fluyendo a través del trayecto del
flujo del gas de transporte, la presión del gas de transporte
dentro de la cámara 74 de aguas arriba se ejerce sobre la superficie
98a, presionando la superficie 64a de la parte de solapado de la
superficie 64 contra la superficie del rotor 50. La flexibilidad de
la pared arqueada 100a permite que la pared arqueada se adapte a la
forma de la superficie 50 del rotor, y transmitiendo una parte
substancial de la presión a la superficie 64a, presionando la
superficie 64a en contacto sellado con la superficie 50 del
rotor.
De forma similar, la superficie 98b de la
superficie 98 define una porción de la cámara 76 de aguas abajo.
Cuando el gas de transporte está fluyendo a través del trayecto de
flujo del gas de transporte, la presión del gas de transporte
dentro de la cámara 76 de aguas abajo está soportada sobre la
superficie 98b, presionando en la superficie 64b de la parte de
solapado de la superficie 64 contra la superficie 50 del rotor. La
flexibilidad de la pared arqueada 100b permite que la pared
arqueada se adapte a la forma de la superficie del rotor 50, y que
se transmita una porción substancial de la presión a la superficie
64b, presionando la superficie 64b en contacto hermético con la
superficie 50 del rotor.
En la realización ilustrada, la superficie 64 de
la junta hace contacto con la superficie del rotor 50 a través de
un ángulo de aproximadamente 180º. La configuración expuesta permite
que la fuerza de sellado se ejerza a través substancialmente del
ángulo de contacto completo, y substancialmente normal a la
superficie del rotor 50. Por supuesto, pueden utilizarse otras
configuraciones de sellado, incluso aquellas que no estén activadas
por la presión de gas, en donde las bolsas sean una parte del
trayecto de flujo del gas de transporte.
Se observará que conforme aumenta la presión del
gas de transporte, se incrementa la fuerza de sellado necesaria
entre la superficie 50 del rotor y la superficie 64. En la
realización descrita, la fuerza de sellado entre la superficie 50
del rotor y la superficie 64 es proporcional a la presión del gas de
transporte. A su vez, la carga en el rotor 26 y el motor 10 es
proporcional a la presión del gas de transporte. Esto reduce el
desgaste del rotor y de la junta, e incrementa la vida útil del
motor.
Aunque en la realización descrita es la presión
del gas del gas de transporte dentro del trayecto del flujo de gas
de transporte la que presiona en la superficie 64 contra la
superficie 50 del rotor, la presión que actúa en la junta contra la
superficie 50 del motor puede proceder de cualquier fuente. Por
ejemplo, la superficie interior 98 puede quedar expuesta al gas de
transporte presurizado mediante una cámara o conducto de paso
conectado, pero no dentro del trayecto del flujo del gas de
transporte directo. La presión del gas dentro de dicha cámara o
conducto de paso puede controlarse por separado de la presión del
gas de transporte. La cámara puede no estar conectada al trayecto
de flujo del gas de transporte, con una fuente separada de presión
de fluido que se esté utilizando para presionar la superficie 64 en
un acoplo de sellado hermético con la superficie 50 del rotor.
Pueden utilizarse otras configuraciones además
de las descritas en la realización ilustrada, para proporcionar la
fuerza de sellado. Por ejemplo, una pluralidad de conductos de paso
internos pueden formarse adyacentes a la superficie 64 que
presionen la superficie 64 en un acoplo de sellado hermético con la
superficie 50 del rotor cuando esté presente la presión en dichos
conductos de paso internos. Se observará que la junta accionada
reumáticamente de forma dinámica descarga el rotor 26 cuando no se
encuentre en funcionamiento, haciendo que sea más fácil la
extracción del rotor que con respecto a los diseños que necesitan
que se descarguen las juntas antes de la extracción del rotor.
Se observará que solo una fila circunferencial
de bolsas 52 es visible en las figuras 8A-I. En la
realización descrita, existe una fila circunferencial adicional de
bolsas 52 que está alineada axialmente con la fila expuesta, y dos
filas adicionales circunferenciales de bolsas 52 que están alineadas
entre sí pero escalonadas con respecto a las otras dos filas
circunferenciales alineadas. Así pues, en la realización descrita,
al menos son siempre dos bolsas 52 expuestas a ambas aberturas 72 y
76, permitiendo que el gas de transporte circule continuamente
desde la cámara 74 de aguas arriba a la cámara 76 de aguas abajo. La
configuración de las bolsas 52 en las realizaciones descritas
mantiene por tanto la entrada 12 en comunicación fluida continua con
la salida 14. La configuración descrita, incluyendo la
configuración de las bolsas 52, el flujo a través de la bolsa, y la
cámara 78 de mezcla de aguas abajo, que funcionan para reducir el
pulsado de los medios de chorro.
La forma y profundidad de las bolsas 52 pueden
variar. Obviamente, tiene que permanecer un grosor de pared
suficiente entre las bolsas 52 para mantener la integridad
estructural y el sellado suficiente en la superficie 50. Pueden
utilizarse formas de aberturas distintas para las bolsas. Se
observará que las aberturas con distintos bordes que sean paralelas
a los bordes 72a, 72b, 76a y 76b, y/o con un ancho axial excesivo
pueden permitir la deflexión en las superficies 64, así como
también en 66, dando lugar a la profundización de las bolsas en las
superficies. En la realización descrita, el volumen de las bolsas 52
fue lo más grande posible, dadas las limitaciones físicas, con el
fin de maximizar el volumen para la recepción y el transporte de los
gránulos. En la realización descrita, el flujo laminar no tuvo
lugar a través de las bolsas 5, activando una extracción mejor de
los gránulos conforme el gas de transporte fluía a su través.
La dimensión y número de las bolsas 52, así como
también la velocidad rotacional del rotor 26, determinaron la forma
en la que podía introducirse los medios del chorro dentro del flujo
del gas de transporte, y finalmente la cantidad de medios del
chorro que podría dirigirse hacia un objetivo desde la tobera del
chorro. El rotor 26 es substancialmente menor en el diámetro que
otros rotores de transporte radial, siendo en la realización
descrita de aproximadamente 5,08 cm en el diámetro. El menor
diámetro da lugar a un par menor desarrollado por la presión de la
junta hermética. Esto, además de la falta significativa de arrastre
de la junta en el inicio, permite utilizar un motor más pequeño. El
rotor de menor diámetro tiene también un momento menor de inercia,
lo cual reduce también la potencia requerida de rotación. En
contraste con ello, los motores de la técnica anterior, tenían al
menos un caballo de potencia. En la realización descrita, para la
misma tasa de suministro de los gránulos, el motor 10 puede ser de
la mitad o un cuarto de caballo de potencia, incluso quizás menor.
Este requisito de menor par motor permite, si así se desea, el uso
de un motor neumático.
La velocidad rotacional del rotor 26 en la
realización descrita es de 70 RPM, en comparación con la velocidad
de 20 RPM de los rotores similares de gran diámetro de la técnica
anterior. Para la configuración descrita de las bolsas 52, esta
velocidad aparece en la misma tasa de exposición de la bolsa en la
estación de descarga al igual que con un desplazamiento más lento,
de los rotores de mayor diámetro de la técnica anterior. Si los
rotores de gran diámetro de la técnica anterior giraran demasiado
rápido, las bolsas no se rellenarían, de forma similar a la
cavitación resultante de las características de los gránulos,
significando esto que la rotación del rotor por encima de cierta
velocidad no incrementaría la tasa de suministro de los gránulos.
No obstante, el rotor de pequeño diámetro, en un aspecto de la
presente invención, es capaz de rellenar debidamente incluso al
girar a una velocidad rotacional más alta.
Manteniendo la tasa de la exposición de las
bolsas, basándose en el diámetro, la velocidad rotacional y la
abertura de las bolsas, para aproximadamente para los mismos rotores
más grandes de la técnica anterior, se utilizará el rotor de menor
diámetro tal como se ha descrito aquí. El volumen de la exposición
de la bolsa es también importante. El rotor más pequeño determina
unas bolsas más profundas y más bolsas para obtener el mismo
volumen. El rellenado de bolsas más profundas requiere más tiempo
que las bolsas menos profundas del mismo volumen, afectando por
tanto a la velocidad rotacional. Por ejemplo, en una realización,
una profundidad de la bolsa del 14% adicional se combinó con una
caída del 14% en la velocidad rotacional del rotor pequeño de la
tasa del rotor pequeño equivalente de la exposición de las
bolsas.
Se obtuvo una ventaja adicional mediante el
incremento de la velocidad, reduciendo el tiempo que gastan los
gránulos en una bolsa dada, reduciendo por tanto el tiempo en que
los gránulos pueden enfriar el rotor. En la configuración mostrada,
con estaciones de carga y descarga alineada en forma opuesta, los
gránulos se encuentran en una bolsa del rotor durante
aproximadamente la mitad de cada rotación. El tiempo de
"permanencia" de los gránulos en una bolsa es el mismo para la
misma tasa de exposición de la bolsa, sin importar el diámetro del
rotor. No obstante, el rotor de diámetro pequeño reduce la variación
total en la temperatura mediante la reducción del tiempo del
ciclo.
Pueden conseguirse rangos diferentes de
suministro mediante el suministro de una amplia variedad de rotores
que tengan distintas configuraciones de las bolsas, tales como
bolsas de distintos tamaños o con un número distinto de bolsas. La
velocidad rotacional del rotor puede entonces variar para controlar
la velocidad de suministro exacta dentro del rango. No obstante, el
sistema de control puede proporcionar solo una sola velocidad del
rotor. Los rotores pueden cambiarse fácilmente mediante la
extracción de la placa de retención 54, tal como se ha expuesto
anteriormente.
Con referencia a la figura 12, se muestra una
vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea
12-12 de la figura 7, mostrando una sección a
través de la zapata 58 de la junta inferior. La figura 13 es una
vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea
13-13 de la figura 7, mostrando una sección a través
de la zapata 58 de la junta inferior, en una posición más cercana
al fondo 38b del bloque 36 del alimentador. Los conductos de paso
80 y 82 pueden verse, formados en el fondo 38b.
La figura 14 es una vista superior del
alimentador 8, con la pluralidad de bolsas 52 del rotor 26
claramente visibles a través de la abertura 92. Las superficies
inclinadas 92b y 92c permiten que la abertura sea más grande que la
abertura 92 adyacente al rotor 26. Se observará que el ancho (según
se toma en forma paralela a la línea de la sección
15-15) de la abertura 92 es mayor que los
alimentadores similares de la técnica anterior, en donde la
relación de la longitud con respecto al diámetro del rotor 26 es
substancialmente mayor que los alimentadores de la técnica
anterior.
La figura 15 es una vista en sección transversal
tomada a lo largo de la línea 15-15 de la figura 14.
La línea 15-15 de la sección corta a través de la
cámara 78 de aguas abajo, de forma que la pared 88 se observa
totalmente, y la pared 90 se observa en una vista en sección.
La figura 16 es una vista lateral del
alimentador 8, y la figura 17 es una vista en sección transversal
tomada a lo largo de la línea 17-17 de la figura
16. Las figuras 15 y 17 son similares porque la sección está tomada
a través del centro del rotor 26. No obstante, en la figura 17, la
sección inferior de la sección está tomada más cerca de la salida
14, mostrando la superficie 78a de la cámara 78 de aguas abajo y la
pared 90 en una vista total.
Puede utilizarse cualquier forma adecuada para
las bolsas 52. Las figuras 18 y 19 proporcionan una ilustración
adicional de las bolsas 52 del rotor aquí descrito. La boca de los
bolsos, en la superficie 50 del rotor 26, ha sido agrandada con
respecto al resto del bolso. Debido a la forma cilíndrica del rotor
26, el grosor de la pared entre las bolsas adyacentes 52 es más
pequeño al acercarse al centro del rotor. En contraste con ello, en
la superficie 50, los centros de la bolsa están separados más,
permitiendo que sean mayores las aberturas de las bolsas. Se
observará que en la realización mostrada los bordes exteriores 52d
de cualquier fila circunferencial exterior de bolsas 52 no tienen
la misma forma que las aberturas de las bolsas de las dos filas
circunferenciales interiores. Esto coincide con la dimensión de la
garganta de la tolva existente, pero se reconocerá que dicha
configuración de las aberturas es una limitación.
La presente invención permite la utilización de
un rotor que tenga una relación del diámetro con respecto al ancho
(anchura de la junta de sellado) inferior a 1:1, tal como en la
realización descrita con una relación de 1:2. Los rotores de la
técnica anterior que operan a presiones en el rango de
2,07-20,68 bares, tales como los encontrados
típicamente con chorro de partículas criogénicas, se conocen porque
tienen un rango en torno a 8:1,25.
La descripción anterior de una realización de la
invención se ha presentado con los fines de ilustración y
descripción. No se pretende que la forma expuesta sea exhaustiva o
bien que limite la invención. Son posibles las modificaciones o
variaciones obvias a la luz de las exposiciones anteriores. La
realización se seleccionó y se describió con el fin de ilustrar los
principios de la invención, y su aplicación práctica permitirá a
cualquiera que tenga la especialidad técnica el poder utilizar la
invención en varias realizaciones y con varias modificaciones que
estén adaptadas al uso contemplado en particular. Se pretende que el
alcance de la invención esté definido por las reivindicaciones
adjuntas.
Claims (16)
1. Un alimentador (8) configurado para
transportar unos medios de chorro desde una fuente en un flujo de
gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8)
comprende:
- a)
- un rotor (26) que tiene una superficie (50) periférica circunferencial, siendo el mencionado rotor (26) rotatorio alrededor de un eje de rotación, y
- b)
- un trayecto de flujo del gas de transporte, en donde el mencionado trayecto del flujo del gas de transporte tiene una entrada (12) y una salida (14), estando la mencionada entrada (12) configurada para estar conectada a una fuente de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) está caracterizado porque además comprende:
- c)
- una pluralidad de bolsas (52) dispuestas en la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde cada mencionada pluralidad de bolsas (52) están dispuestas cíclicamente entre una primera posición y una segunda posición, cuando el mencionado rotor (26) gira alrededor del mencionado eje;
- d)
- una junta (58) que tiene una primera superficie (64) en contacto con al menos una porción de la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde la mencionada primera superficie (64) tiene al menos una primera abertura (72) y al menos una segunda abertura (76) separadas entre sí, n donde al menos la primera abertura (72) está en comunicación fluida con la mencionada entrada (12), la mencionada al menos segunda abertura (76) en comunicación fluida con la mencionada salida (14); y
- e)
- siendo capaz el mencionado gas de transporte de fluir desde la mencionada al menos primera abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76) a través de la mencionada pluralidad de bolsas (52) dispuestas entre las mencionadas primera y segunda posiciones.
2. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en
donde la mencionada junta (58) incluye una cámara de aguas abajo
(78), en donde la mencionada al menos segunda abertura (76) está en
comunicación fluida con la mencionada salida a través de la
mencionada cámara (78) de aguas abajo.
3. El alimentador (8) de la reivindicación 2, en
donde está definida una pared (100b) por la mencionada primera
superficie (64b) y una segunda superficie (98b) separadas entre sí,
siendo la mencionada pared (100b) suficientemente flexible para
transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la
mencionada segunda superficie (98b) por el gas de transporte
presente dentro de la mencionada cámara de aguas abajo (78) hacia la
mencionada superficie (50) periférica circunferencial por la
mencionada primera superficie (64b) cuando el gas de transporte
está circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas
de transporte.
4. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en
donde la mencionada junta (58) incluye una cámara (74) de aguas
arriba, en que al menos una primera abertura (72) está en
comunicación fluida con la mencionada entrada (12) a través de la
mencionada cámara (74) de aguas arriba.
5. El alimentador (8) de la reivindicación 4, en
donde está definida una pared (100a) por la mencionada primera
superficie (64a) y una segunda superficie separada (98a), en donde
la mencionada pared (100a) es suficientemente flexible para
transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la
mencionada segunda superficie (98a) por el gas de transporte
presente dentro de la mencionada cámara (74) de aguas arriba a la
mencionada superficie (50) periférica circunferencial por la
mencionada primera superficie (64a) cuando el gas de transporte
está circulando a través del mencionado trayecto de flujo del gas de
transporte.
6. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en
donde no existe ninguna fuerza substancial entre la mencionada
superficie (50) periférica circunferencial y la mencionada primera
superficie (64) cuando el gas de transporte no esté circulando a
través del mencionado trayecto del flujo del gas de transporte.
7. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en
donde la mencionada primera superficie (64) está presionada en
contacto de acoplo hermético con la mencionada superficie (50)
periférica circunferencial, cuando el gas de transporte está
circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas de
transporte.
8. Un alimentador (8) de la reivindicación 7, en
donde substancialmente toda la fuerza de sellado entre la
mencionada primera superficie (64) y la mencionada superficie (50)
periférica circunferencial está creada por el mencionado gas de
transporte que circula a través del mencionado trayecto del flujo
del gas de transporte.
9. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en
donde está definida una pared (100) por la mencionada primera
superficie (64) y una segunda superficie (98) separadas entre sí, en
donde la mencionada pared (100) es suficientemente flexible para
transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la
mencionada segunda superficie (98) por el gas de transporte a la
mencionada superficie (50) periférica circunferencial por la
mencionada primera superficie (64) cuando el gas de transporte esté
circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas de
transporte.
10. El alimentador (8) de la reivindicación 1,
en donde el mencionado gas de transporte es capaz de fluir desde la
mencionada al menos primera abertura (72) hasta la mencionada al
menos segunda abertura (76), solo a través de la mencionada
pluralidad de bolsas dispuestas entre las mencionadas primera y
segunda posiciones.
11. El alimentador (8) de la reivindicación 1,
en donde una porción del mencionado gas de transporte no fluye a
través de las mencionadas primera (72) y segunda aberturas (76).
12. El alimentador (8) de la reivindicación 1,
que comprende un conducto de paso definido al menos parcialmente
por la mencionada junta (32), en donde una porción del gas de
transporte es capaz de fluir desde al menos la mencionada primera
abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76) a
través del mencionado conducto de paso.
13. El alimentador (8) de la reivindicación 1,
en donde la mencionada pluralidad de bolsas (52) está dispuesta de
forma tal que el mencionado gas de transporte es capaz de fluir
continuamente desde al menos la mencionada primera abertura (72) a
la mencionada al menos segunda abertura (76) cuando se haga girar el
mencionado rotor (26).
14. El alimentador (8) de la reivindicación 1,
en donde la mencionada primera superficie (64) hace contacto con la
mencionada superficie (50) periférica circunferencial a través de un
ángulo de aproximadamente 180º.
15. El alimentador (8) de la reivindicación 1,
en donde la mencionada junta (58) es de una construcción
unitaria.
16. Un sistema (2) de chorro de partículas, que
comprende:
- a)
- una fuente de medios de chorro;
- b)
- una tobera de descarga para expulsar los medios de chorro desde el mencionado sistema; y
- c)
- un alimentador (8) según lo definido en cualquiera de las reivindicaciones anteriores.
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