ES2318121T3 - Conjunto alimentador para sistema de chorro de particulas. - Google Patents

Conjunto alimentador para sistema de chorro de particulas. Download PDF

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ES2318121T3 ES03718155T ES03718155T ES2318121T3 ES 2318121 T3 ES2318121 T3 ES 2318121T3 ES 03718155 T ES03718155 T ES 03718155T ES 03718155 T ES03718155 T ES 03718155T ES 2318121 T3 ES2318121 T3 ES 2318121T3
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Daniel Mallaley
Richard Broecker
Richard Dressman
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Abstract

Un alimentador (8) configurado para transportar unos medios de chorro desde una fuente en un flujo de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) comprende: a) un rotor (26) que tiene una superficie (50) periférica circunferencial, siendo el mencionado rotor (26) rotatorio alrededor de un eje de rotación, y b) un trayecto de flujo del gas de transporte, en donde el mencionado trayecto del flujo del gas de transporte tiene una entrada (12) y una salida (14), estando la mencionada entrada (12) configurada para estar conectada a una fuente de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) está caracterizado porque además comprende: c) una pluralidad de bolsas (52) dispuestas en la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde cada mencionada pluralidad de bolsas (52) están dispuestas cíclicamente entre una primera posición y una segunda posición, cuando el mencionado rotor (26) gira alrededor del mencionado eje; d) una junta (58) que tiene una primera superficie (64) en contacto con al menos una porción de la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde la mencionada primera superficie (64) tiene al menos una primera abertura (72) y al menos una segunda abertura (76) separadas entre sí, n donde al menos la primera abertura (72) está en comunicación fluida con la mencionada entrada (12), la mencionada al menos segunda abertura (76) en comunicación fluida con la mencionada salida (14); y e) siendo capaz el mencionado gas de transporte de fluir desde la mencionada al menos primera abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76) a través de la mencionada pluralidad de bolsas (52) dispuestas entre las mencionadas primera y segunda posiciones.

Description

Conjunto alimentador para sistema de chorro de partículas.
Antecedentes de la invención
La presente invención está relacionada en general con los sistemas de chorro de partículas, y está dirigida particularmente a un dispositivo que proporciona una introducción mejorada de partículas en un flujo de gas de transporte para su suministro final como partículas incrustadas en una pieza de trabajo o bien en otro objetivo. La invención se expondrá específicamente en relación con un mecanismo de transporte en un sistema de chorro de partículas criogénicas, el cual introduce partículas desde una fuente de tales partículas, tal como una tolva, en un flujo de gas de transporte.
Los sistemas de chorro de partículas han estado en uso durante varias décadas. Típicamente, las partículas conocidas también como medios de chorro, son suministradas al interior de un flujo de gas de transporte, y se transportan como partículas incrustadas hacia una tobera de chorro, desde la cual las partículas salen dirigidas hacia una pieza de trabajo o bien otro objetivo.
Son bien conocidos los sistemas de chorro de dióxido de carbono, y conjuntamente con varias partes de los componentes asociados, se muestran en las patentes de los EE.UU. números 4389820, 4744181, 4843770, 4947592, 5050805, 5018667, 5109636, 5188151, 5301509, 5571335, 5301509, 5473903, 5660580 y 5795214, y en las solicitudes copendientes en propiedad común número 09/658359, registrada el 8 de Septiembre de 2000, titulada "Tolva mejorada", y número de serie 09/369797, registrada el 6 de Agosto de 1999, titulada "Tobera de chorro de partículas no metálicas con disipación de campo estático". Muchos sistemas de chorro de la técnica anterior, tal como el aquí expuesto, incluyen rotores giratorios con cavidades o bolsas para el transporte de gránulos en el flujo del gas de transporte. Se utilizan juntas en contacto con la superficie del rotor, en donde se forman cavidades o bolsas. Tales juntas están presionadas usualmente contra la superficie del rotor, independientemente de si el rotor está girando o bien si el sistema está trabajando. La presión de la junta da lugar a un arrastre de la junta, creando un par resistente que tiene que ser vencido por el motor. Cuando el par está presente en el instante en que el rotor inicia su giro, se crea una carga de arranque substancial en el motor, afectando al tamaño y al desgaste del motor. Los rotores de diámetro grande de la técnica anterior proporcionan también un momento mecánico dimensionable a través del cual el arrastre de la junta genera un par mecánico substancial.
Al menos para los rotores de la técnica anterior que utilizan bolsas formadas en la superficie periférica del rotor, no todos los gránulos se descargan desde las bolsas en la estación de descarga. Adicionalmente, la separación de las bolsas y la falta de la mezcla uniforme del gas de transporte y los gránulos en el alimentador da lugar a impulsos.
Aunque la presente invención se describirá aquí en relación con un alimentador de partículas para su utilización en el chorro de dióxido de carbono, se comprenderá que la presente invención no está limitada al uso o aplicación en el chorro de dióxido de carbono. Las enseñanzas de la presente invención pueden ser utilizadas en la aplicación en donde se pueda crear una compactación o aglomeración de cualquier tipo de medios de chorro de partículas.
Breve descripción de los dibujos
Los dibujos adjuntos incorporados y formando parte de la memoria técnica ilustran los distintos aspectos de la presente invención, y conjuntamente con la descripción sirven para explicar los principios de la invención. En los dibujos:
La figura 1 es una vista lateral en perspectiva de un sistema de chorro de partículas, construido de acuerdo con las enseñanzas de la presente invención.
La figura 2 es una vista en perspectiva del conjunto alimentador y el motor del sistema de chorro de partículas de la figura 1.
La figura 3 es una vista en perspectiva del conjunto alimentador del sistema de chorro de partículas de la figura 1, similar a la figura 2, pero sin el motor.
La figura 4 es una vista lateral del sistema de chorro de partículas de la figura 1.
La figura 5 es una vista en sección transversal del sistema de chorro de partículas considerado a lo largo de la línea 5-5 de la figura 4.
La figura 6 es una vista en perspectiva fragmentada del conjunto alimentador.
La figura 7 es una vista lateral del conjunto alimentador y motor de la figura 2.
Las figuras 8A-I son vistas en sección transversal del conjunto alimentador tomadas a lo largo de la línea 8-8 de la figura 7, mostrando el rotor en sucesivas orientaciones rotacionales.
La figura 9 es una vista en perspectiva de la parte inferior del conjunto alimentador.
La figura 10 es una vista superior de la parte inferior de la figura 9.
La figura 11 es una vista inferior de la zapata inferior de la figura 9.
La figura 12 es una vista en sección transversal del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea 12-12 de la figura 7.
La figura 13 es una vista en sección transversal del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea 13-13 de la figura 7.
La figura 14 es una vista superior del conjunto alimentador.
La figura 15 es una vista en sección transversal del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea 15-15 de la figura 14.
La figura 16 es una vista lateral del conjunto alimentador.
La figura 17 es una vista en sección transversal del conjunto alimentador tomada a lo largo de la línea 17-17 de la figura 16.
La figura 18 es una vista en perspectiva de un rotor.
La figura 19 es una vista lateral del rotor de la figura 18.
Se hace ahora referencia con detalle a la presente realización preferida de la invención, ilustrándose un ejemplo de la misma en los dibujos adjuntos.
Descripción detallada de una realización de la invención
Con referencia ahora a los dibujos en detalle, en donde los numerales iguales indican los mismos elementos a través de la totalidad de las vista, la figura 1 muestra un sistema de chorro de partículas indicado en 2, con la tapa exterior omitida en aras de la claridad. El sistema de chorro de partículas 2 incluye el bastidor 4, el cual soporta los distintos componentes. El sistema de chorro de partículas 2 incluye la tolva 6, la cual retiene los medios del chorro (no mostrado), funcionando como una fuente de medios de chorro. En la realización mostrada, el sistema de chorro de partículas 2 está configurado para utilizar partículas sublimables, particularmente gránulos de dióxido de carbono, como medios del chorro. Se observará que la presente invención puede utilizarse con una amplia variedad de medios de chorro, incluyendo medios de chorro no criogénicos.
El sistema de chorro de partículas 2 incluye el conjunto de alimentador 8, referido también como alimentador, el cual está accionado por el motor 10. El alimentador 8 incluye la entrada 12 y la salida 14. El trayecto del flujo de gas de transporte se forma dentro del alimentador 8, entre la entrada 12 y la salida 14 (no vista en la figura 1) según se describe más adelante. La entrada 12 está conectada a una fuente de gas de transporte, y la salida 14 está conectada a la manguera de suministro (no mostrada), que transporta los gránulos de dióxido de carbono incrustados en el gas de transporte hacia la tobera del chorro (no mostrado). Tal como puede verse en las figuras 1 y 4, el conducto 16 está conectado a la entrada 12, e incluye el extremo 16a que se extiende fuera del bastidor 4 para conseguir una más fácil conexión a una fuente de gas de transporte. La figura 1 ilustra la salida 14 como conectada a la manguera 18, que incluye el extremo 18a que se extiende fuera del bastidor 4 para conseguir una conexión fácil a la manguera de suministro (no mostrada).
Tal como es bien conocido, el gas de transporte puede estar a cualquier presión y con una velocidad de flujo adecuada para el sistema en particular. Las presiones operativas, las velocidades de flujo y la dimensión de los componentes (tal como un compresor) son dependientes de la sección transversal de la tobera del chorro del sistema (no mostrado). La fuente del gas de transporte puede ser el aire del taller. Típicamente, a pesar del tratamiento, el gas de transporte tendrá alguna humedad en el mismo. En la realización descrita, el gas de transporte en el rotor tenía una presión de aproximadamente 5,52 bares con una velocidad de flujo nominal de 4,2475 metros cúbicos estándar por minuto, a la temperatura ambiente, adaptada a la tobera del chorro del sistema utilizado en particular. La presión operativa para dicho sistema varía desde aproximadamente 2,07 bares hasta 20,68 bares, estando indicado el máximo superior por las especificaciones de los componentes. La velocidad máxima del rotor fue de aproximadamente 70 RPM, para la cual el sistema suministraba aproximadamente 3,175 Kg de CO: gránulos por minuto.
La figura 2 muestra el conjunto 8 del alimentador conectado al motor 10, a través del acoplamiento 20. Tal como puede verse en la figura 3, en donde se han omitido el motor 10 y la tapa 22, el acoplamiento 20 es un acoplo del tipo de mordaza, formado por el interacoplamiento de una pluralidad de patas 24, las cuales se extienden desde un extremo del rotor 26. Se encuentras unas patas conformadas adecuadas en el motor 10, que proporcionan un desacoplo fácil a través del movimiento axial entre el motor 10 y el rotor 26. El acoplamiento 20 permite una desalineación radial y axial y proporciona un desacoplo fácil.
La figura 5 muestra una vista en sección transversal de la tolva 6 y el alimentador 8. Tal como se muestra, la salida 28 de la tolva está alineada con la entrada 30 del alimentador 8. El conjunto de la junta 32 se sella entre la salida 28 y el alimentador 8, sellando herméticamente la superficie superior 34a de la zapata 34 de sellado superior. El conjunto 35 del pistón se muestra al extenderse hacia el lateral. La entrada 12 tiene el acoplamiento 12a enroscado. La salida 14 tiene el acoplamiento 14a enroscado.
La figura 6 es una vista en perspectiva fragmentada del alimentador 8. El alimentador 8 incluye un bloque alimentador 36 en donde se forman la entrada 12 y la salida 14. El bloque alimentador 36 incluye una cavidad 38 definida por la pared 38a y el fondo 38b. El bloque alimentador 36 está fijado a la placa 37, la cual está fijada a la base 40, la cual está asegurada al bastidor 4. Un par de soportes de rodamiento separados entre sí 42, 44 soportan respectivamente los rodamientos 46, 48 sellados y alineados axialmente.
El rotor 26 está hecho de aluminio anodizado de revestimiento duro 6061, y está descrito como un cilindro, aunque pueden utilizarse otras formas tales como del tipo frustocónico. En la realización mostrada, el rotor 26 tiene un diámetro de 5,08 cm. La presente invención incluye el uso de un rotor que tiene un diámetro de 10,16 cm. El agujero roscado 26b está formado en el extremo del rotor 26, para proporcionar el desmontaje del rotor 26. El rotor 26 incluye un superficie periférica 50, en donde se forman una pluralidad de bolsas 52 separadas entre sí. En la realización mostrada, existen cuatro filas circunferenciales de bolsas 52, en donde cada fila circunferencial tiene seis bolsas 52. Las bolsas 52 están también alineadas en filas axiales, en donde cada fila axial tiene dos bolsas 52. Las filas axiales y circunferenciales están configuradas de forma tal que los anchos axiales y circunferenciales de las bolsas 52 se solapan, aunque no se cruzan entre sí.
En esta realización, el rotor 26 está soportado en forma giratoria por los rodamientos 46, 48, para la rotación mediante el motor 10 alrededor del eje 26c. El rotor 26 está retenido en posición por el motor 10 en el extremo 26a, con la placa 56 del rodamiento de empuje y la placa de retención 54 que retiene el roto 26 en el otro extremo. La placa 56 del rodamiento de empuje está hecha de plástico UHMW. El encaje entre los rodamientos 46, 48 y el rotor 26 permite que el rotor 26 pueda extraerse fácilmente del conjunto alimentador 8, mediante la extracción de la placa de retención 54, y la placa 56 del rodamiento de empuje, y deslizando fuera el rotor a través del rodamiento 46. Puede insertarse un eje roscado, tal como un perno, en el agujero 26b para ayudar a la extracción del rotor 26.
En la realización descrita, la configuración del alimentador 8 no requiere ninguna carga axial en el rotor 26, bien desde la junta de sellado o desde los rodamientos. El juego del extremo o la flotación del rotor 26 era aproximadamente de 1,27 mm.
La zapata de la junta inferior 58 está dispuesta parcialmente en la cavidad 38, con la junta 60, situada en la ranura 62, acoplándose herméticamente en la ranura 62 y la pared 38a. La zapata 58 de la junta inferior incluye la superficie 64, la cual, al ensamblarse, hace contacto con la superficie periférica 50 del rotor 26, formando una junta con la misma, tal como se describe más adelante. Tal como se utiliza aquí, el término "zapata" no se usa en sentido limitante. El término de "zapata de la junta" se refiere a cualquier componente que forme una junta de sellado.
La zapata 34 de la junta superior incluye la superficie 66, la cual al ensamblarse contacta con la superficie periférica 50 del rotor 26. Las fijaciones 68 se acoplan a los agujeros en la zapata 34 de la junta superior para la retención en posición, sin que se ejerza ninguna fuerza significativa por la superficie 66 en el rotor 26. La junta intermedia 70 puede estar dispuesta entre la zapata 34 de la junta superior y la zapata 58 de la junta inferior.
La zapata 34 de la junta superior y la zapata 58 de la junta inferior están hechas del material UHMW. Los extremos de las superficies 64 y 66 adyacentes al rodamiento 46 están biseladas para permitir la fácil inserción del rotor 26.
El conjunto 35 del pistón incluye dos pistones 35a y 35b, los cuales se desplazan entre una posición retraída hasta una posición a la cual se extienden en la entrada 30 del alimentador 8. Los pistones 35a y 35b son accionados por los cilindros neumáticos 33a y 33b, respectivamente, los cuales están soportados por la placa de montaje 31. La placa de montaje 31 está fijada a los extremos para soportar los rodamientos 42 y 44 mediante las fijaciones 27, con el espaciador 29 dispuesto en forma adyacente a la placa de montaje 31. El separador 29 incluye las aberturas 29a y 29b, las cuales se alinean con las aberturas 30a y 30b en la junta 34. La patente copendiente número de serie 09/658359 proporciona una descripción del funcionamiento de los pistones. Puede utilizarse cualquier numero funcional de pistones, por ejemplo solo uno o más de dos. Pueden orientarse en forma distinta a la mostrada en la figura 6, tal como a 90º con respecto a lo ilustrado, alineados con el eje de rotación 26c. Pueden operar simultáneamente, en forma alternativa o en forma independiente. Pueden disponerse en ángulo entre sí.
Las figuras 8A-I son vistas en sección transversal del conjunto alimentador, tomadas a lo largo de la línea 8-8 de la figura 7, y muestran el rotor 26 en sucesivas orientaciones rotacionales. La figura 8A muestra la junta 58 de la zapata inferior dispuesta en la cavidad 38, con la junta 68 acoplándose a la pared 38a, y con una junta 34 de la zapata superior sobrecubriendo la junta 58 de la zapata inferior. Con referencia también a la figura 9-11, la cual muestra varias vistas de la zapata 68 de la junta inferior, en donde la junta 34 de la zapata superior está dispuesta en forma adyacente a la superficie superior 58a de la junta 58 de la zapata inferior. En un lado, la junta de laberinto 70 está formada entre la junta 34 de la zapata superior y la junta 58 de la zapata inferior, mediante la cooperación de la etapa 58b con la pared o pinza 34c que se extiende hacia abajo. Así pues, la junta 58 de la zapata inferior se solapa con la junta 34 de la zapata superior, que en esta junta escalonada mantiene que el aire ambiente no pueda entrar en la tolva. Con este diseño escalonado, la junta 58 de la zapata inferior puede moverse verticalmente en forma independiente de la junta 34 de la zapata superior, permitiendo substancialmente ejercer toda la fuerza en la zapata 58 de la junta inferior, funcionando como una superficie de presión 64 en contacto con la superficie 50, tal como se describe más adelante. En el lado opuesto se forma la salida de ventilación 96, que permite que el gas de transporte presurizado pueda escapar de las bolsas 52 conforme pasa a su lado, tal como se describe más abajo. La salida de ventilación 96 está definida en la etapa 34d formada en la junta superior 34 y en la superficie 58c, en donde una parte de la misma está inclinada hacia abajo. La inclinación ligera de una parte de la superficie 58c previene que el agua pueda formar charcos cuando se forme hielo y agua en la descongelación del alimentador.
La superficie 64 incluye dos aberturas 72, las cuales están en comunicación fluida con la entrada 12 a través de la cámara 74 de la zona de aguas arriba, y dos aberturas 76, las cuales están en comunicación fluida con la salida 14, a través de la cámara 78 de aguas abajo. Se observará que aunque están presentes dos aberturas 72 y dos aberturas 76 en la realización ilustrada, el número de aberturas 72 y aberturas 76 pueden variar, dependiendo del diseño del alimentador 8. Por ejemplo, una única abertura puede ser útil para cada una. Adicionalmente, pueden utilizarse más de dos aberturas.
El alimentador 8 tiene un trayecto del flujo del gas de transporte desde la entrada 12 a la salida 14. En la realización mostrada, los conductos de paso 80 y 82 se forman en el bloque alimentador 36. La zapata 58 de la junta inferior incluye las hendiduras 84, la cual está alineada con la entrada 12 y conjuntamente con el conducto de paso 80, colocando la cámara 74 de aguas arriba en comunicación fluida con la entrada 12. La zapata de la junta inferior incluye también la hendidura 86 la cual está alineada con la salida 14, y conjuntamente con el conducto de paso 82, colocando la cámara 78 de aguas abajo en comunicación fluida con la salida 14.
La cámara 74 de aguas arriba está separada de la cámara 76 de aguas abajo por la pared 88, la cual se extiende transversalmente a través de la zapata 58 de la junta inferior, en la misma dirección como el eje de rotación 26c. La superficie inferior 88a de la pared 88 está sellada contra la parte inferior 38b de la cavidad 38, manteniendo la cámara 74 de aguas arriba separada de la cámara 78 de aguas abajo. La pared 90 está dispuesta en forma perpendicular a la pared 88, con la superficie inferior 90a acoplada a la parte inferior 38b.
Tal como se muestra, en la realización descrita, la entrada 12 esta en comunicación fluida con la salida 14, solo a través de las bolsas individuales 52, tal como están dispuestas cíclicamente por la dotación del rotor 26, entre una primera posición en una primera bolsa individual abarcando las aberturas 72 y 76, y una segunda posición en donde la ultima bolsa individual abarca las aberturas 72 y 76. Esta configuración dirige todo el gas de transporte que entra por la entrada 12, para pasar a través de las bolsas 52, que presiona los medios del chorro fuera de las bolsas 52, para llegar a estar incrustadas en el flujo del gas de transporte. El flujo turbulento tiene lugar en la cámara 78 de aguas abajo, promoviendo la mezcla de los medios con el gas de transporte. Dicha mezcla de los medios minimiza la entrada de los medios en el gas de transporte, minimizando los impactos entre los medios y los componentes del alimentador en la zona de aguas debajo de las bolsas. Esto significa que las partículas están significativamente solo en contacto con el rotor, minimizando la transferencia de calor a las partículas desde otros componentes del alimentador 8. El flujo significativo del gas de transporte a través de cada bolsa 52 actúa para limpiar de forma efectiva todos los medios desde cada bolsa 52.
Para las partículas criogénicas, este trayecto del gas de transporte, en donde todo o substancialmente todo fluye a través de las bolsas 52, ayuda en la transferencia de calor desde el gas de transporte al rotor 26, lo cual ayuda a reducir o a prevenir la congelación del hielo y agua en el rotor y otras partes del alimentador 8 (que se forman debido a la humedad en el gas de transporte). La transferencia de calor entre el rotor 26 y los componentes sin movimiento del alimentador 8 se minimiza por el uso de las juntas de la zapata UHMW que rodean el rotor 26. Substancialmente, toda la ganancia o pérdida de calor del rotor es a partir de las partículas y del gas de transporte. Esta pequeña masa del rotor 26 hace más fácil el transporte del gas para calentar el rotor 26. Adicionalmente, el rotor 26 puede transportar un elemento calefactor, o podrían proporcionarse unos conductos de paso para el flujo del aire primario calentado, para calentar el rotor 26. Dichos conductos podrían estar en el rotor 26. Por supuesto, el acoplamiento rotacional necesario para dicho elemento calefactor o conductos de paso tendría que estar previsto.
Aunque la realización mostrada está configurada para dirigir todo el gas de transporte a través de las bolsas, es posible configurar un sistema de chorro de partículas para utilizar este aspecto de la presente invención, pero sin dirigir todo el gas de transporte a través de las bolsas, tal como mediante la derivación o puenteado de una parte del flujo del gas de transporte alrededor del alimentador, o incluso derivando o puenteando una parte del flujo del gas de transporte alrededor de la bolsa. La presente invención es aplicable a tales sistemas de chorro de partículas.
Las figuras 8A-I muestran el progreso de la bolsa 52a pasando por las aberturas 76 y 72 conforme se hace girar el rotor 26. En la realización mostrada, el rotor 26 gira en sentido horario, presentando las bolsas 52 en una sucesión sin fin pasando primero por las aberturas 76 y después por las aberturas 72 de forma periódica y cíclica. Se observará que alternativamente, el rotor 26 podría girar en el sentido opuesto, exponiendo primer las bolsas a las aberturas 72 y después a las aberturas 76. Las bolsas 52 están rellenadas con medios de chorro, en particular en esta realización con gránulos de dióxido de carbono, desde la tolva 6 a través de la abertura 92 en la zapata 34 de la junta superior. La acción del pequeño radio (por ejemplo, en la realización mostrada, 10,16 cm o inferior) del rotor 26 al pasar por el borde 92a de la abertura, que tiende a morder cualesquiera concentraciones aglomeradas de gránulos, rompiéndolas entre sí, y reduciendo el bloqueo y activando más el rellenado completo.
En la figura 8A, el borde frontal 52b de la bolsa 52a se muestra situado cerca de la zona intermedia en la abertura 76. Una vez que el borde frontal 52b haya pasado por el borde 76a de la abertura 76, con una distancia suficiente, los gránulos comenzarán a salir de la bolsa 52a.
La figura 8B muestra un borde frontal 52b que alcanza justamente el borde 76b de la abertura 76. En esta posición, el ancho circunferencial completo de la abertura 76 queda expuesto a la bolsa 52a, y en donde se observa que como resultado de la forma circular aproximada de la abertura de la bolsa 52a, el área transversal de la sección de la abertura de la bolsa 52a se expone a la abertura 76 (así como también la abertura 72) que varía con la posición angular de la bolsa 52a.
En la posición mostrada en la figura 8B, el gas de transporte no puede fluir desde la entrada 12 a la salida 14 a través de la bolsa 52a, estando bloqueada por el acoplamiento de la junta entre el rotor 26 y el borde 88b de la pared 88. Debido a que en la realización mostrada, las aberturas 72 y 76 están siembre abarcadas por al menos dos bolsas 52, la entrada 12 está siempre en comunicación fluida con la salida 14, pero solo a través de las bolsas 52.
Alternativamente, el nivel del borde 88b podría reducirse, creando un espacio vacío, de forma tal que no se forme mediante la pared 88 una junta completa con el rotor 26, proporcionando un trayecto de flujo continuo desde la entrada 12 a la salida 14 desde el primer conducto de paso, definido por la junta 58 de la zapata inferior, la cual está en comunicación fluida con la abertura 72 hasta el segundo conducto de paso, definido por la junta 58 de la zapata inferior, la cual está en comunicación fluida con la abertura 76, a través del conducto de paso definido por el borde 88b de la pared 88 y la superficie periférica 50 del rotor 26, y no a través de las bolsas 52. Dicho trayecto del flujo continuo reduciría el pulsado ya que el tamaño del trayecto del flujo variará cíclicamente con la rotación del rotor 26. Por supuesto, en dicha realización, conforme las bolsas 52 se mueven entre la primera y la segunda posiciones, existe un incremento substancial en el área del trayecto del flujo, y un volumen substancial del gas de transporte fluirá a través de las bolsas alineadas 52.
La figura 8C ilustra el borde frontal 52b de la bolsa 52a en una primera posición justamente alcanzando el borde 72a de la abertura 72, en donde la bolsa 52a inicia primeramente la abertura 76 y 72 de ensanchado. La figura 8D ilustra el rotor 26 que ha girado ligeramente en forma adicional, con el borde frontal 52b justamente pasando por el borde 72a. Una vez que el borde frontal 52b pase por el borde 76a, existirá un trayecto de gas de transporte continuo desde la abertura 72 a la abertura 76 a través de la bolsa 52a. En la posición mostrada en la figura 8D, el gas de transporte fluirá desde la cámara 74 de aguas arriba 74, a través de la abertura 72, la bolsa 52a y la abertura 76a, hasta la cámara 76 de la zona de aguas abajo, según lo indicado por la flecha 94.
El gas de transporte presiona a los gránulos desde la bolsa 52a fuera de la abertura 76, al interior de la cámara 78 de aguas abajo en donde tiene lugar la mezcla de los gránulos y el gas de transporte, y en donde los gránulos salen del alimentador 8 a través de la salida 14, incorporados en el gas de transporte.
La figura 8E ilustra el borde frontal 52b cuando alcanza primeramente el borde 72b. La figura 8F muestra el borde frontal 52b que pasa por el borde pasado 72b, con el borde posterior 52c aproximándose al borde 76b en donde se detendrá el trayecto de flujo a través de la bolsa 52a, en donde la posición de la bolsa 52a ya no forma parte del trayecto del gas de transporte (hasta el siguiente ciclo).
La figura 8G muestra el borde posterior 52c pasado el borde 76b, en el borde 72a. Tal como puede verse, la bolsa 52a no está ya expuesta a la cámara 78 de aguas abajo, pero está expuesta al gas de transporte presurizado. La figura 8H ilustra el borde posterior 52c pasado el borde 72b, con el gas de transporte presurizado atrapado.
La figura 8I ilustra la bolsa 52a rotada adicionalmente, alineada con la abertura de salida 96, que permite que pueda escapar el gas de transporte presurizado que hubiera sido atrapado dentro de la bolsa 52a.
Tal como se mencionó previamente, la zapata de la junta superior se mantiene en acoplo con el rotor 26 mediante las fijaciones 68, sin que se ejerza ninguna fuerza significativa por la superficie 66 en el rotor 26. La presión ambiente está presente dentro de la tolva 6. La zapata 34 de la junta superior funciona no solamente en el rellenado de las bolsas 52, sino también para mantener la humedad ambiente para que no entre en el sistema a través del alimentador 8. Se consigue una junta de sellado adecuada entre la superficie 66 y la superficie 50 sin ninguna fuerza significativa presionando la zapata 34 de la junta superior hacia el rotor 26.
La junta entre la superficie 50 del rotor y la superficie 64 de la zapata inferior es muy importante. El gas de transporte presurizado tiene que estar contenido, para la eficiencia del suministro de los gránulos hacia la tobera del chorro, y porque las fugas en la parte de baja presión del rotor 26 y dentro de la tolva 6 provocarían la aglomeración y otros efectos perjudiciales. La presente invención utiliza la presión del gas de transporte para proporcionar substancialmente toda la fuerza de sellado entre la superficie 50 del rotor y la superficie de la junta 64.
Cuando el gas de transporte presurizado no está presente (en la realización descrita, cuando el gas de transporte no está circulando a través del trayecto del gas de transporte), no existe ninguna fuerza substancial entre la superficie del rotor 50 y la superficie 64. Cuando la rotación del rotor 26 se inicia al mismo tiempo o aproximadamente al mismo tiempo que se permite que el gas de transporte comience a fluir (tal como ocurre en muchos sistemas de chorro de partículas al oprimir el disparo del chorro), no existe fuerza substancial en la superficie del rotor 50. Esto significa que el motor 10 no tiene que dimensionarse para el inicio bajo una carga, lo cual reduce los requisitos de potencia, permitiendo el uso de un motor más pequeño, y menos costoso. El rotor 26 estará muy cerca de su velocidad de estado estable en el instante en que la presión del gas de transporte proporcione una fuerza de sellado substancial en la superficie del rotor 50.
Con referencia a la figura 8I en aras de la claridad de la exposición, tal como se ha descrito anteriormente, la zapata 58 de la junta inferior está dispuesta parcialmente en la cavidad 38, con la junta 68 sellando entre la pared 38a y la zapata 58 de la junta inferior. La superficie 98 está separada de la superficie 64, y conjuntamente definen la pared arqueada 100. Aunque las paredes 88 y 90 se extienden desde la pared arqueada 100, la pared arqueada 100 es una pared relativamente delgada, la cual es suficientemente flexible para transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la superficie 98 a la superficie 50 del rotor mediante la superficie 64. La superficie 98a de la superficie 98 define una porción de la cámara 74 de la zona de aguas arriba. Cuando el gas de transporte está fluyendo a través del trayecto del flujo del gas de transporte, la presión del gas de transporte dentro de la cámara 74 de aguas arriba se ejerce sobre la superficie 98a, presionando la superficie 64a de la parte de solapado de la superficie 64 contra la superficie del rotor 50. La flexibilidad de la pared arqueada 100a permite que la pared arqueada se adapte a la forma de la superficie 50 del rotor, y transmitiendo una parte substancial de la presión a la superficie 64a, presionando la superficie 64a en contacto sellado con la superficie 50 del rotor.
De forma similar, la superficie 98b de la superficie 98 define una porción de la cámara 76 de aguas abajo. Cuando el gas de transporte está fluyendo a través del trayecto de flujo del gas de transporte, la presión del gas de transporte dentro de la cámara 76 de aguas abajo está soportada sobre la superficie 98b, presionando en la superficie 64b de la parte de solapado de la superficie 64 contra la superficie 50 del rotor. La flexibilidad de la pared arqueada 100b permite que la pared arqueada se adapte a la forma de la superficie del rotor 50, y que se transmita una porción substancial de la presión a la superficie 64b, presionando la superficie 64b en contacto hermético con la superficie 50 del rotor.
En la realización ilustrada, la superficie 64 de la junta hace contacto con la superficie del rotor 50 a través de un ángulo de aproximadamente 180º. La configuración expuesta permite que la fuerza de sellado se ejerza a través substancialmente del ángulo de contacto completo, y substancialmente normal a la superficie del rotor 50. Por supuesto, pueden utilizarse otras configuraciones de sellado, incluso aquellas que no estén activadas por la presión de gas, en donde las bolsas sean una parte del trayecto de flujo del gas de transporte.
Se observará que conforme aumenta la presión del gas de transporte, se incrementa la fuerza de sellado necesaria entre la superficie 50 del rotor y la superficie 64. En la realización descrita, la fuerza de sellado entre la superficie 50 del rotor y la superficie 64 es proporcional a la presión del gas de transporte. A su vez, la carga en el rotor 26 y el motor 10 es proporcional a la presión del gas de transporte. Esto reduce el desgaste del rotor y de la junta, e incrementa la vida útil del motor.
Aunque en la realización descrita es la presión del gas del gas de transporte dentro del trayecto del flujo de gas de transporte la que presiona en la superficie 64 contra la superficie 50 del rotor, la presión que actúa en la junta contra la superficie 50 del motor puede proceder de cualquier fuente. Por ejemplo, la superficie interior 98 puede quedar expuesta al gas de transporte presurizado mediante una cámara o conducto de paso conectado, pero no dentro del trayecto del flujo del gas de transporte directo. La presión del gas dentro de dicha cámara o conducto de paso puede controlarse por separado de la presión del gas de transporte. La cámara puede no estar conectada al trayecto de flujo del gas de transporte, con una fuente separada de presión de fluido que se esté utilizando para presionar la superficie 64 en un acoplo de sellado hermético con la superficie 50 del rotor.
Pueden utilizarse otras configuraciones además de las descritas en la realización ilustrada, para proporcionar la fuerza de sellado. Por ejemplo, una pluralidad de conductos de paso internos pueden formarse adyacentes a la superficie 64 que presionen la superficie 64 en un acoplo de sellado hermético con la superficie 50 del rotor cuando esté presente la presión en dichos conductos de paso internos. Se observará que la junta accionada reumáticamente de forma dinámica descarga el rotor 26 cuando no se encuentre en funcionamiento, haciendo que sea más fácil la extracción del rotor que con respecto a los diseños que necesitan que se descarguen las juntas antes de la extracción del rotor.
Se observará que solo una fila circunferencial de bolsas 52 es visible en las figuras 8A-I. En la realización descrita, existe una fila circunferencial adicional de bolsas 52 que está alineada axialmente con la fila expuesta, y dos filas adicionales circunferenciales de bolsas 52 que están alineadas entre sí pero escalonadas con respecto a las otras dos filas circunferenciales alineadas. Así pues, en la realización descrita, al menos son siempre dos bolsas 52 expuestas a ambas aberturas 72 y 76, permitiendo que el gas de transporte circule continuamente desde la cámara 74 de aguas arriba a la cámara 76 de aguas abajo. La configuración de las bolsas 52 en las realizaciones descritas mantiene por tanto la entrada 12 en comunicación fluida continua con la salida 14. La configuración descrita, incluyendo la configuración de las bolsas 52, el flujo a través de la bolsa, y la cámara 78 de mezcla de aguas abajo, que funcionan para reducir el pulsado de los medios de chorro.
La forma y profundidad de las bolsas 52 pueden variar. Obviamente, tiene que permanecer un grosor de pared suficiente entre las bolsas 52 para mantener la integridad estructural y el sellado suficiente en la superficie 50. Pueden utilizarse formas de aberturas distintas para las bolsas. Se observará que las aberturas con distintos bordes que sean paralelas a los bordes 72a, 72b, 76a y 76b, y/o con un ancho axial excesivo pueden permitir la deflexión en las superficies 64, así como también en 66, dando lugar a la profundización de las bolsas en las superficies. En la realización descrita, el volumen de las bolsas 52 fue lo más grande posible, dadas las limitaciones físicas, con el fin de maximizar el volumen para la recepción y el transporte de los gránulos. En la realización descrita, el flujo laminar no tuvo lugar a través de las bolsas 5, activando una extracción mejor de los gránulos conforme el gas de transporte fluía a su través.
La dimensión y número de las bolsas 52, así como también la velocidad rotacional del rotor 26, determinaron la forma en la que podía introducirse los medios del chorro dentro del flujo del gas de transporte, y finalmente la cantidad de medios del chorro que podría dirigirse hacia un objetivo desde la tobera del chorro. El rotor 26 es substancialmente menor en el diámetro que otros rotores de transporte radial, siendo en la realización descrita de aproximadamente 5,08 cm en el diámetro. El menor diámetro da lugar a un par menor desarrollado por la presión de la junta hermética. Esto, además de la falta significativa de arrastre de la junta en el inicio, permite utilizar un motor más pequeño. El rotor de menor diámetro tiene también un momento menor de inercia, lo cual reduce también la potencia requerida de rotación. En contraste con ello, los motores de la técnica anterior, tenían al menos un caballo de potencia. En la realización descrita, para la misma tasa de suministro de los gránulos, el motor 10 puede ser de la mitad o un cuarto de caballo de potencia, incluso quizás menor. Este requisito de menor par motor permite, si así se desea, el uso de un motor neumático.
La velocidad rotacional del rotor 26 en la realización descrita es de 70 RPM, en comparación con la velocidad de 20 RPM de los rotores similares de gran diámetro de la técnica anterior. Para la configuración descrita de las bolsas 52, esta velocidad aparece en la misma tasa de exposición de la bolsa en la estación de descarga al igual que con un desplazamiento más lento, de los rotores de mayor diámetro de la técnica anterior. Si los rotores de gran diámetro de la técnica anterior giraran demasiado rápido, las bolsas no se rellenarían, de forma similar a la cavitación resultante de las características de los gránulos, significando esto que la rotación del rotor por encima de cierta velocidad no incrementaría la tasa de suministro de los gránulos. No obstante, el rotor de pequeño diámetro, en un aspecto de la presente invención, es capaz de rellenar debidamente incluso al girar a una velocidad rotacional más alta.
Manteniendo la tasa de la exposición de las bolsas, basándose en el diámetro, la velocidad rotacional y la abertura de las bolsas, para aproximadamente para los mismos rotores más grandes de la técnica anterior, se utilizará el rotor de menor diámetro tal como se ha descrito aquí. El volumen de la exposición de la bolsa es también importante. El rotor más pequeño determina unas bolsas más profundas y más bolsas para obtener el mismo volumen. El rellenado de bolsas más profundas requiere más tiempo que las bolsas menos profundas del mismo volumen, afectando por tanto a la velocidad rotacional. Por ejemplo, en una realización, una profundidad de la bolsa del 14% adicional se combinó con una caída del 14% en la velocidad rotacional del rotor pequeño de la tasa del rotor pequeño equivalente de la exposición de las bolsas.
Se obtuvo una ventaja adicional mediante el incremento de la velocidad, reduciendo el tiempo que gastan los gránulos en una bolsa dada, reduciendo por tanto el tiempo en que los gránulos pueden enfriar el rotor. En la configuración mostrada, con estaciones de carga y descarga alineada en forma opuesta, los gránulos se encuentran en una bolsa del rotor durante aproximadamente la mitad de cada rotación. El tiempo de "permanencia" de los gránulos en una bolsa es el mismo para la misma tasa de exposición de la bolsa, sin importar el diámetro del rotor. No obstante, el rotor de diámetro pequeño reduce la variación total en la temperatura mediante la reducción del tiempo del ciclo.
Pueden conseguirse rangos diferentes de suministro mediante el suministro de una amplia variedad de rotores que tengan distintas configuraciones de las bolsas, tales como bolsas de distintos tamaños o con un número distinto de bolsas. La velocidad rotacional del rotor puede entonces variar para controlar la velocidad de suministro exacta dentro del rango. No obstante, el sistema de control puede proporcionar solo una sola velocidad del rotor. Los rotores pueden cambiarse fácilmente mediante la extracción de la placa de retención 54, tal como se ha expuesto anteriormente.
Con referencia a la figura 12, se muestra una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea 12-12 de la figura 7, mostrando una sección a través de la zapata 58 de la junta inferior. La figura 13 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea 13-13 de la figura 7, mostrando una sección a través de la zapata 58 de la junta inferior, en una posición más cercana al fondo 38b del bloque 36 del alimentador. Los conductos de paso 80 y 82 pueden verse, formados en el fondo 38b.
La figura 14 es una vista superior del alimentador 8, con la pluralidad de bolsas 52 del rotor 26 claramente visibles a través de la abertura 92. Las superficies inclinadas 92b y 92c permiten que la abertura sea más grande que la abertura 92 adyacente al rotor 26. Se observará que el ancho (según se toma en forma paralela a la línea de la sección 15-15) de la abertura 92 es mayor que los alimentadores similares de la técnica anterior, en donde la relación de la longitud con respecto al diámetro del rotor 26 es substancialmente mayor que los alimentadores de la técnica anterior.
La figura 15 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea 15-15 de la figura 14. La línea 15-15 de la sección corta a través de la cámara 78 de aguas abajo, de forma que la pared 88 se observa totalmente, y la pared 90 se observa en una vista en sección.
La figura 16 es una vista lateral del alimentador 8, y la figura 17 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea 17-17 de la figura 16. Las figuras 15 y 17 son similares porque la sección está tomada a través del centro del rotor 26. No obstante, en la figura 17, la sección inferior de la sección está tomada más cerca de la salida 14, mostrando la superficie 78a de la cámara 78 de aguas abajo y la pared 90 en una vista total.
Puede utilizarse cualquier forma adecuada para las bolsas 52. Las figuras 18 y 19 proporcionan una ilustración adicional de las bolsas 52 del rotor aquí descrito. La boca de los bolsos, en la superficie 50 del rotor 26, ha sido agrandada con respecto al resto del bolso. Debido a la forma cilíndrica del rotor 26, el grosor de la pared entre las bolsas adyacentes 52 es más pequeño al acercarse al centro del rotor. En contraste con ello, en la superficie 50, los centros de la bolsa están separados más, permitiendo que sean mayores las aberturas de las bolsas. Se observará que en la realización mostrada los bordes exteriores 52d de cualquier fila circunferencial exterior de bolsas 52 no tienen la misma forma que las aberturas de las bolsas de las dos filas circunferenciales interiores. Esto coincide con la dimensión de la garganta de la tolva existente, pero se reconocerá que dicha configuración de las aberturas es una limitación.
La presente invención permite la utilización de un rotor que tenga una relación del diámetro con respecto al ancho (anchura de la junta de sellado) inferior a 1:1, tal como en la realización descrita con una relación de 1:2. Los rotores de la técnica anterior que operan a presiones en el rango de 2,07-20,68 bares, tales como los encontrados típicamente con chorro de partículas criogénicas, se conocen porque tienen un rango en torno a 8:1,25.
La descripción anterior de una realización de la invención se ha presentado con los fines de ilustración y descripción. No se pretende que la forma expuesta sea exhaustiva o bien que limite la invención. Son posibles las modificaciones o variaciones obvias a la luz de las exposiciones anteriores. La realización se seleccionó y se describió con el fin de ilustrar los principios de la invención, y su aplicación práctica permitirá a cualquiera que tenga la especialidad técnica el poder utilizar la invención en varias realizaciones y con varias modificaciones que estén adaptadas al uso contemplado en particular. Se pretende que el alcance de la invención esté definido por las reivindicaciones adjuntas.

Claims (16)

1. Un alimentador (8) configurado para transportar unos medios de chorro desde una fuente en un flujo de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) comprende:
a)
un rotor (26) que tiene una superficie (50) periférica circunferencial, siendo el mencionado rotor (26) rotatorio alrededor de un eje de rotación, y
b)
un trayecto de flujo del gas de transporte, en donde el mencionado trayecto del flujo del gas de transporte tiene una entrada (12) y una salida (14), estando la mencionada entrada (12) configurada para estar conectada a una fuente de gas de transporte, en donde el mencionado alimentador (8) está caracterizado porque además comprende:
c)
una pluralidad de bolsas (52) dispuestas en la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde cada mencionada pluralidad de bolsas (52) están dispuestas cíclicamente entre una primera posición y una segunda posición, cuando el mencionado rotor (26) gira alrededor del mencionado eje;
d)
una junta (58) que tiene una primera superficie (64) en contacto con al menos una porción de la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, en donde la mencionada primera superficie (64) tiene al menos una primera abertura (72) y al menos una segunda abertura (76) separadas entre sí, n donde al menos la primera abertura (72) está en comunicación fluida con la mencionada entrada (12), la mencionada al menos segunda abertura (76) en comunicación fluida con la mencionada salida (14); y
e)
siendo capaz el mencionado gas de transporte de fluir desde la mencionada al menos primera abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76) a través de la mencionada pluralidad de bolsas (52) dispuestas entre las mencionadas primera y segunda posiciones.
2. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde la mencionada junta (58) incluye una cámara de aguas abajo (78), en donde la mencionada al menos segunda abertura (76) está en comunicación fluida con la mencionada salida a través de la mencionada cámara (78) de aguas abajo.
3. El alimentador (8) de la reivindicación 2, en donde está definida una pared (100b) por la mencionada primera superficie (64b) y una segunda superficie (98b) separadas entre sí, siendo la mencionada pared (100b) suficientemente flexible para transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la mencionada segunda superficie (98b) por el gas de transporte presente dentro de la mencionada cámara de aguas abajo (78) hacia la mencionada superficie (50) periférica circunferencial por la mencionada primera superficie (64b) cuando el gas de transporte está circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas de transporte.
4. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde la mencionada junta (58) incluye una cámara (74) de aguas arriba, en que al menos una primera abertura (72) está en comunicación fluida con la mencionada entrada (12) a través de la mencionada cámara (74) de aguas arriba.
5. El alimentador (8) de la reivindicación 4, en donde está definida una pared (100a) por la mencionada primera superficie (64a) y una segunda superficie separada (98a), en donde la mencionada pared (100a) es suficientemente flexible para transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la mencionada segunda superficie (98a) por el gas de transporte presente dentro de la mencionada cámara (74) de aguas arriba a la mencionada superficie (50) periférica circunferencial por la mencionada primera superficie (64a) cuando el gas de transporte está circulando a través del mencionado trayecto de flujo del gas de transporte.
6. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde no existe ninguna fuerza substancial entre la mencionada superficie (50) periférica circunferencial y la mencionada primera superficie (64) cuando el gas de transporte no esté circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas de transporte.
7. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde la mencionada primera superficie (64) está presionada en contacto de acoplo hermético con la mencionada superficie (50) periférica circunferencial, cuando el gas de transporte está circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas de transporte.
8. Un alimentador (8) de la reivindicación 7, en donde substancialmente toda la fuerza de sellado entre la mencionada primera superficie (64) y la mencionada superficie (50) periférica circunferencial está creada por el mencionado gas de transporte que circula a través del mencionado trayecto del flujo del gas de transporte.
9. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde está definida una pared (100) por la mencionada primera superficie (64) y una segunda superficie (98) separadas entre sí, en donde la mencionada pared (100) es suficientemente flexible para transmitir una porción substancial de presión ejercida contra la mencionada segunda superficie (98) por el gas de transporte a la mencionada superficie (50) periférica circunferencial por la mencionada primera superficie (64) cuando el gas de transporte esté circulando a través del mencionado trayecto del flujo del gas de transporte.
10. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde el mencionado gas de transporte es capaz de fluir desde la mencionada al menos primera abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76), solo a través de la mencionada pluralidad de bolsas dispuestas entre las mencionadas primera y segunda posiciones.
11. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde una porción del mencionado gas de transporte no fluye a través de las mencionadas primera (72) y segunda aberturas (76).
12. El alimentador (8) de la reivindicación 1, que comprende un conducto de paso definido al menos parcialmente por la mencionada junta (32), en donde una porción del gas de transporte es capaz de fluir desde al menos la mencionada primera abertura (72) hasta la mencionada al menos segunda abertura (76) a través del mencionado conducto de paso.
13. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde la mencionada pluralidad de bolsas (52) está dispuesta de forma tal que el mencionado gas de transporte es capaz de fluir continuamente desde al menos la mencionada primera abertura (72) a la mencionada al menos segunda abertura (76) cuando se haga girar el mencionado rotor (26).
14. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde la mencionada primera superficie (64) hace contacto con la mencionada superficie (50) periférica circunferencial a través de un ángulo de aproximadamente 180º.
15. El alimentador (8) de la reivindicación 1, en donde la mencionada junta (58) es de una construcción unitaria.
16. Un sistema (2) de chorro de partículas, que comprende:
a)
una fuente de medios de chorro;
b)
una tobera de descarga para expulsar los medios de chorro desde el mencionado sistema; y
c)
un alimentador (8) según lo definido en cualquiera de las reivindicaciones anteriores.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005054760A2 (en) * 2003-10-09 2005-06-16 Waste Minimization And Containment Inc. Dry ice feeding apparatus and method
BRPI0404033B1 (pt) * 2004-09-17 2015-11-24 Cmv Construções Mecânicas Ltda máquina de jateamento com turbina
EP1851003A1 (en) * 2005-01-31 2007-11-07 Cold Jet LLC Particle blast cleaning apparatus with pressurized container
US20080282650A1 (en) * 2005-05-14 2008-11-20 Gint Federas Apparatus and method for bagging particulate matter
ES2332069T3 (es) * 2007-04-05 2010-01-25 Rosa Rotstein Dispositivo y procedimiento para la manipulacion superficial o el tratamiento superficial mediante un granulado de hielo seco.
US7666066B2 (en) * 2007-07-24 2010-02-23 Cryogenesis Feeding solid particles into a fluid stream
WO2009085162A2 (en) 2007-12-20 2009-07-09 Univation Technologies, Llc Separator rotary feeder and method of using the same
DE102008025361B3 (de) * 2008-05-20 2009-03-19 Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg Trockeneisstrahlvorrichtung
DE202009017709U1 (de) * 2009-12-31 2011-09-02 Heinz-Dieter Matuschak Zellenradschleuse sowie Förderanlage zum Fördern von Schüttgut
EP2343157A1 (de) * 2010-01-08 2011-07-13 TQ-Systems GmbH Verarbeitungsmaschine bzw. -gerät für Trockeneis
DE102010004211B4 (de) 2010-01-08 2021-10-28 Tq-Systems Gmbh Verarbeitungsmaschine bzw. -gerät für Trockeneis
CA2714831C (en) * 2010-09-09 2015-03-17 Randall J. Cooper System for dispensing abrasives into a gas stream for cleaning pipe interiors
US9085064B2 (en) 2010-09-09 2015-07-21 Envirologics Engineering Inc. System for dispensing abrasives into a gas stream for cleaning pipe interiors
DE102011008139B4 (de) 2011-01-08 2022-03-10 Tq-Systems Gmbh Verarbeitungsmaschine für Trockeneis
DE102011106860B4 (de) 2011-07-07 2021-12-30 Tq-Systems Gmbh Verarbeitungsmaschine für Trockeneis
ITFI20110137A1 (it) 2011-07-14 2013-01-15 Landucci Srl "dispositivo e metodo per la pulizia di canne per l'industria della pasta alimentare"
US8997446B2 (en) * 2011-10-17 2015-04-07 Dbr Conveyor Concepts, Llc Pneumatic fruit decelerator body
JP6234941B2 (ja) 2012-02-02 2017-11-22 コールド・ジェット・エルエルシーCold Jet, LLC 粒子を保管せずに高流量粒子ブラストするための機器および方法
JP2013215854A (ja) * 2012-04-10 2013-10-24 Sugino Machine Ltd アブレシブウォータージェットノズル、およびアブレシブウォータージェット加工機
US9586306B2 (en) 2012-08-13 2017-03-07 Omax Corporation Method and apparatus for monitoring particle laden pneumatic abrasive flow in an abrasive fluid jet cutting system
US20140110510A1 (en) * 2012-10-24 2014-04-24 Cold Jet Llc Apparatus Including at Least an Impeller or Diverter and for Dispensing Carbon Dioxide Particles and Method of Use
US9492908B2 (en) * 2013-01-25 2016-11-15 Omax Corporation Particle delivery apparatuses including control junctions for use in abrasive-jet systems and related apparatuses, systems, and methods
PT2994269T (pt) * 2013-05-06 2019-12-10 Ics Ice Cleaning Systems S R O Dispositivo para misturar partículas sólidas de gelo seco com uma corrente de um meio gasoso
US9931639B2 (en) 2014-01-16 2018-04-03 Cold Jet, Llc Blast media fragmenter
DE102014007480B4 (de) 2014-04-17 2024-02-29 Zeppelin Systems Gmbh Ausblaseinrichtung für eine Zellenradschleuse
USD762749S1 (en) * 2014-07-18 2016-08-02 Digital Metal Ab Surface-treating appliance
USD757135S1 (en) * 2015-02-03 2016-05-24 FP Group, LLC Portable wet abrasive blasting machine
WO2016144669A1 (en) 2015-03-06 2016-09-15 FP Group, LLC Mobile wet abrasive blasting system utilizing automated valves to simplify setup and operational functions
CN107820454B (zh) * 2015-03-06 2020-06-30 冷喷有限责任公司 颗粒馈送器
US9700989B1 (en) * 2015-03-12 2017-07-11 Nu-Ice Age, Inc. Dry ice blast cleaning system and method for operating the same
US11607774B2 (en) 2015-10-19 2023-03-21 Cold Jet, Llc Blast media comminutor
AU2017210772B9 (en) * 2016-01-27 2019-08-08 Coulson Ice Blast Ltd. Ice blasting system and method
JP2017165522A (ja) * 2016-03-15 2017-09-21 日東電工株式会社 粉体供給方法および粉体供給装置
US11577366B2 (en) 2016-12-12 2023-02-14 Omax Corporation Recirculation of wet abrasive material in abrasive waterjet systems and related technology
IT201700064652A1 (it) * 2017-06-12 2018-12-12 Mastrolab S R L Dispositivo di miscelazione perfezionato
US11224987B1 (en) 2018-03-09 2022-01-18 Omax Corporation Abrasive-collecting container of a waterjet system and related technology
US20190321942A1 (en) * 2018-04-24 2019-10-24 Cold Jet, Llc Particle blast apparatus
WO2020191487A1 (en) * 2019-03-23 2020-10-01 Coulson Ice Blast Ltd. Rotary crusher and feeder for ice blasting system
MX2022002136A (es) 2019-08-21 2022-05-18 Cold Jet Llc Aparato de chorro de partículas.
TWI832028B (zh) 2019-12-31 2024-02-11 美商冷卻噴射公司 粒子噴射系統及從一噴射噴嘴排出一挾帶粒子流之方法
BR112023022256A2 (pt) 2021-05-07 2023-12-26 Cold Jet Llc Método e aparelho para formar dióxido de carbono sólido
CN113399080A (zh) * 2021-07-27 2021-09-17 士商(湖州)精密技术有限公司 一种干冰破碎机构
US20230264320A1 (en) 2022-02-21 2023-08-24 Cold Jet, Llc Method and apparatus for minimizing ice build up within blast nozzle and at exit
WO2024006405A1 (en) 2022-07-01 2024-01-04 Cold Jet, Llc Method and apparatus with venting or extraction of transport fluid from blast stream

Family Cites Families (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US438920A (en) * 1890-10-21 Harrow
FR547153A (fr) 1922-02-13 1922-12-02 Cie Parisienne De L Air Compri éjecteur pour matières solides pulvérulentes
DE609842C (de) 1934-07-27 1935-02-25 Georg Domina Verfahren zur Entleerung der Zellen eines Zellenrades bei einer Druckluftfoerderanlage, wobei Foerderluft zum Zwecke der Reinigung der zu entleerenden Zelle verwendet wird
US2235324A (en) * 1937-10-14 1941-03-18 Owens Illinois Glass Co Method of preheating moldable materials
US2246497A (en) * 1938-02-03 1941-06-24 William J Beck Vibrating apparatus
US2254448A (en) * 1940-05-17 1941-09-02 Allen Sherman Hoff Co Hopper vibrator
US2640629A (en) * 1947-01-25 1953-06-02 Foster Wheeler Corp Fuel feeding apparatus with vibratory hopper
US3130879A (en) * 1960-08-26 1964-04-28 Black Clawson Co Rotary feed valve
US3101853A (en) * 1961-01-11 1963-08-27 Gen Mills Inc Rotary valve
US3219393A (en) * 1961-10-05 1965-11-23 Bauer Bros Co Rotary valve
US3151784A (en) * 1961-10-24 1964-10-06 John P Tailor Rotary air lock
US3245590A (en) * 1963-12-13 1966-04-12 Phillips Petroleum Co Feeder device
US3324605A (en) * 1964-06-09 1967-06-13 Lester Castings Inc Tumble-finishing process and media therefor
US3257040A (en) * 1964-07-09 1966-06-21 Carrier Mfg Co Counterbalanced vibratory hoppers
US3407972A (en) * 1967-02-01 1968-10-29 Cities Service Athabasca Inc Apparatus for discharging particulate solids from a vessel
US3556355A (en) * 1968-05-28 1971-01-19 Basic Inc Pressure sealed rotary feeder
US3633797A (en) * 1970-06-24 1972-01-11 Russell M Graff Rotary valves
US3663797A (en) * 1970-08-14 1972-05-16 Roscoe C Marsh Weatherguard jersey
SE383907B (sv) * 1974-06-04 1976-04-05 Linden Alimak Ab Anordning vid markstabiliseringsutrustning
DE2508066C2 (de) * 1975-02-25 1983-01-27 Agfa-Gevaert Ag, 5090 Leverkusen Dosiergerät für pulverförmiges Gut
US4031032A (en) * 1975-06-10 1977-06-21 Jablecki Elizabeth S Liquid phase separator with valved outlet means
US4067150A (en) * 1975-11-03 1978-01-10 Argonite, Inc. Sandblast abrading apparatus
US4180188A (en) * 1975-11-18 1979-12-25 Kokkoman Shoyu Co., Ltd. Sealing structure for rotary valves
US4372338A (en) * 1980-07-22 1983-02-08 Dresser Industries, Inc. High pressure valve assembly
US4389820A (en) * 1980-12-29 1983-06-28 Lockheed Corporation Blasting machine utilizing sublimable particles
US4536121A (en) 1983-04-22 1985-08-20 Foster Wheeler Energy Corporation Divided rotary valve feeder
US4617064A (en) 1984-07-31 1986-10-14 Cryoblast, Inc. Cleaning method and apparatus
FR2576821B1 (fr) * 1985-02-04 1987-03-27 Carboxyque Francaise Installation pour la projection de particules de glace carbonique
US4707051A (en) * 1986-08-28 1987-11-17 Hall Gaddis G Tap connector
US4744181A (en) 1986-11-17 1988-05-17 Moore David E Particle-blast cleaning apparatus and method
US4843770A (en) 1987-08-17 1989-07-04 Crane Newell D Supersonic fan nozzle having a wide exit swath
US4947592A (en) * 1988-08-01 1990-08-14 Cold Jet, Inc. Particle blast cleaning apparatus
US5109636A (en) 1988-08-01 1992-05-05 Cold Jet, Inc. Particle blast cleaning apparatus and method
US4906144A (en) * 1988-11-04 1990-03-06 Sanko Air Plant, Ltd. Eccentric rotary feeder and pressurized pneumatic conveying system
US5018667A (en) 1989-02-08 1991-05-28 Cold Jet, Inc. Phase change injection nozzle
US5050805A (en) 1989-02-08 1991-09-24 Cold Jet, Inc. Noise attenuating supersonic nozzle
US5573903A (en) * 1991-04-11 1996-11-12 Fuji Photo Film Co., Ltd. Silver halide photographic material and silver halide photographic emulsion used therefor
US5188151A (en) 1991-10-22 1993-02-23 Cold Jet, Inc. Flow diverter valve
US5571335A (en) 1991-12-12 1996-11-05 Cold Jet, Inc. Method for removal of surface coatings
WO1995027591A1 (en) 1992-07-08 1995-10-19 Cold Jet, Inc. Method and apparatus for producing carbon dioxide pellets
US5301509A (en) 1992-07-08 1994-04-12 Cold Jet, Inc. Method and apparatus for producing carbon dioxide pellets
US5445553A (en) * 1993-01-22 1995-08-29 The Corporation Of Mercer University Method and system for cleaning a surface with CO2 pellets that are delivered through a temperature controlled conduit
US5415584A (en) 1993-09-21 1995-05-16 Tomco2 Equipment Company Particle blast cleaning apparatus
US5405049A (en) 1993-10-27 1995-04-11 Acrison, Inc. Isolation pad for a feeding system and a method for feeding material from the system
JPH0733556U (ja) * 1993-12-10 1995-06-20 株式会社イナックス 研磨剤の定量供給装置
US5660580A (en) 1995-02-28 1997-08-26 Cold Jet, Inc. Nozzle for cryogenic particle blast system
US5765728A (en) * 1995-03-27 1998-06-16 Eastman Kodak Company Method and apparatus for feeding chopped polyester scrap
US5618177A (en) 1995-05-08 1997-04-08 Dove Systems, Inc. Arrangement for feeding pressurized particulate material
US5685435A (en) 1995-05-08 1997-11-11 Mars Incorporated Method and apparatus for automatic bulk vending
ATE193853T1 (de) 1995-10-30 2000-06-15 Birgit Papcke Verfahren zur oberflächenbehandlung, insbesondere reinigung von oberflächen mit co2- trockeneisgranulat und eine vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens
US6188936B1 (en) 1995-12-11 2001-02-13 Maguire Products Inc Gravimetric blender with operatively coupled bar code reader
US5716113A (en) 1996-10-15 1998-02-10 Plourde; Donald G. Sliding shelf for beverage dispensing machine
US5795214A (en) 1997-03-07 1998-08-18 Cold Jet, Inc. Thrust balanced turn base for the nozzle assembly of an abrasive media blasting system
JP4171539B2 (ja) * 1998-06-09 2008-10-22 株式会社不二製作所 直圧式連続研磨材供給・噴射方法及び装置
US6148636A (en) 1998-09-14 2000-11-21 East End Machine, Inc. Apparatus for dispensing dry ice
CN1437521A (zh) * 2000-06-22 2003-08-20 山春荣吉 干冰喷射装置
US6726549B2 (en) * 2000-09-08 2004-04-27 Cold Jet, Inc. Particle blast apparatus
EP1533398B1 (de) * 2003-10-24 2011-08-31 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines einsatzbereiten Elektrolyten aus metallionenhaltigen Abfallprodukte

Also Published As

Publication number Publication date
DE60324907D1 (de) 2009-01-08
JP2005523168A (ja) 2005-08-04
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US7112120B2 (en) 2006-09-26
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AU2003222164B2 (en) 2008-04-10
AU2003222164C1 (en) 2008-12-11
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CA2484912C (en) 2011-03-29
WO2003089193A1 (en) 2003-10-30
EP1494836A1 (en) 2005-01-12
NZ562165A (en) 2009-05-31
US20030199232A1 (en) 2003-10-23
DK1494836T3 (da) 2009-03-09
JP4511197B2 (ja) 2010-07-28
ATE415242T1 (de) 2008-12-15
KR101007463B1 (ko) 2011-01-12
TWI277487B (en) 2007-04-01
EP1494836B1 (en) 2008-11-26

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