ES2282264T3 - Procedimiento y dispositivo para la obtencion en continuo de monoisocianatos o de poliisocianatos organicos. - Google Patents

Procedimiento y dispositivo para la obtencion en continuo de monoisocianatos o de poliisocianatos organicos. Download PDF

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Abstract

Procedimiento para la obtención de monoisocianatos o de poliisocianatos orgánicos, como producto de la reacción por conversión de aminas con fosgeno, en el que se lleva a cabo la mezcla de las corrientes de los eductos, constituidas por las aminas y por el fosgeno, en fase líquida, según el principio de la contracorriente, encontrándose las corrientes principales y/o parciales de las aminas bajo un ángulo de alimentación de a > 90° con las corrientes principales y/o parciales del fosgeno y siendo> 1 la relación de los impulsos de la corriente principal de la amina con respecto a los de la corriente principal del fosgeno y se descarga, de manera cerrada, el producto de la reacción, alimentándose las corrientes principales de los eductos rodeadas por corrientes parciales de los eductos.

Description

Procedimiento y dispositivo para la obtención en continuo de monoisocianatos o de poliisocianatos
orgánicos.
La invención se refiere a un procedimiento y a un dispositivo para la obtención en continuo de monoisocianatos o de poliisocianatos orgánicos por reacción de las monoaminas o de las poliaminas, que corresponden a los monoisocianatos o a los poliisocianatos, con fosgeno a temperatura elevada, pudiendo presentarse las aminas o el fosgeno en un disolvente orgánico.
La publicación DE 2 153 268 se refiere a un procedimiento continuo para la fosgenación previa para la obtención de isocianatos orgánicos. Se mezclan una solución de fosgeno, que se encuentra en estado turbulento y una solución de diamina, en continuo, en una bomba centrífuga accionada. La solución de fosgeno se alimenta a través de las tubuladuras aspirantes de la bomba centrífuga con varias etapas y la solución de amina se introduce en la bomba centrífuga en la alimentación lateral, adicionalmente dispuesta en el centro, entre la primera y la segunda centrífuga, como paso previo al transporte de la mezcla para la fosgenación previa a través de la bomba centrífuga con varias etapas, hasta una etapa de fosgenación en caliente conectada aguas abajo.
La publicación EP 0 291 891 B1 se refiere a un procedimiento para la obtención de isocianatos. Se mezclan soluciones y suspensiones de aminas primarias y sus sales con soluciones de fosgeno y se hacen reaccionar, introduciéndose ambos productos en una zona de mezcla, que presenta, al menos, un disco de rotor. El producto previo, formado, se descarga de nuevo, llevándose a cabo la conversión ulterior de los productos primarios formados, bajo calentamiento. En la realización de la mezcla se alimenta la solución de fosgeno axialmente con respecto al disco de rotor y la amina disuelta se introduce a través de una tobera, paralelamente a la corriente, pero a una cierta distancia de la corriente de la solución de fosgeno, contra el disco de rotor.
En los procedimientos de mezcla con piezas móviles, a los cuales pertenecen las soluciones anteriormente esquematizadas, los puntos de almacenamiento de las piezas móviles representan una fuente potencial de peligrosidad debido a la elevada toxicidad del fosgeno, puesto que a través de los mismos puede escaparse fosgeno en caso de fugas. Por lo tanto se han buscado formas de proceder que consigan la mezcla de las monoaminas o de las poliaminas sin piezas móviles.
Se conoce, por la publicación EP 0 322 647 B1, un procedimiento para la obtención continua de monoisocianatos o de poliisocianatos, en el cual se conducen, conjuntamente, los componentes amínicos y la solución de fosgeno, disueltos en caso dado en un disolvente inerte, hasta una tobera para la obtención de la mezcla de partida, estrangulándose en una tobera uno de los dos componentes y alimentándose, lateralmente, el otro componente en esta estrangulación a la corriente del primer componente, en varias corrientes parciales, a través de un número correspondiente de orificios distribuidos sobre la periferia de la estrangulación. La longitud total de la estrangulación se elige de tal manera, que abarque una longitud parcial, en la que se concluya esencialmente la reacción de la amina libre. El inconveniente de esta disposición consiste en que los depósitos mínimos de materia sólida en los orificios individuales pueden conducir a una corriente menor a través de los mismos.
Se ha dado a conocer, por la publicación DE-OS-29 50 216 A1, un procedimiento y un dispositivo para la mezcla íntima de dos componentes líquidos. El primer componente se introduce, bajo presión, en forma de un chorro inyectado, en forma de un abanico, en una cámara de mezcla, esencialmente cilíndrica, que fluye a través de su eje longitudinal. Perpendicularmente al mismo se introduce, simultáneamente, el segundo componente bajo presión, en forma de, al menos, dos chorros de inyección, en forma de abanico, en el chorro de inyección del primer componente, en su campo de corriente. A continuación se envía la mezcla, formada, de ambos componentes líquidos desde la cámara de mezcla hasta una cámara de reacción conectada aguas abajo. Sin embargo el procedimiento es insatisfactorio debido a las elevadas presiones previas, que son necesarias para el procedimiento.
La publicación SU 519 129 muestra un procedimiento de producción para la obtención de isocianatos. Se presenta un procedimiento de producción para isocianatos, alimentándose fosgeno, en estado gaseoso, en el fondo de un reactor a temperaturas comprendidas entre 100ºC y 180ºC, que se encuentra con una sal de amina, que se alimenta por la parte superior del reactor. La sal de amina se alimenta en la zona superior del reactor a temperaturas comprendidas entre 40ºC y 100ºC. Se conoce por la publicación US 3,507,626 una instalación mezcladora de tipo Venturi. Esta instalación de mezcla está proyectada, especialmente, para la mezcla de fosgeno con amina de tal manera, que puedan obtenerse isocianatos y comprende una primera entrada y una segunda entrada así como una salida. Un primer segmento de la conducción abarca una sección de Venturi con un segmento convergente, un punto de estrangulación y un segmento divergente. Un segundo segmento está alojado coaxialmente en el primer segmento de la conducción y actúa como primera entrada. El segundo segmento de la conducción abarca un biselado, que corresponde con el segmento convergente. El segundo segmento de la conducción desemboca en una cámara mezcladora, que se extiende alrededor de la sección de Venturi del primer segmento de la conducción. La instalación de mezcla asegura la mezcla e impide la obstrucción debida a la formación de productos secundarios.
La publicación DE-AS 17 92 660 B2 se refiere a un procedimiento y a un dispositivo para la mezcla y la reacción de una amina con fosgeno para dar un isocianato. Según este procedimiento se conducen coaxialmente entre sí la amina y el fosgeno y se mezclan entre sí, formándose las dos corrientes de amina y de fosgeno en forma de anillo o bien en forma de cono, que se cortan en ángulo agudo en un punto de mezcla y de cruce y se aceleran en otra cámara de reacción inmediatamente antes, en y detrás de este punto de cruce de la entrada de tal manera, que se evita una corriente de retorno del isocianato en la corriente de amina. Esto se posibilita, según la publicación DE-AS 17 92 660 B2 por medio de un dispositivo, en el que se ha previsto una entrada para el fosgeno en un segmento hueco del fuste de una carcasa en forma de T y se ha previsto en el segmento hueco del travesaño de la carcasa un paso para la amina, estando dispuesto un miembro cilíndrico, que obtura un extremo de este paso y fija una zona de reacción en el otro extremo de este paso. El miembro cilíndrico presenta en su extremo, que obtura el paso, una entrada para la amina en la carcasa, abarcando ésta una instalación para el ajuste de la posición de la corriente de la amina, presentando su extremo, dirigido hacia la zona de la reacción un segmento con perfil en disminución, que tiene una separación predeterminada del segmento extremo, dirigido hacia la zona de la reacción, del miembro cilíndrico. Este segmento desvía la corriente de la amina, que penetra en el miembro cilíndrico, un ángulo con respecto a la superficie externa del segmento de perfil y rodea a la corriente dirigida a través de la entrada junto a la zona de la reacción bajo un ángulo. La corriente de la amina, que fluye a través de la entrada, que se estrecha debido al segmento final del miembro cilíndrico, corta bajo un ángulo al fosgeno que fluye a partir de la zona de la reacción.
La publicación EP 0 830 894 A1 se refiere a un reactor mezclador y a un procedimiento para la realización de reacciones, especialmente la fosgenación de aminas primarias. En este reactor mezclador se ha previsto impedir la obstrucción de las toberas dispuestas, con simetría de rotación con respecto a la cámara mezcladora, mediante la disposición de un bulón desplazable en la dirección del eje de la tobera. Las piezas móviles de los reactores para la conversión del fosgeno representan, sin embargo, fuentes potenciales de fugas y por lo tanto deben evitarse dentro de lo posible.
A la vista de las soluciones, propuestas en el estado de la técnica, la invención tiene como tarea proporcionar un procedimiento para la fosgenación de aminas, que requiera una menor utilización de disolventes y un exceso menor de fosgeno y con el que se formen menores cantidades de productos secundarios.
Esta tarea se resuelve, según la invención, porque chocan entre sí, según el principio de la contracorriente, las corrientes principales y/o las corrientes parciales en un procedimiento para la mezcla de corrientes de eductos en un mezclador para la fosgenación de aminas, en el cual se descarga el producto de la reacción de manera cerrada y las corrientes de los eductos pueden contener disolventes orgánicos.
De manera completamente contraria a la opinión reinante en el ramo técnico, se produce la formación mínima de componentes secundarios en el caso de la alimentación, directamente enfrentada, de los chorros de los eductos. Mediante la conducción, elegida, de las corrientes de los eductos constituidos por la amina y por el fosgeno, que se presentan en fase líquida, puede alcanzarse una intensidad máxima de mezcla, puesto que el impulso de ambos chorros, que chocan entre sí, de las fases líquidas de los eductos puede transformarse completamente en energía de mezcla y ya no se requiere un aporte externo de energía. El efecto de la mezcla rápida, por maximación de la intensidad de mezcla, sobrepasa ampliamente el efecto de mezcla inversa, que se considera como origen de la formación de los productos secundarios de tal manera, que se elimina ampliamente la base para la formación de productos secundarios indeseables en el momento del choque mutuo de ambos componentes.
Mediante el desarrollo de la idea, en la que está basada la invención, se ha acreditado el principio de la contracorriente en el momento de la mezcla de las corrientes de los eductos con ángulos de alimentación mayores que 90º de tal manera, que los chorros de los eductos contienen respectivamente una componente de velocidad dirigida axialmente. Las corrientes principales de los eductos pueden alimentarse rodeadas por las corrientes parciales de los eductos del otro componente a ser mezclado respectivamente de tal manera, que puede ajustarse, por ejemplo, un exceso menor de fosgeno, lo que ayuda a evitar la formación de depósitos en la zona de los conductos de descarga del producto de la reacción a partir de la zona de mezcla de los canales de alimentación.
Puede imaginarse que, tanto la corriente parcial del primer educto esté rodeada por una corriente parcial del segundo educto, como también que la corriente principal del segundo educto pueda estar rodeada por una corriente parcial del primer educto.
Mediante la elección específica de la relación entre los impulsos del chorro de amina como primera corriente de educto y el chorro de fosgeno como segunda corriente de educto a un valor > 1 pueden evitarse las formaciones de depósitos sobre el lado interno de los canales de alimentación, independientemente de que el educto esté presente en defecto o en exceso.
La descarga del producto de la reacción procedente de la zona de mezcla dentro de los canales de alimentación puede llevarse a cabo, por un lado, a través de una descarga radial o también puede realizarse perfectamente por medio de una descarga con un cierto ángulo de inclinación.
Mediante el dispositivo, propuesto también según la invención, para la mezcla de dos corrientes de eductos en sus respectivas fases líquidas, pueden dirigirse específicamente entre sí las corrientes principales de dos eductos de tal manera, que el impulso correspondiente pueda convertirse en su totalidad en energía de mezcla. En la configuración preferente del dispositivo pueden estar rodeados los canales de alimentación, que admiten las corrientes principales de los eductos, respectivamente por un intersticio anular. Los orificios de los intersticios anulares pueden estar posicionados de manera contrapuesta entre sí desembocando en la zona de la descarga del producto de la reacción. Mediante la optimación de los orificios del intersticio anular mediante acortamiento de una superficie delimitadora de la desembocadura del intersticio anular, puede evitarse eficazmente la formación de depósitos de los eductos sobre las superficies dirigidas respectivamente hacia las corrientes de los eductos de los canales de alimentación.
La invención se describirá a continuación con mayor detalle por medio del dibujo.
En éste muestran:
la figura 1 la configuración, representada esquemáticamente, de un mezclador en Y,
la figura 2 la mezcla a contracorriente en el caso de la descarga axial del producto de la reacción, formado,
la figura 3 la mezcla a contracorriente en el caso de la distribución de una corriente del educto en corriente principal y en corriente parcial,
la figura 4 la mezcla a contracorriente con un intersticio anular, que rodea al canal de alimentación con el cilindro interno acortado,
la figura 5 la mezcla a contracorriente con una descarga radial del producto de la reacción, formada,
la figura 6 el revestimiento de ambas corrientes principales del educto con corrientes parciales del educto respectivamente del otro componente y
la figura 7 la mezcla a contracorriente con descarga inclinada, en general, para el producto de la reacción.
Por la representación, según la figura 1, se desprende la disposición esquemática de un mezclador en forma de Y 13. Una primera corriente de educto 1 y una segunda corriente de educto 2 se alimentan bajo un ángulo de alimentación 4, que es mayor que 90º, en una primera corriente de educto. El producto de la reacción 3, formado, se descarga de manera cerrada, en una dirección espacial que se extiende en la zona inferior de la configuración representada del mezclador 13.
La figura 2 muestra la mezcla a contracorriente de dos corrientes de educto con descarga del producto de la reacción que circula sensiblemente en la dirección axial.
En la variante de realización, representa en la figura 2, una corriente principal 2.1 del segundo educto penetra en un canal de alimentación 6, mientras que la corriente principal 1.1 del segundo educto 1, opuesta al sentido de flujo de la corriente principal 2.1, penetra de manera directamente opuesta en un canal de alimentación. Ambos canales de alimentación 6 y 7 son, por ejemplo, simétricos con respecto a un eje de simetría 10 en la variante de realización representada. En la zona de mezcla de ambas corrientes principales 2.1 y 1.1 de los eductos 1 o bien 2 se desvía un conducto de descarga 5, que está separado con respecto al canal de alimentación 7 de la primera corriente principal del educto 1.1 por medio de una pared delimitadora 6.1, por un lado y por medio de una pared de separación 7.1. El conducto de descarga 5 se extiende sensiblemente en dirección axial paralelamente con respecto a los canales de alimentación 6 y 7, representados para las respectivas corrientes principales de los eductos 1.1 o bien 2.1 y descarga el producto de la reacción 3 formado a partir de la mezcla de ambas corrientes principales de los eductos 1.1 y 2.1. En la variante de realización, representada en la figura 2, el ángulo de alimentación 4 de ambas corrientes principales de los eductos 2.1 o bien 1.1 del primer educto o bien del segundo educto asciende a 180º aproximadamente de tal manera, que puede aprovecharse su impulso para conseguir una intensidad máxima de mezcla y la generación de una energía máxima de mezcla por medio de la conducción de las corrientes, empleada en este caso, debido al encuentro de ambos chorros. Sobre la pared separadora 7.1, que separa al canal de alimentación 7 de la primera corriente principal del educto 1.1 del conducto de descarga 5 del producto de la reacción 3, se han marcado con las letras A y B los puntos críticos para la formación de depósitos de los componentes de la reacción.
De la representación, según la figura 3, se desprende la mezcla a contracorriente en el caso de la subdivisión de una corriente del educto en una corriente principal y en una corriente parcial.
Según esta variante de realización de una instalación de mezcla para la mezcla de dos corrientes de eductos, la corriente principal 1.1 del primer educto fluye en un canal de alimentación 7 que, sin embargo, no está limitado con respecto al conducto de descarga 5 a través del cual abandona la zona de mezcla el producto de la reacción 3, por medio de una pared de separación 7.1, según la figura 2, sino que está limitado por medio de un intersticio anular 8. A través del intersticio anular 8 fluye una corriente parcial 2.2 del segundo educto de tal manera, que en la zona de la abertura del intersticio anular 9 del intersticio anular 8 puede ajustarse la cantidad de fosgeno, en el caso presente un exceso de fosgeno. Mediante el ajuste del exceso en fosgeno en la zona de la desviación del conducto de descarga 5 de los canales de alimentación 6 y 7 puede evitarse la formación de depósitos sobre el punto, marcado con A, del intersticio anular A, es decir de una pared limitadora del conducto de descarga 5. Se ha observado que mediante un aumento del impulso de la corriente principal 1.1 de la primera corriente del educto, en comparación con el impulso de la corriente principal 2.1 del segundo educto puede evitarse la formación de depósitos sobre el punto B, es decir la formación de depósitos sobre el lado interno del canal de alimentación 7. La eliminación de la formación de depósitos en el punto marcado con B en el canal de alimentación 7 puede llevarse a cabo mediante el aumento del impulso de la corriente principal 1.1 del primer educto, independientemente de que este componente esté presente en exceso o en defecto.
También, en la variante de realización, mostrada en la figura 3, los canales de alimentación 6 o bien 7 para la corriente principal 1.1 del primer educto así como para la corriente principal 2.1 del segundo educto se han configurado simétricamente con respecto a un eje de simetría 10. Además de una realización con simetría de rotación de los canales de alimentación, pueden realizarse en éstos evidentemente también otras secciones transversales.
La figura 4 muestra la mezcla a contracorriente con un intersticio anular, que rodea a un canal de alimentación, con cilindro interno acortado.
En la variante de realización, representada en la figura 4, se encuentra un intersticio anular 8 entre el conducto de descarga 5 para el producto de la reacción 3 y el canal de alimentación 7 para la corriente principal 1.1 -de manera aproximadamente comparable a la variante de realización según la figura 3-. A través del intersticio anular 8 se alimenta una corriente parcial 2.2 del segundo educto a la zona de mezcla de ambas corrientes principales 1.1 o bien 2.1 de los eductos 1 y 2 de tal manera, que esté presente en la zona de mezcla una cantidad de fosgeno, en el caso presente un exceso de fosgeno. Mediante el ajuste del exceso en fosgeno mediante la alimentación de una corriente parcial de fosgeno 2.2 a través del intersticio parcial 8 pueden evitarse las formaciones de depósitos, marcados con A, en la zona del conducto de descarga 5, mientras que pueden evitarse eficazmente las formaciones de depósitos sobre la zona, marcada con B, en la zona del orificio del intersticio anular 9 mediante la realización acortada de la superficie del canal de alimentación, dirigida hacia el eje de simetría 10. En la variante de realización según la figura 4 se ha representado únicamente de manera esquemática la pared lateral 6.1 que delimita al conducto de descarga. Para la optimación de las relaciones entre las corrientes puede realizarse la transición del canal de alimentación 6 en el conducto de descarga y el conducto de descarga, situado a continuación, con bordes perfectamente redondeados, que se opongan al flujo del menor modo posible.
No debe quedar sin citar el que pueden incorporarse elementos generadores de torsión en los canales de alimentación 6 para la corriente principal 2.1 del segundo educto así como en el canal de alimentación 7 para la corriente principal 1.1 del primer educto. Durante la mezcla podrá utilizarse la energía de mezcla liberada por degradación de la torsión en la zona de mezcla, para acelerar el proceso de mezcla. Como elemento generador de torsión podría admitirse, por ejemplo, una banda torsionada o una espiral en cada uno de los canales de alimentación 6 y 7 para las corrientes principales 2.1 o bien 1.1 de ambos eductos.
En la representación según la figura 4 se ha representado la mezcla a contracorriente de dos corrientes de eductos con conducto de descarga radial del producto de la reacción.
En la variante de realización, representada en la figura 5, se han configurado los canales de alimentación 6 o bien 7 para las corrientes principales 2.1 y 1.1 de ambos aductos 1 o bien 2, respectivamente con simetría de rotación con respecto aun eje de simetría 10. El la configuración, representada en la figura 5, el canal de alimentación 6, para la corriente principal 2, del segundo educto, presenta un diámetro 16 mayor que el del canal de alimentación 7 para la corriente principal 1.1 del primer educto. Los dos canales de alimentación 6 o bien 7 desembocan en un conducto de descarga radial, común a ambos, que está dispuesto exactamente de manera perpendicular en comparación con el eje de simetría 10 de los canales de alimentación 6 o bien 7 y permite una descarga perpendicular del producto de la reacción.
En la representación según la figura 6 se ha mostrado una mezcla a contracorriente de dos corrientes de eductos con revestimiento de ambas corrientes principales de los eductos con corrientes parciales de los eductos respectivamente del otro componente.
De manera análoga a la variante de realización descrita con relación a la figura 3 y con relación a la figura 4, el conducto de descarga 5, a través del cual el producto de la reacción 3 abandona la zona de mezcla, está separado en la variante de realización según la figura 6 por medio de un intersticio anular 8. El intersticio anular 8 está limitado respectivamente por un tubo externo 11 así como por un tubo interno 12, que desembocan en la abertura del intersticio anular en la variante de realización representada, habiéndose configurado con la misma longitud tanto el tubo externo como también el tubo interno y conduce una corriente parcial 2.2 del segundo educto hasta la zona de mezcla. En la variante de realización según la figura 6 se ha configurado, además, la pared lateral externa del canal de alimentación 6 como otro intersticio anular 17. El intersticio anular está constituido por un tubo externo 18 y por un tubo interno 19 y desemboca en la abertura del intersticio anular 20 contrapuesta a la abertura del intersticio anular 9 del primer intersticio anular 8, en la zona de mezcla de ambas corrientes principales, alimentadas de manera concurrente, 2.1 del segundo educto y 1.1 del primer educto. El tubo externo 18 del otro intersticio anular 17 se prolonga en la pared de limitación 6.1 del conducto de descarga 5 para el producto de la reacción 3, pudiéndose realizar la transición con bordes redondeados que favorezcan la relación de flujo.
En la variante de realización según la figura 7 se ha representado una mezcla a contracorriente con un conducto de descarga inclinado con un ángulo, para el producto de la reacción.
También, en esta variante de realización según la figura 7, se alimentará a través de un canal de alimentación 6 una corriente principal 2.1 de un segundo educto a una zona de mezcla, a la que se alimentará igualmente, a través del canal de alimentación 6, limitado por la pared lateral externa 15, una corriente principal 1.1 del primer educto. En la zona de mezcla se desvía un conducto de descarga 5 para el producto de la reacción 3, que puede estar dispuesto bajo un ángulo \alpha = 30º con relación al eje de simetría 10. Además de la inclinación del conducto de descarga 5, representada en la figura 7, pueden imaginarse otras formas de transición entre un conducto de descarga axial para los productos de la reacción 3 según la representación de las figuras 2 y 3 y el conducto de descarga 14, orientado radialmente, según la figura 5.
Con las configuraciones del mezclador, representadas en las variantes de realización precedentemente descritas, puede tener lugar una mezcla bajo aprovechamiento especialmente efectivo de la energía cinética de las corrientes de fluidos. Mediante el tipo de la mezcla se produce un contacto especialmente intenso entre los eductos dado que la energía presente en los chorros de los eductos puede transformarse por completo en energía de mezcla. Las elevadas intensidades de mezcla, resultantes, reprimen ampliamente la formación de productos secundarios y permiten, por medio del procedimiento según la invención y del dispositivo para la mezcla de dos corrientes, según la invención, las ventajas de una mayor seguridad en el trabajo, la eliminación de piezas móviles así como la consecución de elevados rendimientos. Pueden evitarse elevados excesos en fosgeno, así como elevadas proporciones de disolventes, en los cuales tengan que disolverse el fosgeno o bien las aminas a ser convertidas, lo cual favorece una elaboración ulterior de los eductos del producto de la reacción. Como ejemplos de realización puede citarse que se lleva a cabo una mezcla previa de 420 kg/hora de 2,4-toluilendiamina (TDA) como disolvente en 2.450 kg/hora de o-diclorobenceno (ODB) y se introducen, por medio de toberas, en un mezclador en T junto con 8.100 kg/hora de una solución de fosgeno al 65%. Los diámetros de entrada del mezclador en forma de T se eligieron de tal manera, que se produjese una velocidad media de entrada de los chorros de fosgeno y de la solución de amina de aproximadamente 10 m/seg. Tras la fosgenación clara y la elaboración por destilación se obtuvo un rendimiento del 96,4%.
Con cantidades cuantitativas y con velocidades de alimentación comparables y con empleo de un mezclador en forma de Y 13 con un ángulo de alimentación 4 comprendido entre ambas alimentaciones de 120º aproximadamente se obtuvo, tras la fosgenación clara y la elaboración por destilación, un rendimiento del 95,3%. Del mismo modo, con las mismas corrientes cuantitativas y con las mismas velocidades de entrada y mediante el empleo de un mezclador a contracorriente con un conducto de descarga 14, radial, del producto de la reacción 3 se obtuvo, tras fosgenación clara y elaboración por destilación, un rendimiento del 97,4%.
Lista de números de referencia 
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
 1 \+ primera corriente de educto\cr  1.1 \+ corriente principal\cr 
1.2 \+ corriente parcial\cr  2 \+ segunda corriente del educto\cr 
2.1 \+ corriente principal\cr  2.2 \+ corriente parcial\cr  3 \+
producto de la reacción\cr  4 \+ ángulo de alimentación\cr  5 \+
conducto de descarga\cr  6 \+ canal de alimentación del educto 2\cr 
6.1 \+ pared delimitadora\cr  7 \+ canal de alimentación del educto
1\cr  7.1 \+ pared separadora\cr  8 \+ intersticio anular\cr  9 \+
abertura del intersticio anular\cr  10 \+ eje de simetría\cr  11 \+
tubo externo\cr  12 \+ tubo interno\cr  12.1 \+ tubo interno
acortado\cr  13 \+ configuración del mezclador en forma de Y
 \hskip3mm \cr  14 \+ conducto de descarga radial\cr  15 \+
pared externa del canal del educto 7\cr  16 \+ pared externa del
canal del educto 5\cr  17 \+ otro intersticio anular\cr  18 \+ tubo
externo\cr  19 \+ tubo interno\cr  20 \+ abertura del intersticio
anular\cr}

Claims (9)

1. Procedimiento para la obtención de monoisocianatos o de poliisocianatos orgánicos, como producto de la reacción por conversión de aminas con fosgeno, en el que se lleva a cabo la mezcla de las corrientes de los eductos, constituidas por las aminas y por el fosgeno, en fase líquida, según el principio de la contracorriente, encontrándose las corrientes principales y/o parciales de las aminas bajo un ángulo de alimentación de \alpha > 90° con las corrientes principales y/o parciales del fosgeno y siendo > 1 la relación de los impulsos de la corriente principal de la amina con respecto a los de la corriente principal del fosgeno y se descarga, de manera cerrada, el producto de la reacción, alimentándose las corrientes principales de los eductos rodeadas por corrientes parciales de los
eductos.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la corriente principal de un educto se alimenta rodeada por una corriente parcial del otro educto.
3. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el producto de la reacción se descarga a través de un conducto de descarga radial.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el producto de la reacción se descarga a través de un conducto de descarga axial.
5. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el producto de la reacción se descarga a través de un conducto de descarga, que está orientado en un intervalo angular comprendido entre 0 y 90º con relación a un eje de simetría.
6. Dispositivo para la obtención de monoisocianatos o de poliisocianatos orgánicos, como producto de la reacción por conversión de aminas, como primer educto (1), con fosgeno, como segundo educto (2), en fase líquida, que comprende una configuración de mezcla (13) con dos canales de alimentación (6, 7) dirigidos de manera contrapuesta, que desembocan en una zona de mezcla, para transportar las corrientes principales (2.1, 1.1) de los eductos (1, 2) constituidos por las aminas y por el fosgeno hasta la zona de mezcla y con un conducto de descarga (5, 14) en el campo de la zona de mezcla para la descarga de una corriente de producto, estando dispuestos entre sí los canales para la alimentación de las aminas y los canales para la alimentación del fosgeno con un ángulo de alimentación \alpha > 90° y al menos uno de los canales de alimentación (6, 7) está rodeado por un intersticio anular (8, 17), que presenta una abertura del intersticio anular (9, 20), que desemboca en la zona de mezcla en el campo del conducto de descarga (5), presentando el intersticio anular (8, 17) una pared lateral acortada (12.1) en la zona de la abertura del intersticio anular (9, 20).
7. Dispositivo según la reivindicación 6, caracterizado porque la pared lateral acortada (12.1) del intersticio anular (8, 17) es una pared lateral dirigida hacia un canal de alimentación (6, 7).
8. Dispositivo según una de las reivindicaciones 6 o 7, caracterizado porque los dos canales de alimentación (6, 7) están rodeados con un intersticio anular (8, 17).
9. Dispositivo según la reivindicación 8, caracterizado porque los dos intersticio anulares (8, 17) presentan, respectivamente, una apertura del intersticio anular (9, 20), desembocando la abertura del intersticio anular (9) del primer intersticio anular (8) frente a la abertura del intersticio anular (20) del segundo intersticio anular (17) en la zona de mezcla.
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