ES2243035T3 - Composicion de resina poliolefinica. - Google Patents
Composicion de resina poliolefinica.Info
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Abstract
Una composición de resina poliolefínica comprende un componente A que cosiste en polipropileno o un copolímero bloque propileno-etileno cuyo MFR es superior a 16 (g/10 minutos); un componente B que consiste en una goma basada en etileno; y un componente D compatible con el componente B. Una relación de suma de la parte de copolímero propileno-etileno en el componente A, el componente B, y el componente D respecto de la suma de los componentes A, B y D es de 25% en peso o más y 45% en peso o menos. Además, una relación de la cantidad en mezcla del componente D respecto de la suma de las cantidades en mezcla de los componentes B y D es inferior a 0.5. De este modo, los módulos elásticos en mezcla y la extensión de rotura por tensión se incluyen en una región deseada, mientras se mejora la extensión de rotura por tensión.
Description
Composición de resina poliolefínica.
Esta invención se refiere a una composición de
resina poliolefínica que presenta características superiores de
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad al mismo tiempo
que garantiza la armonía con un módulo elástico de flexión.
En un futuro próximo, es probable que las
estructuras absorbentes de choques se empleen en diversos lugares
con la finalidad de garantizar la protección humana. Esta
estructura absorbente de choques comprende generalmente un cuerpo
absorbente de energía basado en una resina. Incluso si una persona
choca contra esta estructura absorbente de choques, el cuerpo
absorbente de energía basado en la resina absorbe energía de choque
en ese momento. Próximamente, se espera incrementar la capacidad de
absorción de energía de choque del cuerpo absorbente de energía
basado en la resina, por ejemplo, desde el punto de vista de una
mejor protección humana (de reducción de lesiones o similar), y se
espera conseguir que la energía de choque sea absorbida durante un
largo periodo de tiempo mientras una aceleración de choque en el
momento de la colisión es mantenida a un bajo nivel (en un estado
en el que el cambio de velocidad es pequeño).
No obstante, cuando la capacidad de absorción de
energía de choque se aumenta como se describe anteriormente, el
espesor del cuerpo absorbente de energía basado en la resina debe
ser aumentado, y las deformaciones en el momento de la colisión
deben ser incrementadas, originando por tanto el deterioro del medio
que se usa (montura) de la estructura absorbente de choques.
La descripción siguiente se efectuará con
referencia a un ejemplo concreto. La estructura absorbente de
choques anteriormente mencionada es aplicable a vehículos tales
como automóviles que tienen una posibilidad de colisión en la que
una carga (la cabeza o similar) puede golpear contra el cuerpo
absorbente, como se describe en las Patentes Japonesas dejadas
abiertas para Pública Inspección Nos. 10-129377 y
10-76893. No obstante, en el caso en que se intenta
disminuir una aceleración máxima en el momento del choque con el
cuerpo absorbente de energía basado en resinas, desde el punto de
vista de una mejor protección humana, resulta imposible absorber
energía del choque debido a la aceleración máxima reducida en el
momento del choque. En este caso, el espesor del cuerpo absorbente
de energía basado en la resina debe ser aumentado para garantizar
la carrera de absorción del choque. Es difícil adoptar ese tipo de
construcción considerando el limitado espacio de vehículo.
Por otra parte, como se describe en la Patente
Japonesa, dejada abierta para Pública Inspección, Nº
8-127298, se propone que un cuerpo absorbente de
energía basado en la resina sea aplastado, y un pilar como un
miembro resistente sea también deformado por el cuerpo absorbente
de energía basado en la resina para incrementar las carreras de
absorción del choque en el momento de la colisión. Recientemente,
para mejorar la rigidez del cuerpo absorbente, se aumenta el
espesor del pilar, se añade un refuerzo y se aplica una alta
tensión o similar. Por lo tanto, es difícil deformar el pilar como
un miembro resistente para incrementar las carreras de absorción
del choque basadas en el propósito anteriormente mencionado.
En vista de tal circunstancia, la presente
invención se ha basado en el reconocimiento de que en cuanto a la
absorción del choque, hay una limitación en la mejoría de un aspecto
estructural, y existe una necesidad de garantizar la mejoría bajo un
aspecto del material (una composición de resinas). Un objeto técnico
de la presente invención es proporcionar una composición de resinas
poliolefínicas capaz de mejorar sus características de absorción de
choques considerando al mismo tiempo la protección humana y la
utilización del medio ambiente o similares.
Según la presente invención se proporciona una
composición de resinas olefínicas compuesta de: un componente (A)
compuesto de polipropileno o un copolímero en bloque de
propileno-etileno cuyo caudal en fusión (MFR) es
mayor de 16 (g/10 minutos); un componente (B) de caucho basado en
el etileno seleccionado de un terpolímero basado en etileno y
propileno; un copolímero de
estireno-etileno-propileno-estireno
(SEPS); un copolímero de
estireno-etileno-etileno-propileno-estireno
(SEEPS); un copolímero de
estireno-etileno-butileno-estireno
(SEBS); y un componente (D) compatible con dicho componente (B) y
seleccionado del grupo de poliestireno (PS), copolímero (ABS) de
acrilonitrilo-butileno-estireno, un
éter (PPE) de polifenileno modificado, un copolímero (SBS) de
estireno-butileno-estireno, en el
que una relación de suma de la parte de copolímero de
propileno-etileno en el componente (A), el
componente (B), y el componente (D) con la suma de los componentes
(A), (B) y (D) es del 25% en peso al 45% en peso, y una relación de
la cantidad mezclada del componente (D) con la suma de las
cantidades mezcladas de dichos componentes (B) y (D) es menor que
0,8.
En un segundo aspecto de la presente invención un
caudal en fusión (MFR) del componente (A) es mayor de 45 (g/10
minutos).
En otro aspecto de la presente invención, el
caudal en fusión (MFR) del copolímero del componente (B) es de 0,5
(g/10 minutos) a 140 (g/10 minutos).
En otro aspecto de la presente invención, el
contenido de esqueleto de estireno en el copolímero del componente
(B) es del 13% en peso a un 35% en peso del componente (B).
En otro aspecto de la presente invención, el
componente (D) es un polímero de vinilo aromático.
En otro aspecto de la presente invención, el
caudal en fusión (MFR) del componente (D) es de 6 (g/10 minutos) o
mayor.
En otro aspecto de la presente invención, el
componente (D) es poliestireno.
En otro aspecto de la presente invención, el
componente (B) rodea el componente (D), y estos componentes tienen
cada uno una fina estructura dispersada en el componente (A).
En otro aspecto de la presente invención, una
relación de la viscosidad antes del mezclado del componente (B) con
el componente (A) (viscosidad del componente (B))/(viscosidad del
componente (A)) es de 2,6 a 10.
En otro aspecto de la presente invención, una
relación de la viscosidad antes del mezclado en el componente (D)
con el componente (B), (viscosidad del componente (D))/(viscosidad
del componente (B)) es de 0,4 o menor.
En otro aspecto de la presente invención, la
composición se fracciona en un componente residual de extracción y
un componente extraído mediante el fraccionamiento de Sexhlet
usando cloroformo; el componente extraído se fracciona en un
componente insoluble de metil etil cetona y un componente soluble
de metil etil cetona mediante el fraccionamiento de la disolución
usando metil etil cetona; el componente soluble de metil etil
cetona se fracciona en un componente soluble en hexano y un
componente insoluble en hexano mediante el fraccionamiento de la
disolución usando hexano; un componente soluble en
n-decano se fracciona mediante el fraccionamiento de
la disolución en caliente usando n-decano con
respecto al componente residual de extracción; y cuando la
viscosidad \eta1 de limitación del componente insoluble de hexano,
la viscosidad \eta2 de limitación de una mezcla en la que el
componente soluble de hexano y el componente insoluble de metil
etil cetona se mezclan uno con otro, y se obtiene la viscosidad
\eta3 de limitación del componente soluble de
n-decano, una relación de la viscosidad \eta2 de
limitación de la mezcla con la viscosidad \eta3 de limitación del
componente soluble de n-decano (\eta2/\eta3) es
de 0,6 a 0,9.
En otro aspecto de la presente invención, la
composición es fraccionada en un componente residual de extracción y
un componente extraído mediante el fraccionamiento de Soxhlet que
usa cloroformo; el componente extraído se fracciona en un
componente soluble de metil etil cetona y un componente insoluble
de metil etil cetona mediante el fraccionamiento de la disolución
que usa metil etil cetona; el componente insoluble de metil etil
cetona se fracciona en un componente soluble de hexano y un
componente insoluble de hexano mediante el fraccionamiento de la
disolución que usa hexano; un componente soluble de
n-decano es fraccionado mediante el fraccionamiento
de la disolución en caliente usando n-decano con
respecto al componente residual de extracción; y cuando la
viscosidad \eta1 de limitación del componente insoluble de hexano,
la viscosidad \eta2 de limitación de la mezcla en la que el
componente de hexano soluble y el componente insoluble de metil
etil cetona se mezclan uno con otro, y se obtiene la viscosidad
\eta3 de limitación del componente soluble de
n-decano, la relación \eta1/\eta2 de la
viscosidad \eta1 de limitación del componente insoluble de hexano
con la viscosidad \eta2 de limitación de la mezcla es de 0,5 o
menor.
En otro aspecto de la presente invención, el
polipropileno reciclado o un copolímero en bloque de
propileno-etileno está contenido como componente
(A); un polímero de vinilo aromático reciclado está contenido como
componente (D); y como componente (B), está contenido un copolímero
que incluye al menos el esqueleto del estireno y el esqueleto del
etileno como un material de ajuste del contenido.
En otro aspecto de la presente invención, el
módulo elástico a flexión se establece en 0,5 GPa o más y el
alargamiento de rotura a tracción a una velocidad de deformación de
60 (l/s) se establece en el 80% o más.
En la invención, el caudal (MFR) en fusión del
componente A es mayor de 16 (g/10 minutos); en adición a los
componentes A y B, está contenido el componente D compatible con el
componente B; la relación de la suma de la parte de copolímero de
propileno-etileno en el componente A, el componente
B, y el componente D con la suma con la suma de los componentes A,
B y D es del 25% en peso al 45% en peso; y la relación de la
cantidad de mezcla del componente D a la suma de las cantidades
mezcladas de los componentes B y D es menor que 0,8. Basándose en
cada uno de estos elementos o basándose en una relación entre estos
elementos, al mismo tiempo que los módulos de alargamiento de
rotura a tracción y elástico de flexión están incluidos en una
región (por ejemplo, en una región en la que un módulo elástico de
flexión es de 0,5 GPa o superior y un alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad es del 80% o superior a una velocidad de
deformación de 60 (l/s) puede ser mejorado el alargamiento de rotura
a tracción). Basándose en un miembro absorbente de energía que usa
la composición de resinas olefínicas, después de ser iniciada una
carga generada (aceleración de choque) a un nivel constante en la
etapa inicial de colisión y deformación, el alargamiento del propio
material de resina aumenta, haciendo posible de ese modo
incrementar la cantidad que se absorbe de energía de choque, y
evitar un incremento en las carreras de absorción del choque. Por
lo tanto, la composición de resinas poliolefínicas se emplea, de
este modo haciendo posible mejorar las características de absorción
de choque que se refieren a la protección humana y el medio
ambiente que se usa, o similares.
En la invención, basándose en los elementos que
se reivindican en cada reivindicación el alargamiento de rotura a
tracción es mejorado al mismo tiempo que se obtiene concretamente
un equilibrio con el módulo elástico de flexión en una región
deseada, lo cual permite mejorar las características de absorción de
choques.
Convenientemente, el módulo elástico de flexión
se establece en 0,5 GPa o más y el alargamiento de rotura a la
tracción a una velocidad de 60 (l/s) se establece en el 80% o más.
Por tanto, al mismo tiempo que la rigidez general o similar se
garantiza, el alargamiento de rotura a tracción puede ser mejorado
más que en un caso general (en el que el módulo elástico de flexión
es de 0,5 GPa o superior y el alargamiento de rotura a tracción es
de un 30% o inferior a una velocidad de 60 (l/s), y concretamente,
las características de absorción de choques pueden ser mejoradas
considerando la protección humana y el uso del medio ambiente o
similares.
Preferiblemente la suavidad al tacto del
componente (A) es de 93 o superior.
También preferiblemente, el componente (B) es un
terpolímero de
estireno-etileno-propileno.
Convenientemente, el componente (B) es un
terpolímero de estireno etileno butileno.
Preferiblemente, un polímero de vinilo aromático
como componente (D) es un copolímero de vinilo aromático.
El componente (D) puede ser seleccionado del
grupo de copolímero de
acrilonitrilo-butileno-estireno, un
éter de polifenileno o copolímero de
estireno-butileno-estireno.
En la composición puede estar incluido un talco
en el que un área superficial concreta de 3,5 m^{2}/g o superior
está mezclada de modo que el 30% o menos del total incluye el
talco.
Convenientemente, el módulo elástico de flexión
se establece en 0,5 GPa o más y el alargamiento de rotura a tracción
a una velocidad de deformación de 60 (l/s) se establece en el 145%
o mayor.
La composición de la invención puede ser empleada
en la construcción de un miembro absorbente de energía que reduzca
la fuerza que actúa sobre un cuerpo humano.
Más particularmente, el miembro absorbente de
energía se emplea en partes de automóvil.
Convenientemente, la composición se emplea como
un cuerpo absorbente de energía basado en resinas en el que
porciones nervadas en forma de placas se integran con porciones
transversales a estas.
Más convenientemente, el cuerpo absorbente de
energía basado en resinas se emplea en partes del automóvil que
pueden golpear un cuerpo humano en caso de colisión.
El módulo elástico de flexión se establece en 0,5
GPa o más y el alargamiento de rotura a tracción a una velocidad de
deformación de 60 (l/s) se establece en el 145% o mayor, haciendo
posible de ese modo mejorar el comportamiento de absorción de
choques más significativamente.
La composición se emplea como un miembro de
absorción de energía para reducir la fuerza que actúa sobre el
cuerpo de una persona, y el miembro absorbente de energía tiene
unas características de absorción de choque superiores, lo cual
permite proteger eficazmente el cuerpo de una persona basándose en
las características de absorción del choque.
El miembro de absorción de energía se emplea en
partes móviles, haciendo por tanto posible proteger bordes o
transeúntes por medio del miembro absorbente de choques que tiene
características de absorción de choque superiores.
La composición se emplea como un cuerpo
absorbente de energía basado en resinas en el que porciones nervadas
en forma de placas se integran con las porciones transversales unas
con otras. Por tanto, en adición a garantizar meramente la reducción
de peso y la utilización de materiales, una carga generada
(aceleración de choque) en la etapa inicial de la colisión y
deformación, su gradiente de iniciación, o similar, puede ser
ajustado en cada porción nervada, y además, una porción nervada
fácilmente fracturable transversal y las propiedades del material
de la composición de resinas se utilizan bien, haciendo posible
incrementar la absorción de energía del choque.
El cuerpo absorbente de energía se emplea en
partes del automóvil que pueden golpear contra el cuerpo humano
durante la colisión, haciendo por tanto posible proteger
eficazmente un cuerpo humano basándose en las características de
absorción de choques superiores incluso si se produce una
colisión.
En la descripción, se hace referencia a los
dibujos que se acompañan, que forman parte de la misma, y que
ilustran un ejemplo de la invención.
La figura 1 es una vista en sección transversal
que muestra un cuerpo absorbente de energía basado en resinas según
una primera realización dispuesto entre un pilar y un adorno de
pilar;
la figura 2 es una vista en sección longitudinal
que muestra el cuerpo absorbente de energía basado en resinas y el
adorno de pilar según la primera realización;
la figura 3 es una vista en planta que muestra el
cuerpo absorbente de energía basado en resinas y el adorno de pilar
según la primera realización;
la figura 4 es una vista ilustrativa que ilustra
un estado en el que se aplica una carga de choque al cuerpo
absorbente de energía y al adorno de pilar según la técnica
anterior;
la figura 5 es una vista del estado de
funcionamiento de la figura 4;
la figura 6 es una vista del estado de
funcionamiento de la figura 5;
la figura 7 es un gráfico que representa las
características de desplazamiento de cargas cuando se aplica una
carga de choque al cuerpo absorbente de energía y al adorno de
pilar según la primera realización;
la figura 8 es una vista ilustrativa que ilustra
la técnica en la que se obtiene un régimen de alargamiento del
blanco (un alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad) en
una región medible;
las figuras 9A y 9B muestran los resultados en
que el cuerpo absorbente de energía se moldea en una diversidad de
condiciones, componentes o similares, y el ensayo se realiza para
cada uno de esos productos de moldeo;
la figura 10 es una vista que muestra un efecto
de ((una parte de copolímero de propileno-etileno en
el componente A) + componente B)/(componente A + componente B) en
el módulo elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad;
la figura 11 es una vista que muestra los
resultados del ensayo en una región deseada en la que el módulo
elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad son compatibles uno con otro (por ejemplo, una región en
la que el módulo elástico de flexión es de 0,5 GPa o más y el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad es del 80% o
más);
la figura 12 es una vista que muestra un efecto
del MFR del componente A en el módulo elástico de flexión y el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 13 es una vista que muestra un efecto
de la suavidad al tacto del componente A en el módulo elástico de
flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 14 es una vista que muestra un efecto
del estado de enlace transversal del componente B en el módulo
elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 15 es una vista que muestra un efecto
de la dureza del caucho del componente B en el módulo elástico y el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 16 es una vista que muestra un efecto
del SEPS del componente B en el módulo elástico de flexión y el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 17 está anulada;
la figura 18 es una vista que muestra un efecto
del talco en el módulo elástico de flexión y el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad;
las figuras 19A y 19B son vistas que muestran los
resultados en que el cuerpo absorbente de energía está moldeado en
otra diversidad de condiciones, componentes o similares, y el
ensayo de realiza para cada producto de moldeo;
las figuras 20A y 20B son vistas que muestran los
resultados en que el cuerpo absorbente de energía se moldea en otra
diversidad de condiciones, componentes o similares, y se efectúan
ensayos para cada uno de tales productos de moldeo;
la figura 21 es una vista que muestra un efecto
del MFR del componente A según otra composición de resina (figuras
19A y 19B y figuras 20A y 20B) en el alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad;
la figura 22 es una vista que muestra un efecto
del MFR del componente A según otra composición de resina en el
módulo elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad;
la figura 23 es una vista que muestra un efecto
del componente D según otra composición de resina en el alargamiento
de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 24 es una vista que muestra un efecto
del componente D según otra composición de resina en el módulo
elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 25 es una vista que muestra un efecto
de ((la parte de copolímero de propileno-etileno en
el componente A) + componente B + componente D)/(componente A +
componente B + componente D) según otra composición de resina en el
módulo elástico de flexión;
la figura 26 es una vista que muestra un efecto
de ((la parte de copolímero de propileno etileno en el componente A)
+ componente B + componente D)/(componente A + componente B +
componente D) según otra composición de resina en el módulo
elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 27 es una vista que muestra un efecto
de la cantidad mezclada del componente D según otra composición de
resina/(la cantidad mezclada de componente B + la cantidad mezclada
de componente D) en el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 28 es una vista que muestra un efecto
de la suavidad al tacto del componente A según otra composición de
resina en el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 29 es una vista que muestra un efecto
de la suavidad al tacto del componente A según otra composición de
resina en el módulo elástico de flexión y el alargamiento de rotura
a tracción de alta velocidad;
la figura 30 es una vista que muestra un efecto
del tipo del componente B según otra composición de resina en el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 31 es una vista que muestra un efecto
del tipo del componente B según otra composición de resina en el
módulo elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad;
la figura 32 es una vista que muestra un efecto
de la dureza del caucho de un copolímero de
\alpha-olefina según otra composición de resina en
el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 33 es una vista que muestra un efecto
del MFR del copolímero de \alpha-olefina según
otra composición de resina en el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad;
la figura 34 es una vista que muestra un efecto
del MFR del componente B según otra composición de resina en el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 35 es una vista que muestra un efecto
del contenido de estireno del componente B según otra composición de
resina en el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad;
la figura 36 es una vista que muestra un efecto
del componente D según otra composición de resina en el alargamiento
de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 37 es una vista que muestra un efecto
del tipo del componente D según otra composición de resina en el
módulo elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad;
la figura 38 es una vista que muestra un efecto
del MFR del componente D según otra composición de resina en el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 39 es una vista fotográfica
microscópica que muestra una estructura interna según el Ejemplo
(aumento: x 30.000);
la figura 40 es una vista fotográfica
microscópica que muestra otra estructura interna según el Ejemplo
(aumento: x 30.000);
la figura 41 es una vista fotográfica
microscópica que muestra otra estructura interna según el Ejemplo
Comparativo (aumento: x 30.000);
la figura 42 es una vista fotográfica
microscópica que muestra otra estructura interna según el Ejemplo
Comparativo (aumento: x 30.000);
la figura 43 es una vista que muestra un efecto
de la (viscosidad en fusión del componente B)/(viscosidad en fusión
componente A) según otra composición de resina en el alargamiento
de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 44 es una vista que muestra un efecto
de la (viscosidad en fusión del componente D)/(viscosidad en fusión
del componente B) según otra composición de resina en el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 45 es una vista que muestra un efecto
de la (viscosidad \eta2 de limitación)/(viscosidad \eta3 de
limitación) según otra composición de resina en el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 46 es una vista que muestra un efecto
de la (viscosidad \eta1 de limitación)/(viscosidad \eta2 de
limitación) según otra composición de resina en el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad;
la figura 47 es una vista en perspectiva que
muestra un cuerpo absorbente de energía y un adorno de pilar;
la figura 48 es una vista delantera que muestra
el cuerpo absorbente de energía;
la figura 49 es una vista del estado de
funcionamiento de la figura 48;
la figura 50 es un gráfico que representa
características de aceleración y tiempo;
la figura 51 es un gráfico que representa
características de desplazamiento de carga;
la figura 52 es una vista delantera parcial que
muestra el cuerpo absorbente de energía;
la figura 53 es una vista en sección tomada a lo
largo de la línea X-X de la figura 52; y
la figura 54 es una vista en perspectiva que
muestra el cuerpo absorbente de energía.
Seguidamente, se describirán realizaciones de la
presente invención con referencia a los dibujos.
En primer lugar, se describirá una estructura
absorbente de choques a la que se aplica la presente invención.
La figura 1 muestra una estructura absorbente de
choques en un automóvil. En la figura 1, el número 1 de referencia
designa cada pilar (un pilar interior) en un automóvil, el número
2 designa un adorno de pilar, y se proporciona un cuerpo 3
absorbente de energía basado en una resina entre cada pilar 1 y cada
adorno 2 de pilar en el automóvil. El cuerpo 3 absorbente de
energía es un cuerpo en forma de celosía o una celosía como se
muestra en las figuras 2 y 3, la forma de celosía se compone de una
pluralidad de porciones 4 de nervio en forma de placa, y cada una
de estas porciones 4 de nervio está dispuesta de modo que garantiza
una relación de posición sustancialmente ortogonal con las porciones
4 de nervio adyacentes. En esta realización, este cuerpo 3
absorbente de energía (un extremo proximal de cada porción 4 de
nervio) está integrado de modo que cada porción 4 de nervio se
erige desde la cara interior del adorno 2 de pilar mediante el
moldeo integral que usa la misma resina y un extremo 4a de punta de
cada porción de nervio del cuerpo 3 absorbente de energía se apoya
contra el pilar 1. La forma de este cuerpo 3 absorbente de energía
es aparentemente la misma que la general, y la altura de la porción
de nervio (una longitud desde la cara interior del adorno 2 de
pilar hasta el extremo en punta del nervio 4) es de alrededor de 15
mm, el intervalo de las porciones de nervio (una distancia entre
las porciones de nervio opuestas) es de alrededor de 20 mm, y el
espesor (grosor) de la porción de nervio es de alrededor de 1
mm.
El cuerpo 3 absorbente de energía anterior tiene
su comportamiento material en el que un alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad (régimen de alargamiento) es mayor que
el general (es decir, de alrededor del 30% suponiendo que el módulo
elástico de flexión sea de 0,5 GPa o mayor). En el caso en el que
se produce una rotura en una porción cruzada (porción transversal)
del extremo 4a de punta de las porciones 4 de nervio adyacentes, la
atención se concentra en el hecho de que la carga generada en el
cuerpo 3 absorbente de energía se reduce significativamente (se
refiere a la línea de material convencional de la figura 7). Esto
ocurre, cuando la fuerza de tracción se aplica en una dirección en
la que las porciones 4 de nervio adyacentes se rompen juntas al
actuar la carga de choque que se aplica a las porciones 4 de nervio
adyacentes, cada porción 4 de nervio se expande, y reduce la
posibilidad de una rotura en la porción transversal entre el
extremo de la punta y el extremo proximal de las porciones 4 de
nervio adyacentes. De esta manera como se muestra en la figura 7 (se
hace referencia a la línea de material mejorado), después de que la
carga generada (aceleración de choque) se inicia a un nivel
constante en la etapa inicial de colisión y deformación, un
desplazamiento (periodo de tiempo) en el que la carga generada
(aceleración) continúa a lo largo de un estado sustancialmente
constante. Como un resultado, la absorción de la energía de choque
debida al cuerpo 3 absorbente de energía aumenta incluso si las
carreras de absorción de choque no aumentan.
Puesto que se obtiene 0,5 GPa como límite
inferior del módulo elástico de flexión basándose en la rigidez
requerida de un miembro general, el material es probable que se
doble con dificultad con un incremento en el módulo elástico de
flexión.
Se facilitará una descripción más concreta con
respecto al comportamiento anterior.
Cuando un cuerpo absorbente de energía con la
misma forma de celosía que el cuerpo 3 absorbente de energía
anterior está formado, teniendo su comportamiento material normal
en el alargamiento de rotura de tracción de alta velocidad, y se
aplica una carga de choque al cuerpo absorbente de energía por medio
del adorno 2 de pilar, el cuerpo 3 absorbente de energía origina
primero una deformación elástica compresora como se muestra en la
figura 4. Entonces, como se muestra en las figuras 5 y 6 la fuerza
tensora actúa en una dirección sustancialmente ortogonal a la
dirección de accionamiento de la carga de choque (por ejemplo, se
refiere a la dirección indicada por la flecha H en la figura 5),
siendo aplicada la carga de choque a la porción transversal del
extremo 4a de punta de las porciones de nervio adyacentes. La
porción transversal del extremo 4a de punta de las porciones de
nervio adyacentes se rompe, y la parte 4b de la placa plana de cada
porción 4 de nervio se curva y deforma. Ese estado indica que hasta
el punto elevado en que empezó la colisión hay una región de
deformación elástica compresora, y una región a partir de ese punto
hasta la proximidad del extremo de un eje transversal es una región
coexistente de rotura en la porción transversal del extremo 4a de
punta de las porciones de nervio adyacentes se abomba y deforma en
cada porción 4 de nervio en la figura 7 (se refiere a la línea de
material convencional).
Cuando se miden una velocidad de deformación y
una cantidad de deformación para cada deformación en ese
procedimiento, la velocidad de deformación indica alrededor de
90(l/s), y la cantidad de deformación indica de 1 a 2% en la
deformación elástica de compresión; la velocidad de deformación
indica de 1.700 a 3.500 (l/s), y la cantidad de deformación indica
alrededor del 100% en la deformación de la tensión (rotura) en la
porción transversal de la porción 4 de nervio adyacente; y la
velocidad de deformación indica alrededor de 900 (l/s), y la
cantidad de deformación indica del 30 al 40% en abombamiento y
deformación de la parte 4b de placa plana de la porción 4 de
nervio. Del hecho anterior, se deduce que la tensión de deformación
(rotura) de la porción transversal de la porción 4 de nervio
adyacente influencia grandemente la absorción de energía de choque.
Para restringir esta rotura, se efectúa un intento de obtención de
un alargamiento del 100% de rotura a tracción de alta velocidad a
una velocidad de deformación de 2000 (l/s) basada en la velocidad
de deformación y la cantidad de deformación anteriores.
No obstante, es difícil medir una región para la
velocidad de deformación anterior de 2.000 (l/s). Por lo tanto,
como se muestra en la figura 8, el valor anterior (una velocidad de
deformación de 2.000 (l/s) y un alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad (régimen de alargamiento) del 100%) se estableció
como un valor objetivo temporal en la figura 8, el régimen de
alargamiento se obtuvo próximo a 60(l/s) como un límite
superior medible al mismo tiempo que la tendencia del material
general del cuerpo absorbente de energía se consideró con su valor
objetivo temporal que es una referencia (una tendencia en la que el
régimen de alargamiento aumenta con una disminución en la velocidad
de deformación, un nivel de la tendencia; etc. (se refiere a una
línea de puntos y rayas)), y al valor de alrededor de 200% fue
establecido como un valor objetivo para ser realmente manejado.
Concretamente, una diversidad de ensayos fue
realizada para determinar los materiales que habían de ser
mezclados, y las condiciones o datos similares para obtener el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad anterior
(régimen de alargamiento), siendo obtenidos los resultados
mostrados en las figuras 9A y 9B, y los datos siguientes (una
composición de la resina) basados en los resultados mostrados en
las figuras 9A y 9B. En las figuras 9A y 9B, un PP homogéneo
designa el polipropileno, un bloque de PP designa un copolímero de
bloque de propileno-etileno, y un PP aleatorio
designa un copolímero aleatorio de propileno y etileno.
Una composición de la resina que constituye el
cuerpo absorbente 3 de choques está compuesta de un componente A de
polipropileno o de un copolímero en bloque de
propileno-etileno que tiene un caudal en fusión
(MFR) mayor de 0,4 (g/10 minutos); y un componente B compuesto de
un caucho basado en el etileno, en el que una relación de la suma
de la parte de copolímero de propileno-etileno en el
componente A y el componente B con la suma de los componentes A y B
es preferiblemente del 25% en peso al 45% en peso.
Una relación de la suma del copolímero de
propileno-etileno en el componente A y el componente
B con la suma de los componentes A y B, es decir, [(la parte de
copolímero de propileno y etileno en el componente A) + componente
B]/(componente A + componente B) es de 25% en peso a 45% en peso
porque el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad no
puede ser asegurado en menos del 25% en peso como se muestra en las
figuras 10 y 11 (en las cuales están representados los datos de las
figuras 9A y 9B); y porque el módulo elástico de flexión (0,5 GPa)
no puede ser garantizado si se excede el 45% en peso. Por otra
parte, en el ejemplo en el que la relación está dentro del margen de
25% en peso a 45% en peso, el alargamiento de rotura a tracción de
alta velocidad del 80% o mayor puede garantizarse con un módulo
elástico de flexión de 0,5 GPa o mayor y puede estar dentro de una
región deseada en la que se observa la mejora. En la descripción
siguiente, una región deseada en la que el módulo elástico de
flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad
son compatibles uno con otro es una región en la que el alargamiento
de rotura a tracción de alta velocidad es del 80% o mayor con un
módulo elástico de flexión de 0,5 GPa o mayor y una velocidad de
deformación de 60 (l/s).
El MFR del componente A es mayor que 0,4 (g/10
minutos) porque, como se muestra en la figura 12 (en la que están
representados los datos de las figuras 9A y 9B), cuando el MFR del
componente A es de 0,4 (g/10 minutos) o menor, es difícil conseguir
que el módulo elástico de flexión y el alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad sean compatibles uno con otro en una
región deseada en la que se observa la mejora. En este caso el MFR
de la componente A es preferiblemente mayor de 21 (g/10 minutos), y
más preferiblemente, el MFR es mayor de 45 (g/10 minutos). Como se
muestra en la figura 12 (en la que están representados los datos de
las figuras 9A y 9B), al alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad puede ser mejorado al mismo tiempo que el módulo elástico
de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad
son compatibles uno con otro en una región deseada.
Aquí, el MFR indica una tendencia del peso
molecular por medio de la facilidad de circulación, e indica la
tendencia a un menor peso molecular a medida que el MFR se hace
mayor.
La suavidad al tacto del componente A es
preferiblemente del 93% o mayor.
Como se muestra en la figura 13 (se refiere a las
mezclas Nos. 7 y 17 en las figuras 9A y 9B), esto ocurre porque el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad puede ser
mejorado al mismo tiempo que el módulo elástico de flexión y el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad son compatibles
uno con otro en una región deseada.
Aquí, la suavidad al tacto indica regularidad
tridimensional, y se mide con un método normal que usa la NMR
(Resonancia Magnética Nuclear).
El componente B, parte del cual al menos está
ligada transversalmente, se prefiere.
Como se muestra en la figura 14 (se refiere a las
mezclas Nos. 6, 7 y 16 en las figuras 9A y 9B), con respecto al
componente B, cuando al menos parte del mismo está ligada
transversalmente, el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad puede ser mejorado al mismo tiempo que el módulo elástico
de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad
son compatibles uno con otro en una región deseada.
Preferiblemente, el componente anterior B es una
olefina basada en un elastómero termoplástico, el componente de
caucho de la olefina basada en un elastómero termoplástico es un
terpolímero basado en etileno y propileno, y la cantidad de mezcla
de componente de caucho en la olefina basada en el elastómero
termoplástico es del 40% al 60% en peso.
En particular, en este caso, más preferiblemente,
el componente B, parte del cual está ligada transversalmente, se
prefiere más desde el punto de vista de mejorar el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad (se refiere a la mezcla Nº 7 en
las figuras 9A y 9B).
La dureza de caucho del componente B ligado
parcialmente de modo transversal es preferiblemente de 75 o menor en
JIS (Normativa Industrial Japonesa) A, y es con más preferencia de
55 o menor en JIS A.
Como se muestra en la figura 15 (se hace
referencia a las mezclas Nos. 8, 9 y 7 en las figuras 9A y 9B),
cuando la dureza de caucho del componente B es de 75 o menos, el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad puede ser
mejorado en una región deseada a medida que la dureza del caucho
disminuye.
Preferiblemente, el componente anterior B es un
copolímero de estireno etileno propileno estireno (SEPS).
Como se muestra en la figura 16 (obtenida a
partir de datos de las mezclas Nos. 6 y 21 en las figuras 9A y 9B),
el SEPS puede mejorar el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad más significativamente que cualquier otro componente en
una región deseada en la que el módulo elástico de flexión y la
rotura a tracción rápida son compatibles entre sí.
Talco que tenga 3,5 m^{2}/g o más en un área de
superficie concreta se mezcla preferiblemente de modo que sea el 30%
en peso menor que todos, incluyendo el talco, y más preferiblemente
mezclado más preferiblemente de modo que sea de un 10% en peso a un
20% en peso.
Como se muestra en la figura 18 (obtenida a
partir de datos de las mezclas Nos. 8 y 10 en las figuras 9A y 9B),
el talco puede mejorar el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad en una región deseada en la que el módulo elástico de
flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad son
compatibles en el margen anterior. Es decir cuando el área de la
superficie concreta es menor de 3,5 m^{2}/g. Si la mezcla excede
el 30% en peso del total incluyendo el talco, el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad se reduce significativamente
por una razón tal como la dificultad en el mezclado. En adición, el
módulo elástico de flexión mejora menos, en menos del 10% en peso;
y si se excede el 20% en peso, el alargamiento se reduce y el peso
específico es mayor.
Además, el cuerpo 3 absorbente de energía
anterior se forma mediante moldeo por eyección. Este intento se hace
para mejorar el módulo elástico de flexión del adorno 2 de pilar
utilizando el fenómeno de que un peso molecular bajo reúne el
exterior del chorro (lado de la cara de molde) en base a que la
circulación de resina de material durante el moldeo por eyección
para fabricar un componente duro compuesto del peso molecular bajo
omnipresente en una capa exterior (el interior de la cámara) del
adorno 2 de pilar como un cuerpo en forma de placa. De esta manera,
complementando con el componente de mezcla anteriormente
mencionado, como se muestra en la línea de material mejorado en la
figura 7, un gradiente ascendente de la carga inicial generada se
hace más inclinado en comparación con la línea de material
convencional en la figura 7, haciendo posible el desplazamiento
mientras la carga inicial generada se mantiene alta (incremento de
la cantidad que se absorbe de energía de choque).
Además, el cuerpo 3 absorbente de energía
anterior puede ser formado empleando una composición de resina
poliolefínica como se describe más adelante de otra manera. Esta
composición de resina se obtiene ensayando una diversidad de
materiales de mezclado, condiciones o similares para mejorar el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad (régimen de
alargamiento) en una región deseada en la que el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad y el módulo elástico de flexión
son compatibles uno con otro (como se ha descrito anteriormente),
una región en la que el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad es del 80% o mayor con un módulo elástico de flexión de
0,5 GPa o mayor y una velocidad de deformación de 60 (l/s).
Seguidamente, se hace referencia a esa área; y su contenido
concreto se obtiene de las figuras 19A y 19B y las figuras 20A y
20B que muestran los resultados del ensayo.
En las figuras 19A y 19B y las figuras 20A y 20B,
en adición a la definición de las siglas usadas en las figuras 9A y
9B, SEBS designa un copolímero de
estireno-etileno-butileno-estireno,
SEPS designa un copolímero de
estireno-etileno-propileno-estireno,
SEEPS designa un copolímero de
estireno-etileno-etileno-propileno-estireno
y PS designa un poliestireno. En las figuras 19A y 19B, una tanda
maestra de talco es una tanda de gránulos de resina en los que el
talco y la resina de polipropileno se mezclan entre sí en una
relación de 70:30; y una relación de talco y resina de polipropileno
en total se calcula considerando la relación de 70:30.
Esta composición de resina se compone de un
componente A compuesto de polipropileno o de un copolímero en bloque
de propileno-etileno cuyo MFR es mayor de 16 (g/10
minutos); un componente B que se compone de un caucho basado en el
etileno; y un componente D compatible con el componente B, en el que
una relación de la suma de la parte de copolímero de
propileno-etileno en el componente A, más el
componente B y el componente D con la suma de los componentes A, B y
D es del 25% en peso o más y del 45% en peso o menos, y una
relación de la cantidad mezclada del componente D con la suma de
las cantidades mezcladas de los componentes B y D es menor que
0,8.
Esto es así porque al alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad es mejorado significativamente todo lo
que es posible al mismo tiempo que se intenta situar el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad y el módulo
elástico de flexión en una región deseada. Seguidamente, se
efectuará una descripción concreta.
El componente A anterior es preferiblemente de 16
a 120 (g/10 minutos) en MFR, y más preferiblemente de 45 (g/10
minutos) o más en MFR.
Esto es así porque, como se muestra en las
figuras 21 y 22 , cuando el MFR de la componente A es mayor que 16
(g/10 minutos), el módulo elástico de flexión se reduce algo en una
región deseada; y sin embargo, como ese valor aumenta con el MFR de
16 (g/10 minutos) del componente A que está en su límite, el
alargamiento, de rotura a tracción, rápido cambia a una tendencia
hacia el incremento y cuando el MFR es de 45 (g/10 minutos) o
mayor, el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad llega
a ser estable con un valor alto. Por otra parte, cuanto más alto sea
el MFR del componente A mejor, y el límite superior del componente
A es generalmente obtenible, y es de alrededor de 120 basado en
restricciones, como se ha descrito anteriormente.
En este caso, el MFR es medido de conformidad con
la norma JIS K7210, y las condiciones de medición son 230ºC y 2,16
Kg.
En adición a los componentes A y B, el componente
D compatible con el componente B está contenido porque, como se
muestra en las figuras 23 y 24 (representadas usando datos de las
figuras 9A y 9B así como datos de las figuras 19A y 19B y de las
figuras 20A y 20B), que contienen el componente D pueden mejorar el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad más eficazmente
en comparación con el caso en el que el componente D no está
contenido en un módulo elástico de flexión deseado (por ejemplo,
0,5 GPa o mayor).
Una relación de la suma de la parte de copolímero
de propileno-etileno en el componente A, el
componente B, y el componente D con la suma de los componentes A, B
y D, es decir, una relación de [(la parte de copolímero de
propileno-etileno en el componente A) + componente B
+ componente D]/(componente A + componente B + componente D) es del
25% en peso o mayor y del 45% en peso o menor porque, como se
muestra en la figura 25, el incrementado de la relación aumenta el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad, y reduce el
módulo elástico de flexión. Como un resultado, cuando la relación es
del 25% en peso o mayor y del 45% en peso o menor, como se muestra
en la figura 26, el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad y el módulo elástico de flexión pueden ser compatibles
con una región deseada.
La relación de la cantidad de mezcla del
componente D con la suma de las cantidades de mezcla de los
componentes B y D, es decir, la cantidad de mezcla del componente
D/(cantidad de mezcla de componente B + cantidad de mezcla de
componente D) es menor que 0,8 porque, como se muestra en la figura
27, el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad es
probable que aumente a medida que la relación se aproxima a algo
menos de 0,8. En este caso, como es evidente en la figura 27, es
conveniente que la relación sea de 0,1 o más y de 0,5 o menos. Esto
es así porque el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad existe en una región de valores más altos y el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad puede ser
también obtenido en el margen de estos valores.
La suavidad al tacto del componente anterior A es
preferiblemente de 93 o mayor.
Esto es así porque, como se muestra en las
figuras 28 y 29 (trazadas a partir del Ejemplo 15 y el Ejemplo
Comparativo 17, en las figuras 19A y 19B y las figuras 20A y 20B),
el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad puede ser
mejorado al mismo tiempo que se incrementa la suavidad al tacto del
componente A. En este caso, el valor de la suavidad al tacto del
componente A se obtiene mediante un método normal que usa NMR
(Resonancia Magnética Nuclear).
Como el componente B, un copolímero que contiene
un esqueleto de estireno y un esqueleto de etileno, es decir, se
prefiere un estireno de hidrógeno añadido basado en un elastómero
de resina.
Concretamente, el componente B puede estar
compuesto de un terpolímero de
estireno-etileno-propileno que
contenga el esqueleto de propileno (por ejemplo, un copolímero
(SEPS) de
estireno-etileno-propileno-estireno
o un copolímero (SEEPS) de
estireno-etileno-etileno-etileno-propileno-estireno)
o puede estar compuesto de un terpolímero (SEBS) de
estireno-etileno-butileno que
contenga un esqueleto de butileno. Además, en adición al contenido
anterior, el componente B puede contener un copolímero de
\alpha-olefina que incluya etileno, por ejemplo,
un copolímero que incluya SEPS o \alpha-olefina
(del tipo que no tiene enlaces transversales o similar). En este
caso, al menos parte del copolímero de la
\alpha-olefina que incluye etileno puede estar
enlazado transversalmente (por ejemplo, incluyendo SEPS y un
copolímero de la \alpha-olefina parcialmente
enlazado transversalmente, o similar).
Esto es así porque, como se muestra en las
figuras 30 y 31, el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad y el módulo elástico de flexión presentan valores
preferibles bien equilibrados en una región deseada.
La dureza del caucho del copolímero de la
\alpha-olefina contenida en el componente B es
preferiblemente 73 o menor en JIS A, y más preferiblemente de 55 o
menos en JIS A.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
32 (representada a partir de los Ejemplos 21 a 23 en las figuras
19A y 19B y las figuras 20A y 20B), la dureza de caucho de 73 o de
menos en JIS A puede mantener el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad en un estado alto, y con la dureza de caucho de
55 o menor en JIS A, el valor crece, y el alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad puede ser mayor. Por otra parte, cuanto
menor sea el copolímero de la \alpha-olefina en
JIS A mejor será, y sin embargo, el límite inferior de la dureza
del caucho es de alrededor de 40 en JIS A debido a una restricción
que considera valores que pueden ser obtenido.
El MFR del copolímero de la
\alpha-olefina contenida en el componente B es
preferiblemente 8,6 (g/10 minutos) o menor, y más preferiblemente de
0,5 (g/10 minutos) o menor.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
33 (representada a partir de los Ejemplos 21 a 23 en las figuras
19A y 19B y las figuras 20A y 20B), cuando el MFR es de 8,6 (g/10
minutos) o menor, el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad puede ser mantenido constantemente con un valor en una
región deseada; y cuando el MFR es de 0,5 (g/10 minutos) o menor,
el alargamiento, de rotura a tracción, rápido se eleva, y puede ser
mayor.
Por otra parte, el límite inferior del MFR del
copolímero de la \alpha-olefina se supone que
puede ser de alrededor de 0,05 debido a su limitación en el método
de medición.
El MFR se mide de conformidad con la norma JIS
K7210, y las condiciones de medición son 230ºC y 2,16 Kg.
El MFR del copolímero del componente B está
preferiblemente en el margen de 0,5 a 140 (g/10 minutos), y más
preferiblemente dentro del margen de 4,5 a 50 (g/10 minutos) y con
mucha más preferencia de 12 a 20 (g/10 minutos).
Esto es así porque, como se muestra en la figura
34 (representada a partir de los Ejemplos 15, 19 y 24 a 29,
Ejemplos Comparativos 15 y 16 en las figuras 19A y 19B y figuras
20A y 20B), puede ser obtenido un gran valor con respecto al
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad. En este caso,
el MFR se especifica de conformidad con la norma JIS K7210, y las
condiciones de medición son 230ºC y 2,16 Kg.
El contenido del esqueleto de estireno en el
copolímero del componente B anterior es preferiblemente del 13% en
peso, o mayor, y menor del 35% en peso, más preferiblemente del 18%
en peso, o mayor, y menor del 30% en peso, y con la máxima
preferencia del 22% en peso, o mayor, y menor del 25% en peso.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
35 (trazada a partir de los Ejemplos 15, 19, y 24 a 29, y los
ejemplos comparativos 15 y 16 en las figuras 19A y 19B y las
figuras 20A y 20B), puede obtenerse un gran valor con respecto al
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad en el margen
anterior, y puede obtenerse un valor pico en un margen
particularmente preferible.
Como el componente D anterior, puede ser empleado
un polímero de vinilo aromático, y concretamente, se prefiere
emplear poliestireno (PS), un copolímero (ABS) de
butadieno-estireno que es un copolímero de vinilo
aromático, un éter (PPE) de polifenileno modificado, un copolímero
(SBS) de
estireno-butadieno-estireno, o
similar.
Esto es así porque, como se muestra en las
figuras 36 y 37, en cualquier componente, el alargamiento de rotura
a tracción de alta velocidad y el módulo elástico de flexión
presentan valores preferibles bien equilibrados en una región
deseada.
El MFR del componente anterior es preferiblemente
de 6 (g/10 minutos) o más, y más preferiblemente de 10 (g/10
minutos) o más.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
38 (obtenida a partir de los ejemplos 15 a 31, y 32 en las figuras
19A y 19B y las figuras 20A y 20B), cuando el MFR es de 6 (g/10
minutos) o más, se obtiene un alto valor con respecto al
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad, y cuando el MFR
es de 10 (g/10 minutos) o más, el alargamiento de rotura a tracción
de alta velocidad es todavía menor.
En este caso, el MFR se mide de conformidad con
la norma JIS K7210, y las condiciones de medición son 200ºC y 5
Kg.
El componente D anterior está rodeado por el
componente anterior (B), y es preferible que ambos estén finamente
estructurados y dispersados en el componente (A) anterior.
Esto es así porque, como es evidente en la
comparación de la figura 39 (la foto microscópica del Ejemplo 34
(Aumento: x 30.000)) y la figura 40 (foto microscópica del Ejemplo
31 (aumento: x 30.000)) que muestran Ejemplos con, la figura 41
(foto microscópica del Ejemplo Comparativo 18 (aumento: x 30.000), y
la figura 42 (foto microscópica del Ejemplo Comparativo 14
(aumento; 30.000)) que muestran Ejemplos Comparativos, la fina
estructura mencionada anteriormente es presentada en los Ejemplos,
y basándose en esta estructura, se obtiene un valor bien
equilibrado en una región deseada con respecto al alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad y al módulo elástico de flexión,
en comparación con los Ejemplos Comparativos en los que esa fina
estructura no está presente.
En este caso, en las figuras 39 a 42, las
referencias A, B, y D designan cada uno de los componentes A, B y
D. En las figuras 39 y 40 que muestran Ejemplos, una porción blanca
designa el componente A; el componente B está dispersado en un
cierto número de pequeños terrones negros en el componente A; el
componente D existe como una porción gris en el componente B, y el
componente D está estructurado al estar rodeado por el componente
B. Por otra parte, en las figuras 41 y 42 que muestran Ejemplos
Comparativos, los componentes B y D tienen ambos una fina
estructura en la que estos componentes existen independientemente y
de manera ampliada, y la fina estructura según los Ejemplos no puede
ser obtenida.
Una relación de la viscosidad en fusión antes del
mezclado en el componente B con la viscosidad en fusión antes del
mezclado en el componente A, es decir, (la viscosidad en fusión del
componente B)/(viscosidad en fusión del componente A) es
preferiblemente de 2,6 a 10.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
43 (obtenida a partir de los Ejemplos 31 y 34 y los Ejemplos
Comparativos 14 y 18 en las figuras 19A y 19B y las figuras 20A y
20B), la (viscosidad en fusión del componente B)/(viscosidad en
fusión del componente A) presenta características para formar un
pico con respecto al alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad, y se obtiene un valor preferible para el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad en el rango anterior.
En este caso, la viscosidad se mide en las
condiciones de medición en las que una temperatura es de 200ºC, una
velocidad tangencial es de 364,8 (l/s), y un diámetro capilar es de
l mm, usando un capilarógrafo bajo la norma JIS K7199.
Seguidamente, la viscosidad es medida bajo las mismas condiciones de
medición y usando el mismo método de medición.
Una relación de la viscosidad en fusión antes del
mezclado en el componente D, con la viscosidad en fusión antes del
mezclado en el componente B, es decir la (viscosidad en fusión del
componente D)/(viscosidad en fusión del componente B), es
preferiblemente de 0,4 o menor, en particular.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
44 (trazada a partir de los Ejemplos 15, 31, y 32 en las figuras
19A y 19B y las figuras 20A y 20B), cuando la relación anterior es
de 1,2 o menor, puede obtenerse un valor deseado para el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad, y sin embargo,
en particular, cuando es de 0,4 o menor, el alargamiento de rotura
a tracción de alta velocidad puede ser más alto. Por otra parte, el
límite inferior de la (viscosidad en fusión del componente
D)/(viscosidad en fusión del componente B) es de alrededor de 0,02
debido a una restricción referente a los valores que pueden
obtenerse.
La composición se fracciona en un componente
residual de extracción y un componente extraído mediante el
fraccionamiento de Soxhlet usando cloroformo; el componente extraído
se fracciona en un componente insoluble de metil etil cetona y un
componente soluble de metil etil cetona mediante el fraccionamiento
de la disolución usando metil etil cetona; el componente soluble de
metil etil cetona se fracciona en un componente soluble de hexano y
un componente insoluble de hexano mediante el fraccionamiento de la
disolución usando hexano; el componente soluble de
n-decano se fracciona mediante el fraccionamiento de
la disolución en caliente usando n-decano con
respecto al componente residual de extracción anterior; y cuando se
mezclan una viscosidad \eta1 de limitación del componente
insoluble de hexano, una viscosidad \eta2 de limitación de una
mezcla en la que el componente soluble de hexano y el componente
insoluble de metil etil cetona se mezclan uno con otro, y se
obtiene una viscosidad \eta3 de limitación del componente soluble
de n-decano, una relación de la viscosidad \eta2
de la mezcla con la viscosidad \eta3 del componente soluble de
n-decano, es decir, \eta2/\eta3 es
preferiblemente de 0,6, o mayor, y de 0,9, o menor, y más
preferiblemente mayor que 0,6 y menor que 0,9.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
45 (trazada a partir de los Ejemplos 15, 26, y 27 en las figuras
19A y 19B y las figuras 20A y 20B); el alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad tiene tales características que se
mantiene y presenta un pico en una región deseada en el intervalo
de \eta2/\eta3 de 0,6 a 0,9.
En este caso, una relación en la que el cociente
\eta2/\eta3 anterior es de 0,6, o mayor, y de 0,9, o menor,
concretamente en el caso en que la composición de resina
poliolefínica que contiene los componentes A, B, y D es un material
molido de moldeo o granulado antes de ser moldeado, e incluso se
satisface en una composición fraccionada. El componente insoluble
de hexano se compone esencialmente de poliestireno; el componente
soluble de hexano se compone sustancialmente de componente B (SEPS
o similar). En adición, el componente insoluble de metil etil
cetona anterior se compone esencialmente de componente B (SEPS o
similar); y el componente soluble de n-decano
anterior se compone esencialmente de polipropileno.
Con respecto a la viscosidad \eta1 de
limitación del componente insoluble de hexano, la viscosidad
\eta2 de limitación de la mezcla, y la viscosidad \eta3 de
limitación del componente soluble de n-decano,
obtenidas de modo similar como anteriormente, una relación de la
viscosidad \eta1 de limitación del componente insoluble de hexano
con la viscosidad \eta2 de limitación de la mezcla, es decir,
\eta1/\eta2 es preferiblemente 0,5 o menor, y con más
preferencia menor que 0,5.
Esto es así porque, como se muestra en la figura
46, cuando \eta1/\eta2 es 0,5 o menor, el alargamiento de
rotura a tracción de alta velocidad puede ser mejorado. En este
caso, el límite inferior es preferiblemente 0,05.
En la composición de la resina, un polipropileno
reciclado o un copolímero en bloque de
propileno-etileno puede estar contenido como
componente A; un polímero de vinilo aromático reciclado puede estar
contenido como componente D; un copolímero que incluya al menos el
esqueleto de estireno y el esqueleto de etileno como componente B
puede estar contenido como un material de ajuste del contenido. Por
lo que, incluso si se emplean los componentes A y D reciclados
(polipropileno, poliestireno como un polímero de vinilo aromático,
copolímero (ABS) de
acrilonitrilo-butileno-estireno, o
éter (PPE) de polifenileno modificado o similares); el componente B
como un material de ajuste de contenido ajusta los contenidos de A,
D y B, y el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad y
el módulo elástico de flexión pueden ser compatibles uno con otro
en una región deseada de una manera similar a cuando se emplea
material fresco.
Haciendo referencia a un ejemplo concreto, en un
automóvil, una resina de polipropileno (componente A) se usa para un
cuerpo principal y una capa superficial de un panel de
instrumentos, una resina ABS se usa a menudo para una boca de
soplado de aire, conmutador o similar, y una resina ABS o una resina
PPE modificada se usan a menudo para un panel central o similar en
relación con propiedades de reciclado. Por lo tanto, incluso para
un panel de instrumentos basado en el polipropileno con sus
propiedades de reciclado superiores, ha existido el problema de que
partes tales como la boca de soplado de aire, el conmutador, y el
panel central deben estar separadas, con el resultado de mucho
tiempo de desmontaje o un coste más elevado. No obstante, como se
describe anteriormente, incluso si se emplean los componentes
reciclados A y D, el componente B, como un material de ajuste de
contenido, ajusta los contenidos de A, D y B. Por tanto, como en el
caso en que se emplea material fresco, según la presente invención,
el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad y el módulo
elástico de flexión pueden ser compatibles uno con otro en una
región deseada haciendo posible resolver el problema anterior, con
una solución de extensa utilización.
En una composición de resina poliolefínica según
esta realización, el talco cuya área superficial específica es de
3,5 m^{2}/g, o mayor, es preferiblemente mezclado en el margen de
0 a 30% en peso en todo lo que incluye el talco, y con más
preferencia de 10% a 20% en peso.
En el margen anterior, el talco puede mejorar el
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad en una región
deseada en la que el módulo elástico de flexión y el alargamiento
de rotura a tracción de alta velocidad son compatibles uno con
otro. Es decir, en el caso en que el área superficial concreta es
menor d 3,5 m^{2}/g, si la mezcla excede el 30% en peso en todo
lo que incluye talco, el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad se reduce significativamente por razones tales como la
dificultad en el mezclado. En adición, cuando es menor del 10% en
peso, el módulo elástico de flexión mejora menos, y si se excede el
20% en peso, el alargamiento se reduce, y el peso específico
aumenta.
En la composición de resina poliolefínica según
esta realización, basada en cada uno de los factores anteriormente
mencionados o basada en una relación entre estos elementos, el
módulo elástico de flexión se establece preferiblemente en 0,5 GPa
o más, el alargamiento de rotura a tracción a una velocidad de
deformación de 60 (l/s) se establece preferiblemente en el 80% o
mayor, y además, el módulo elástico de flexión se establece más
preferiblemente en 0,5 GPa o más, y el alargamiento de rotura a
tracción a una velocidad de deformación de 60 (l/s) se establece
con más preferencia en el 145% o mayor.
Esto es así porque el alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad es mejorado en una región deseada en la
que el alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad y el
módulo elástico de flexión son compatibles uno con otro para
absorber correctamente la energía de choque deseada por medio de una
propia composición de la resina o en colaboración con una
estructura de cuerpo absorbente 3 de energía.
La figura 47 muestra una segunda realización; las
figuras 48 a 51 muestran una tercera realización; las figuras 52 y
53 muestran una cuarta realización; y la figura 54 muestra una
quinta realización. En estas realizaciones, los mismos elementos
constituyentes que en la primera realización se designan con los
mismos números de referencia, y se omite su descripción.
La segunda realización mostrada en la figura 47
muestra un ejemplo modificado de la primera realización. En esta
segunda realización, en vez de una forma de celosía según la
primera realización, el cuerpo 3 absorbente de energía está
configurado en una forma de onda, cuya forma de onda se obtiene
conectando las porciones 4 nervadas de forma de placa con su
alargamiento de rotura a tracción de alta velocidad mejorado de
modo que se cruzan. De esta manera, aunque la porción que se cruza
(porción conectada) de cada porción 4 de nervio se rompe fácilmente
desde el punto de vista estructural basándose en la carga de
choque, la rotura de cada porción 4 de nervio se restringe basándose
en el hecho de que el alargamiento, de rotura a tracción, rápido de
cada porción 4 de nervio (cuerpo 3 absorbente de energía) mejora, y
se puede lograr que el funcionamiento y el efecto sean similares a
los de la primera realización.
En la tercera realización mostrada en las figuras
48 a 51, un cuerpo 33 absorbente de energía está constituido por un
cuerpo 35 en forma de celosía emparedado integralmente entre un
adorno 32 de pilar como un miembro de restricción y una placa 36 de
soporte.
Es decir, el cuerpo 35 en forma de celosía se
configura en una forma de celosía disponiendo cada porción 34 de
nervio de modo que garantice una relación de posición
sustancialmente ortogonal a la porción 34 de adorno adyacente, y el
cuerpo 35 en forma de celosía se integra de modo que cada porción 34
de nervio se erige desde el adorno 32 de pilar. El cuerpo 35 en
forma de celosía y el adorno 32 de pilar se configuran
simultáneamente mediante moldeo por eyección usando una resina
general empleada rutinariamente (polipropileno general con módulo
elástico de flexión de 0,5 GPa o mayor y alargamiento de rotura a
tracción de alta velocidad (régimen de alargamiento) de alrededor
del 30%).
La placa 36 de soporte está constituida por una
forma de placa plana que emplea un material de resina del mismo
tipo que el cuerpo 35 de forma de celosía anterior o similar, y la
placa 36 de soporte configurada como placa plana y el extremo de
punta de cada porción 34 de nervio (cuerpo 35 en forma de
celosía)(el extremo inferior en las figuras 20A y 20B) están
integrados uno con otro por medio de un adhesivo o soldadura para
emparedar cada una de las porciones 34 de nervio.
En un estado en el que este cuerpo 33 absorbente
de energía se monta en un automóvil (una porción de pilar), basado
en el hecho de que la porción transversal del extremo de la punta y
el extremo proximal de las porciones 34 de nervio adyacentes que
pueden romperse más fácilmente y que originan que la rotura se
acelere en la etapa inicial de la colisión y deformación se rompan
difícilmente cuando se aplica la carga de choque, la carga generada
(aceleración de choque) crece rápidamente como se muestra mediante
la línea característica f1 en las figuras 50 y 51. No obstante, una
porción distinta a la porción transversal entre el extremo de la
punta y el extremo proximal de las porciones 34 de nervio
adyacentes, es decir, una porción transversal en el centro entre el
extremo de la punta y el extremo proximal inicia la rotura
alrededor de su lado, y forma un espacio 37 roto (véase la figura
49), y la carga generada (aceleración de choque) se hace disminuir
inmediatamente. Después de producirse la rotura, esta se acelera más
lentamente que la rotura de la porción transversal del extremo de
la punta y el extremo proximal de las porciones de nervio
adyacentes. Por tanto, la carga generada (aceleración de choque) es
reducida gradualmente como se muestra mediante la línea
característica f1 en la figura 50, el tiempo de accionamiento de la
carga generada (aceleración de choque)(tiempo para que una persona
se apoye contra un material interior) aumenta, y la absorción de
energía de choque puede aumentar. Como resultado, puede ser
absorbida una energía de choque deseada en un estado en el que lo
que sobresale del adorno 32 de pilar difícilmente cambia. Las
líneas características f2 en las figuras 50 y 51 muestran
características en la primera realización.
Por supuesto, en este caso, la placa 36 de
soporte está configurada en una forma de placa plana para que
contribuya a la supresión del sobrevuelo del adorno 32 de
pilar.
La cuarta realización mostrada en las figuras 52
y 53 muestra un ejemplo modificado de la tercera realización,
mostrando otro modo de integración de la placa 36 de soporte con
cada porción 34 de nervio.
Es decir, en la cara interior de la placa 36 de
soporte, una ranura 38 correspondiente a la forma extrema de la
punta de cada porción 34 de nervio está configurada como una
porción de aplicación, y el extremo de la punta de cada porción 34
de nervio se aplica con la ranura 38. De esta manera, incluso si no
se emplea un adhesivo, cada porción 34 de nervio (el cuerpo 35 en
forma de celosía) se integra fácilmente con la placa 36 de soporte,
haciendo posible limitar de modo fiable la deformación del extremo
de la punta de cada porción 34 de nervio en la dirección de la
tensión para rotura.
Una quinta realización mostrada en la figura 54
muestra un ejemplo modificado de la tercera realización, y muestra
otro modo de integración de la placa 36 de soporte y cada porción
34 de nervio.
Es decir, cada protuberancia 39 está formada en
el extremo de la punta de cada porción 34 de nervio en la proximidad
de la porción transversal de la porción 34 de nervio adyacente,
estando formados orificios 40 de aplicación correspondientes a cada
protuberancia 39 en la placa 36 de soporte, y cada protuberancia 39
se aplica con cada uno de los orificios 40 de aplicación. De esta
manera, las protuberancias 39 se disponen en la proximidad de
lugares fácilmente fracturables, haciendo posible suprimir
correctamente roturas, y los orificios están configurados para
facilitar el procedimiento para la placa 36 de soporte.
En este caso, la placa 36 de soporte puede ser
eliminada configurando el orificio 40 de aplicación en un pilar (un
pilar interior). De esta manera, puede ser reducido el número de
partes y la deformación del extremo de la punta de cada porción 34
de nervio puede ser limitada en la dirección de la tensión para
rotura basada en la aplicación rígida entre el cuerpo 33 absorbente
de energía y el pilar. En adición, un orificio 40 de aplicación
rebajado puede ser empleado sin que sea limitativo a un orificio
pasante.
En las realizaciones tercera a quinta, la
presente invención ha sido descrita mostrando un ejemplo en el que
una resina general empleada de modo rutinario [polipropileno general
de módulo elástico de flexión igual a 0,5 MPa o mayor y alargamiento
de rotura a tracción de alta velocidad (régimen de alargamiento) de
alrededor del 30%] se usa para el cuerpo 35 en forma de celosía en
atención a la claridad. Por supuesto, puede ser empleada cualquiera
de las composiciones de resina de la primera realización. El módulo
elástico de flexión y el alargamiento de rotura a tracción de alta
velocidad pueden ser mejorados mediante la acción de la propia
resina así como la estructura anteriormente mencionada.
Las descripciones de las realizaciones han
terminado. La presente invención incluye los modos de aplicación
siguientes:
1) aplicar la presente invención a vehículos
distintos al automóvil además de a lugares tales como la capota del
automóvil, parachoques, rejilla de refrigeración, fuera del pilar
delantero o en cualquier otro lugar contra el cual un cuerpo de
transeúnte (por ejemplo, la cabeza) pueda golpear, lado de techo
(adorno lateral de techo o material de techo que cubra el lado de
techo);
2) configurar una forma de panal de forma
rectangular o similar cruzando porciones de nervio; y
3) aplicarlo al casco o a algo destinado a
proteger la cabeza.
Claims (14)
1. Una composición de resina poliolefínica
compuesta de:
un componente (A) que se compone de polipropileno
o un copolímero en bloque de propileno-etileno cuyo
caudal en fusión (MFR) es mayor que 16 (g/10 minutos);
un componente (B) de caucho basado en etileno
seleccionado de un terpolímero basado en
etileno-propileno; un copolímero (SEPS) de
estireno-etileno-propileno-estireno;
un copolímero (SEEPS) de
estireno-etileno-etileno-propileno-estireno;
un copolímero (SEBS) de
estireno-etileno-butileno-estireno;
y
un componente (D) compatible con dicho componente
(B) y seleccionado del grupo de poliestireno (PS), un copolímero
(ABS) de
acrilonitrilo-butadieno-estireno,
un éter (PPE) de polifenileno modificado, un copolímero (SBS) de
estireno-butadieno-estireno,
en el que una relación de la suma de la parte de
copolímero de propileno-etileno en el componente
(A), el componente (B), y el componente (D) con la suma de los
componentes (A), (B) y (D) es del 25% al 45% en peso, y una relación
de la cantidad de mezcla del componente (D) con la suma de las
cantidades de mezcla de dichos componentes (B) y (D) es menor que
0,8.
2. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que el caudal (MFR) en fusión de dicho
componente (A) es mayor que 45 (g/10 minutos).
3. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que el caudal (MFR) en fusión del
copolímero de dicho componente (B) es de 0,5 (g/10 minutos) a 140
(g/10 minutos).
4. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que el contenido de esqueleto de
estireno en el copolímero de dicho componente (B) es del 13% en
peso a menos del 35% en peso del componente (B).
5. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que dicho componente (D) es un polímero
de vinilo aromático.
6. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 5, en la que el caudal (MFR) en fusión de dicho
componente (D) es de 6 (g/10 minutos) o mayor.
7. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 5, en la que dicho componente (D) es
poliestireno.
8. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que dicho componente (B) rodea dicho
componente (D), y estos componentes tienen cada uno una estructura
fina dispersada en dicho componente (A).
9. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que una relación de viscosidad de dicho
componente (B) antes del mezclado con la viscosidad de dicho
componente (A) antes del mezclado (viscosidad de componente
(B)/viscosidad de componente (A)) es de 2,6 a 10.
10. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 9, en la que una relación de viscosidad de dicho
componente (D) antes del mezclado con la viscosidad de dicho
componente (B) antes del mezclado (viscosidad de componente
(D)/viscosidad de componente (B) es de 0,4 o menor.
11. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que la composición se fracciona en un
componente residual de extracción y un componente extraído mediante
el fraccionamiento de Soxhlet usando cloroformo; dicho componente
extraído se fracciona en un componente insoluble en metil etil
cetona y un componente soluble de metil etil cetona mediante un
fraccionamiento por disolución que usa metil etil cetona; dicho
componente soluble de metil etil cetona es fraccionado en un
componente soluble de hexano y un componente insoluble en hexano
mediante un fraccionamiento por disolución que usa hexano; un
componente soluble en n-decano se fracciona
mediante un fraccionamiento de disolución en caliente que usa
n-decano con respecto a dicho componente residual
de extracción; y cuando la viscosidad \eta1 de limitación de
dicho componente insoluble en hexano, la viscosidad \eta2 de
limitación de una mezcla en la que dicho componente soluble en
hexano y dicho componente insoluble en metil etil cetona se mezclan
uno con otro, y se obtiene la viscosidad \eta3 de limitación de
dicho componente soluble de n-decano, una relación
de la viscosidad \eta2 de limitación de dicha mezcla con la
viscosidad \eta3 de limitación de dicho componente soluble de
n-decano, \eta2/\eta3 es de 0,6 a 0,9.
12. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que la composición se fracciona en un
componente residual de extracción y un componente que se extrae
mediante el fraccionamiento de Soxhlet que usa cloroformo; dicho
componente extraído se fracciona en un componente insoluble en metil
etil cetona y un componente soluble de metil etil cetona mediante
un fraccionamiento por disolución que usa metil etil cetona; dicho
componente soluble de metil etil cetona es fraccionado en un
componente soluble en hexano y un componente insoluble en hexano
mediante un fraccionamiento por disolución que usa hexano; un
componente soluble en n-decano se fracciona
mediante un fraccionamiento de disolución en caliente que usa
n-decano con respecto a dicho componente residual
de extracción; y cuando la viscosidad \eta1 de limitación de
dicho componente insoluble en hexano, la viscosidad \eta2 de
limitación de una mezcla en la que dicho componente soluble en
hexano y dicho componente insoluble en metil etil cetona se mezclan
uno con otro, y se obtiene la viscosidad \eta3 de limitación de
dicho componente soluble en n-decano, una relación
de la viscosidad \eta1 de limitación de dicho componente
insoluble en hexano con la viscosidad \eta2 de dicha mezcla,
\eta1/\eta2 es de 0,5 o menor.
13. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que un copolímero en bloque de
propileno-etileno o de polipropileno reciclados está
contenido como dicho componente (A); un polímero de vinilo
aromático reciclado está contenido como dicho componente (D); y
como dicho componente (B), está contenido un copolímero que incluye
al menos un esqueleto de estireno y un esqueleto de etileno como un
material de ajuste de contenido.
14. La composición de resina poliolefínica según
la reivindicación 1, en la que el módulo elástico de flexión es de
0,5 MPa o mayor, y un alargamiento de rotura a tracción a una
velocidad de deformación de 60 (l/s) es del 80% o mayor.
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