ES2222296T5

ES2222296T5 - Sistema compuesto de protección acústica para superficies de delimitación de espacios

Info

Publication number: ES2222296T5
Application number: ES01117926T
Authority: ES
Inventors: Manfred Elsässer
Original assignee: Trocellen GmbH
Current assignee: Trocellen GmbH
Priority date: 2000-12-29
Filing date: 2001-07-24
Publication date: 2012-04-30
Anticipated expiration: 2021-07-24
Also published as: US20040137248A1; EP1346116A1; EP1219760B1; ATE347001T1; EP1346116B1; EP1219760A1; DE50102845D1; ATE271170T1; ES2222296T3; EP1346116B2; DE50111573D1; EP1219760B2; WO2002053858A1

Abstract

Sistema compuesto de protección acústica para una superficie de delimitación (U) de habitaciones, que comprende (I) un revestimiento (V) de suelo, pared o cubierta, (II) una capa de amortiguación (D) que se conecta al respectivo revestimiento (V), y (III) una capa aislante acústica (S) que se conecta a la superficie de delimitación (U) de habitaciones, caracterizado porque a) la capa de amortiguación (D) presenta un factor de pérdidas a flexión tan zeta f >_ 0,08 y una densidad > 1600 kg/m3, y b) la capa aislante acústica (S) b1) presenta, bien un factor de pérdidas a dilatación monoaxial tan zeta c < 0,17, una rigidez dinámica s' < 50 MN/m3, y una densidad entre 20 y 600 kg/m3, o bien b2) un factor de pérdidas a dilatación monoaxial tan zeta c >_ 0,17 y una rigidez dinámica s' >_ 50 MN/m3, c) y en el que el espesor total de capa de amortiguación (D) y capa aislante acústica (S) es como máximo de 14 mm.

Description

Sistema compuesto de protecci6n acustica para superficies de delimitaci6n de habitaciones Es conocido segun la fisica de la construcci6n, que en las obras s6lo se puede conseguir una protecci6n suficiente contra el ruido de las pisadas, manteniendo realistas al mismo tiempo las masas de los componentes, mediante componentes de varias envueltas - en general de dos envueltas - o mediante la combinaci6n de pesadas cubiertas de separaci6n de una sola envuelta con recubrimientos pisables elasticos blandos. Las cubiertas de separaci6n de dos envueltas estan realizadas en general en forma de pavimentos flotantes y requieren por tanto generalmente alturas constructivas relativamente grandes, que en particular en la rehabilitaci6n de construcciones antiguas con alturas de conexi6n generalmente predeterminadas son practicamente imposibles de realizar. Para el calculo de la masa de mejora VMerf del ruido de las pisadas necesaria para la protecci6n contra ruido de pisadas minima de la estructura en conjunto de estructuras de cubierta de varias capas, no en todos los paises europeos se pueden utilizar recubrimientos pisables elasticos blandos. Ademas, los mismos son parcialmente inapropiados o inaceptables para su aplicaci6n en particular en zonas humedas (banos). En los ultimos tiempos, por el contrario, se emplean cada vez mas recubrimientos de suelos y revestimientos de paredes relativamente delgados, rigidos, por ejemplo de madera o de placas de papel prensado en formato de tablas con superficies extremadamente duras, por ejemplo tambien de estratificados de plastico. El comportamiento de estos recubrimientos de suelo o de pared - que actuan como de una sola envuelta - es en gran medida critico y subjetivamente desagradable desde el punto de vista de la radiaci6n acustica en la propia habitaci6n que se pisa. Las tablas de suelo, que son pegadas directamente sobre una cubierta en bruto, ofrecen en efecto las mejores condiciones previas desde el punto de vista de la radiaci6n acustica en la habitaci6n, pero no cooperan casi nada a la amortiguaci6n del ruido de las pisadas, por lo que en la practica de la construcci6n (al menos en los paises DACH, Alemania, Austria y Suiza) su tendido debe hacerse necesariamente sobre pavimentos flotantes. Es conocido que, en uni6n con pavimentos "flotantes", se puede conseguir una buena amortiguaci6n del ruido de las pisadas, y por tanto buena protecci6n contra el ruido de las pisadas, si se emplean capas de aislamiento acustico con una rigidez dinamica por debajo de 30 MN/m3 (vease para ello por ejemplo "SchallWarmeFeuchte, Grundlagen, Erfahrungen und praktische Hinweise fUr den Hochbau", de K. Gosele/W. SchUle, 9a edici6n, Bauverlag GmbH, Wiesbaden y Berlin, 1991, apartado 5.5.2 Fussboden, paginas 97101). Es esencial que, segun opiniones especializadas vigentes, la mejora del aislamiento en aire y del ruido de las pisadas es tanto mas alta cuanto menor es la rigidez dinamica s' de la capa de aislamiento acustico y cuanto mayor es la masa m' referida a la superficie de la placa distribuidora de carga. Para una masa referida a la superficie de la placa distribuidora de carga de 50 kg/m2 por ejemplo, la rigidez dinamica de la capa de aislamiento acustico debe ser como maximo de 30 a 50 MN/m3 segun la clase de cubierta en bruto, para una mejora suficiente del aislamiento acustico en aire de cubiertas en edificios de viviendas, entre otros. Se consigue por tanto simultaneamente tambien la mejora requerida del aislamiento del ruido de las pisadas (vease para ello "Schallschutz + Raumakustik in der Praxis" de W. Fasold/E. Veres, Verlag fUr Bauwesen, Berlin, edici6n 1998, paginas 306307).

De la misma fuente se puede deducir tambien que, en placas distribuidoras de carga de pavimentos de asfalto fundido y secos, para conseguir reducciones del ruido de las pisadas comprobadas de iLW de aproximadamente 20 dB para masas m' referidas a superficie entre solamente 5 y 60 kg/m2, los valores de las rigideces dinamicas de los materiales aislantes deberian estar entre 18 y 50 MN/m3. Como la rigidez dinamica segun

E

(1) S,=

d

carga puntual y a su estanqueidad a los gases posee tambien para uso permanente una posibilidad de utilizaci6n en el campo de la es una funci6n del m6dulo de elasticidad E del material y del espesor d de la capa de material considerada, tales rigideces de material se pueden conseguir con materiales aislantes usuales en el mercado, aparte de pocas excepciones, pero s6lo con un espesor suficiente, mas bien grande.

Los suelos de tablas distribuidores de carga presentan masas referidas a superficie notablemente mas bajas que los citados pavimentos flotantes. En caso de tendido directamente sobre capas de aislamiento acustico apropiadas sobre la cubierta en bruto, segun los conocimientos vigentes todavia hoy en dia, que por ejemplo se reflejan identicamente en cuanto a su contenido tanto en la Norma vigente correspondiente ONORM B 8115 (vease Fig. 1), ONORM B 81154, edici6n 1992, tabla 12, como en la reelaboraci6n en curso de dicha norma (propuesta ONORM B 81154, versi6n de 2 de mayo 2001, tabla 16), es decir que para conseguir una reducci6n de ruido de pisadas comprobada correspondiente se requieren rigideces dinamicas s' de materiales aislantes tendidos en toda la superficie menores de o como maximo iguales a 10 MN/m3.

Combinaciones segun el estado actual de la tecnica formadas generalmente por varias capas para su empleo debajo de o en uni6n con revestimientos o recubrimientos de suelos se publican por ejemplo en los documentos EP 0 653 527 A, DE 197 22 513, DE 298 09 767 U, CH 645 150, EP 1 001 111, EP 0 864 712 o DE 196 37 142.

Segun la Solicitud de Patente Europea N° 00128689.7 (= EP 1 113 122 A), es conocido un sistema compuesto de protecci6n acustica, que mediante la combinaci6n de una placa distribuidora de carga delgada, relativamente ligera, con una capa de amortiguaci6n acustica, asi como con una capa de aislamiento acustico dimensionado especialmente, en particular una lamina de burbujas de aire, permite obtener las ventajas de disenos de dos envueltas tambien para superestructuras de suelos con masas superficiales comparativamente pequenas de las capas individuales, y que por tanto se considera como publicado.

Como inconveniente se presenta la limitaci6n de la rigidez dinamica de esta capa de aislamiento acustico a como maximo 20 MN/m3, preferentemente a como maximo 10 MN/m3.

En la Solicitud del Modelo de Utilidad Aleman N° 201 09 885.7 se describe una lamina de burbujas de aire formada por bandas de lamina con materiales de barrera, que debido a su elevada capacidad de construcci6n.

Un sistema de amortiguaci6n para la amortiguaci6n de vibraciones y para la reducci6n de radiaciones acusticas en autom6viles o aviones y en barcos es conocido por ejemplo segun la memoria de la Patente US 4.860.851. El sistema consiste en una o varias capas de material deformable que debe absorber las vibraciones que se producen y eliminarlas por disipaci6n. En el lado opuesto a una causa de vibraciones se encuentra una capa dura, poco compresible, o en construcci6n de buques tambien agua como liquido incompresible, que limita en lo posible las vibraciones a la estructura a amortiguar. La eliminaci6n de las vibraciones mecanicas se efectua dentro de la una o varias capas mediante una elecci6n apropiada de los valores de los factores de perdida. Los sistemas de amortiguaci6n de este tipo son, debido a diferentes planteamientos del problema, poco apropiados como sistemas de protecci6n contra ruido para superficies de delimitaci6n de habitaciones en el campo de la construcci6n, porque aqui no es posible una inclusi6n comparable, completamente envolvente, del generador de ruido, por ejemplo un tac6n de zapato, con capas amortiguadoras y aislantes.

Los sistemas de protecci6n acustica para superficies de delimitaci6n de habitaciones segun el estado actual de la tecnica tienen por tanto el inconveniente de que, para una reducci6n de la radiaci6n en la habitaci6n y una reducci6n del ruido de las pisadas correspondientemente comprobada hay que aceptar a cambio espesores de capas mayores, o bien s6lo se pueden conseguir menores reducciones del ruido de las pisadas.

La realizaci6n de un sistema de protecci6n acustica, que posea un espesor pequeno y sin embargo una buena amortiguaci6n del ruido de las pisadas, para su empleo bajo revestimientos de suelos rigidos y revestimientos de cubiertas plantea una necesidad existente desde hace largo tiempo. Debido a las opiniones tecnicas vigentes hasta ahora, las capas de amortiguaci6n acustica con elevadas rigideces dinamicas no eran utilizables, o lo eran s6lo muy limitadamente, para este fin.

La invenci6n se ha planteado por tanto el problema de obtener un sistema compuesto de protecci6n acustica, que reduzca la radiaci6n en la habitaci6n y que mejore tambien la protecci6n contra el ruido de las pisadas, a saber en particular en el caso de recubrimientos pisables o bien revestimientos de paredes o cubiertas . Ademas, debido a la capacidad de utilizaci6n requerida bajo revestimientos, el espesor total del sistema compuesto de protecci6n acustica se debe mantener limitado.

Ese problema se resuelve mediante la combinaci6n de las caracteristicas senaladas en la reivindicaci6n

1. En las caracteristicas de las reivindicaciones subordinadas se representan desarrollos y mejoras de la idea de la invenci6n. Cuando en la presente Solicitud se habla de protecci6n contra el ruido de las pisadas, en el caso de revestimientos de paredes y cubiertas, por lo demas hay que considerar l6gicamente tambien siempre la protecci6n acustica.

La invenci6n se basa en la idea de que, mediante una combinaci6n apropiada y especifica de factor de perdidas a flexi6n tan af y factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac en las capas de un sistema compuesto de protecci6n acustica, se pueden alcanzar, sorprendentemente, tambien rigideces dinamicas mas alla del valor de 50 MN/m3 y permitir por tanto espesores de capa menores, que lo conocido anteriormente segun el estado actual de la tecnica.

Estos dos parametros empleados para la descripci6n del sistema compuesto de protecci6n acustica de al menos dos capas, que como factores de perdidas caracterizan el comportamiento disipativo del sistema, son:

•: el factor de perdidas a flexi6n tan af de la capa de amortiguaci6n dispuesta directamente debajo de las tablas del suelo para las vibraciones de flexi6n de las tablas del suelo generadas al andar (no teniendo las vibraciones de espesor del sistema "tablas + capa de amortiguaci6n" practicamente importancia alguna), y

•: el factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac de la capa de aislamiento (del ruido de las pisadas) situada debajo de la capa de amortiguaci6n; para esta es valido

(2) L *c

tan∂c = L""c

esta es por tanto la relaci6n del m6dulo de perdidas a dilataci6n monoaxial L*C al m6dulo de acumulaci6n a dilataci6n monoaxial L"C que describe las propiedades de amortiguaci6n respecto a las vibraciones de espesor de las tablas del suelo ocasionadas al andar.

Los dos factores de perdidas influyen en su cooperaci6n conjunta sobre el comportamiento de amortiguaci6n del sistema global y en consecuencia tanto sobre el aislamiento del ruido de las pisadas como sobre el comportamiento de radiaci6n de las tablas del suelo respecto al ruido en el aire en la habitaci6n.

Este conocimiento, sorprendente tambien para el experto en la tecnica, incluye que las leyes conocidas, utilizadas hasta ahora, de la reducci6n del ruido de las pisadas por materiales aislantes para tablas de suelo delgadas tampoco son plenamente validas, si los materiales aislantes empleados para la protecci6n contra el ruido de las pisadas tienen un factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac mayor de 0,17. En este caso, para mantener valores comprobados de reducci6n del ruido de las pisadas iLw mayores de 15 dB todavia aceptables, y en contra de la opini6n existente del mundo especializado para su posibilidad de realizaci6n, la rigidez dinamica s' de la capa aislante acustica debe presentar valores superiores a 50 MN/m3, en el supuesto de que las tablas del suelo hayan sido combinadas en primer lugar con una capa de amortiguaci6n con un factor de perdidas de las ondas de flexi6n tan af > 0,08. Ahora bien, estas elevadas rigideces se deben conseguir incluso con espesores del material aislante relativamente pequenos de s6lo algunos milimetros, lo que es gran importancia, tambien econ6mica, en particular en combinaci6n con un posterior montaje de tablas de suelo, por ejemplo en el caso de rehabilitaciones.

Si el factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac de la capa aislante acustica supera el de los materiales aislantes usuales en el mercado, por ejemplo de fibras minerales o poliestirol, en este caso especial la importancia de la rigidez dinamica s' de la capa aislante acustica, determinante por lo general, pierde significaci6n frente a la influencia de la amortiguaci6n de las vibraciones de espesor que se pueden alcanzar mediante la misma. Por tanto, se pueden obtener los mismos resultados incluso con materiales cuyas rigideces dinamicas son mucho mayores que s' = 50 MN/m3.

El sistema compuesto de dos capas permite la optimizaci6n del comportamiento de amortiguaci6n respecto a la radiaci6n de ruido en la habitaci6n. La capa de aislamiento acustico asume, ademas del papel amortiguador de vibraciones optimizado respecto a las tablas del suelo radiantes de ruido, tambien las "propiedades elasticas" para el sistema de dos envueltas de actuaci6n tecnica acustica formado por

•: tablas de suelo (como placa distribuidora de carga delgada con una masa superficial pequena), y

•: cubierta en bruto.

La frecuencia de resonancia propia de este sistema resortemasa viene determinado en medida importante, ademas de por las dos masas individuales, por la rigidez dinamica del material dispuesto ente la placa distribuidora de carga y la cubierta en bruto, y segun el estado actual de la tecnica deberia valer, a ser posible, menos de 85 Hercios. Se puede garantizar con ello que mediante el sistema acoplado resortemasa se aplicara la menor cantidad posible de energia de excitaci6n a choque como excitaci6n local debida a las pisadas sobre las tablas del suelo en la propia cubierta en bruto, y sera radiada nuevamente a las habitaciones pr6ximas (verticales y horizontales) como ruido en el aire.

Si el sistema de protecci6n acustica segun la invenci6n se combina con suelos de tablas, ambos forman en conjunto una placa distribuidora de carga, que en el sentido de la deseada optimizaci6n -y como diferencia respecto a pavimentos flotantes mas macizos - representa una "verdadera" envuelta blanda a flexi6n. Esto ocasiona por una parte que el comportamiento de radiaci6n de las tablas del suelo en la habitaci6n objeto de pisadas no s6lo sea determinado claramente por la amortiguaci6n de las vibraciones de flexi6n de las tablas gracias a la capa de amortiguaci6n del sistema de protecci6n acustica colindante con ellas, sino que sea influido en particular y muy sustancialmente tambien por la amortiguaci6n adicional de las vibraciones del espesor del sistema de recubrimiento pisable mediante el factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac de los materiales de protecci6n contra el ruido de las pisadas empleados para suelos de tablas en el sistema de protecci6n acustica segun la invenci6n.

Mediante la capa de amortiguaci6n hecha de materiales de densidad muy elevada, dispuesta adosada, en su caso pegada, al lado inferior del recubrimiento pisable se aumenta de manera tan decisiva la masa relativa a la superficie del delgado recubrimiento pisable -o tambien en el caso de aplicaci6n de un delgado revestimiento de pared, la masa del mismo -que en uni6n con la rigidez dinamica apropiada de la capa activa tecnicamente contra el ruido de las pisadas del sistema compuesto de protecci6n acustica y en combinaci6n con infraestructuras macizas (tambien en el caso de paredes y cubiertas) se consigue un valor de la frecuencia de resonancia del sistema global tan bajo, que este es tambien basicamente activo tecnicamente contra el ruido en el aire o se puede emplear como absorbedor de placas que absorbe el ruido para fines acusticos en las habitaciones.

El sistema compuesto de protecci6n acustica segun la invenci6n no s6lo se puede emplear para recubrimientos de suelos de placas de papel prensado, sino en principio tambien para recubrimientos de paredes y cubiertas, asi como en todas las superestructuras de suelos sin pavimento flotante, en particular los provistos de recubrimientos pisables distribuidores de cargas.

La invenci6n se explica en detalle, a titulo de ejemplo, con ayuda de los dibujos adjuntos. En concreto muestran:

Fig. 1: una masa de mejora del ruido de las pisadas de pavimentos flotantes en funci6n de la masa del

pavimento y de la rigidez dinamica de la capa de amortiguaci6n acustica segun la opini6n tecnica

vigente;

Fig. 2: la estructura de capas esquematica de un sistema de protecci6n acustica segun la invenci6n;

Fig. 3: la estructura de capas esquematica del sistema de protecci6n acustica con inclusi6n de un blo

queo o freno de amortiguaci6n;

Fig. 4: la representaci6n esquematica de una disposici6n alternativa de las capas con una integraci6n

de la capa amortiguadora en la capa de revestimiento;

Fig. 5: la representaci6n esquematica de la utilizaci6n de una lamina de burbujas de aire como capa

amortiguadora acustica del ruido de las pisadas, y

Fig. 6ac, en forma de tablas, los datos fisicos y los efectos del sistema compuesto de protecci6n acustica

segun la invenci6n, junto a datos fisicos para algunos sistemas segun el estado actual de la tec

nica.

En Fig. 1 se representa la masa de mejora iLW del ruido de las pisadas como funci6n de la masa del pavimento m' referida a la superficie y de la rigidez dinamica s' del material aislante. Este desarrollo representa la opini6n tecnica vigente y forma entre otras cosas la base de la norma vigente ONORM B 8115 y se contiene tambien n la reelaboraci6n en curso segun propuesta ONORM B 81154, versi6n de 2 de mayo 2001, tabla 16. La acci6n amortiguadora del ruido de las pisadas de un pavimento flotante es tanto mayor cuanto menor es la rigidez dinamica s' de la capa de aislamiento acustico y cuanto mayor es la masa m' referida a la superficie del pavimento. Las curvas en linea continua se refieren a pavimentos de cemento y sulfato calcico, las curvas en linea de trazos y puntos a pavimentos de asfalto fundido y secos (imagen de "SchallWarmeFeuchte, Grundlagen, Erfahrungen und praktische Hinweise fUr den Hochbau", de K. Gosele/W. SchUle, 9a edici6n, Bauverlag GMBH, Wiesbaden y Berlin, 1991, Figura 5.60).

Fig. 2 muestra la estructura de capas esquematica de un sistema de protecci6n acustica segun la invenci6n. Sobre una superficie de delimitaci6n U de la habitaci6n puede estar dispuesto el sistema de protecci6n acustica con una sucesi6n de capas de capa de revestimiento V, capa de amortiguaci6n D y capa de aislamiento acustico S. La capa de amortiguaci6n D puede ser tendida suelta, pero tambien ser unida fijamente, por ejemplo mediante pegado, bien con el lado inferior de la capa de revestimiento V, y/o con el lado superior de la capa de aislamiento acustico S, cuyo lado inferior se apoya sobre la superficie de delimitaci6n U de la habitaci6n.

Fig. 3 muestra una posible inclusi6n de un freno de amortiguaci6n o bien bloqueo de amortiguaci6n B -en su caso en forma de una lamina de calefacci6n o adicionalmente a una lamina de calefacci6n -entre la capa de revestimiento V y la capa de amortiguaci6n D de la estructura de capas segun la invenci6n.

Fig. 4 muestra otra disposici6n posible de la capa de amortiguaci6n D. La capa de amortiguaci6n D puede esta configurada tambien como nucleo de la capa de revestimiento V o, tal como se representa aqui, estar dispuesta entre dos de sus capas V1, V2.

Fig. 5 representa esquematicamente el empleo de una lamina L de burbujas de aire como capa de aislamiento acustico. La lamina de burbujas de aire consta de una banda de lamina L1 capaz de ser estirada profundamente y de una banda de lamina de cubierta L2 como capa de aislamiento acustico. Estas dos bandas de lamina constan a su vez de una pluralidad de capas, por ejemplo coextrudidas, en las que para mejorar la estanqueidad a los gases pueden estar insertados tambien materiales de barrera. Las burbujas L3 de la lamina L de burbujas de aire pueden estar llenas con un gas inerte, por ejemplo arg6n,

o una mezcla de gases inertes, por ejemplo arg6nnitr6geno.

Las relaciones de espesor que se aprecian en Fig. 2 -Fig. 5 no deben entenderse en sentido limitativo. Asi por ejemplo, la capa de revestimiento V puede estar configurada mas delgada (por ejemplo, como placa de fibra dura de 5 mm de espesor o como capa estratificada, siempre que s6lo actue como distribuidora de cargas) o mas gruesa que la capa de amortiguaci6n D. Si se elige una capa de revestimiento V relativamente delgada, la capa de amortiguaci6n D se configura como capa soporte (sustancialmente mas gruesa), que mediante una elecci6n especial de materiales de carga se puede optimizar en cuanto a las propiedades a conseguir.

En Fig. 6ac se representan en forma de tablas parametros y valores de medici6n para 4 combinaciones de capas diferentes segun la invenci6n como N° 1 a N° 4. Para comparaci6n se senalan los datos fisicos de sistemas de varias capas segun el estado actual de la tecnica como N° 5 (documento DE 197 22 513), N° 6 (documento DE 198 37 142) y N° 7 (documento EP 0 864 712). Estos sistemas segun el estado actual de la tecnica no se incluyeron en las mediciones.

Para todas las variantes segun la invenci6n sirve como base una cubierta en bruto de hormig6n armado de 20 cm de espesor, y se emplea en cada caso una tabla estratificada rigida, acusticamente dura, hecha de una placa de fibra de alta densidad con recubrimiento estratificado de plastico de 1 mm, a saber con un espesor total de 7,6 mm. Las combinaciones de capas constan en concreto de

•: la tabla de estratificado, la lamina amortiguadora de 0,9 mm de la Firma TARKETT SOMMER, Luxembourg S.A. y una lamina de burbujas de aire de 4 mm de material de alta barrera (combinaci6n de capas N° 1);

•: la tabla de estratificado, una lamina amortiguadora de 1,9 mm de la Firma TARKETT SOMMER, Luxembourg S.A. y una lamina de burbujas de aire de 4 mm Haiakawa L55 de 4 mm con espacios intermedios llenos (combinaci6n de capas N° 2);

•: la tabla de estratificado, una lamina amortiguadora de 1,9 mm de la Firma TARKETT SOMMER, Luxembourg S.A. y una capa de 3 mm de espesor de espuma reciclada nueva POER 310 de la Firma Greiner (combinaci6n de capas N° 3);

•: la tabla de estratificado, una lamina amortiguadora de 3,3 mm de la Firma TARKETT SOMMER, Luxembourg S.A.,una lamina de burbujas de aire de 4 mm Haiakawa L45 de 4 mm con espacios intermedios llenos, y un velo de 2 mm (combinaci6n de capas N° 4).

Los ensayos de laboratorio realizados para la medici6n de los datos fisicos y de los efectos del sistema compuesto de protecci6n acustica segun la invenci6n se llevaron a cabo segun la Norma vigente para ello ONORM EN ISO 621, Plasticos, determinaci6n de propiedades mecanicas dinamicas, Edici6n 1 de mayo 1996, siendo determinante la parte 1 (Fundamentos generales) y en relaci6n con el factor de perdidas a flexi6n la parte 3, vibraciones a flexi6n, procedimientos de curvas de resonancia.

Se ha observado con ello que el valor numerico determinado segun las tecnicas de medici6n de la caracteristica tan af de la probeta depende muy fuertemente de la relaci6n de espesores elegida de la propia lamina de amortiguaci6n y del material soporte basicamente necesario. Por el contrario, la anchura de la probeta no tiene importancia alguna. El valor medido de tan af como relaci6n de la parte real y de la parte imaginaria del m6dulo E de la probeta refleja el comportamiento de amortiguaci6n de la combinaci6n global ensayada; tanto en la parte real como en la parte imaginaria se encuentra por tanto la suma de las componentes individuales correspondientes de estas caracteristicas de las dos capas respectivas en cuesti6n de la probeta. La parte imaginaria del fleje de acero como parte soporte es pequena y se puede despreciar practicamente siempre, pero no asi la parte real del m6dulo E del fleje de acero.

La caracterizaci6n indirecta del factor de perdidas a flexi6n del material de la capa de amortiguaci6n se llev6 a cabo empleando una disposici6n de ensayo para el procedimiento B segun la Norma de ensayo ONORM EN ISO 67213, Edici6n de 1 de mayo 1996 para una temperatura de 20° Celsius asi como con ayuda del valor tan af determinado segun dicha Norma para la "primera vibraci6n basica" de una probeta de 150 mm de longitud con la estructura lamina de amortiguaci6n + fleje de chapa de acero de 0,5 mm (9 mm de anchura).

De la comparaci6n de las reducciones del ruido de las pisadas iLw [dB] de las 4 combinaciones de capas segun la invenci6n descritas se deduce en uni6n con las diferentes rigideces dinamicas -la inesperada gran influencia de los efectos de amortiguaci6n en relaci6n con el recalcado/dilataci6n monoaxial ("vibraci6n de espesor") del sistema de protecci6n acustica. En este tipo de funcionamiento especial en uni6n con tablas de suelos, la en principio esperada importancia de la rigidez dinamica de la capa de amortiguaci6n acustica pierde evidentemente significado respecto a la influencia de las amortiguaciones de las vibraciones de espesor que se pueden alcanzar mediante la misma. Se consigue con ello una reducci6n correspondiente del ruido de las pisadas para combinaciones especiales de rigidez dinamica s' y factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac de la capa de amortiguaci6n acustica:

•: un factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac < 0,17 y una rigidez dinamica s' < 50 MN/m3, preferentemente s' < 30 MN/m3; esto es valido para la combinaci6n de capas N° 1,

•: un factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac ; 0,17 y una rigidez dinamica s' ; 50 MN/m3, preferentemente s' > 150 MN/m3; esto es valido para las combinaciones de capas N° 2, N° 3 y N°

4.

La capa de amortiguaci6n D presenta preferentemente una densidad mayor de 2000 kg/m3, e independientemente de ello una rigidez dinamica s' > 150 MN/m3. Los materiales de carga minerales contenidos opcionalmente en la capa de amortiguaci6n D pueden ser cal y sulfato de bario, y los plastificantes empleados aqui pueden ser aceites minerales.

Es posible insertar, entre la capa de revestimiento V y la capa de amortiguaci6n D, un freno de amortiguaci6n o bloqueo de amortiguaci6n B en forma de una lamina de calefacci6n.

La capa de amortiguaci6n acustica puede poseer una rigidez dinamica s' mayor de 150 MN/m3, y/o densidades entre 250 kg/m3y 600 kg/m3, en particular entre 300 y 500 kg/m3. El espesor de esta capa es preferentemente de aproximadamente 4 mm. En el caso de que la lamina de amortiguaci6n acustica S este realizada como lamina de burbujas de aire, esta puede presentar al menos una capa intermedia.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Sistema compuesto de protecci6n acustica para una superficie de delimitaci6n (U) de habitaciones, que comprende

(I)

un revestimiento (V) de suelo, pared o cubierta,

(II)

una capa de amortiguaci6n (D) que se conecta al respectivo revestimiento (V), y

(III) una capa aislante acustica (S) que se conecta a la superficie de delimitaci6n (U) de habitaciones, caracterizado porque a) la capa de amortiguaci6n (D) presenta un factor de perdidas a flexi6n tan af ; 0,08 y una densidad > 1600 kg/m3, y

b) la capa aislante acustica (S) b1) presenta, bien un factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac < 0,17, una rigidez dinamica s' < 50 MN/m3, y una densidad entre 20 y 600 kg/m3, o bien b2) un factor de perdidas a dilataci6n monoaxial tan ac ; 0,17 y una rigidez dinamica s' ; 50 MN/m3,

c) y en el que el espesor total de capa de amortiguaci6n (D) y capa aislante acustica (S) es como maximo de 14 mm.
2.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun la reivindicaci6n 1, caracterizado porque la capa aislante acustica (S) posee un espesor de 2 -6 mm.
3.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun la reivindicaci6n 1 o 2, caracterizado porque la capa aislante acustica (S) consiste en espuma compuesta de copos de poliuretano reciclados.
4.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la capa de amortiguaci6n (D) consiste en un sistema compuesto termoplastico.
5.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun la reivindicaci6n 4, caracterizado porque la capa de amortiguaci6n (D) consiste en polietileno de alta densidad y vinilacetato de etileno, asi como materiales de carga minerales y plastificantes.
6.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque entre el revestimiento (V) y la capa de amortiguaci6n (D) esta dispuesto un freno de amortiguaci6n o bloqueo de amortiguaci6n (B).
7.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la capa aislante acustica (S) esta configurada como lamina (L) de burbujas de aire o lamina multiple de burbujas de aire.
8.

Sistema compuesto de protecci6n acustica segun la reivindicaci6n 7, caracterizado porque en una lamina multiple de burbujas de aire, dos laminas de burbujas de aire estan situadas simetricamente una sobre otra de tal modo que las burbujas de una lamina de burbujas de aire engranan en los espacios intermedios entre las burbujas de la otra lamina de burbujas de aire.