JP6434760B2 - 防音断熱床構造 - Google Patents
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Description
本発明は、建築物の屋根又は室内におけるコンクリートスラブ上面に形成される、断熱
と防音を兼ね備えた防音断熱床構造に関するものである。
と防音を兼ね備えた防音断熱床構造に関するものである。
従来、建築物に用いられる断熱材は、発泡合成樹脂系断熱材、無機繊維系断熱材、天然
素材系断熱材が一般的であり、これらのいずれかの断熱材を、建築物の屋根又は室内にお
けるコンクリートスラブ上面に敷設し、断熱性が付与されていた。また、防水層を敷設す
る場合は、防水層上に断熱材が敷設され、その上に保護、仕上げ層として現場打ちコンク
リートが施工されていた（例えば、特許文献１）。
素材系断熱材が一般的であり、これらのいずれかの断熱材を、建築物の屋根又は室内にお
けるコンクリートスラブ上面に敷設し、断熱性が付与されていた。また、防水層を敷設す
る場合は、防水層上に断熱材が敷設され、その上に保護、仕上げ層として現場打ちコンク
リートが施工されていた（例えば、特許文献１）。
しかしながら、上記特許文献１等に記載された断熱材層のみを形成した構造体にあって
は、仕上げ層上に振動を伴う機械、機器類が設置された場合、断熱材層による防音効果は
期待できず、コンクリートスラブへの振動が伝搬し易くなっていた。
は、仕上げ層上に振動を伴う機械、機器類が設置された場合、断熱材層による防音効果は
期待できず、コンクリートスラブへの振動が伝搬し易くなっていた。
そこで、断熱性に優れると共に、振動を伴う機械、機器等が仕上げ層上に設置された場
合の、建築物の屋根又は室内におけるコンクリートスラブへの振動を絶縁する、防音断熱
床構造が特許文献２に提案されている。
この特許文献２に提案された技術は、建築物の屋根又は室内における床構造であって、
床スラブ上面に敷設される断熱材と、前記断熱材上に敷設される緩衝体と、前記緩衝体上
に敷設される仕上げ層とが積層されてなる、防音断熱床構造である。
また、該特許文献２には、介在させた上記緩衝体が、仕上げ層からの荷重により圧縮さ
れ、その防音性能が低下することを防止する観点から、緩衝体よりクリープ変形の小さい
天然ゴム或いは合成ゴムなどの弾性体を、緩衝体に形成した貫通孔に配設し、該弾性体に
よって仕上げ層からの荷重を支持させる構成とした、防音断熱床構造も提案されている。
合の、建築物の屋根又は室内におけるコンクリートスラブへの振動を絶縁する、防音断熱
床構造が特許文献２に提案されている。
この特許文献２に提案された技術は、建築物の屋根又は室内における床構造であって、
床スラブ上面に敷設される断熱材と、前記断熱材上に敷設される緩衝体と、前記緩衝体上
に敷設される仕上げ層とが積層されてなる、防音断熱床構造である。
また、該特許文献２には、介在させた上記緩衝体が、仕上げ層からの荷重により圧縮さ
れ、その防音性能が低下することを防止する観点から、緩衝体よりクリープ変形の小さい
天然ゴム或いは合成ゴムなどの弾性体を、緩衝体に形成した貫通孔に配設し、該弾性体に
よって仕上げ層からの荷重を支持させる構成とした、防音断熱床構造も提案されている。
ここで、近年においては、更なる屋上利用が進められ、人の歩行等により生じる騒音の
発生が懸念されていると共に、騒音のない快適な居住環境の形成も求められている。その
ため、より断熱性と防音性に優れた防音断熱床構造の出現が要望され、加えて施工コスト
の低減と耐久性の向上も望まれている。
しかし、上記特許文献２において提案された技術は、防音性を付与するために介在させ
る緩衝体の圧縮による防音性能の低下を懸念し、緩衝体に形成した貫通穴に配設されたク
リープ変形の小さい弾性体、具体的には該特許文献２の〔００１１〕段に記載されている
ように、高価な天然ゴム或いは合成ゴムよりなる弾性体により仕上げ層からの荷重を支持
させる構成としているため、施工コストが高いものとなっていた。また、硬質の弾性体を
配設した場合、弾性体が熱橋となるため、緩衝体が建築物の断熱性能に与える影響は小さ
く、断熱材のみが建築物の断熱性能に寄与するものとなっていた。
一方で、硬質の弾性体に加わる集中荷重による断熱材層の損傷を防止するため、断熱材
上に補強板を敷設することもなされているが、補強板の敷設に手間がかかるため、このこ
とも施工コストを高める要因となっていた。さらに、補強板としては主にフレキシブル板
等の無機系の板が用いられるが、その場合、長期的に加わる上載荷重によって、補強板に
ひび割れ等の破損が生じることが問題となっていた。また、補強板として合板等の木質系
の板を用いた場合には、補強板が腐食することが問題となっていた。
発生が懸念されていると共に、騒音のない快適な居住環境の形成も求められている。その
ため、より断熱性と防音性に優れた防音断熱床構造の出現が要望され、加えて施工コスト
の低減と耐久性の向上も望まれている。
しかし、上記特許文献２において提案された技術は、防音性を付与するために介在させ
る緩衝体の圧縮による防音性能の低下を懸念し、緩衝体に形成した貫通穴に配設されたク
リープ変形の小さい弾性体、具体的には該特許文献２の〔００１１〕段に記載されている
ように、高価な天然ゴム或いは合成ゴムよりなる弾性体により仕上げ層からの荷重を支持
させる構成としているため、施工コストが高いものとなっていた。また、硬質の弾性体を
配設した場合、弾性体が熱橋となるため、緩衝体が建築物の断熱性能に与える影響は小さ
く、断熱材のみが建築物の断熱性能に寄与するものとなっていた。
一方で、硬質の弾性体に加わる集中荷重による断熱材層の損傷を防止するため、断熱材
上に補強板を敷設することもなされているが、補強板の敷設に手間がかかるため、このこ
とも施工コストを高める要因となっていた。さらに、補強板としては主にフレキシブル板
等の無機系の板が用いられるが、その場合、長期的に加わる上載荷重によって、補強板に
ひび割れ等の破損が生じることが問題となっていた。また、補強板として合板等の木質系
の板を用いた場合には、補強板が腐食することが問題となっていた。
本発明は、建築物の屋根又は室内におけるコンクリートスラブ上面に形成される防音断
熱床構造の上述した背景技術が有する課題に鑑み成されたものであって、その目的は、断
熱及び防音性能に優れると共に、施工が容易であり、低コストで提供可能な防音断熱床構
造を提案することにある。
熱床構造の上述した背景技術が有する課題に鑑み成されたものであって、その目的は、断
熱及び防音性能に優れると共に、施工が容易であり、低コストで提供可能な防音断熱床構
造を提案することにある。
本発明は、上記した課題を解決するため、次の（１）〜（７）に記載した防音断熱床構造とした。
（１）建築物の屋上又は室内の床構造であって、コンクリートスラブ上に形成された防水層と、該防水層上に形成された発泡合成樹脂系断熱材からなる断熱層と、該断熱層上に形成された防音層と、該防音層上に形成された押さえコンクリート層とからなり、前記断熱層と押さえコンクリート層との間に、前記防音層を貫通した状態で、上載荷重を支持する発泡合成樹脂系の荷重支持部材が前記断熱層上に直接配置されており、前記発泡合成樹脂系断熱材が見掛け密度０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ 3 のポリスチレン系樹脂発泡体であり、前記荷重支持部材が見掛け密度０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ 3 のポリスチレン系樹脂発泡体であることを特徴とする、防音断熱床構造。
（２）上記断熱層の厚みが、２０〜３００ｍｍであり、上記防音層の厚みが、１０〜１００ｍｍであることを特徴とする、上記（１）に記載の防音断熱床構造。
（３）上記荷重支持部材の上面の合計面積（Ｓ１）と、上記防音層の上面及び荷重支持部材の上面の合計面積（Ｓ２）の割合（Ｓ１ ／ Ｓ２） が、０．０４〜０．５であることを特徴とする、上記（１）又は（２）に記載の防音断熱床構造。
（４）上記荷重支持部材が、圧縮強度５〜５０Ｎ／ｃｍ2の合成樹脂発泡体からなることを特徴とする、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の防音断熱床構造。
（５）上記荷重支持部材の熱伝導率が０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることを特徴とする、上記（１）〜（４）のいずれかに記載の防音断熱床構造。
（６）上記断熱層が、熱伝導率０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下の合成樹脂発泡体からなることを特徴とする、上記（１）〜（５）のいずれかに記載の防音断熱床構造。
（７）上記防音層が、見掛け密度０．０２〜０．１８ｇ／ｃｍ3のポリオレフィン系樹脂発泡体からなることを特徴とする、上記（１）〜（６）のいずれかに記載の防音断熱床
構造。
（１）建築物の屋上又は室内の床構造であって、コンクリートスラブ上に形成された防水層と、該防水層上に形成された発泡合成樹脂系断熱材からなる断熱層と、該断熱層上に形成された防音層と、該防音層上に形成された押さえコンクリート層とからなり、前記断熱層と押さえコンクリート層との間に、前記防音層を貫通した状態で、上載荷重を支持する発泡合成樹脂系の荷重支持部材が前記断熱層上に直接配置されており、前記発泡合成樹脂系断熱材が見掛け密度０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ 3 のポリスチレン系樹脂発泡体であり、前記荷重支持部材が見掛け密度０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ 3 のポリスチレン系樹脂発泡体であることを特徴とする、防音断熱床構造。
（２）上記断熱層の厚みが、２０〜３００ｍｍであり、上記防音層の厚みが、１０〜１００ｍｍであることを特徴とする、上記（１）に記載の防音断熱床構造。
（３）上記荷重支持部材の上面の合計面積（Ｓ１）と、上記防音層の上面及び荷重支持部材の上面の合計面積（Ｓ２）の割合（Ｓ１ ／ Ｓ２） が、０．０４〜０．５であることを特徴とする、上記（１）又は（２）に記載の防音断熱床構造。
（４）上記荷重支持部材が、圧縮強度５〜５０Ｎ／ｃｍ2の合成樹脂発泡体からなることを特徴とする、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の防音断熱床構造。
（５）上記荷重支持部材の熱伝導率が０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることを特徴とする、上記（１）〜（４）のいずれかに記載の防音断熱床構造。
（６）上記断熱層が、熱伝導率０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下の合成樹脂発泡体からなることを特徴とする、上記（１）〜（５）のいずれかに記載の防音断熱床構造。
（７）上記防音層が、見掛け密度０．０２〜０．１８ｇ／ｃｍ3のポリオレフィン系樹脂発泡体からなることを特徴とする、上記（１）〜（６）のいずれかに記載の防音断熱床
構造。
上記した本発明にかかる防音断熱床構造によれば、防音層を貫通した状態で、上載荷重
を支持する荷重支持部材が配置されているので、防音層の圧縮による防音性能の低下が防
止され、断熱及び防音性能に優れた防音断熱床構造を提供できる。
また、本発明においては、上記荷重支持部材として発泡合成樹脂系のものを用いるので
、天然ゴム或いは合成ゴムに比して安価であると共に、下層の断熱層を損傷させることが
少なく、補強板等を介在させる必要がなくなることから、施工性も良くなり、低コストで
提供可能な防音断熱床構造となる。
さらに、上記荷重支持部材として発泡合成樹脂系のものを用いるので、天然ゴム或いは
合成ゴムを用いた場合と比べて該荷重支持部が熱橋とならず、防音層自体も断熱性を有す
るようになることから、特に断熱性能に優れた防音断熱床構造を提供できる。
を支持する荷重支持部材が配置されているので、防音層の圧縮による防音性能の低下が防
止され、断熱及び防音性能に優れた防音断熱床構造を提供できる。
また、本発明においては、上記荷重支持部材として発泡合成樹脂系のものを用いるので
、天然ゴム或いは合成ゴムに比して安価であると共に、下層の断熱層を損傷させることが
少なく、補強板等を介在させる必要がなくなることから、施工性も良くなり、低コストで
提供可能な防音断熱床構造となる。
さらに、上記荷重支持部材として発泡合成樹脂系のものを用いるので、天然ゴム或いは
合成ゴムを用いた場合と比べて該荷重支持部が熱橋とならず、防音層自体も断熱性を有す
るようになることから、特に断熱性能に優れた防音断熱床構造を提供できる。
以下、本発明にかかる防音断熱床構造の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する
。
。
図１は、本発明にかかる防音断熱床構造の基本構成を示した縦断面図であり、該図に示
す防音断熱床構造１０は、コンクリートスラブ１上に形成された防水層２と、該防水層２
上に形成された発泡合成樹脂系断熱材からなる断熱層３と、該断熱層３上に形成された防
音層４と、該防音層４上に形成された押さえコンクリート層５とからなり、前記断熱層３
と押さえコンクリート層５との間に、前記防音層４を貫通した状態で、上載荷重を支持す
る発泡合成樹脂系の荷重支持部材６が配置されている構成である。
す防音断熱床構造１０は、コンクリートスラブ１上に形成された防水層２と、該防水層２
上に形成された発泡合成樹脂系断熱材からなる断熱層３と、該断熱層３上に形成された防
音層４と、該防音層４上に形成された押さえコンクリート層５とからなり、前記断熱層３
と押さえコンクリート層５との間に、前記防音層４を貫通した状態で、上載荷重を支持す
る発泡合成樹脂系の荷重支持部材６が配置されている構成である。
上記コンクリートスラブ１については、一般的に床下地として適用される、現場打ち鉄
筋コンクリート、コンクリートブロック、軽量気泡コンクリートパネル、プレキャストコ
ンクリートパネル等により構築されたものが挙げられ、これらのいずれにより形成された
ものであっても良い。通常、建築物の屋根又は室内の床下地として構築されるコンクリー
トスラブ１は、１０〜３０ｃｍ程度の厚みに形成される。
筋コンクリート、コンクリートブロック、軽量気泡コンクリートパネル、プレキャストコ
ンクリートパネル等により構築されたものが挙げられ、これらのいずれにより形成された
ものであっても良い。通常、建築物の屋根又は室内の床下地として構築されるコンクリー
トスラブ１は、１０〜３０ｃｍ程度の厚みに形成される。
防水層２は、従来より知られたものを適宜用いることができ、一般に建築物の屋根で雨
水の浸透を防止する、アスファルト防水、シート防水、改質アスファルト防水、塗膜防水
、モルタル防水等が広く使用できる。
防水層２の具体的な施工例としては、例えば、先ずコンクリートスラブ１の表面にアス
ファルトプライマーを塗布した後、その上にアスファルト塗布層をルーフィングを介在さ
せた状態で多層に塗布形成し、アスファルト塗布層が多層構造からなる防水層２を形成す
ることができる。このようにして形成された防水層２は、厚さが一般に３〜１０ｍｍのア
スファルト層からなるものである。
水の浸透を防止する、アスファルト防水、シート防水、改質アスファルト防水、塗膜防水
、モルタル防水等が広く使用できる。
防水層２の具体的な施工例としては、例えば、先ずコンクリートスラブ１の表面にアス
ファルトプライマーを塗布した後、その上にアスファルト塗布層をルーフィングを介在さ
せた状態で多層に塗布形成し、アスファルト塗布層が多層構造からなる防水層２を形成す
ることができる。このようにして形成された防水層２は、厚さが一般に３〜１０ｍｍのア
スファルト層からなるものである。
上記防水層２上に形成される断熱層３としては、本発明においては、発泡合成樹脂系断
熱材を用いる。これは、発泡合成樹脂系断熱材は、他のグラスウール、ロックウール等の
無機繊維系断熱材や、セルロースファイバー、コルク、羊毛等の天然素材系断熱材に比し
て耐水性があり、安定した断熱性能が得られ、かつ軽量で取り扱い易いためである。
発泡合成樹脂系断熱材としては、ポリスチレンフォーム、硬質ウレタンフォーム、フェ
ノールフォーム、ポリエチレンフォーム等が挙げられ、これらのいずれを使用しても良い
が、中でも、ポリスチレンフォーム等のポリスチレン系樹脂発泡体は、圧縮クリープ特性
に優れ、荷重に対する抵抗力があることから好ましい。
ポリスチレン系樹脂発泡体を使用する場合、その見掛け密度は０．０１６ｇ／ｃｍ3以
上であり、好ましくは０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ3である。ポリスチレン系樹脂発泡体
の見掛け密度を上記範囲とすることで、荷重に対する十分な抵抗力が得られ、作業性が良
く、コスト的にも良いものとなる。また、耐荷重性の観点から、圧縮強度が５〜５０Ｎ／
ｃｍ2であることが好ましく、１０〜４０Ｎ／ｃｍ2であることがより好ましく、１５〜３
０Ｎ／ｃｍ2であることが更に好ましい。
ポリスチレン系樹脂発泡体は、押出発泡成形体、発泡ビーズ成形体のいずれであっても
よいが、押出発泡成形体が、圧縮クリープ特性の面では好ましい。
なお、本明細書における上記見掛け密度は、水没法により求めた発泡体の体積を、あら
かじめ測定しておいた発泡体の質量で割り算し、単位を（ｇ／ｃｍ3）に換算することに
より求めたものである。また、本明細書における上記圧縮強度は、ＪＩＳ Ａ９５１１（
２００６Ｒ）に準じて測定した値である。
熱材を用いる。これは、発泡合成樹脂系断熱材は、他のグラスウール、ロックウール等の
無機繊維系断熱材や、セルロースファイバー、コルク、羊毛等の天然素材系断熱材に比し
て耐水性があり、安定した断熱性能が得られ、かつ軽量で取り扱い易いためである。
発泡合成樹脂系断熱材としては、ポリスチレンフォーム、硬質ウレタンフォーム、フェ
ノールフォーム、ポリエチレンフォーム等が挙げられ、これらのいずれを使用しても良い
が、中でも、ポリスチレンフォーム等のポリスチレン系樹脂発泡体は、圧縮クリープ特性
に優れ、荷重に対する抵抗力があることから好ましい。
ポリスチレン系樹脂発泡体を使用する場合、その見掛け密度は０．０１６ｇ／ｃｍ3以
上であり、好ましくは０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ3である。ポリスチレン系樹脂発泡体
の見掛け密度を上記範囲とすることで、荷重に対する十分な抵抗力が得られ、作業性が良
く、コスト的にも良いものとなる。また、耐荷重性の観点から、圧縮強度が５〜５０Ｎ／
ｃｍ2であることが好ましく、１０〜４０Ｎ／ｃｍ2であることがより好ましく、１５〜３
０Ｎ／ｃｍ2であることが更に好ましい。
ポリスチレン系樹脂発泡体は、押出発泡成形体、発泡ビーズ成形体のいずれであっても
よいが、押出発泡成形体が、圧縮クリープ特性の面では好ましい。
なお、本明細書における上記見掛け密度は、水没法により求めた発泡体の体積を、あら
かじめ測定しておいた発泡体の質量で割り算し、単位を（ｇ／ｃｍ3）に換算することに
より求めたものである。また、本明細書における上記圧縮強度は、ＪＩＳ Ａ９５１１（
２００６Ｒ）に準じて測定した値である。
断熱層３として用いる発泡合成樹脂系断熱材は、断熱性能の観点から、熱伝導率が０．
０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが好ましく、０．０４５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより
好ましく、０．０４３Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが更に好ましく、０．０４１Ｗ／ｍ・Ｋ
以下であることが特に好ましい。また、形成する断熱層３の厚みは、経済性と断熱性能と
の兼ね合い、更には居住スペースを確保する観点から、２０〜３００ｍｍが好ましく、２
５〜１６０ｍｍであることがより好ましい。
なお、本明細書における上記熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ９５１１（２００６Ｒ）の５．７
項記載の平板熱流計法（平均温度２３℃）により測定したものである。
０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが好ましく、０．０４５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより
好ましく、０．０４３Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが更に好ましく、０．０４１Ｗ／ｍ・Ｋ
以下であることが特に好ましい。また、形成する断熱層３の厚みは、経済性と断熱性能と
の兼ね合い、更には居住スペースを確保する観点から、２０〜３００ｍｍが好ましく、２
５〜１６０ｍｍであることがより好ましい。
なお、本明細書における上記熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ９５１１（２００６Ｒ）の５．７
項記載の平板熱流計法（平均温度２３℃）により測定したものである。
上記した発泡合成樹脂系断熱材を、コンクリートスラブ１上に形成された防水層２上に
、隙間なく敷き詰めることにより、断熱層３が防水層２上に構築される。この際、各発泡
合成樹脂系断熱材間の継目に、気密テープ等による目張りを施すことは、断熱層３による
断熱性能の向上と、その性能維持を図る上で好ましい。
、隙間なく敷き詰めることにより、断熱層３が防水層２上に構築される。この際、各発泡
合成樹脂系断熱材間の継目に、気密テープ等による目張りを施すことは、断熱層３による
断熱性能の向上と、その性能維持を図る上で好ましい。
上記断熱層３上に形成される防音層４は、振動を絶縁するバネ及び減衰特性を持ったも
のであれば、特に形状、材質は限定されない。
防音層４の材質については、グラスウール、ロックウール等の無機繊維系のものや、セ
ルロースファイバー、ポリエステル、ポリプロピレン等からなるフェルト、軟質ポリウレ
タンフォーム、ポリエチレンフォーム、ポリプロピレンフォーム、ポリスチレンフォーム
等の合成樹脂発泡体等が採用可能であるが、その中でも、断熱性を有し、軽量で敷設施工
性の良好な合成樹脂発泡体が好ましく、更には、弾性率が小さく、防音効果に優れ、吸水
性が極めて低いポリエチレンフォーム、ポリプロピレンフォーム等のポリオレフィン系樹
脂発泡体が特に好ましい。
ポリオレフィン系樹脂発泡体を使用する場合、その見掛け密度は０．０２〜０．１８ｇ
／ｃｍ3 、更には０．０２５〜０．１ｇ／ｃｍ3のものが、防音特性における動的弾性率
が小さい面で好ましい。また、断熱性能の観点から、熱伝導率が０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下
であることが好ましく、０．０４５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより好ましく、０．０４
１Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが更に好ましい。
のであれば、特に形状、材質は限定されない。
防音層４の材質については、グラスウール、ロックウール等の無機繊維系のものや、セ
ルロースファイバー、ポリエステル、ポリプロピレン等からなるフェルト、軟質ポリウレ
タンフォーム、ポリエチレンフォーム、ポリプロピレンフォーム、ポリスチレンフォーム
等の合成樹脂発泡体等が採用可能であるが、その中でも、断熱性を有し、軽量で敷設施工
性の良好な合成樹脂発泡体が好ましく、更には、弾性率が小さく、防音効果に優れ、吸水
性が極めて低いポリエチレンフォーム、ポリプロピレンフォーム等のポリオレフィン系樹
脂発泡体が特に好ましい。
ポリオレフィン系樹脂発泡体を使用する場合、その見掛け密度は０．０２〜０．１８ｇ
／ｃｍ3 、更には０．０２５〜０．１ｇ／ｃｍ3のものが、防音特性における動的弾性率
が小さい面で好ましい。また、断熱性能の観点から、熱伝導率が０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下
であることが好ましく、０．０４５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより好ましく、０．０４
１Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが更に好ましい。
防音層４の厚みは、１０〜１００ｍｍが好ましく、２０〜５０ｍｍが更に好ましい。厚
みを上記範囲にすることで、十分な防音性能を有すると共に、居住スペースを確保する観
点から好ましい。
みを上記範囲にすることで、十分な防音性能を有すると共に、居住スペースを確保する観
点から好ましい。
形成された防音層４には、上下方向に貫通する複数個の貫通部７が形成されている。こ
の貫通部７は、図２に示したように、例えば防音層を形成する各ポリオレフィン系樹脂発
泡体４の板面に、貫通孔７Ａをそれぞれ穿設することにより形成しても良く、また図３に
示したように、各ポリオレフィン系樹脂発泡体４の周縁に切欠き７Ｂをそれぞれ形成し、
隣り合うポリオレフィン系樹脂発泡体４，４間に該切欠き７Ｂを利用した貫通部７が形成
されるものとしても良い。更には、図４に示したように、間隙７Ｃを開けてポリオレフィ
ン系樹脂発泡体４，４を配置し、その間隙７Ｃを貫通部７とするものであっても良い。
の貫通部７は、図２に示したように、例えば防音層を形成する各ポリオレフィン系樹脂発
泡体４の板面に、貫通孔７Ａをそれぞれ穿設することにより形成しても良く、また図３に
示したように、各ポリオレフィン系樹脂発泡体４の周縁に切欠き７Ｂをそれぞれ形成し、
隣り合うポリオレフィン系樹脂発泡体４，４間に該切欠き７Ｂを利用した貫通部７が形成
されるものとしても良い。更には、図４に示したように、間隙７Ｃを開けてポリオレフィ
ン系樹脂発泡体４，４を配置し、その間隙７Ｃを貫通部７とするものであっても良い。
防音層４に形成される上記貫通部７は、その形状は何ら限定されるものではなく、円柱
状、三角、四角、六角等の角柱状、更には交差あるいは平行した帯状のものであっても良
いが、防音層４の板面に、偏りなく全体的に均等となるように配置されていることが好ま
しい。例えば図２に示したように、同一断面の円柱状貫通部７を、正方格子点上に配置す
る、或いは、図４に示したように、同一幅の帯状の貫通部７を、正方格子点を結ぶ線上に
配置する等、全体的に均等に配置されていることが好ましい。また、上記貫通部７を穿設
により形成する場合や切欠きを利用して貫通部とする場合等においては、１ｍ2当たり３
箇所以上設けることが好ましい。
状、三角、四角、六角等の角柱状、更には交差あるいは平行した帯状のものであっても良
いが、防音層４の板面に、偏りなく全体的に均等となるように配置されていることが好ま
しい。例えば図２に示したように、同一断面の円柱状貫通部７を、正方格子点上に配置す
る、或いは、図４に示したように、同一幅の帯状の貫通部７を、正方格子点を結ぶ線上に
配置する等、全体的に均等に配置されていることが好ましい。また、上記貫通部７を穿設
により形成する場合や切欠きを利用して貫通部とする場合等においては、１ｍ2当たり３
箇所以上設けることが好ましい。
上記防音層４に形成された貫通部７には、上載荷重を支持するための荷重支持部材６が
挿入配置されている。この荷重支持部材６は、本発明においては、発泡合成樹脂系のもの
を使用するため、天然或いは合成ゴムに比して安価であると共に、下層の発泡合成樹脂系
断熱材からなる断熱層３を損傷させることが少なく、補強板等を介在させる必要がなくな
ることから、施工性も良くなり、低コストで構築できるものとなる。また、荷重支持部材
６に合成樹脂発泡体を使用することで、天然ゴム或いは合成ゴムを用いた場合と比べて該
荷重支持部６が熱橋になりにくく、防音層自体も断熱性を有するようになることから、特
に断熱性能に優れた防音断熱床構造となる。
挿入配置されている。この荷重支持部材６は、本発明においては、発泡合成樹脂系のもの
を使用するため、天然或いは合成ゴムに比して安価であると共に、下層の発泡合成樹脂系
断熱材からなる断熱層３を損傷させることが少なく、補強板等を介在させる必要がなくな
ることから、施工性も良くなり、低コストで構築できるものとなる。また、荷重支持部材
６に合成樹脂発泡体を使用することで、天然ゴム或いは合成ゴムを用いた場合と比べて該
荷重支持部６が熱橋になりにくく、防音層自体も断熱性を有するようになることから、特
に断熱性能に優れた防音断熱床構造となる。
荷重支持部材６は、断熱性能の観点から、熱伝導率が０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であるこ
とが好ましく、０．０４５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより好ましく、０．０４３Ｗ／ｍ
・Ｋ以下であることが更に好ましく、０．０４１Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが特に好まし
い。また、耐荷重性の観点から、圧縮強度が５〜５０Ｎ／ｃｍ2であることが好ましく、
１０〜４０Ｎ／ｃｍ2であることがより好ましく、１５〜３０Ｎ／ｃｍ2であることが更に
好ましい。
とが好ましく、０．０４５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより好ましく、０．０４３Ｗ／ｍ
・Ｋ以下であることが更に好ましく、０．０４１Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが特に好まし
い。また、耐荷重性の観点から、圧縮強度が５〜５０Ｎ／ｃｍ2であることが好ましく、
１０〜４０Ｎ／ｃｍ2であることがより好ましく、１５〜３０Ｎ／ｃｍ2であることが更に
好ましい。
荷重支持部材６として用いられる合成樹脂発泡体としては、ポリスチレンフォーム、硬
質ウレタンフォーム、フェノールフォーム、ポリエチレンフォーム等が挙げられ、これら
のいずれを使用しても良いが、中でも、押出法ポリスチレンフォーム等のポリスチレン系
樹脂発泡体は、圧縮クリープ特性に優れ、荷重に対する抵抗力があることから好ましい。
質ウレタンフォーム、フェノールフォーム、ポリエチレンフォーム等が挙げられ、これら
のいずれを使用しても良いが、中でも、押出法ポリスチレンフォーム等のポリスチレン系
樹脂発泡体は、圧縮クリープ特性に優れ、荷重に対する抵抗力があることから好ましい。
荷重支持部材６として、上記した断熱層３に用いられる発泡合成樹脂系断熱材と同種の
合成樹脂発泡体を用いても良い。この場合、断熱層３と荷重支持部材６とを形成する部分
を一体的に有する合成樹脂発泡体としても良い。例えば図５に示したように、複数の凸部
６Ａを有する板状体にポリスチレン系樹脂発泡体３を成形し、該ポリスチレン系樹脂発泡
体３を、図２に示した複数の貫通孔７Ａが形成された防音層を形成するポリオレフィン系
樹脂発泡体４と、凸部６Ａを貫通孔７Ａに挿入する状態で積層させ、図７に示したように
、ポリスチレン系樹脂発泡体からなる断熱層３と、該断熱層３の上方に積層されたポリオ
レフィン系樹脂発泡体からなる防音層４と、該防音層４を上下方向に貫通する状態で配置
されたポリスチレン系樹脂発泡体からなる荷重支持部材６とを有する積層体としても良い
。また、図６に示したように、複数の凹部６Ｂを有する板状体にポリスチレン系樹脂発泡
体３を成形し、該凹部６Ｂに板状に形成された防音層を形成するポリオレフィン系樹脂発
泡体４をそれぞれ嵌め込み、図８に示したように、ポリスチレン系樹脂発泡体からなる断
熱層３と、該断熱層３の上方に積層されたポリオレフィン系樹脂発泡体からなる防音層４
と、該防音層４を上下方向に貫通する状態で配置されたポリスチレン系樹脂発泡体からな
る荷重支持部材６とを有する積層体としても良い。
合成樹脂発泡体を用いても良い。この場合、断熱層３と荷重支持部材６とを形成する部分
を一体的に有する合成樹脂発泡体としても良い。例えば図５に示したように、複数の凸部
６Ａを有する板状体にポリスチレン系樹脂発泡体３を成形し、該ポリスチレン系樹脂発泡
体３を、図２に示した複数の貫通孔７Ａが形成された防音層を形成するポリオレフィン系
樹脂発泡体４と、凸部６Ａを貫通孔７Ａに挿入する状態で積層させ、図７に示したように
、ポリスチレン系樹脂発泡体からなる断熱層３と、該断熱層３の上方に積層されたポリオ
レフィン系樹脂発泡体からなる防音層４と、該防音層４を上下方向に貫通する状態で配置
されたポリスチレン系樹脂発泡体からなる荷重支持部材６とを有する積層体としても良い
。また、図６に示したように、複数の凹部６Ｂを有する板状体にポリスチレン系樹脂発泡
体３を成形し、該凹部６Ｂに板状に形成された防音層を形成するポリオレフィン系樹脂発
泡体４をそれぞれ嵌め込み、図８に示したように、ポリスチレン系樹脂発泡体からなる断
熱層３と、該断熱層３の上方に積層されたポリオレフィン系樹脂発泡体からなる防音層４
と、該防音層４を上下方向に貫通する状態で配置されたポリスチレン系樹脂発泡体からな
る荷重支持部材６とを有する積層体としても良い。
防音層４を貫通した状態で配置された荷重支持部材６は、その上面の合計面積（Ｓ１）
と、防音層４の上面及び荷重支持部材６の上面の合計面積（Ｓ２）の割合（Ｓ１／Ｓ２）
が、０．０４〜０．５であることが好ましく、０．０５〜０．４であることが更に好まし
い。この値を上記範囲とすることで、上載荷重を十分に支持できる耐荷重性が得られ、ま
た、防音層４による十分な防音性能が得られる。
と、防音層４の上面及び荷重支持部材６の上面の合計面積（Ｓ２）の割合（Ｓ１／Ｓ２）
が、０．０４〜０．５であることが好ましく、０．０５〜０．４であることが更に好まし
い。この値を上記範囲とすることで、上載荷重を十分に支持できる耐荷重性が得られ、ま
た、防音層４による十分な防音性能が得られる。
上記防音層４の上面には、押さえコンクリート層５が形成される。この押さえコンクリ
ート層５は、一般的に現場打ちコンクリートが用いられるが、これに限定されるものでは
ない。押さえコンクリート層５の厚さは、通常８０〜１５０ｃｍ程度に形成される。
ート層５は、一般的に現場打ちコンクリートが用いられるが、これに限定されるものでは
ない。押さえコンクリート層５の厚さは、通常８０〜１５０ｃｍ程度に形成される。
以上、説明した本発明にかかる防音断熱床構造によれば、防音層４を貫通した状態で、
上載荷重を支持するための荷重支持部材６が配置されているので、防音層４の圧縮による
防音性能の低下が防止され、断熱及び防音性能に優れた防音断熱床構造となる。
また、本発明においては、上記荷重支持部材６として発泡合成樹脂系のものを用いるの
で、天然ゴム或いは合成ゴムに比して安価であると共に、下層の断熱層３を損傷させるこ
とが少なく、補強板等を介在させる必要がなくなることから、施工性も良くなり、低コス
トで提供可能な防音断熱床構造となる。
さらに、荷重支持部材６として合成樹脂発泡体を使用するので、天然ゴム或いは合成ゴ
ムを用いた場合と比べて該荷重支持部６が熱橋とならず、防音層自体も断熱性を有するよ
うになることから、特に断熱性能に優れた防音断熱床構造となる。
上載荷重を支持するための荷重支持部材６が配置されているので、防音層４の圧縮による
防音性能の低下が防止され、断熱及び防音性能に優れた防音断熱床構造となる。
また、本発明においては、上記荷重支持部材６として発泡合成樹脂系のものを用いるの
で、天然ゴム或いは合成ゴムに比して安価であると共に、下層の断熱層３を損傷させるこ
とが少なく、補強板等を介在させる必要がなくなることから、施工性も良くなり、低コス
トで提供可能な防音断熱床構造となる。
さらに、荷重支持部材６として合成樹脂発泡体を使用するので、天然ゴム或いは合成ゴ
ムを用いた場合と比べて該荷重支持部６が熱橋とならず、防音層自体も断熱性を有するよ
うになることから、特に断熱性能に優れた防音断熱床構造となる。
次に、本発明の実施例を記載する。
図１に示す防音断熱床構造において、コンクリートスラブ１の厚さ２００ｍｍ、防水層
２をアスファルト防水１０ｍｍとした。断熱層３として、ポリスチレン系樹脂発泡体であ
る押出法ポリスチレンフォーム（熱伝導率：０．０２８Ｗ／ｍ・Ｋ、見掛け密度：０．０
２５ｇ／ｃｍ3、厚さ：４０ｍｍ）を用いた。防音層４は、ポリオレフィン系樹脂発泡体
であるビーズ法架橋ポリエチレンフォーム（見掛け密度：０．０３６ｇ／ｃｍ3、厚さ：
２５ｍｍ）を用い、該発泡体の板面に、１ｍ2当たり４個の貫通部７を正方格子点上に形
成した。貫通部７に、上記断熱層３の形成に用いたポリスチレン系樹脂発泡体と同種の発
泡体により形成した荷重支持部材６（圧縮強度：２０Ｎ／ｃｍ2、一辺の長さ：１５０ｍ
ｍ、厚さ：４０ｍｍの四角柱状）を挿入配置した（Ｓ１／Ｓ２：０．０９）。継手を布ガ
ムテープで養生し、コンクリートを打設することにより、押さえコンクリート層５（厚さ
：１５０ｍｍ、単位面積当たりの荷重：３５０ｋｇ／ｍ2）を形成した。
２をアスファルト防水１０ｍｍとした。断熱層３として、ポリスチレン系樹脂発泡体であ
る押出法ポリスチレンフォーム（熱伝導率：０．０２８Ｗ／ｍ・Ｋ、見掛け密度：０．０
２５ｇ／ｃｍ3、厚さ：４０ｍｍ）を用いた。防音層４は、ポリオレフィン系樹脂発泡体
であるビーズ法架橋ポリエチレンフォーム（見掛け密度：０．０３６ｇ／ｃｍ3、厚さ：
２５ｍｍ）を用い、該発泡体の板面に、１ｍ2当たり４個の貫通部７を正方格子点上に形
成した。貫通部７に、上記断熱層３の形成に用いたポリスチレン系樹脂発泡体と同種の発
泡体により形成した荷重支持部材６（圧縮強度：２０Ｎ／ｃｍ2、一辺の長さ：１５０ｍ
ｍ、厚さ：４０ｍｍの四角柱状）を挿入配置した（Ｓ１／Ｓ２：０．０９）。継手を布ガ
ムテープで養生し、コンクリートを打設することにより、押さえコンクリート層５（厚さ
：１５０ｍｍ、単位面積当たりの荷重：３５０ｋｇ／ｍ2）を形成した。
上記した防音断熱床構造の防音性能を、ＪＩＳ Ａ１４４０−１（２００７）「実験室
におけるコンクリート床上の床仕上げ構造の床衝撃音レベル低減量の測定方法−第１部：
標準軽量衝撃源による方法」に基づき、試験体上面の中心を打撃点としてタッピングマシ
ンによる軽衝撃（５００ｇのハンマーによるタッピング）を加え、階下に設置したマイク
ロホンで衝撃音を捉えることにより評価した（実施例１）。また、比較のため、上記した
床構造において、防音層４に貫通部７が形成されておらず、荷重支持部材６が防音層４に
配置されていないことのみが異なる防音断熱床構造のものについて、その防音性能を上記
と同様の方法で評価した（比較例１）。
実施例１及び比較例１の測定結果を、表１に示す。
におけるコンクリート床上の床仕上げ構造の床衝撃音レベル低減量の測定方法−第１部：
標準軽量衝撃源による方法」に基づき、試験体上面の中心を打撃点としてタッピングマシ
ンによる軽衝撃（５００ｇのハンマーによるタッピング）を加え、階下に設置したマイク
ロホンで衝撃音を捉えることにより評価した（実施例１）。また、比較のため、上記した
床構造において、防音層４に貫通部７が形成されておらず、荷重支持部材６が防音層４に
配置されていないことのみが異なる防音断熱床構造のものについて、その防音性能を上記
と同様の方法で評価した（比較例１）。
実施例１及び比較例１の測定結果を、表１に示す。
表１から、本発明の防音断熱床構造に係る実施例１は、測定した全ての周波数帯域にお
いて、従来の防音断熱床構造に係る比較例１と同等の床衝撃音レベル低減量を示しており
、優れた防音効果を有するものであることがわかる。一方、本発明の防音断熱床構造は、
防音層４を貫通する状態で荷重支持部材６が配置されているため、当然ながら、防音層４
の圧縮による防音性能の低下が防止されることとなり、優れた防音効果を長期にわたって
維持できるものとなる。
いて、従来の防音断熱床構造に係る比較例１と同等の床衝撃音レベル低減量を示しており
、優れた防音効果を有するものであることがわかる。一方、本発明の防音断熱床構造は、
防音層４を貫通する状態で荷重支持部材６が配置されているため、当然ながら、防音層４
の圧縮による防音性能の低下が防止されることとなり、優れた防音効果を長期にわたって
維持できるものとなる。
本発明は、断熱及び防音性能に優れると共に、施工が容易であり、低コストで提供可能
な防音断熱床構造であるので、集合住宅、病院・官公庁等の公共施設など、断熱のみなら
ず防音性能が要求される床構造として、広く利用できるものである。
な防音断熱床構造であるので、集合住宅、病院・官公庁等の公共施設など、断熱のみなら
ず防音性能が要求される床構造として、広く利用できるものである。
１ コンクリートスラブ
２ 防水層
３ 断熱層
４ 防音層
５ 押さえコンクリート層
６ 荷重支持部材
６Ａ 凸部
６Ｂ 凹部
７ 貫通部
７Ａ 貫通孔
７Ｂ 切欠き
７Ｃ 間隙
２ 防水層
３ 断熱層
４ 防音層
５ 押さえコンクリート層
６ 荷重支持部材
６Ａ 凸部
６Ｂ 凹部
７ 貫通部
７Ａ 貫通孔
７Ｂ 切欠き
７Ｃ 間隙
Claims (7)
- 建築物の屋上又は室内の床構造であって、コンクリートスラブ上に形成された防水層と、該防水層上に形成された発泡合成樹脂系断熱材からなる断熱層と、該断熱層上に形成された防音層と、該防音層上に形成された押さえコンクリート層とからなり、前記断熱層と押さえコンクリート層との間に、前記防音層を貫通した状態で、上載荷重を支持する発泡合成樹脂系の荷重支持部材が前記断熱層上に直接配置されており、前記発泡合成樹脂系断熱材が見掛け密度０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ 3 のポリスチレン系樹脂発泡体であり、前記荷重支持部材が見掛け密度０．０１６〜０．１ｇ／ｃｍ 3 のポリスチレン系樹脂発泡体であることを特徴とする、防音断熱床構造。
- 上記断熱層の厚みが、２０〜３００ｍｍであり、上記防音層の厚みが、１０〜１００ｍ
ｍであることを特徴とする、請求項１に記載の防音断熱床構造。 - 上記荷重支持部材の上面の合計面積（Ｓ１）と、上記防音層の上面及び荷重支持部材の
上面の合計面積（Ｓ２）の割合（Ｓ１ ／ Ｓ２） が、０．０４〜０．５であることを特
徴とする、請求項１又は２に記載の防音断熱床構造。 - 上記荷重支持部材が、圧縮強度５〜５０Ｎ／ｃｍ2の合成樹脂発泡体からなることを特
徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の防音断熱床構造。 - 上記荷重支持部材の熱伝導率が０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることを特徴とする、請求
項１〜４のいずれかに記載の防音断熱床構造。 - 上記断熱層が、熱伝導率０．０５Ｗ／ｍ・Ｋ以下の合成樹脂発泡体からなることを特徴
とする、請求項１〜５のいずれかに記載の防音断熱床構造。 - 上記防音層が、見掛け密度０．０２〜０．１８ｇ／ｃｍ3のポリオレフィン系樹脂発泡
体からなることを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載の防音断熱床構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014195142A JP6434760B2 (ja) | 2014-08-07 | 2014-09-25 | 防音断熱床構造 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014160919 | 2014-08-07 | ||
| JP2014160919 | 2014-08-07 | ||
| JP2014195142A JP6434760B2 (ja) | 2014-08-07 | 2014-09-25 | 防音断熱床構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016037846A JP2016037846A (ja) | 2016-03-22 |
| JP6434760B2 true JP6434760B2 (ja) | 2018-12-05 |
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ID=55529154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014195142A Active JP6434760B2 (ja) | 2014-08-07 | 2014-09-25 | 防音断熱床構造 |
Country Status (1)
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| CN113789877A (zh) * | 2021-09-03 | 2021-12-14 | 中国二十冶集团有限公司 | 用于浮筑楼板的保温隔声结构 |
| CN115354824A (zh) * | 2022-08-10 | 2022-11-18 | 中建八局第三建设有限公司 | 一种室内保温隔音防开裂地坪结构及其施工方法 |
Family Cites Families (2)
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|---|---|---|---|---|
| JP3914033B2 (ja) * | 2001-11-08 | 2007-05-16 | 株式会社カネカ | 建築物の防振断熱床構造 |
| JP2006037503A (ja) * | 2004-07-27 | 2006-02-09 | Takayama Kogyo Co Ltd | 浮き床用防振断熱材及びそれを用いた床構造 |
-
2014
- 2014-09-25 JP JP2014195142A patent/JP6434760B2/ja active Active
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| JP2016037846A (ja) | 2016-03-22 |
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