ES2213012T3 - Tratamiento previo de superficies de aluminio mediante soluciones exentas de cromo. - Google Patents
Tratamiento previo de superficies de aluminio mediante soluciones exentas de cromo.Info
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Abstract
Procedimiento para el tratamiento previo de piezas de trabajo con una superficie de aluminio o aleaciones de aluminio para la configuración sin arranque de virutas y/o la unión por soldadura o pegadura con piezas de trabajo tratadas previamente de la misma forma o eventualmente recubiertas con anterioridad de otra forma o con piezas de acero y/o de acero galvanizado y/o de acero con aleación de zinc eventualmente recubiertas con anterioridad, así como para un tratamiento subsiguiente, protector permanente frente a la corrosión, mediante fosfatado, mediante un tratamiento de conversión exento de cromo, mediante aplicación de imprimación o mediante barnizado, en el que las piezas de trabajo a) se decapan con una solución acuosa ácida, que contiene un ácido mineral, mediante inmersión o inyección, b) se aclaran con agua, c) se ponen en contacto con una solución acuosa ácida, que está exenta de cromo y polímeros y consta en lo esencial de Ti y Zr como fluoruros complejos en una relación ponderal de Ti:Zr de 2:1 a 1:2, así como eventualmente de ácido silícico coloidal, de tal forma que después del subsiguiente secado resulta un peso de capa de 2 a 15 mg/m2 (calculado como Ti/Zr metal), en la puesta en contacto de la pieza de trabajo se emplean soluciones que contienen, en la aplicación por inmersión o inyección, de 300 a 700 mg/l de fluoruro (calculado como anión fluoro) y presentan un valor del pH de 4, 0 a 5, 0, y en la aplicación con el procedimiento de aplicación con rodillo contienen de 5000 a 15000 mg/l (calculado como anión fluoro) y presentan un valor del pH de 1, 0 a 3, 0.
Description
Tratamiento previo de superficies de aluminio
mediante soluciones exentas de cromo.
La invención se refiere a un procedimiento para
el tratamiento previo de piezas de trabajo con una superficie de
aluminio o de aleaciones de aluminio para la configuración sin
arranque de virutas y/o la unión por soldadura o pegadura con piezas
de trabajo tratadas previamente del mismo modo o eventualmente
recubiertas con anterioridad de otro modo, o con piezas de acero y/o
de acero galvanizado y/o de acero provisto de aleación de zinc
eventualmente tratadas con anterioridad, así como para un
tratamiento protector frente a la corrosión subsiguiente al citado,
mediante fosfatado, mediante un tratamiento de conversión exento de
cromo, mediante aplicación de imprimación o mediante barnizado.
Para el tratamiento químico superficial de
metales, por ejemplo como preparación para la aplicación de
barnices, adhesivos y materiales sintéticos, se conocen
procedimientos en los que en la primera etapa se limpia la
superficie del metal, en la segunda etapa se enjuaga con agua y,
finalmente, en la tercera etapa, se humedece con una solución acuosa
que forma recubrimientos químicos de conversión y se procede a secar
la película líquida. De este modo se forma sobre el metal un
revestimiento delgado, no metálico, que, eligiendo la
correspondiente composición del líquido de tratamiento y las
condiciones de reacción, puede mejorar decisivamente la calidad de
las superficies. Así, pueden distinguirse, p. ej., revestimientos a
base de barnices, adhesivos y materiales sintéticos, eventualmente
en forma de láminas, por una adherencia esencialmente mayor y una
protección frente a la corrosión apreciablemente elevada, cuando se
aplican sobre metal tratado previamente de este modo.
Los procedimientos del tipo antes citado
trabajan, p. ej., con una solución acuosa que contiene cromo
hexavalente, cromo trivalente, iones alcalinos y dióxido de silicio
en determinadas relaciones cuantitativas y produce revestimientos
para el aislamiento eléctrico, para la protección frente a la
corrosión y como base adherente para barnices y similares (documento
DE-AS 17 69 582).
Como consecuencia de la presencia de cromo
hexavalente es común a estos procedimientos la desventaja de que en
especial son necesarias medidas de precaución en la aplicación del
agente de revestimiento y en la manipulación del metal
recubierto.
Para evitar las desventajas ligadas al empleo de
soluciones que contienen cromo hexavalente, otra categoría de
procedimientos para la aplicación de revestimientos de conversión,
especialmente para superficies de aluminio, prevé un tratamiento con
composiciones a base de aniones de flúor del zirconio y/o titanio
(documentos US-A 41 48 670,
FR-A-942 789,
EP-A-106 389,
EP-A-825 280).
Últimamente adquiere creciente importancia el
empleo de piezas de trabajo con superficies a base de aluminio o
aleaciones de aluminio en la construcción de vehículos. Son razones
fundamentales para ello la reducción del peso del vehículo, pero
también la favorable capacidad de reciclaje de las piezas de trabajo
de esta clase. En este caso es habitual en general montar vehículos
a base de varias piezas configuradas por lo regular previamente sin
arranque de virutas, que constan de piezas de trabajo con
superficies de aluminio o aleaciones de aluminio, pero también unir
éstas con otras a base de acero y/o acero galvanizado y/o acero con
aleaciones de zinc. Las formas, con mucho, más importantes de la
unión o del montaje son la soldadura o la pegadura.
A la unión de las piezas sigue por lo regular un
tratamiento protector frente a la corrosión que según sea la
estructura de las piezas unidas puede consistir en un tratamiento de
fosfatado, un tratamiento de conversión exento de cromo, la
aplicación de una imprimación o un barnizado.
A fin de que esté garantizada una unión
irreprochable de las piezas con superficies de aluminio o de
aleaciones de aluminio entre sí o con piezas de acero y/o acero
galvanizado y/o acero con aleación de zinc, debe estar comprobado
que las superficies del aluminio o de la aleación de aluminio estén
exentas de óxido de aluminio u óxidos de eventuales componentes de
la aleación. Un tratamiento de decapado que se ofrece para ello no
conduce al fin deseado, porque la superficie de aluminio, después de
brevísimo tiempo, se reviste con una nueva capa de óxido.
Para resolver el problema precedentemente
esquematizado, el procedimiento del documento
EP-B-700 452 prevé que las
superficies de aluminio o sus aleaciones, antes de un segundo
tratamiento permanente protector frente a la corrosión, se pongan en
contacto como tratamiento previo con una solución acuosa que
contiene fluoruros complejos de los elementos boro, silicio,
titanio, zirconio o hafnio por separado o en mezcla entre sí, con
concentraciones de los aniones de flúor de 100 a 4000 mg/l en total,
y presenta un valor del pH de 0,3 a 3,5. Entre el tratamiento previo
y el tratamiento de conversión protector permanente frente a la
corrosión se someten las piezas de aluminio o sus aleaciones a un
proceso de configuración sin arranque de virutas y/o con arranque de
virutas, y/o se unen entre sí o con piezas de acero y/o acero
galvanizado y/o con aleación de zinc por medio de pegadura y/o
soldadura. La aplicación de la solución, que contiene eventualmente
polímeros de determinada estructura, puede efectuarse por inyección,
inmersión o con el procedimiento sin aclarado, debiendo estar
comprendida, en el caso del procedimiento sin aclarado, la cantidad
de película húmeda entre 2 y 10, preferentemente entre 4 y 6
ml/m^{2} de superficie metálica. Con independencia de la forma de
aplicación de la solución, es ventajoso secar a temperaturas entre
40 y 85ºC. A efectos de limpieza, las piezas de aluminio o sus
aleaciones, antes del primer tratamiento de conversión, se limpian
por vía ácida o alcalina, preferentemente se efectúan, antes del
tratamiento permanente protector frente a la corrosión, todavía
etapas de limpieza y aclarados intermedios con agua y/o con baños
activantes de aclarado.
A partir de los datos de las concentraciones en
aniones flúor de las soluciones que han de aplicarse por un lado y
de la cantidad de película húmeda por otro, resulta para el caso de
la aplicación de una solución que contiene
fluoro-titanato una capa de 0,06 a 11730 mg/m^{2},
preferentemente de 0,12 a 7,04 mg/m^{2} (en cada caso indicado
como titanio metal) y para el caso de la aplicación de una solución
que contiene fluoro-zirconato una capa de 0,09 a
17780 mg/m^{2}, preferentemente de 0,18 a 7,04 mg/m^{2} (en cada
caso indicado como zirconio metal).
Las investigaciones precedentes a la concepción
de la presente invención han demostrado que una pluralidad de las
posibilidades de ejecución descritas en el documento
EP-B-700 452 conducen a resultados
menos ventajosos, en especial respecto de la protección temporal
frente a la corrosión lograda con el primer tratamiento químico de
conversión y de la resistencia de paso, importante para la
realización de uniones por soldadura.
Es misión de la invención poner a disposición un
procedimiento para el tratamiento previo de piezas de trabajo con
una superficie de aluminio o aleaciones de aluminio para la
configuración sin arranque de virutas y/o la unión por soldadura o
pegadura con piezas de trabajo tratadas previamente del mismo modo o
eventualmente recubiertas con anterioridad de otro modo o con piezas
de acero y/o acero galvanizado y/o acero con aleación de zinc, así
como un tratamiento subsiguiente protector permanente frente a la
corrosión por fosfatado, por un tratamiento de conversión exento de
cromo, por aplicación de imprimación o por barnizado, que conduce
por lo regular a piezas de trabajo con una resistencia de paso
suficientemente baja y simultáneamente buenos valores de corte de
adherencia y tracción y buenos valores temporales de protección
frente a la corrosión.
Se resuelve el problema al configurar el
procedimiento del tipo citado al principio de acuerdo con la
invención de tal modo que las piezas de trabajo
- a)
- se decapan con una solución acuosa, ácida, que contiene ácido mineral, por inmersión o inyección,
- b)
- se aclaran con agua,
- c)
- se ponen en contacto con una solución acuosa ácida, que está exenta de cromo y polímeros y consta, en lo esencial, de Ti y Zr como fluoruros complejos en una relación ponderal de Ti:Zr desde 2:1 hasta 1:2, así como eventualmente de ácido silícico coloidal, de manera que después del subsiguiente secado resulta un peso de capa de 2 a 15 mg/m^{2} (calculado como Ti/Zr metal),
- se emplean en la puesta en contacto de la pieza de trabajo soluciones que contienen, en el caso de aplicación por inmersión o inyección desde 300 hasta 700 mg/l de fluoruro (calculado como anión fluoro) y presentan un valor del pH de 4,0 a 5,0 y, en el caso de aplicación por el procedimiento del rodillo, contienen desde 5000 hasta 15000 mg/l de fluoruro (calculado como anión fluoro) y presentan un valor del pH de 1,0 a 3,0.
Se ha demostrado que ni en la aplicación de
soluciones que contienen sólo fluoro-titanato o sólo
fluoro-zirconato, ni en la aplicación de soluciones
en las que la relación ponderal de titanio:zirconio se encuentra
fuera de la relación ponderal de 2:1 a 1:2, o en la aplicación de
soluciones que conducen a pesos de capa de titanio/zirconio fuera
del intervalo de 2 a 15 mg/m^{2} (calculado como titanio/zirconio
metal), se logran resultados satisfactorios respecto del problema
propuesto. Con referencia al peso de capa que ha de ajustarse, es
por tanto de importancia decisiva que según sea la clase de
aplicación se empleen soluciones de diferente constitución en lo que
se refiere a la concentración de los aniones fluoro y al valor del
pH.
Para lograr el fin perseguido con la invención es
además esencial que se decapen las piezas de trabajo con una
solución acuosa ácida, que contiene ácido mineral, mediante
inmersión o inyección. Una limpieza por vía alcalina tiene como
consecuencia, por ejemplo, la formación de capas de titanio/zirconio
con valores malos de la resistencia de paso. Lo mismo se cumple para
las capas que se obtienen con el empleo de soluciones con contenido
en polímeros, por lo que las soluciones que han de emplearse dentro
del procedimiento de acuerdo con la invención deben estar exentas de
polímeros.
La unión de las piezas de trabajo tratadas
previamente de acuerdo con la invención puede efectuarse con piezas
de trabajo tratadas previamente del mismo modo o eventualmente
recubiertas con anterioridad de otro modo, p. ej. piezas de trabajo
fosfatadas, con superficies de aluminio o sus aleaciones. Siempre
que se pretende una unión con piezas de acero y/o acero galvanizado
y/o acero con aleación de zinc, estas piezas pueden presentar
superficies brillantes o recubiertas previamente. Un recubrimiento
previo apropiado puede ser, p. ej., una capa fosfatada con un peso
de capa de 2 g/m^{2} como máximo, o una capa de una imprimación
conductora de la corriente.
Siempre que las piezas de trabajo estén
aceitadas, ha de intercalarse al proceso de decapado una etapa de
limpieza/desengrasado, o el proceso de decapado ha de realizarse de
tal manera que se produzca simultáneamente una limpieza y
desengrasado. Puede realizarse esto último mediante adición de
agente tensioactivo a la solución de decapado.
Como procedimientos para el tratamiento de
fosfatado destacan en primer término los que trabajan con soluciones
a base de fosfato de zinc, en especial de acuerdo con la tecnología
de bajo contenido en zinc, o con fosfato alcalino. Las soluciones
pueden modificarse por adición de otras pequeñas cantidades de
cationes polivalentes, tales como calcio, magnesio, níquel, cobre o
manganeso.
Para el tratamiento de conversión exento de cromo
pasan a emplearse, en especial, las soluciones ácidas de los
complejos de fluoro de titanio, zirconio, hafnio, pero también boro
y silicio, eventualmente con un contenido en polímero orgánico.
Como imprimación pueden aplicarse las llamadas
imprimaciones de reacción o agentes de soporte de adherencia.
El tratamiento previo de las piezas de trabajo de
acuerdo con la invención asegura una suficiente protección temporal
frente a la corrosión durante largos tiempos de almacenamiento.
Durante este tiempo no se produce influencia negativa alguna en la
soldabilidad, en especial en la soldadura de resistencia eléctrica,
ni en la adhesividad. También está garantizado con vistas a la
soldabilidad que la resistencia de paso en todas las zonas de la
superficie de la pieza de trabajo es prácticamente la misma.
Las piezas de trabajo en el sentido de la
presente invención son tiras, chapas y piezas sueltas, tales como
perfiles.
La aplicación de la solución según la etapa c)
puede practicarse como inyección o inmersión, con aclarado con agua
si es el caso, o sin él. En la aplicación sin aclarado con agua es
ventajoso retirar la solución de tratamiento en exceso mediante
rodillos de escurrir.
En el tratamiento de chapa o tira es
especialmente ventajosa la aplicación de la solución de tratamiento
según el procedimiento del rodillo de recubrimiento. Permite en una
fase de trabajo un ajuste definido del espesor deseado de la
película húmeda.
A continuación de las formas de aplicación
precedentemente descritas de la solución, se seca la pieza de
trabajo o se procede a secar la solución. Son especialmente
ventajosas las temperaturas del objeto de 30 a 90ºC.
Para la preparación de los líquidos de
tratamiento se emplean habitualmente concentrados que se diluyen
hasta las concentraciones correspondientes que deben ajustarse con
agua pobre en sales, preferentemente agua exenta totalmente de
sales. Especialmente ventajoso es, a efectos de impedir la
incorporación de iones alcalinos, introducir los necesarios aniones
de fluoro del zirconio y del titanio con ayuda de los ácidos libres
y ajustar el correspondiente valor del pH en caso necesario mediante
adición de amoníaco.
El decapado de las piezas de trabajo (etapa a)
del procedimiento) se realiza con una solución acuosa, ácida, que
contiene un ácido mineral. Se puede practicar por vía electrolítica
o química. En el caso del decapado electrolítico es especialmente
apropiado como ácido mineral el ácido fosfórico. El decapado por vía
química, al que en general se da preferencia a causa de su manera de
trabajar, menos costosa en aparatos, se efectúa con ácido nítrico o
ácido nítrico/ácido fluorhídrico. De acuerdo con una forma preferida
de realización de la invención se decapan las piezas de trabajo con
una solución en pulverización o inmersión que contiene agente
tensioactivo, fluoruro de hidrógeno y ácido sulfúrico, habiéndose
manifestado como especialmente apropiadas las soluciones que
contienen de 3 a 8 g/l de ácido sulfúrico, 50 a 150 mg/l de fluoruro
libre, no ligado en forma de complejo, y 1 a 3 g/l de agente
tensioactivo no ionógeno. Como agentes tensioactivos no iónicos son
especialmente apropiados los aductos de óxido de etileno a alcoholes
grasos y, por ejemplo, al ácido abietínico.
La medición del fluoruro libre se realizó con un
electrodo sensible al fluoruro, efectuándose la calibración del
electrodo con soluciones cuyo valor del pH era idéntico al del de la
solución que debía ensayarse.
Para lograr en el tratamiento subsiguiente según
la etapa c) capas con una resistencia de paso óptima, el proceso de
decapado debería realizarse de tal manera que se obtuviese un
desgaste de metal de aproximadamente 0,1 a 0,6 g/m^{2} de
superficie de pieza de trabajo.
El aclarado con agua subsiguiente al decapado de
las piezas de trabajo -correspondiente a la etapa b)- se efectúa
preferentemente en varias etapas de aclarado, siendo especialmente
ventajoso conducir el agua de aclarado en forma de cascada en
dirección contraria a la de la pieza de trabajo. En este caso la
última etapa de aclarado debería realizarse con agua totalmente
exenta de sales. Mediante el tratamiento según la etapa c),
subsiguiente a la etapa de decapado y aclarado, se impide que
aparezca sobre las piezas de trabajo con una superficie de aluminio
o aleación de aluminio un renovado crecimiento de una capa de
óxido.
Otra forma ventajosa de realización de la
invención prevé poner en contacto las piezas de trabajo en la etapa
c) con una solución que contiene ácido silícico coloidal. Mediante
el contenido de la solución en ácido silícico se mejora, en un
barnizado subsiguiente, la adherencia del barniz. No se produce
modificación desventajosa alguna de la resistencia de paso. Un ácido
silícico especialmente apropiado es el ácido silícico pirógeno con
un tamaño medio de partículas de 10 a 25 nm. Pesos de capa
especialmente ventajosos se encuentran entre 2 y 30 mg/m^{2}
(calculado como Si). En virtud de estas indicaciones han de
determinarse de modo fácil, con ayuda de pocos ensayos, las
concentraciones de ácido silícico que han de ajustarse en las
correspondientes soluciones de tratamiento que pasan a emplearse en
la etapa c). En el caso de la aplicación de la solución en el
procedimiento del rodillo de recubrimiento se las puede calcular
fácilmente a través de la cantidad de película húmeda que ha de
aplicarse.
En el caso de un tratamiento subsiguiente a la
etapa c) por configuración sin arranque de viruta prevé otra forma
ventajosa de realización de la invención aplicar un lubricante sobre
las piezas de trabajo. En este caso se trata, en especial, de
aceites de configuración a base de aceite mineral, que pueden ser
completamente sintéticos o nativos, o de lubricantes secos a base de
polietileno/poliacrilato.
Antes del tratamiento protector permanente frente
a la corrosión es conveniente, por lo regular, intercalar etapas de
limpieza y aclarado con agua. En el caso de una aplicación prevista
de imprimación o de barniz se recomienda un secado precedente.
Siempre que deba seguir un tratamiento de conversión exento de
cromo, puede trabajarse en la aplicación por inmersión o
pulverización también húmedo en húmedo, es decir sin secado
precedente. En la aplicación según el procedimiento del rodillo de
recubrimiento es indispensable un secado intermedio. Para el caso de
un tratamiento subsiguiente de fosfatado, que igualmente puede
efectuarse húmedo en húmedo, es conveniente prever un tratamiento de
activación, por ejemplo con un agente activador que contenga titanio
y fosfato.
Con ayuda del procedimiento de acuerdo con la
invención se obtienen regularmente piezas de trabajo con capas que
permiten una configuración y/o una pegadura irreprochables o, como
consecuencia de la resistencia eléctrica de paso, pequeña y uniforme
a través de la superficie de la pieza de trabajo, una soldadura
irreprochable y carente de dificultades. Además, las piezas de
trabajo son las más apropiadas para un tratamiento subsiguiente
protector permanente frente a la corrosión.
La invención se explica más detalladamente con
ayuda de los siguientes ejemplos:
Con la excepción de un juego de chapas que se
limpió por vía alcalina (Ejemplo 1), se decaparon chapas de
aleaciones de aluminio de la calidad AA 6016 y AA 5182 en principio
a una temperatura de 50ºC en inmersión o inyección desengrasante. La
solución de decapado contenía
- 6 g/l de ácido sulfúrico (al 100%)
- 100 mg/l de ácido fluorhídrico (al 100%)
- 2 g/l de agente tensioactivo no iónico, consistente en alcohol graso etoxilado y ácido abietínico etoxilado en relación ponderal 1:1.
El proceso de decapado se realizó de manera que
el desgaste por decapado estaba comprendido,
en la aleación AA 5182, entre 0,3 y 0,4 g/m^{2}
y
en la aleación AA 6016, entre 0,2 y 0,3
g/m^{2}.
Además fueron necesarios tiempos de tratamiento
entre 5 y 20 s.
A continuación de esto se aclararon a fondo las
piezas de trabajo con agua, en la última etapa con agua
completamente exenta de sales. Las resistencias de paso medidas en
cada chapa por separado ascendían en la aleación AA 5182 a 6 hasta 8
\muOhm, en la aleación AA 6016 a 9 hasta 11 \muOhm.
Después se efectuó un tratamiento con soluciones
de los ácidos hexafluorados del titanio y/o zirconio, cuyos datos
relativos a la concentración en titanio y/o zirconio, al valor del
pH y a la forma de aplicación están reproducidos en la Tabla 1.
Siempre que fue necesario se efectuó el ajuste del valor del pH con
solución de amoníaco.
La aplicación de las soluciones, que poseían la
temperatura ambiente, se efectuó en inmersión o según el
procedimiento del rodillo de recubrimiento, habiéndose elegido la
duración de la inmersión o el espesor de la película húmeda de
manera que resultaron los pesos de capa citados en la columna 2 de
la Tabla 2 (calculados como titanio o zirconio metal). En el caso de
la aplicación por inmersión o inyección se retiró la solución de
tratamiento en exceso mediante rodillos de escurrido y, a
continuación, se secó la superficie tratada. El secado o el secado
forzado en la aplicación por rodillo de recubrimiento se efectuó en
cada caso a 60ºC.
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(Tabla pasa a página
siguiente)
En las columnas 3 y 4 de la Tabla 2 están
reproducidos las resistencias de paso obtenidas en las mediciones de
las chapas por separado en \muOhm o los valores de corte de
pegado-tracción en N/mm^{2}. La medición de las
resistencias de paso se realizó inmediatamente después del
secado/secado forzado (primera fila "directo") y después de un
almacenamiento de 30 días (segunda fila "después de 30 días").
Se efectuó según DVS-Merkblatt 2929 con electrodos
de cobre de 20 mm de diámetro. Los valores de corte de
pegado-tracción se determinaron con ensayos de corte
de tracción según DIN 53283 con ayuda de un adhesivo epoxídico de
dos componentes que puede obtenerse en el comercio. La primera fila
de la columna 4 de la Tabla 2 indica los valores medidos que se
obtuvieron inmediatamente después del pegado, la segunda fila indica
los valores medidos que se obtuvieron después de 30 días de ensayo
alterno de niebla salina según VDA 621-415.
De los valores medidos de la Tabla 2 se puede
deducir lo siguiente. El tratamiento efectuado en la etapa a) en el
Ejemplo 1 para la detección de la necesidad de un tratamiento ácido
de decapado de las chapas de aluminio con un limpiador alcalino
conduce a chapas con propiedades de corte de
pegado-tracción ciertamente buenas, pero con
resistencias de paso extremadamente malas.
El Ejemplo 2 permite reconocer que como
consecuencia de un peso superficial demasiado elevado de la capa
obtenida en el tratamiento según la etapa c) se obtienen muy
elevadas resistencias de paso, en especial después de un
almacenamiento de 30 días.
En los Ejemplos 3 a 5 y 10 se encuentran
ciertamente los pesos superficiales obtenidos dentro del intervalo
pretendido, pero no son aceptables como consecuencia de la relación
titanio/zirconio en la solución de tratamiento para la etapa c) del
procedimiento de aproximadamente 1:3 (Ejemplo 3) o aproximadamente
3:1 (Ejemplo 4) o como consecuencia de la liberación de zirconio
(Ejemplo 5) o de la liberación de titanio (Ejemplo 10) de la
solución, las resistencias de paso obtenidas, en especial después de
un almacenamiento de 30 días.
Frente a esto, los Ejemplos 6 a 9 y 11 a 13
demuestran que manteniendo las condiciones esenciales de la
invención referentes a la clase de tratamiento de decapado, la
relación Ti/Zr, el peso de capa obtenido, los intervalos
correspondientes de concentración y pH de las soluciones de
tratamiento, se obtienen capas con resistencias de paso
extremadamente buenas y simultáneamente buenas propiedades de
pegado.
Los resultados de la protección frente a la
corrosión fueron buenos en todos los casos.
Claims (5)
1. Procedimiento para el tratamiento previo de
piezas de trabajo con una superficie de aluminio o aleaciones de
aluminio para la configuración sin arranque de virutas y/o la unión
por soldadura o pegadura con piezas de trabajo tratadas previamente
de la misma forma o eventualmente recubiertas con anterioridad de
otra forma o con piezas de acero y/o de acero galvanizado y/o de
acero con aleación de zinc eventualmente recubiertas con
anterioridad, así como para un tratamiento subsiguiente, protector
permanente frente a la corrosión, mediante fosfatado, mediante un
tratamiento de conversión exento de cromo, mediante aplicación de
imprimación o mediante barnizado, en el que las piezas de
trabajo
- a)
- se decapan con una solución acuosa ácida, que contiene un ácido mineral, mediante inmersión o inyección,
- b)
- se aclaran con agua,
- c)
- se ponen en contacto con una solución acuosa ácida, que está exenta de cromo y polímeros y consta en lo esencial de Ti y Zr como fluoruros complejos en una relación ponderal de Ti:Zr de 2:1 a 1:2, así como eventualmente de ácido silícico coloidal, de tal forma que después del subsiguiente secado resulta un peso de capa de 2 a 15 mg/m^{2} (calculado como Ti/Zr metal), en la puesta en contacto de la pieza de trabajo se emplean soluciones que contienen, en la aplicación por inmersión o inyección, de 300 a 700 mg/l de fluoruro (calculado como anión fluoro) y presentan un valor del pH de 4,0 a 5,0, y en la aplicación con el procedimiento de aplicación con rodillo contienen de 5000 a 15000 mg/l (calculado como anión fluoro) y presentan un valor del pH de 1,0 a 3,0.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
decapándose las piezas de trabajo con una solución que contiene un
agente tensioactivo, ácido fluorhídrico y ácido sulfúrico.
3. Procedimiento según la reivindicación 2,
decapándose las piezas de trabajo con una solución que contiene de 3
a 8 g/l de ácido sulfúrico, de 50 a 150 mg/l de fluoruro libre y de
1 a 3 g/l de agente tensioactivo no iónico.
4. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 3, aplicándose un lubricante en el caso de
tratamiento previo de las piezas de trabajo para la configuración
sin arranque de viruta, antes del proceso de configuración.
5. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 4, efectuándose, antes del tratamiento
protector permanente frente a la corrosión, tratamientos de
limpieza, aclarado con agua y eventualmente de activación.
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