ES2207124T3 - Procedimiento para la produccion de acetato de vinilo. - Google Patents
Procedimiento para la produccion de acetato de vinilo.Info
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Abstract
En un proceso para la producción de acetato de vinilo en el cual se combinan etileno, ácido acético y un gas que contiene oxígeno a una temperatura elevada en la presencia de un material catalizador para producir i) una mezcla de productos que comprenda acetato de vinilo, ii) un subproducto líquido que comprenda ácido acético y agua y iii) un subproducto gaseoso que comprenda dióxido de carbono, el subproducto líquido se separa de la mezcla de productos y se trata par a reducir su contenido de agua antes de ser reciclado al reactor de manera que la cantidad de agua que penetra en el reactor comprenda menos del 6% del peso, preferiblemente menos de 4% de peso, más preferiblemente menos del 3% del peso del total de ácido acético y agua que penetra en el reactor.
Description
Procedimiento para la producción de acetato de
vinilo.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la producción de acetato de vinilo a partir de
etileno, ácido acético y un gas conteniendo oxígeno en presencia de
un catalizador.
A partir, por ejemplo, de
EP-A-0685449,
EP-A-0685451 y
EP-A-0672453 son ya bien conocidos
los procedimientos en lecho fluido para la producción de acetato de
vinilo a partir de etileno, ácido acético y un gas conteniendo
oxígeno, en presencia de un catalizador en lecho fluido.
La EP-A-0685449
describe un procedimiento para la preparación de acetato de vinilo
en un reactor de lecho fluido que comprende alimentar etileno y
ácido acético al interior del reactor de lecho fluido a través de
una o más entradas, alimentar un gas conteniendo oxígeno al interior
del reactor del lecho fluido a través de al menos otra entrada,
reunir conjuntamente el gas conteniendo oxígeno, etileno y ácido
acético en el reactor de lecho fluido mientras entran en contacto
con un material catalítico en lecho fluido para permitir que el
etileno, el ácido acético y el oxígeno reaccionen para producir
acetato de vinilo, y recuperar el acetato de vinilo del reactor de
lecho fluido.
La preparación de acetato de vinilo a partir de
etileno, ácido acético y oxígeno es una reacción exotérmica y es
necesario proporcionar medios para enfriar el calor liberado por el
reactor de lecho fluido. Un fallo en la realización de esto podría
conducir a una pérdida del control de la temperatura del reactor y
de manera eventual podría producirse un embalamiento térmico. Además
de las implicaciones de seguridad relacionadas con el embalamiento
térmico, existe la probabilidad de causar un daño/desactivación en
el catalizador como resultado de las altas temperaturas
involucradas.
Un medio para enfriar el sistema consiste en
inyectar un líquido en la reacción, en donde el líquido se introduce
en el reactor con el fin de disipar calor del mismo por evaporación
del líquido.
Para este fin se puede usar agua, debido a que el
agua tiene un calor latente de evaporación relativamente elevado. La
introducción de agua para esta finalidad, si bien se traduce en un
enfriamiento eficaz de la reacción, se ha encontrado, sin embargo,
de manera sorprendente, que afecta de modo adverso a la selectividad
a acetato de vinilo producto. Alternativamente, para enfriar el
sistema se puede utilizar el ácido acético líquido. La
EP-A-0847982 describe la
introducción de ácido acético reciclado para esta finalidad. La
EP-A-0847982 indica además que puede
estar presente agua en la corriente de reciclo como un subproducto
de la reacción. En la práctica, es muy difícil y prácticamente
inconveniente separar todo el agua de la corriente de ácido de
reciclo.
Se ha encontrado ahora que la selectividad a
acetato de vinilo producto se puede mantener en un nivel aceptable y
que el sistema de reacción se puede mantener también a la
temperatura operativa deseada introduciendo en el reactor ácido
acético líquido reciclado, en donde la corriente de reciclo
comprende una concentración baja, pero eficaz, de agua.
En consecuencia, la presente invención
proporciona un procedimiento para la producción de acetato de
vinilo, cuyo procedimiento comprende: (a) alimentar etileno, ácido
acético y un gas conteniendo oxígeno al interior de un reactor,
reunir conjuntamente el etileno, el ácido acético y el gas
conteniendo oxígeno a temperatura elevada en el reactor en presencia
de un material catalítico para producir (i) una mezcla producto que
comprende acetato de vinilo, (ii) un subproducto líquido que
comprende ácido acético y agua y (iii) un subproducto gaseoso que
comprende dióxido de carbono; (b) separar el subproducto líquido de
la mezcla producto; (c) tratar el subproducto líquido para reducir
el contenido en agua del mismo; y (d) reciclar el subproducto
líquido tratado al reactor, en donde la cantidad de agua que entra
en el reactor constituye menos del 6% en peso, con preferencia menos
del 4% en peso, más preferentemente menos del 3% en peso del total
de ácido acético y agua que entran en el reactor.
La presente invención resuelve el problema
asociado con el estado de la técnica por el hecho de mantener la
temperatura de reacción y obtener una alta selectividad a acetato de
vinilo producto introduciendo agua en el reactor, a niveles
relativamente bajos, mezclada adecuadamente con ácido acético en el
reciclo de subproducto líquido. Por la expresión "ácido acético
que entra en el reactor" se quiere dar a entender el total de
ácido acético, concretamente el ácido acético nuevo y el ácido
acético de reciclo.
En la presente invención, el hecho de restringir
la cantidad de agua que entra en el reactor reduce el efecto adverso
que tiene el agua sobre la reacción, según ha podido comprobarse, al
mismo tiempo que se consigue todavía un efecto de enfriamiento.
La presente invención proporciona un
procedimiento para la producción de acetato de vinilo a partir de
etileno, un gas conteniendo oxígeno y ácido acético. El etileno
puede ser sustancialmente puro o puede estar mezclado con uno o más
de nitrógeno, metano, etano, dióxido de carbono, hidrógeno y/o bajos
niveles de alquenos o alcanos C_{3}/C_{4}. El etileno en la
alimentación combinada al reactor puede ser de al menos 60 mol
%.
El gas conteniendo oxígeno puede ser aire o un
gas más rico o más pobre en oxígeno molecular que el aire.
Adecuadamente, el gas puede ser oxígeno diluido con un diluyente
adecuado, por ejemplo, nitrógeno, argón o dióxido de carbono.
Preferentemente, el gas conteniendo oxígeno es oxígeno.
El catalizador adecuado para usarse en el
procedimiento de la presente invención es un catalizador a base de
un metal del Grupo VIII sobre un soporte. Preferentemente, el metal
del Grupo VIII es paladio. Fuentes adecuadas de paladio incluyen
cloruro de paladio (II), tetracloropaladato (II) de sodio o potasio
(Na_{2}PdCl_{4} o K_{2}PdCl_{4}), acetato de paladio,
H_{2}PdCl_{4}, nitrato de paladio (II) y sulfato de paladio
(II). Adecuadamente, la concentración de paladio es de al menos 0,2%
en peso, con preferencia mayor de 0,5% en peso y en espacial de
alrededor de 1% basado en el peso total del catalizador. La
concentración de paladio puede ser tan elevada como de 10% en
peso.
Además del paladio, el catalizador puede
comprender adecuadamente un promotor. Promotores adecuados incluyen
oro, cobre y/o níquel. El metal preferido es oro. Fuentes adecuadas
de oro incluyen cloruro de oro, ácido tetracloroáurico HAuCl_{4},
NaAuCl_{4}, KAuCl_{4}, acetato de dimetiloro, acetoaurato de
bario o acetato de oro. El compuesto preferido es HAuCl_{4}. El
metal puede estar presente en una cantidad de 0,1 a 10% en peso en
el catalizador acabado.
Además del paladio y del promotor, el catalizador
puede comprender también adecuadamente un
co-promotor que es un metal seleccionado entre
metales del Grupo I, del Grupo II, de la serie de los lantánidos o
de metales de transición, por ejemplo, cadmio, bario, potasio,
sodio, hierro, manganeso, níquel, antimonio y/o lantano, los cuales
están presentes en el catalizador acabado en forma de sales,
normalmente acetatos. Generalmente estará presente potasio. El metal
puede estar presente en una concentración de 0,1 a 15%, con
preferencia de 1 a 5% en peso del metal en el catalizador acabado.
Adecuadamente, el catalizador puede comprender hasta 15% en peso de
co-promotor. Cuando el procedimiento se efectúa en
un reactor de lecho fijo, es preferible disponer de una
concentración de co-promotor de 3 a 11% en peso.
Cuando el procedimiento se efectúa en un reactor de lecho fluido, y
especialmente con ácido acético líquido, la concentración preferida
de co-promotor es de hasta 6% en peso, especialmente
2,5 a 5,5% en peso cuando se utiliza una alimentación de ácido
acético líquido. Cuando el ácido se introduce en fase vapor, el
co-promotor puede estar presente en una
concentración de hasta 11% en peso.
El catalizador es un catalizador soportado.
Soportes adecuados incluyen sílice porosa, alúmina, sílice/alúmina,
sílice/titania, titania, circonia o carbón. Preferentemente el
soporte es sílice. Adecuadamente, el soporte puede tener un volumen
de poros de 0,2 a 3,5 ml por gramo de soporte, un área superficial
de 5 a 800 m^{2} por gramo de soporte y una densidad aparente de
0,3 a 1,5 g/ml. Para trabajar en lecho fluido, el soporte puede
tener normalmente una distribución de tamaño de partícula tal que al
menos el 60% de las partículas catalíticas tengan un diámetro de
partícula por debajo de 200 micrómetros. Con preferencia al menos el
50%, más preferentemente al menos el 80% y en especial al menos el
90% de las partículas de catalizador tienen un diámetro de partícula
menor de 105 micrómetros. Preferentemente, no más del 40% de las
partículas del catalizador tienen un diámetro menor de 40
micrómetros.
El catalizador se puede preparar adecuadamente
según el método descrito en
EP-A-0672453. Convenientemente, la
primera etapa del procedimiento de preparación del catalizador
comprende impregnar el material de soporte con una solución que
contiene el metal requerido del Grupo VIII y el metal promotor en
forma de sales solubles. Ejemplos de dichas sales son derivados de
haluros solubles. La solución de impregnación es con preferencia una
solución acuosa y el volumen de solución utilizado es tal que
corresponde a 50-100% del volumen de poros del
soporte, con preferencia 50-99% del volumen de
poros.
El soporte impregnado se seca a presión ambiental
o reducida y a temperaturas que van desde la temperatura ambiente a
150ºC, con preferencia 60 a 130ºC, antes de la reducción de los
metales. Para convertir dichos materiales al estado metálico, el
soporte impregnado se trata con un agente reductor tal como etileno,
hidrazina, formaldehído o hidrógeno. Si no se utiliza hidrógeno,
normalmente será necesario calentar el catalizador a
100-850ºC con el fin de efectuar la reducción
completa.
Una vez efectuadas las etapas descritas
anteriormente, el catalizador reducido se lava con agua y luego se
seca. El soporte seco se impregna entonces con la cantidad requerida
de co-promotor y luego se seca. Alternativamente, el
material lavado, reducido, húmedo, se impregna con
co-promotor y entonces se seca.
El método de preparación del catalizador se puede
variar para optimizar el comportamiento del mismo en base al
maximizado del rendimiento y selectividad en acetato de vinilo.
El procedimiento de la presente invención
requiere la etapa de reducir el contenido en agua en la corriente de
subproducto líquido y retornar esta corriente así tratada de nuevo
al reactor.
El contenido en agua en la corriente de
subproducto líquido se puede reducir por diversos métodos.
Adecuadamente, el contenido en agua se puede reducir pasando la
corriente de subproducto líquido a través de una columna de
destilación y recuperando una mezcla de ácido acético/agua por la
cola de la columna de destilación. El número de platos dentro de la
columna se puede seleccionar de acuerdo con la reducción deseada en
la concentración de agua. La mezcla de ácido acético/agua se puede
extraer por la cola de la columna de destilación bien en forma
líquida o bien en forma de vapor. Una ventaja de tomar la mezcla de
ácido acético/agua, producto de destilación, como vapor es que con
ello puede existir una contaminación con metales corrosivos y/u
otros materiales pesados más baja que en el caso de un producto
líquido que tiene un menor potencial para envenenar el catalizador.
Con respecto al producto en forma de vapor, este se puede tratar
adicionalmente para reducir aún más la concentración de agua por
condensación parcial. En esta modalidad, el vapor total de la
columna, tomado por la cola de la misma, se pasa a través de un
condensador que efectúa la condensación de solo una parte del vapor
introducido en el mismo. El vapor no condensado pasa entonces
ascendentemente por la columna de destilación al mismo tiempo que el
condensado se recoge y recicla al reactor. Preferentemente, el
condensador parcial puede estar situado dentro de la columna de
destilación, pero también puede estar situado fuera de los
conductos. Una ventaja de utilizar la condensación parcial es que la
misma produce una mezcla producto de ácido acético/agua de la
columna de destilación que tiene una concentración de agua más baja
que la que se conseguiría extrayendo o segregando una parte del
vapor de la columna de destilación y condensándolo. Para conseguir
la concentración de agua requerida en el producto en forma de vapor
obtenido por la cola de la columna de destilación, utilizando esta
última técnica (condensación total de una parte del vapor de la
columna), la columna de destilación tendría que operar con una baja
concentración de agua, lo cual podría presentar dificultades
operativas. Normalmente, la condensación parcial puede reducir el
contenido en agua en la corriente de ácido/agua subproducto a
valores tan bajos como de 5% en peso. De este modo, el contenido en
agua en la corriente de ácido que entra en el reactor será entonces
inferior a este valor.
El contenido en agua de la corriente de
subproducto líquido se puede también reducir por medios químicos,
tal como reacción con anhídrido acético.
La corriente de reciclo de ácido/agua, tratada,
se puede introducir en el reactor bien por separado o bien de forma
independiente de la alimentación de ácido acético. Alternativamente,
la corriente de reciclo se puede mezclar con el ácido acético nuevo
antes de la introducción en el reactor. La introducción en el
reactor de ácido acético nuevo (que contiene poca cantidad de agua)
resulta beneficiosa a la hora de limitar la cantidad de agua
alimentada al reactor. Esto es preferible al uso del ácido acético
nuevo en otras partes del procedimiento tal como en el absorbedor.
Las dos corrientes, o bien una corriente combinada, se pueden
introducir en el reactor por diversos métodos diferentes, incluyendo
la rejilla del reactor de lecho fluido, barras rociadoras y toberas
de alimentación líquido/gas. La corriente o corrientes que contienen
ácido acético se introducen preferentemente a través de una tobera
atomizadora en donde se emplea un gas para facilitar la atomización
del líquido. Alternativamente, se pueden usar toberas que solo
pulverizan líquido. El etileno y el gas conteniendo oxígeno se
pueden introducir a través de entradas separadas. Toberas adecuadas
para utilizarse en la presente invención son las descritas en
WO-A-94/28032.
La preparación de acetato de vinilo usando el
procedimiento de la presente invención se efectúa normalmente
poniendo en contacto etileno, ácido acético y un gas conteniendo
oxígeno con el catalizador a una temperatura de 100 a 400ºC, con
preferencia 140 a 210ºC, y a una presión de 10^{5} Pa manométricos
a 2 x 10^{6} Pa manométricos (1 a 20 bares manométricos), con
preferencia de 6 x 10^{5} Pa manométricos a 1,5 x 10^{6} Pa
manométricos (6 a 15 bares manométricos).
El procedimiento de la presente invención se
puede realizar en un reactor de lecho fijo o en un reactor de lecho
fluido. Preferentemente, se utiliza un reactor de lecho fluido con
un catalizador en lecho fluido.
El procedimiento de la presente invención será
ilustrado ahora con referencia a la figura 1 y en conexión con los
siguientes experimentos.
La figura 1 es un diagrama esquemático del
reactor de lecho fluido usado en el procedimiento de la presente
invención. El reactor tiene un diámetro de 0,0381 m (1,5 pulgadas) y
está equipado con dos entradas de alimentación. El reactor (10)
define un alojamiento tubular (12) que tiene una salida (14) y una
primera (16) y una segunda (18) entradas. El reactor (10) comprende
además una placa de rejilla sinterizada (20) situada dentro del
alojamiento (12).
En la práctica, el reactor (10) se carga con 300
g de un catalizador en lecho fluido para formar un lecho fluido. La
alimentación que comprende etileno, nitrógeno, oxígeno, ácido
acético vaporizado y agua vaporizada se introduce en el reactor (10)
por medio de la primera entrada (16). El oxígeno y/o nitrógeno se
introduce en el reactor (10) por medio de la segunda entrada
(18).
En estos experimentos, el ácido acético y el agua
se introducen en el reactor como vapores en lugar de líquidos. Los
experimentos ilustran así el efecto del agua sobre la reacción. Cabe
esperar que la introducción de ácido acético y agua como líquidos
efectúe el enfriamiento según el procedimiento de la presente
invención.
Los experimentos 1, 2 y 3 son experimentos en
donde la corriente de ácido acético comprende menos de 6% en peso de
agua. El experimento A está al margen de la presente invención ya
que la corriente comprende más de 6% de agua.
El soporte usado en todas las preparaciones del
catalizador se obtuvo secando por aspersión una mezcla de sol de
sílice 1060 (obtenido de Nalco Chemical Company) y sílice Aerosil®
(de Degussa Chemical Company). En el soporte seco, el 80% de la
sílice procedía del sol y el 20% de la sílice procedía del Aerosil.
Las microesferas secadas por aspersión fueron calcinadas en aire a
640ºC durante 4 horas. La distribución del tamaño de partículas del
soporte que se utilizó para la preparación del catalizador es como
sigue:
\newpage
| Tamaño de partícula | % |
| > 300 micrómetros | 2 |
| 44 - 300 micrómetros | 68 |
| < 44 micrómetros | 30 |
Ha de entenderse que la distribución del tamaño
de partículas ofrecida anteriormente no ha de ser considerada como
limitativa ya que quedan contempladas variaciones de dicha
distribución en función del tamaño del reactor y de las condiciones
operativas.
Se impregnó el soporte de sílice (54,4 kg) con
una solución de Na_{2}PdCl_{4}.x H_{2}O (conteniendo 1000 g
de Pd) y HAuCl_{4}.x H_{2}O (conteniendo 400 g de Au) en agua
destilada mediante la técnica de humectación incipiente. La mezcla
resultante se mezcló por completo, se dejó en reposo durante una
hora y se secó durante la noche.
Una parte del material impregnado (18 kg) se
añadió lentamente a una solución al 5% de N_{2}H_{4} en agua
destilada y la mezcla se dejó en reposo con agitación ocasional. A
continuación, la mezcla fue filtrada y lavada con 4 x 400 litros de
agua destilada. El sólido se secó entonces durante la noche.
El material fue impregnado con una solución
acuosa de KOAc (1,3 kg) mediante la técnica de humectación
incipiente. La mezcla resultante se mezcló por completo, se dejó en
reposo durante una hora y se secó durante la noche. La composición
del catalizador resultante fue de 1,63% en peso de Pd, 0,67% en peso
de Au, 6,4% en peso de KOAc.
Experimento
1
Para el procedimiento se utilizó un reactor de
lecho fluidificado como el mostrado en la figura 1. El reactor está
equipado con dos entradas de alimentación. El oxígeno y el nitrógeno
se alimentan a través de la segunda entrada mientras que el etileno,
nitrógeno, oxígeno, ácido acético vaporizado en bruto mezclado con
ácido acético vaporizado reciclado (agua vaporizada cuando se
utilizase) se alimentan a través de la primera entrada. La
alimentación consistía en etileno (330 g/h), ácido acético (255
g/h), oxígeno (83,3 g/h). El nitrógeno es como se indica en la tabla
1. El reactor se cargó con 300 g de catalizador de lecho fluido
preparado como se ha descrito anteriormente. La corriente de ácido
no contenía agua.
Los flujos de gas de entrada fueron regulados
mediante controladores del flujo másico; los líquidos fueron
alimentados usando una bomba. La presión del reactor se mantuvo en 8
bares manométricos. La temperatura del reactor se mantuvo en 152ºC y
todas las líneas que conducen hacia el reactor y que salen de este
último fueron controladas térmicamente y mantenidas a 160ºC con el
fin de evitar la condensación de alimentaciones o productos.
El efluente gaseoso del reactor fue analizado en
línea utilizando un cromatógrafo Chrompack Modelo CP 9000equipado
con detectores FID y TCD. El etileno y dióxido de carbono se
separaron en una columna Poraplot U y fueron cuantificados por TCD;
el oxígeno y el nitrógeno se separaron en una columna de tamiz
molecular y fueron cuantificados por TCD; y el acetato de vinilo y
ácido acético y otros subproductos fueron separados en una columna
capilar DB1701 y cuantificados por FID. Los datos fueron analizados
por medio de una hoja de cálculo Excel de encargo.
Los resultados se ofrecen en la tabla 1.
Experimento
2
Se repitió el procedimiento del experimento 1 con
un contenido en agua de 3,1% en peso en la corriente de ácido. Los
resultados se ofrecen en la tabla 1.
Experimento
3
Se repitió el procedimiento del experimento 1 con
un contenido en agua de 5,1% en peso de la corriente de ácido. Los
resultados se ofrecen en la tabla 1.
Experimento
A
Se repitió el procedimiento del experimento 1 con
un contenido en agua de 7,4% en peso en la corriente de ácido. Los
resultados se ofrecen en la tabla 1.
Los resultados mostrados en la tabla 1 indican
que se mejora la selectividad a medida que disminuye la
concentración de agua, especialmente por debajo de 6% en peso. Debe
observarse que se obtiene la selectividad más grande cuando el agua
está ausente del sistema de alimentación. En una planta comercial a
gran escala, esto es posible, pero no aconsejable, debido a que los
costes implicados en la separación de la totalidad del agua en la
corriente de subproducto serían prohibitivos. Por tanto, las
condiciones operativas comerciales comprenden agua pero este nivel
se mantiene en menos de 6% en peso en la corriente de ácido
combinada. El reactor sería enfriado al introducir el ácido acético
conteniendo menos de 6% en peso de agua como líquido.
| Experimento | % en peso | g/h agua | g/h nitrógeno | g/h VA en | g CO_{2}/h | g VA/kg | % |
| en | en | en | Selectividad | ||||
| agua en ácido | alimentación | alimentación | producto | producto | cat/h | a VA* | |
| 1 | 0 | 0 | 326 | 134 | 18,3 | 445 | 88,2 |
| 2 | 3,1 | 8,1 | 321 | 135 | 19,4 | 450 | 87,7 |
| 3 | 5,1 | 13,6 | 309 | 131 | 20,1 | 436 | 87,0 |
| A | 7,4 | 20,3 | 295 | 125 | 20,8 | 416 | 86,0 |
| * Calculada como VA/(VA + 0,5 CO_{2} |
Claims (12)
1. Procedimiento para la producción de acetato de
vinilo, cuyo procedimiento comprende:
(a) alimentar etileno, ácido acético y un gas
conteniendo oxígeno al interior de un reactor, reunir conjuntamente
el etileno, el ácido acético y el gas conteniendo oxígeno a
temperatura elevada en el reactor en presencia de un material
catalítico, para producir (i) una mezcla producto que comprende
acetato de vinilo, (ii) un subproducto líquido que comprende ácido
acético y agua y (iii) un subproducto gaseoso que comprende dióxido
de carbono;
(b) separar el subproducto líquido de la mezcla
producto;
(c) tratar el subproducto líquido para reducir
el contenido en agua del mismo; y
(d) reciclar el subproducto líquido tratado al
reactor, en donde la cantidad de agua que entra en el reactor
constituye menos del 6% en peso, con preferencia menos del 4% en
peso, más preferentemente menos del 3% en peso del total de ácido
acético y agua que entran en el reactor.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el contenido en agua del subproducto
líquido se reduce pasando este último a través de una columna de
destilación y separando de la columna de destilación un producto de
destilación que tiene una menor concentración de agua.
3. Procedimiento según la reivindicación 2,
caracterizado porque dicho producto de destilación que tiene
una menor concentración de agua se separa de la columna de
destilación en forma de vapor.
4. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el flujo total de vapor en la cola de la
columna de destilación se pasa a través de un condensador parcial y,
como condensado del mismo, se recoge un producto de destilación que
tiene una menor concentración de agua.
5. Procedimiento según la reivindicación 4,
caracterizado porque el producto de destilación tiene una
concentración de agua de alrededor de 5% en peso.
6. Procedimiento según la reivindicación 4 ó 5,
caracterizado porque el condensador parcial está situado
dentro de la columna de destilación.
7. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el
contenido en agua del subproducto líquido se reduce mediante
reacción química.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque la reacción química es con anhídrido
acético.
9. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el
subproducto líquido de ácido acético/agua, tratado, que tiene una
menor concentración de agua, se mezcla con ácido acético nuevo antes
de introducirse en el reactor.
10. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el material
catalítico comprende un metal del Grupo VIII, preferentemente
paladio, y un promotor elegido del grupo consistente en oro, cobre,
níquel y mezclas de los mismos.
11. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el material
catalítico comprende además un co-promotor elegido
del grupo consistente en metales del Grupo I, Grupo II, serie de los
lantánidos y metales de transición.
12. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el reactor
comprende un reactor de lecho fluido.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9817363 | 1998-08-11 | ||
| GBGB9817363.6A GB9817363D0 (en) | 1998-08-11 | 1998-08-11 | Process for the production of vinyl acetate |
| CA002281414A CA2281414A1 (en) | 1998-08-11 | 1999-09-07 | Process for the production of vinyl acetate |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2207124T3 true ES2207124T3 (es) | 2004-05-16 |
Family
ID=25681184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES99305875T Expired - Lifetime ES2207124T3 (es) | 1998-08-11 | 1999-07-23 | Procedimiento para la produccion de acetato de vinilo. |
Country Status (18)
| Country | Link |
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