ES2203700T3 - Lentes de proyeccion triple de foco fijo para proyectores elevados. - Google Patents
Lentes de proyeccion triple de foco fijo para proyectores elevados.Info
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Abstract
UN OBJETIVO DE PROYECCION TRIPLE DE COOKE DESTINADO A RETROPROYECTORES COMPRENDE DOS ELEMENTOS POSITIVOS EXTERIORES DE UN VIDRIO CROWN OFTALMICO Y UN ELEMENTO NEGATIVO INTERIOR DE UN VIDRIO FLINT LIGERO. EL VIDRIO CROWN TIENE UN INDICE DE REFRACCION DE APROXIMADAMENTE 1,523 Y UN VALOR ABBE DE 58,5. EL FLINT TIENE UN INDICE INFERIOR A 1,573 Y UN VALOR ABBE DE ENTRE 43 Y 53. UNO DE LOS ELEMENTOS POSITIVOS ES BICONVEXO, EL OTRO ES MENISCO.
Description
Lentes de proyección triple de foco fijo para
proyectores elevados.
La presente invención por lo general se refiere a
lentes ópticas, y más particularmente a lentes de proyección triple
de Cooke diseñadas para un proyector elevado, comprendiendo las
lentes dos elementos positivos externos de vidrio Crown oftálmico y
un elemento negativo interno de un vidrio Flint ligero. La lente
está construida para proporcionar un rendimiento superior a bajo
coste por selección de materiales de materiales vítreos que tienen
características ópticas específicas.
La lente triple de Cooke se inventó primero en
1893 (ver Patentes Británicas N^{os}. 15.107 y 22.607, y Patentes
de U.S. N^{os}. 540.122 y 568.052) y desde entonces se han hecho
muchas variaciones en el diseño. Los diversos usos encontrados para
los lentes triples, objetivos fotográficos y de proyección están
entre los más importantes. La fotografía fue la primera aplicación
de esta forma de lente, y continúa siendo importante (véase las
Patentes de US N^{os}. 1.035.408, 1.073.789, 1.616.765, 1.658.365,
1.880.393, 1.892.162, 1.987.878, 2.064.550, 2.270.234, 2.279.372,
2.298.090, 2.388.869, 2.391.114, 2.416.033, 2.430.550, 2.582.362,
2.645.157, 2.736.234, 2.962.930, 3.194.116,
3.359.057, 3.438.696, 3.443.863, 3.449.041, 3.578.847, 3.640.606, 3.649.103, 3.784,287, 3.912.379, 3.944.337,
3.967.884, 4.542.961, Patentes Británicas 4.714 (1911), 422.246 (1933), 532.950 (1939), 601.649 (1948), 612.757 (1948), Patente Alemana 434.759 (1924), y Patente Francesa 1.037.274 (1953)). Entre las aplicaciones de proyección, se ha usado la lente triple de Cooke en proyectores elevados de televisión CRT (Patente de U.S. Nº. 4.163.604), proyectores de películas (Patente de US. N^{os}. 2.503.751, 2.720.814), proyectores de vista fija (Patente de U.S. N^{os}. 1.937.168, 3.237.520, 3.443.864 y 3.905.686) y proyector elevados (Patente de U.S. Nº. 3.936.155). Existen unas pocas patentes para lentes triples usadas para fotografía y otras aplicaciones (Patentes de U.S. N^{os}. 1.485.929, 1.937.168, 3.202.051 y 3.584.936).
3.359.057, 3.438.696, 3.443.863, 3.449.041, 3.578.847, 3.640.606, 3.649.103, 3.784,287, 3.912.379, 3.944.337,
3.967.884, 4.542.961, Patentes Británicas 4.714 (1911), 422.246 (1933), 532.950 (1939), 601.649 (1948), 612.757 (1948), Patente Alemana 434.759 (1924), y Patente Francesa 1.037.274 (1953)). Entre las aplicaciones de proyección, se ha usado la lente triple de Cooke en proyectores elevados de televisión CRT (Patente de U.S. Nº. 4.163.604), proyectores de películas (Patente de US. N^{os}. 2.503.751, 2.720.814), proyectores de vista fija (Patente de U.S. N^{os}. 1.937.168, 3.237.520, 3.443.864 y 3.905.686) y proyector elevados (Patente de U.S. Nº. 3.936.155). Existen unas pocas patentes para lentes triples usadas para fotografía y otras aplicaciones (Patentes de U.S. N^{os}. 1.485.929, 1.937.168, 3.202.051 y 3.584.936).
La lente triple de Cooke tiene dos formas básicas
en proyectores elevados: foco fijo (véase la Patente 3.936.155) y
objetivo varifocal (véase Patente Alemana Nº. 4.118.146). En la
última, se varía la separación entre los elementos de las lentes
para ajustar la distancia focal de la lente. El objetivo varifocal
reduce la complejidad del proyector, aunque la lente de foco fija
es por lo general capaz de un rendimiento superior.
Una lente triple de Cooke por lo general consiste
en tres piezas de cristal o polímeros, llamados elementos, alojados
en una estructura mecánica que se denomina el cuerpo cilíndrico.
Los elementos último y primero externo son por lo general de
potencia óptica positiva, y el elemento interno es por lo general
negativo. Se ha intentado la disposición opuesta, pero se encontró
que era menos deseable. Los métodos de diseño para este tipo de
lente son ampliamente publicados (véase, por ejemplo, Warren J.
Smith, "Modern Optical Engineering", sección 12,6 o Rudolf
Kingslake, "Lens Design Fundamentals", capítulo 13, sección
V).
Con frecuencia se recomienda que los índices de
refracción de los cristales elegidos sean altos y esta práctica se
ha mantenido desde las patentes originales. Un ejemplo extremo de
esto es el documento de U.S.-A-3.838.910, en el cual
la lente está construida de cristales con un índice de refracción
mayor que 1,9. El razonamiento para esta práctica se basa en la
relación entre el índice de refracción y la aberración esférica de
una lente simple (es decir, elemento único). Aumentando el índice de
refracción del elemento se reducen las curvaturas de la lente para
una distancia focal determinada, que reduce el cambio en el ángulo
de incidencia con la altura de la pupila, y por lo tanto reduce la
aberración esférica. Esto sugiere que los índices de refracción
elevados sean muy útiles en las lentes que trabajan en un número
focal de gran abertura.
El documento de U.S.-A-2.731.884
expone que el promedio de los índices de refracción de los
elementos positivos de una lente triple debería ser mayor que el
índice de refracción del elemento negativo, para mejorar la
cobertura del campo decreciendo la curvatura Petzval de la lente.
Esto puede ser comprendido observando que la curvatura Petzval es
igual a la suma de las potencias de los elementos dividida por sus
índices de refracción. Para que las lentes tengan una distancia
focal positiva, las potencias de los elementos positivos deben ser
mayores que la potencia del elemento negativo. Por lo tanto, la
curvatura Petzval podría ser importante si fueran iguales los
índices de refracción. Aumentando los índices de refracción de los
elementos positivos con respecto al índice de refracción del
elemento negativo se reduce la curvatura de campo.
La longitud total de la lente (también conocida
como longitud del elemento cilíndrico) es otro parámetro importante
en el diseño de las lentes de proyección para proyectores elevados.
Se define como la distancia axial desde la primera superficie de la
lente a la última superficie de la lente. Según se observa en el
documento de US-A-3.936.155, se
puede construir una lenta de menor abertura con diámetros de lente
más pequeños y en consecuencia menos material, reduciendo de este
modo el material y otros costes. Esto también mejora la estabilidad
mecánica del proyector elevados. El documento de
US-A-3.762.801 también pone énfasis
en la importancia de una longitud total limitada aunque su énfasis
se pone en la compacidad de la cámara resultante.
Smith, más arriba, señala un principio general
que reduciendo la diferencia en los valores Abbe de los elementos
cristal óptico y vidrio Crown acortará la longitud total de una
lente optimizada y aumentará su cobertura de campo a un coste de
abertura reducido. Este principio es importante para el diseño de
todos las lentes anastigmáticas, no sólo triples, y ofrece a un
diseñador una sugerencia para mejorar una lente en cualquier
aplicación particular. Smith cita tres lentes patentadas (Patente de
U.S. Nº. 2.453.260, la Patente Británica Nº. 155.640 y Patente
Alemana 287.089) como ejemplos de buenos diseños que tienen una
diferencia de valor Abbe más grande para una lente de campo más
pequeña, de gran abertura (Av = 22) y una diferencia de valor Abbe
más pequeña para una lente de campo más grande, de menor abertura
(Av = 15). Por el contrario, el documento de
U.S.-A-3.762.801 describe lentes de campo más
estrechas, de menor abertura, más cortas con diferencias de valor
Abbe similares, aunque requiere un componente asférico o índices de
refracción altos para corrección de la aberración adecuada.
Una exposición que está implícita en varias
patentes, incluyendo las Patentes de U.S. N^{os}. 2.818.777,
3.762.801, 3.838.910, 3.910.685. 4.105.308, 4.109.995 y 4.787.724
es el uso de un elemento positivo de menisco. Todas estas patentes
describen el uso de tal elemento, pero fallan al exponer cualquier
ventaja asociada con el mismo. Según Kingslake (p. 240), "Gauss
sugirió una vez que un objetivo de telescopio podría estar
fabricado con dos elementos en forma de menisco, siendo la ventaja
que tal sistema podría estar libre de esferocromatismo".
Continúa haciendo notar que Alvan Clark tuvo el presentimiento que
dos de estos objetivos, adosados, harían una buena lente de cámara.
Esa lente de cámara es ahora ampliamente conocida como el tipo
Gauss Doble y es usada para objetivos de cámara de alta calidad.
Las lentes de este tipo tienen un alto grado de corrección. Otro
uso bien conocido de los elementos de menisco es como
"correctores" de aberración esférica en telescopio de
Bouwers-Maksutov (Kingslake, p. 311ff.). En estas
lentes, se usa el menisco para compensar la aberración esférica de
un espejo primario esférico.
A pesar de las exposiciones antes mencionadas, la
técnica anterior de las lentes triples de Cooke, particularmente
aquellas adecuadas para usar en proyectores elevados, todavía
sufren ciertas desventajas tales como aberración esférica, coma y
astigmatismo, y aunque uno de estos defectos determinados pueden ser
mejorados ajustando ciertos parámetros de los elementos, los otros
defectos se magnifican en el proceso. Hay también un impulso
constante en la fabricación de proyectores elevados para disminuir
el coste de fabricación, al tiempo que se mantiene o mejora la
calidad del producto. Por lo tanto, sería deseable y ventajoso
aconsejar una construcción de lente triple de Cooke que es compacta
y relativamente poco costosa, e incluso que logra un rendimiento
superior en las características observadas, es decir, generalmente
proporciona una imagen real, más definida. Es un objeto de la
invención proporcionar una lente triple poco costosa y compacta con
buenas cualidades ópticas.
Se logra este objeto con las características de
la reivindicación 1 independiente.
La presente invención proporciona una lente de
proyección para un proyector elevado, la lente por lo general
comprende dos elementos externos positivos de un vidrio Crown
oftálmico y un elemento negativo interno de un vidrio Flint ligero.
Uno de los elementos positivos es biconvexo; el otro es menisco. El
elemento biconvexo puede ser equiconvexo.
Preferiblemente, el vidrio Crown tiene un índice
de refracción aproximadamente de 1,523 y un valor Abbe de alrededor
de 58,5 o al menos en el intervalo de 58-60. El
cristal óptico tiene un índice menor que 1,573 y preferiblemente un
valor Abbe entre 43 y 53, más preferiblemente entre 48 y 52,5. La
longitud total de la lente es menor que un sexto de la distancia
focal.
La invención se comprenderá mejor haciendo
referencia a los dibujos que se acompañan, en los cuales:
la figura 1 es una vista en sección de un
proyector elevado generalizado que usa una lente de proyección
construida según la presente invención;
la figura 2 es un diagrama esquemático de una
sección axial de una realización preferida de la lente de la
presente invención; y
la figura 3 es la función (MTF) de transferencia
de modulación representada gráficamente para una realización
preferida de la invención.
En las lentes triples de Cooke, como en los
ejemplos anteriores, el menisco es usado para corregir la
aberración zonal. Si la superficie interna del elemento de menisco
en un diseño determinado se cambia a una plana y el diseño es
optimizado de nuevo, se mejora la corrección coma (debido al
aumento de simetría de la lente) aunque se incrementan en gran
parte la aberración esférica y el astigmatismo. La presente
invención supera este problema permitiendo que la lente se flexione
en su forma de menisco deseada, disminuyendo el ángulo de incidencia
de rayo principal en ambas superficies, disminuyendo de este modo
el astigmatismo, e induciendo la aberración esférica negativa que
compensa la fuerte aberración esférica positiva del primer
elemento.
Además de su capacidad de corrección de
aberración, el elemento de menisco puede tener un efecto
beneficioso sobre las tolerancias de las lentes. Debido a que el
ángulo de incidencia del rayo principal disminuye, este elemento
tiene tolerancias relativamente holgadas sobre sus curvaturas y
grosores, dando como resultado una economía de fabricación mejorada
y rendimiento de lentes acabadas. Este efecto se acentúa cuando el
menisco es el componente más lejano del tope. En proyectores
elevados de (OHP), tales como el OHP 10 generalizado ilustrado en
la figura 1, el tope es la imagen de la fuente de iluminación, es
decir, la lámpara 21. La lente 16 de proyección de elementos
múltiples de la presente invención está localizada en el cabezal 18
del proyector, que está típicamente unido a la base 14 por un brazo
20. Para reducir al mínimo el tamaño del cabezal 18 del proyector,
es deseable tener el tope sobre el lado de la lente más cerca de la
pantalla. Esto hace preferible, aunque no indispensable, que el
elemento del menisco de la lente 16 esté sobre el lado de la lente
más cercano a la transparencia que está siendo proyectada.
La figura 1 muestra otras características de un
OHP típico que incluye medios, tales como una perilla 22 giratoria
montada sobre el brazo 20 de piñón y cremallera, para ajustar la
altura efectiva del cabezal 18, una fuente de luz o lámpara 21, un
reflector posterior o espejo 23, y una lente 24 de Fresnel
localizada en el área 12 de plataforma. Esta realización particular
de OHP 10 no debería, sin embargo, ser construida en un sentido
limitativo, puesto que la lente 16 de proyección es igualmente útil
en otras variaciones de diseños de OHP. Por ejemplo, el diseño
ilustrado es uno de OHP tipo transmisivo, aunque la lente 16 puede
también ser usada con el de OHP tipo reflexivo.
Un posible medio de reducir el coste de lentes
triples es usar tipos de cristal menos costosos o polímeros. Los
polímeros son por lo general indeseables en proyectores elevados,
sin embargo, debido a la alta concentración de energía en la
proximidad a la lente puede conducir a deformación térmica y a la
concurrencia de pérdida de rendimiento. Esto deja sólo el cristal
como un material adecuado. El coste del cristal se ve afectado por
sus constituyentes y la precisión con la cual se ha producido. Las
lentes de proyección son comúnmente fabricadas de cristal especial
de "calidad óptica". Las lentes oftálmicas están fabricadas de
una "corona oftálmica", tal como Schott B270 o Corning
B23-59. Aunque el proceso de fabricación para el
cristal de grado oftálmico es menos cuidadosamente regulado que
para los cristales de grado óptico, la calidad es suficiente para
usar en lentes de proyectores elevados. Por lo tanto, es un objeto
de la presente invención producir una lente de proyección de
calidad mejorada que usa vidrio Crown oftálmico. El índice de
refracción de los elementos de vidrio Crown están en el intervalo de
1.518 a 2.528, y el número Abbe está en el intervalo de
58-60.
Con referencia ahora a la figura 2, se representa
la lente 16 de proyección de la presente invención. La lente 16
está por lo general compuesta de tres elementos 26, 28 y 30. Los
elementos 26 y 30 externos están compuestos de vidrio Crown
oftálmico, y el elemento 28 interno está compuesto de un cristal
óptico muy ligero. Esta vidrio Flint ligero tiene una dispersión
baja que imparte a las lentes cobertura de campo suficiente para un
proyector elevado. El número Abbe para el cristal óptico debería ser
tal que 5,5 <[(v_{1}+v_{3})/2 < v_{2}[ < 15,5, donde
v_{1}, v_{2} y v_{3} son valores Abbe de elementos 26, 28 y
30, respectivamente; los números Abbe se deben preferiblemente
adaptar a la ecuación 6 <[(v_{1} v_{3})/ - v_{2}] <
10,5. El elemento 28 interno preferiblemente tiene un índice de
refracción menor que alrededor de 1,573, y un número Abbe entre 43
y 53, más preferiblemente entre 48 y 52,5. Además, la cobertura de
campo de la lente es ayudada por su bajo índice de refracción.
Idealmente, el índice de refracción del cristal óptico debería ser
menor que el del vidrio Crown. Desafortunadamente, tal cristal no
está disponible a bajo coste, de este modo el cristal óptico puede
en cambio tener un índice de refracción que es menor que
(n_{1}+n_{3})/2 + 0,05 donde n_{1} y n_{3} son los índices
de refracción de los elementos 26 y 30, respectivamente. Esto es
suficiente para proporcionar el rendimiento aceptable en el campo
requerido.
La longitud (física) total de una lente
construida según la presente invención es menor que un sexto de su
distancia focal, aunque no es necesario asferizar las superficies
del elemento negativo o bien usar índices de refracción muy altos,
para obtener esta longitud total limitada, según se requiere a
menudo en la técnica anterior.
Un ejemplo de diseño específico se facilita ahora
para la lente de proyección triple. La lente está graduada a una
distancia focal de 345 nm; su número focal en infinito es f/6,2,
aunque los diámetros de lente son 65,4 mm para permitir el montaje y
graduación. Un proyector elevado se diseña normalmente con una
altura de imagen máxima de 176 mm, y un aumento nominal de -0,19. En
las siguientes tablas, los números 1-6 de
superficie corresponden a superficies R_{1} - R_{6}
respectivamente, de la figura 2. Los valores de los radios son
positivos si el centro de la curvatura está a la derecha de la
superficie, y son negativos si el centro de curvatura está a la
izquierda de la superficie. El grosor es la distancia a la próxima
superficie; el grosor final es la distancia efectiva desde la
superficie de la última lente al área 12 de plataforma. El índice de
refracción, n_{d}, y el valor Abbe, v_{d}, son para el material
que sigue a la superficie (es decir, "1.000" es un espacio de
aire). El índice de refracción se facilita por la longitud de onda d
de helio (587,6 nm) y el valor Abbe se facilita para las líneas C
(656,3 nm) y F (486,1 nm) de hidrógeno azules y rojas. El tope está
en la segunda superficie. Los elementos vidrio Crown son
preferiblemente Schott B270 y el elemento de cristal óptico es
Schott LLF6.
| Superficie Nº. | Radio (mm) | Grosor (mm) | n_{d} | v_{d} |
| 1 | 93,523 | 13,74 | 1,523 | 58,5 |
| 2 | -112,996 | 6,00 | 1,000 | |
| 3 | -64,327 | 3,00 | 1,532 | 48,8 |
| 4 | 125,431 | 10,07 | 1,000 | |
| 5 | -85,064 | 8,20 | 1,523 | 58,5 |
| 6 | -51,164 | 380,00 | 1.000 |
La figura 3 muestra la función (MTF) de
transferencia de modulación representada por el Ejemplo 1 basada en
un modelo de ordenador. Las cinco curvas corresponden,
respectivamente, a la modulación sobre el eje, la modulación sagital
y tangencial a 125 mm desplazada del eje, y la modulación sagital y
tangencial a 176 mm desplazada del eje. Puesto que el ojo humano
puede discriminar una modulación tan baja como
10-15%, se apreciará en este gráfico que una lente
construida según la presente invención proporciona una resolución
superior, es decir, 5 ciclos/mm (en el lado conjugado corto).
Se ofrece un segundo ejemplo de diseño en el que
el vidrio Crown 26 anterior es equiconvexo. La distancia focal ha
sido cambiada a 356 mm para preservar la distancia focal de la
última lente de 380 mm. El tope está de nuevo en la segunda
superficie.
| Superficie Nº. | Radio (mm) | Grosor (mm) | n_{d} | v_{d} |
| 1 | 101,222 | 13,86 | 1,523 | 58,5 |
| 2 | -101,222 | 5,29 | 1,000 | |
| 3 | -60,820 | 3,00 | 1,532 | 48,8 |
| 4 | 139,165 | 9,97 | 1,000 | |
| 5 | -81,173 | 8,33 | 1,523 | 58,5 |
| 6 | -49,636 | 380,00 | 1.000 |
Se ofrece un tercer ejemplo de diseño en el cual
el elemento de menisco es el más cercano a la pantalla, esto es,
sobre el lado conjugado largo. La distancia focal es 342 mm, y el
tope está sobre la cuarta superficie. El cristal óptico 28 en este
ejemplo es ligeramente más denso que en los ejemplos anteriores
(Schott LLF1).
| Superficie Nº. | Radio (mm) | Grosor (mm) | n_{d} | v_{d} |
| 1 | 46,929 | 8,33 | 1,523 | 58,5 |
| 2 | 79,192 | 8,68 | 1,000 | |
| 3 | -232,224 | 3,00 | 1,548 | 45,8 |
| 4 | 54,993 | 7,12 | 1,000 | |
| 5 | 98,683 | 13,03 | 1,523 | 58,5 |
| 6 | -122,329 | 380,00 | 1,000 |
Se ofrece un cuarto ejemplo de diseño en el cual
el elemento de menisco está más cercano a la transparencia, esto
es, sobre el lado conjugado corto. La distancia focal es todavía
342 mm, y el tope está sobre la segunda superficie. El cristal
óptico 28 en este ejemplo es ligeramente menos densa que en los
ejemplos anteriores (Schott KF9).
\newpage
| Superficie Nº. | Radio (mm) | Grosor (mm) | n_{d} | v_{d} |
| 1 | 95,366 | 14,09 | 1,523 | 58,5 |
| 2 | -103,88 | 5,68 | 1,000 | |
| 3 | -60,592 | 3,00 | 1,532 | 51,5 |
| 4 | 124,507 | 10,37 | 1,000 | |
| 5 | -81,626 | 8,28 | 1,523 | 58,5 |
| 6 | -49,906 | 380,00 | 1,000 |
Aunque la invención se ha descrito con referencia
a las realizaciones específicas, esta descripción no está destinada
a ser construida en un sentido limitativo. Diversas modificaciones
de la realización descrita, así como realizaciones alternativas de
la invención se harán evidentes a las personas expertas en la
técnica haciendo referencia a la descripción de la invención. Por
ejemplo, los expertos en la técnica apreciarán que las diversas
dimensiones ofrecidas aquí para los elementos de la lente están
basadas en una distancia focal particular, y de este modo estarían
apropiadamente graduadas si se usan en una distancia focal
diferente. Por lo tanto, se contempla que tales modificaciones se
pueden hacer sin apartarse del alcance de la presente invención
según se define en las reivindicaciones adjuntas.
Claims (13)
1. Una lente (16) de elementos múltiples en la
que:
- -
- un primer y un tercer elementos (26, 30) de lente, siendo cada uno una lente positiva,
- -
- siendo dicho primer elemento (26) de lente biconvexo y siendo dicho tercer elemento (28) de una lente de menisco, y
- -
- un segundo elemento (28) de lente interpuesto entre dicho primer y tercer elementos (26, 30) de lente, siendo dicho segundo elemento (28) de lente una lente negativa;
caracterizado porque
- -
- el primer y el tercer elemento (26; 30) de lente están construido de vidrio Crown oftálmico que tiene un índice de refracción en el intervalo de 1,518 a 1,528;
- -
- el segundo elemento (28) de lente tiene superficies esféricas, estando construido de vidrio Flint ligero y teniendo un índice de refracción menor que alrededor de 1,573;
- -
- el número Abbe para dicho primer, segundo y tercer elementos de lente se adapta a la ecuación
- 5,5 < [(v_{1} + v_{3})/2 - v_{2}] < 15,5,
- en la que v_{1}, v_{2} y v_{3} son los números Abbe de dicho primer, segundo y tercer elementos (26, 28 ,30) de lente, respectivamente, y
- -
- la lente (16) de elementos múltiples tiene una longitud total que es menor que un sexto de su distancia focal.
2. La lente (16) de la reivindicación 1, en la
que los números Abbe para dichos primer, segundo y tercer elementos
(26, 28, 30) de lente se adaptan a la ecuación 6 < [(v_{1} +
v_{3})/2 - v_{2}] < 10,5.
3. La lente de la reivindicación 1 ó 2, en la que
el número Abbe para dicho primer y tercer elementos (26, 30) de
lente está en el intervalo de 58-60.
4. La lente de una de las reivindicaciones 2 ó 3,
en la que dicho primer elemento (26) de lente es equiconvexo.
5. La lente de una de las reivindicaciones 1 a 4,
en la que dicho segundo elemento (28) de lente tiene un índice de
refracción menor que alrededor de 1,573 y un número Abbe entre 43 y
53.
6. La lente de una de las reivindicaciones 1 a 5,
en la que el número Abbe para dicho primer y tercer elementos
(26,30) de lente es alrededor de 58,5.
7. Una lente de una de las reivindicaciones 1 a
6, que forma una lente (16) Triplete de Cooke, en la que:
- -
- el primer elemento (26) de lente tiene un número Abbe en el intervalo de 58 a 60;
- -
- el tercer elemento (30) de lente tiene un número Abbe en el intervalo de 58 a 60, estando dicho tercer elemento (30) de lente espaciado de dicho primer elemento (26) de lente, con un eje de dicho tercer elemento (30) de lente alineado con un eje de dicho primer elemento (26) de lente;
- -
- el segundo elemento (28) de lente tiene un eje que está también alineado con dicho eje de dicho primer y tercer elementos (26, 30) de lente, teniendo dicho segundo elemento (28) de lente un número Abbe entre 48 y 52,5, y
- -
- el segundo elemento (28) de lente tiene un índice de refracción que es menor que 0,05 más el promedio de los índices de refracción de dicho primer y dicho tercer elementos (26, 30) de lente.
8. La lente de una de las reivindicaciones 1 a 7,
en la que;
- -
- dicho primer elemento (26) de lente tiene una primera y una segunda superficies (R_{1}, R_{2}); y
- -
- dicho segundo elemento (28) de lente tiene una tercera y una cuarta superficies (R_{3}, R_{4}); y
- -
- dicho tercer elemento (30) de lente tiene una quinta y una sexta superficies (R_{5}, R_{6}), teniendo cada una de dichas superficies (R_{1}, R_{6}) radios de curvatura según se ofrecen en la siguiente tabla, y teniendo cada uno de dichos elementos (26, 28, 30) un índice de refracción (n_{d}) y un número Abbe (v_{d}) según se ofrece en la tabla siguiente:
- en la que un grosor determinado es la distancia a la próxima superficie (R_{1}, R_{5}), y el grosor final es la distancia efectiva desde la sexta superficie (R_{6}) de lente a un plano de imagen.
9. La lente de una de las reivindicaciones 1 a 7,
en la que:
- -
- dicho primer elemento (26) de lente tiene una primera y una segunda superficies (R_{1}, R_{2});
- -
- dicho segundo elemento (28) de lente tiene una tercera y una cuarta superficies (R_{3}, R_{4}); y
- -
- dicho tercer elemento (30) de lente tiene una quinta y una sexta superficies (R_{5}, R_{6}), teniendo cada una de dichas superficies (R_{1}, R_{6}) radios de curvatura según se ofrecen en la tabla siguiente, y teniendo cada uno de dichos elementos (26, 28, 30) un índice de refracción (n_{d}) y un número Abbe (v_{d}) según se ofrece en la tabla siguiente:
- en la que un grosor determinado es la distancia a la próxima superficie (R_{1}, R_{5}), y el grosor final es la distancia efectiva desde la sexta superficie (R_{6}) de lente a un plano de imagen.
10. La lente de una de las reivindicaciones 1 a
7, en la que:
- -
- dicho primer elemento (26) de lente tiene una primera y una segunda superficies (R_{1}, R_{2});
- -
- dicho segundo elemento (28) de lente tiene una tercera y una cuarta superficies (R_{3}, R_{4}); y
- -
- dicho tercer elemento (30) de lente tiene una quinta y una sexta superficies (R_{5}, R_{6}), teniendo cada una de dichas superficies (R_{1} - R_{6}) radios de curvatura según se ofrecen en la tabla siguiente, y teniendo cada uno de dichos elementos (26, 28, 30) un índice de refracción (n_{d}) y un número (v_{d}) según se ofrecen en la tabla siguiente:
\newpage
- en la que un grosor dado es la distancia a la próxima superficie (R_{1}-R_{5}), y el grosor final es la distancia efectiva desde la sexta superficie (R_{6}) a una plano de imagen.
11. Un proyector elevado (10) con la lente (16)
de una de las reivindicación 1 a 10 como lente (16) de proyección,
en la que:
- -
- una base que tiene un área (12) de plataforma;
- -
- una fuente (21) de luz para iluminar dicha área (12) de plataforma;
- -
- una lente (24) de Fresnel localizada en dicha área (12) de plataforma;
- -
- un cabezal (18) de proyector posicionado encima de dicha base y área (12) de plataforma; y
- -
- dicha lente (16) de proyección está localizada en dicho cabezal (18) de proyector.
12. El proyector elevado de la reivindicación 11,
en el que uno de dichos elementos (26, 30) de vidrio Crown está
localizado sobre un lado conjugado largo de la lente (16) de
proyección.
13. El proyector elevado de la reivindicación 11,
en el que uno de dichos elementos (26, 30) de vidrio Crown está
localizado sobre un lado conjugado corto de la lente (16) de
proyección.
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