JPH08190060A - 接眼レンズ系 - Google Patents
接眼レンズ系Info
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- JPH08190060A JPH08190060A JP7002120A JP212095A JPH08190060A JP H08190060 A JPH08190060 A JP H08190060A JP 7002120 A JP7002120 A JP 7002120A JP 212095 A JP212095 A JP 212095A JP H08190060 A JPH08190060 A JP H08190060A
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B25/00—Eyepieces; Magnifying glasses
- G02B25/001—Eyepieces
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 物体側より、正の単レンズと；正の両凸レン
ズと負レンズとの接合レンズとからなる接眼レンズ系に
おいて、アイレリーフの長い接眼レンズ系を得ること。 【構成】 下記の条件式（１）及び（２）を満足する接
眼レンズ系。 （１）ｄ＜０．３ｆ （２）ｆ1 ＞１．５ｆ 但し、 ｄ；正の単レンズと接合レンズとの空気間隔、 ｆ；全系の焦点距離、 ｆ1 ；正の単レンズの焦点距離。
ズと負レンズとの接合レンズとからなる接眼レンズ系に
おいて、アイレリーフの長い接眼レンズ系を得ること。 【構成】 下記の条件式（１）及び（２）を満足する接
眼レンズ系。 （１）ｄ＜０．３ｆ （２）ｆ1 ＞１．５ｆ 但し、 ｄ；正の単レンズと接合レンズとの空気間隔、 ｆ；全系の焦点距離、 ｆ1 ；正の単レンズの焦点距離。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、双眼鏡や望遠鏡に用いる接眼レ
ンズ系に関する。
ンズ系に関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】３枚構成の接眼レンズ系と
して、ケルナータイプ、あるいは逆ケルナータイプが知
られている。ケルナータイプは、物体側から、物体側よ
りも眼側の面の曲率半径が小さい正の視野レンズと、大
きな空気間隔をおいて置かれた色消接合レンズとから構
成されている。
して、ケルナータイプ、あるいは逆ケルナータイプが知
られている。ケルナータイプは、物体側から、物体側よ
りも眼側の面の曲率半径が小さい正の視野レンズと、大
きな空気間隔をおいて置かれた色消接合レンズとから構
成されている。
【０００３】ケルナータイプでは、周辺光束は比較的大
きな正のパワーの視野レンズにより光軸方向に曲げられ
るため、大きな空気間隔をおいて置かれた接合レンズへ
の入射高さは低くなり、その結果、アイレリーフが短く
なっていた。アイレリーフの短い接眼レンズ系は使い勝
手が悪い。色消接合レンズを物体側にし、正の視野レン
ズを眼側にしたタイプは、逆ケルナータイプと呼ばれ、
ケルナータイプよりアイレリーフを長くすることができ
るが、反面、プラスチックレンズ使用による低コスト化
を考えたとき、傷つきやすいプラスチックレンズを眼側
の正レンズに使うことはできず、またプラスチックレン
ズの接合は困難である。
きな正のパワーの視野レンズにより光軸方向に曲げられ
るため、大きな空気間隔をおいて置かれた接合レンズへ
の入射高さは低くなり、その結果、アイレリーフが短く
なっていた。アイレリーフの短い接眼レンズ系は使い勝
手が悪い。色消接合レンズを物体側にし、正の視野レン
ズを眼側にしたタイプは、逆ケルナータイプと呼ばれ、
ケルナータイプよりアイレリーフを長くすることができ
るが、反面、プラスチックレンズ使用による低コスト化
を考えたとき、傷つきやすいプラスチックレンズを眼側
の正レンズに使うことはできず、またプラスチックレン
ズの接合は困難である。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、ケルナータイプの接眼レンズ
系において、アイレリーフを長くすることができる接眼
レンズ系を得ることを目的とする。
系において、アイレリーフを長くすることができる接眼
レンズ系を得ることを目的とする。
【０００５】
【発明の概要】本発明は、視野レンズと接合レンズの空
気間隔を小さくし、接合レンズに入る周辺光束の入射高
さを高く保って、アイレリーフを長くしたものである。
さらに、視野レンズを非球面プラスチックレンズとし、
低コストで歪曲収差の小さい接眼レンズ系を得たもので
ある。
気間隔を小さくし、接合レンズに入る周辺光束の入射高
さを高く保って、アイレリーフを長くしたものである。
さらに、視野レンズを非球面プラスチックレンズとし、
低コストで歪曲収差の小さい接眼レンズ系を得たもので
ある。
【０００６】本発明の接眼レンズ系は、物体側より、正
の単レンズと；正の両凸レンズと負レンズとの接合レン
ズと；からなるケルナータイプにおいて、次の条件式
（１）及び（２）を満足することを特徴としている。 （１）ｄ＜０．３ｆ （２）ｆ1 ＞１．５ｆ 但し、 ｄ；正の単レンズと接合レンズとの空気間隔、 ｆ；全系の焦点距離、 ｆ1 ；正の単レンズの焦点距離、である。
の単レンズと；正の両凸レンズと負レンズとの接合レン
ズと；からなるケルナータイプにおいて、次の条件式
（１）及び（２）を満足することを特徴としている。 （１）ｄ＜０．３ｆ （２）ｆ1 ＞１．５ｆ 但し、 ｄ；正の単レンズと接合レンズとの空気間隔、 ｆ；全系の焦点距離、 ｆ1 ；正の単レンズの焦点距離、である。
【０００７】本発明の接眼レンズ系は、諸収差、特に糸
巻き型の歪曲収差とメリディオナル像面の像面湾曲を補
正するため、正の単レンズをプラスチック材料から構成
して、その少なくとも一面を、次の（３）式を満足する
範囲の非球面から構成することが望ましい。 （３）ｒ／ｒh ＜１ 但し、 ｒ；非球面の近軸の曲率半径、 ｒh ；非球面における光軸からの任意の高さｈ（ｈ≠
０）のメリディオナル断面の曲率半径、である。
巻き型の歪曲収差とメリディオナル像面の像面湾曲を補
正するため、正の単レンズをプラスチック材料から構成
して、その少なくとも一面を、次の（３）式を満足する
範囲の非球面から構成することが望ましい。 （３）ｒ／ｒh ＜１ 但し、 ｒ；非球面の近軸の曲率半径、 ｒh ；非球面における光軸からの任意の高さｈ（ｈ≠
０）のメリディオナル断面の曲率半径、である。
【０００８】本発明の接眼レンズ系は、さらに次の条件
式（４）を満足することが好ましい。 （４）ν+ −ν- ＞２０ 但し、 ν+ ；接合レンズの正レンズのアッベ数、 ν- ；接合レンズの負レンズのアッベ数、である。
式（４）を満足することが好ましい。 （４）ν+ −ν- ＞２０ 但し、 ν+ ；接合レンズの正レンズのアッベ数、 ν- ；接合レンズの負レンズのアッベ数、である。
【０００９】また本発明は、別の実施態様によると、少
なくとも１面が非球面からなるプラスチック単レンズ
と、２枚のガラスレンズを接合した接合レンズとの２群
３枚で構成され、かつ、プラスチック単レンズがガラス
接合レンズより物体側に位置していることを特徴として
いる。この構成によると、プラスチックレンズによる低
コスト化と、眼側のレンズに傷が付くのを防止する効果
とを合わせて得ることができる。
なくとも１面が非球面からなるプラスチック単レンズ
と、２枚のガラスレンズを接合した接合レンズとの２群
３枚で構成され、かつ、プラスチック単レンズがガラス
接合レンズより物体側に位置していることを特徴として
いる。この構成によると、プラスチックレンズによる低
コスト化と、眼側のレンズに傷が付くのを防止する効果
とを合わせて得ることができる。
【００１０】
【発明の実施例】本発明は、ケルナータイプの接眼レン
ズ系において、条件式（１）及び（２）を満足すること
を特徴としている。条件式（１）と（２）はともに、ア
イレリーフ（接合レンズの眼側の面からアイポイント迄
の距離）を長くするための条件である。条件式（１）の
上限を越えると、接合レンズへの周辺光束の入射高さが
低くなり、アイレリーフを十分長くとることができな
い。また条件式（２）の下限を越えて正の単レンズ（視
野レンズ）の焦点距離ｆ1 が小さくなると、その正単レ
ンズのパワーが大きくなり過ぎ、周辺光束が視野レンズ
で光軸方向に強く曲げられるため接合レンズへの入射高
さが低くなり、アイレリーフが短くなる。これら条件式
（１）及び（２）を満足することにより、アイレリーフ
を０．８５ｆ程度と長くすることができる。
ズ系において、条件式（１）及び（２）を満足すること
を特徴としている。条件式（１）と（２）はともに、ア
イレリーフ（接合レンズの眼側の面からアイポイント迄
の距離）を長くするための条件である。条件式（１）の
上限を越えると、接合レンズへの周辺光束の入射高さが
低くなり、アイレリーフを十分長くとることができな
い。また条件式（２）の下限を越えて正の単レンズ（視
野レンズ）の焦点距離ｆ1 が小さくなると、その正単レ
ンズのパワーが大きくなり過ぎ、周辺光束が視野レンズ
で光軸方向に強く曲げられるため接合レンズへの入射高
さが低くなり、アイレリーフが短くなる。これら条件式
（１）及び（２）を満足することにより、アイレリーフ
を０．８５ｆ程度と長くすることができる。
【００１１】次に本発明は、正単レンズの少なくとも一
面を光軸を中心とする回転対称非球面とすることによ
り、特に糸巻き型の歪曲収差とメリディオナル像面の像
面湾曲を補正する。従来のケルナータイプの接眼レンズ
系では、視野レンズの眼側の強い凸面によって、メリデ
ィオナル像面の視度が接眼レンズの射出角が大きくなる
につれてプラス方向に大きくなり過ぎるのを補正すると
ともに、眼側の正のパワーを持つ接合レンズを射出瞳位
置に近づける（アイレリーフを短くする）ことで歪曲収
差が大きくなり過ぎないように構成されていた。本発明
では、このメリディオナル像面の視度と歪曲収差の補正
を、正単レンズの少なくとも一面を非球面とすることに
より行なっている。非球面は、条件式（３）を満足する
範囲の非球面とすることにより、周辺光束におけるメリ
ディオナル断面のパワーを弱め、メリディオナル像面が
プラス視度になるのを補正するとともに、糸巻き歪曲収
差を補正することが可能になる。この非球面レンズはプ
ラスチックレンズとして低コスト化を図ることができ
る。このプラスチックレンズは、正単レンズとして用い
ることにより、難しいプラスチックレンズの接合が不要
で、また物体側に用いることにより、傷の心配もない。
面を光軸を中心とする回転対称非球面とすることによ
り、特に糸巻き型の歪曲収差とメリディオナル像面の像
面湾曲を補正する。従来のケルナータイプの接眼レンズ
系では、視野レンズの眼側の強い凸面によって、メリデ
ィオナル像面の視度が接眼レンズの射出角が大きくなる
につれてプラス方向に大きくなり過ぎるのを補正すると
ともに、眼側の正のパワーを持つ接合レンズを射出瞳位
置に近づける（アイレリーフを短くする）ことで歪曲収
差が大きくなり過ぎないように構成されていた。本発明
では、このメリディオナル像面の視度と歪曲収差の補正
を、正単レンズの少なくとも一面を非球面とすることに
より行なっている。非球面は、条件式（３）を満足する
範囲の非球面とすることにより、周辺光束におけるメリ
ディオナル断面のパワーを弱め、メリディオナル像面が
プラス視度になるのを補正するとともに、糸巻き歪曲収
差を補正することが可能になる。この非球面レンズはプ
ラスチックレンズとして低コスト化を図ることができ
る。このプラスチックレンズは、正単レンズとして用い
ることにより、難しいプラスチックレンズの接合が不要
で、また物体側に用いることにより、傷の心配もない。
【００１２】条件式（４）は、接合レンズの正負のレン
ズのアッベ数に関する条件である。正、負レンズを、こ
の条件式を満足するアッベ数の差を有する材質から選択
することにより、良好に色消しを行なうことができる。
この条件式を外れると、倍率の色収差が補正不足とな
る。
ズのアッベ数に関する条件である。正、負レンズを、こ
の条件式を満足するアッベ数の差を有する材質から選択
することにより、良好に色消しを行なうことができる。
この条件式を外れると、倍率の色収差が補正不足とな
る。
【００１３】次に、具体的な数値実施例について本発明
を説明する。次の実施例１ないし７は、いずれも、物体
側から正の単レンズ１１と、正負の接合レンズ１２とか
らなっている。正の単レンズ１１は、いずれもプラスチ
ックからなっており、そのいずれか一方の面が非球面で
ある。接合レンズ１２の正負レンズはいずれもガラスレ
ンズである。
を説明する。次の実施例１ないし７は、いずれも、物体
側から正の単レンズ１１と、正負の接合レンズ１２とか
らなっている。正の単レンズ１１は、いずれもプラスチ
ックからなっており、そのいずれか一方の面が非球面で
ある。接合レンズ１２の正負レンズはいずれもガラスレ
ンズである。
【００１４】［実施例１］図１は、本発明の接眼レンズ
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表１に示し、諸収差を図２に示す。諸収差図中、ｇ
線、Ｃ線はそれぞれの波長の倍率色収差、Ｓはサジタ
ル、Ｍはメリディオナルを示している。
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表１に示し、諸収差を図２に示す。諸収差図中、ｇ
線、Ｃ線はそれぞれの波長の倍率色収差、Ｓはサジタ
ル、Ｍはメリディオナルを示している。
【００１５】表および図面中、ｆは全系の焦点距離、f1
は正の単レンズの焦点距離、ERはアイレリーフ、ｄは正
の単レンズと接合レンズとの空気間隔、Ｒはレンズ各面
の曲率半径、Ｄはレンズ厚もしくはレンズ間隔、Ｎd は
ｇ線の屈折率、νd はｇ線のアッベ数を示す。また、光
軸を中心とする回転対称非球面は次式で定義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数)
は正の単レンズの焦点距離、ERはアイレリーフ、ｄは正
の単レンズと接合レンズとの空気間隔、Ｒはレンズ各面
の曲率半径、Ｄはレンズ厚もしくはレンズ間隔、Ｎd は
ｇ線の屈折率、νd はｇ線のアッベ数を示す。また、光
軸を中心とする回転対称非球面は次式で定義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数)
【００１６】
【表１】f=19.05 f1=46.35 d=0.50 ER=16 面 No. Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 ＊ 48.671 4.60 1.49176 57.4 2 -41.533 0.50 - - 3 19.000 9.44 1.60311 60.7 4 -19.000 2.00 1.78472 25.7 5 -69.876 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.1: K=-0.10000×102, A4=-0.10000×10-4, A6=0.00
【００１７】［実施例２］図３は、本発明の接眼レンズ
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表２に示し、諸収差を図４に示す。
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表２に示し、諸収差を図４に示す。
【００１８】
【表２】ｆ＝１９．００ ｆ１＝４６．６５ ｄ＝０．５０ ＥＲ＝１６ 面 Ｎｏ． Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 44.756 4.60 1.49176 57.4 2 ＊ -45.473 0.50 - - 3 20.516 8.98 1.60311 60.7 4 -17.115 2.00 1.78472 25.7 5 -48.068 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.2: K=0.00, A4=0.21905×10-4,A6=-0.33452×10-7,
A8=0.00
A8=0.00
【００１９】［実施例３］図５は、本発明の接眼レンズ
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表３に示し、諸収差を図６に示す。
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表３に示し、諸収差を図６に示す。
【００２０】
【表３】f=19.00 f1=45.65 d=1.48 ER=16 面 No. Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 ＊ 38.342 4.42 1.49176 57.4 2 -52.106 1.48 - - 3 21.629 7.38 1.58913 61.2 4 -16.222 1.67 1.74077 27.8 5 -41.292 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.1: K=-0.16 ×102,A4=0.00, A6=-0.21775×１
０−７， Ａ８＝０．００
０−７， Ａ８＝０．００
【００２１】［実施例４］図７は、本発明の接眼レンズ
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表４に示し、諸収差を図８に示す。
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表４に示し、諸収差を図８に示す。
【００２２】
【表４】ｆ＝１９．００ ｆ１＝４６．１０ ｄ＝１．５０ ＥＲ＝１６ 面 No. Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 130.559 4.62 1.49176 57.4 2 ＊ -27.116 1.50 - - 3 22.095 7.53 1.58913 61.2 4 -16.571 1.70 1.74077 27.8 5 -42.181 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.2: K=-0.23 ×10,A4=0.00
【００２３】［実施例５］図９は、本発明の接眼レンズ
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表５に示し、諸収差を図１０に示す。
系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デー
タを表５に示し、諸収差を図１０に示す。
【００２４】
【表５】ｆ＝１９．０１ ｆ１＝３８．５３ ｄ＝０．５０ ＥＲ＝１６ 面 Ｎｏ． Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 33.597 4.60 1.49176 57.4 2 ＊ -41.487 0.50 - - 3 21.591 7.80 1.69680 55.5 4 -21.591 2.00 1.78472 25.7 5 500.000 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.2: K=0.00,A4=0.15488 ×10-4, A6=0.65653×10-8,
A8=0.00
A8=0.00
【００２５】［実施例６］図１１は、本発明の接眼レン
ズ系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デ
ータを表６に示し、諸収差を図１２に示す。
ズ系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デ
ータを表６に示し、諸収差を図１２に示す。
【００２６】
【表６】f=18.99 f1=52.52 d=0.50 ER=16 面 No. Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 47.852 4.60 1.49176 57.4 2 ＊ -54.337 0.50 - - 3 29.200 2.00 1.71736 29.5 4 11.372 9.50 1.71299 53.9 5 -46.238 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.2: K=0.00,A4=0.23728 ×10-4, A6=0.66330×１０
−７， Ａ８＝０．００
−７， Ａ８＝０．００
【００２７】［実施例７］図１３は、本発明の接眼レン
ズ系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デ
ータを表７に示し、諸収差を図１４に示す。
ズ系のレンズ構成図である。この実施例の具体的数値デ
ータを表７に示し、諸収差を図１４に示す。
【００２８】
【表７】ｆ＝１９．００ ｆ１＝４７．５０ ｄ＝５．００ ＥＲ＝１６ 面 No. Ｒ Ｄ Ｎd νd 1 46.244 4.60 1.49176 57.4 2 ＊ -45.669 5.00 - - 3 23.035 8.63 1.69680 55.5 4 -15.941 1.50 1.78472 25.7 5 -51.449 - - - ＊は回転対称非球面 非球面データ No.2: K=0.00,A4=0.30289 ×10-4, A6=0.46986×10-7,
A8=0.00
A8=0.00
【００２９】次に、実施例１ないし７の各条件式
（１）、（２）及び（４）に対応する値を表８に示す。
（１）、（２）及び（４）に対応する値を表８に示す。
【表８】 ｄ ｆ1 ν+ −ν- 実施例１ 0.03f 2.43f 35.0 実施例２ 0.03f 2.46f 35.0 実施例３ 0.08f 2.40f 33.4 実施例４ 0.08f 2.43f 33.4 実施例５ 0.03f 2.03f 29.8 実施例６ 0.03f 2.77f 24.4 実施例７ 0.26f 2.50f 29.8
【００３０】表８から明かなように、実施例１ないし実
施例５の数は、いずれも条件式（１）、（２）及び
（４）を満足している。アイレリーフは１６ｍｍといず
れも長く、また諸収差も比較的良好に補正されている。
施例５の数は、いずれも条件式（１）、（２）及び
（４）を満足している。アイレリーフは１６ｍｍといず
れも長く、また諸収差も比較的良好に補正されている。
【００３１】また、次の表９は、ｈが３ｍｍと６ｍｍの
ときの条件式（３）の値である。
ときの条件式（３）の値である。
【表９】 いずれも条件式（３）を満足している。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、アイレリーフの長い接
眼レンズ系が得られる。
眼レンズ系が得られる。
【図１】本発明による接眼レンズ系の第１の実施例を示
すレンズ構成図である。
すレンズ構成図である。
【図２】図１のレンズ系の諸収差図である。
【図３】本発明による接眼レンズ系の第２の実施例を示
すレンズ構成図である。
すレンズ構成図である。
【図４】図３のレンズ系の諸収差図である。
【図５】本発明による接眼レンズ系の第３の実施例を示
すレンズ構成図である。
すレンズ構成図である。
【図６】図５のレンズ系の諸収差図である。
【図７】本発明による接眼レンズ系の第４の実施例を示
すレンズ構成図である。
すレンズ構成図である。
【図８】図７のレンズ系の諸収差図である。
【図９】本発明による接眼レンズ系の第５の実施例を示
すレンズ構成図である。
すレンズ構成図である。
【図１０】図９のレンズ系の諸収差図である。
【図１１】本発明による接眼レンズ系の第６の実施例を
示すレンズ構成図である。
示すレンズ構成図である。
【図１２】図１１のレンズ系の諸収差図である。
【図１３】本発明による接眼レンズ系の第７の実施例を
示すレンズ構成図である。
示すレンズ構成図である。
【図１４】図１３のレンズ系の諸収差図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１２月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】表および図面中、ｆは全系の焦点距離、f1
は正の単レンズの焦点距離、ERはアイレリーフ、ｄは正
の単レンズと接合レンズとの空気間隔、Ｒはレンズ各面
の曲率半径、Ｄはレンズ厚もしくはレンズ間隔、Ｎd は
ｄ線の屈折率、νd はｄ線のアッベ数を示す。また、光
軸を中心とする回転対称非球面は次式で定義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数）
は正の単レンズの焦点距離、ERはアイレリーフ、ｄは正
の単レンズと接合レンズとの空気間隔、Ｒはレンズ各面
の曲率半径、Ｄはレンズ厚もしくはレンズ間隔、Ｎd は
ｄ線の屈折率、νd はｄ線のアッベ数を示す。また、光
軸を中心とする回転対称非球面は次式で定義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数）
Claims (4)
- 【請求項１】 物体側より、正の単レンズ；及び、正の
両凸レンズと負レンズとの接合レンズ；からなり、 下記の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴と
する接眼レンズ系。 （１）ｄ＜０．３ｆ （２）ｆ1 ＞１．５ｆ 但し、 ｄ；正の単レンズと接合レンズとの空気間隔、 ｆ；全系の焦点距離、 ｆ1 ；正の単レンズの焦点距離。 - 【請求項２】 請求項１において、正の単レンズはプラ
スチック材料からなり、その少なくとも一面が、下記の
（３）式を満足する非球面からなっている接眼レンズ
系。 （３）ｒ／ｒh ＜１ 但し、 ｒ；非球面の近軸の曲率半径、 ｒh ；非球面における光軸からの任意の高さｈ（ｈ≠
０）のメリディオナル断面の曲率半径。 - 【請求項３】 請求項１または２において、さらに下記
条件式（４）を満足する接眼レンズ系。 （４）ν+ −ν- ＞２０ 但し、 ν+ ；接合レンズの正レンズのアッベ数、 ν- ；接合レンズの負レンズのアッベ数。 - 【請求項４】 少なくとも１面が非球面からなるプラス
チック単レンズと、２枚のガラスレンズの接合レンズと
からなる２群３枚で構成され、かつ上記プラスチック単
レンズは、上記ガラス接合レンズより物体側に位置して
いることを特徴とする接眼レンズ系。
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