ES2200807T3 - Dispositivo y procedimiento para el tratamiento plastico. - Google Patents
Dispositivo y procedimiento para el tratamiento plastico.Info
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Abstract
Dispositivo para cristalizar por lo menos en dos etapas material plástico, en particular polietilenotereftalato, con un espacio de tratamiento (12) para la recepción del material plástico en una pieza o en forma de pelets que se puede alimentar a través de una apertura de rellenado (14) con el material plástico y se puede vaciar a través de una apertura de vaciado (19), un dispositivo de alimentación (15) para un gas de tratamiento a lo largo de una zona del suelo (16) del espacio de tratamiento (12) y por lo menos una pared intermedia (13) prevista en el espacio de tratamiento (12) para la división del espacio de tratamiento (12) en por lo menos dos compartimientos (12¿, 12¿¿), los cuales están unidos entre ellos a través de un espacio libre (18) para transportar el material plástico desde un compartimiento (12¿, 12¿¿) al otro, de modo que el material plástico recorre desde la apertura de rellenado (14) hasta la apertura de vaciado (19) un recorrido (21) predeterminado que se extiendefundamentalmente verticalmente, caracterizado porque ambos compartimientos (12¿, 12¿¿) están previstos en una carcasa (11) común con simetría de rotación con un eje de rotación A, y porque los compartimientos (12¿, 12¿¿) determinan sectores en una sección transversal cualquiera perpendicular al eje A, en donde se prevé, por lo menos, un espacio libre (18) en la parte inferior de la pared intermedia (13) correspondiente y una apertura de vaciado (19) en la parte superior del siguiente compartimiento (12¿¿).
Description
Dispositivo y procedimiento para el tratamiento
de material plástico.
La invención trata de un dispositivo según el
preámbulo de la reivindicación 1, así como de un procedimiento con
las características del preámbulo de la reivindicación 7.
Un procedimiento de este tipo se ha hecho
conocido, por ejemplo, a partir del documento
EP-A-0 712 703. Cuando se lleva a
cabo un procedimiento de este tipo en la práctica, el producto
final muestra ciertas carencias no despreciables:
- -
- el producto está hidrolizado, es decir, parcialmente descompuesto, y debido a esto es de una calidad insuficiente;
- -
- en el producto final está contenida una parte de polvo relativamente alta, lo cual significa, por un lado, una pérdida de material, y por otro lado significa mayores costes por unidad de peso del producto final;
- -
- el grado de cristalización del producto final es bastante diferente y la parte amorfa es relativamente alta.
Un procedimiento similar también se conoce a
partir del documento WO 94/01484, en donde en la etapa de
tratamiento de la cristalización se trabaja con una temperatura de
cristalización de menos de 145ºC. En este procedimiento, el tiempo
de tratamiento se elige suficientemente largo (aproximadamente de
0,5 a 1 hora), ajustado a la velocidad de cristalización, que en
este caso es más lenta.
El documento
US-A-5,516,880 describe un sistema
para la polimerización en fase sólida de polímeros, en la que se
introduce un polímero amorfo frío en un cristalizador y se calienta
para cristalizar el polímero. El polímero cristalizado se
transporta entonces a un reactor en el que tiene lugar la
polimerización del polímero. El producto polimerizado caliente del
reactor se conduce entonces a un refrigerador de lecho fluidizado
para la refrigeración del producto polimerizado. El refrigerador de
lecho fluidizado está diseñado de tal manera que el producto
polimerizado que se ha de refrigerar discurre por el refrigerador a
lo largo de un camino horizontal en zig-zag,
conduciéndose a través de un suelo agujereado desde abajo un gas
refrigerante a través del material polimerizado que avanza
horizontalmente.
La invención se basa en el objetivo de conseguir
un producto, por ejemplo granulado de botellas hechas de PET o
material de poliéster para tejidos cord para neumáticos de cord,
etc., de mejor calidad con una menor proporción de polvo y una
mejor cristalinidad. Esto se consigue según la invención a través de
las características de la reivindicación 1 o bien de la
reivindicación 7.
El punto de partida de la invención es el
conocimiento de que hasta ahora se ha elegido el parámetro de
producción sin prestar mucha atención, orientándose únicamente a una
rápida producción.
Por ejemplo, se ha descubierto que un
calentamiento más lento en la cristalización con temperaturas más
bajas permite una producción más cuidadosa y económica, en donde,
dado el caso, es posible emplear incluso aire como medio de
tratamiento en lugar del nitrógeno empleado sino normalmente.
Adicionalmente, se ha puesto de manifiesto que
las temperaturas del gas relativamente altas usadas hasta ahora de
más de 195ºC, no sólo llevan a una descomposición del producto, y
con ello empeoran su calidad, sino que también llevan a mayores
pérdidas de calor en los conjuntos de aparatos empleados hasta el
momento. Por ejemplo, se conoce del documento
US-A-5,119,570 el hecho de llevar a
cabo la precristalización y la cristalización en aparatos
especiales. Sin embargo, estos aparatos especiales también
significan una relación de superficie relativamente alta: un
volumen que favorece las pérdidas de calor. En el documento
EP-A- mencionado anteriormente, la precristalización
y la cristalización se llevan a cabo ciertamente en un dispositivo
común, lo cual, sin embargo, tampoco lleva a una optimización.
Partiendo de estos conocimientos, se
desarrollaron las características de la reivindicación 1, las
cuales comportan un modo de construcción compacto y barato con
pérdidas de calor minimizadas al mismo tiempo, en donde la reducida
magnitud de las pérdidas de calor también lleva a poder mantener
bajo control de un mejor modo las condiciones de la cristalización,
de modo que no se esté obligado por esta circunstancia a aplicar
altas temperaturas de tratamiento. Las ventajas, sin embargo,
residen especialmente en el hecho de que el caudal de gas para los
compartimientos a partir de una única fuente de gas puede ser menor
que hasta ahora, y que la instalación en su conjunto produce una
altura de construcción menor, lo cual lleva a un ahorro de espacio
y de costes. Ciertamente, se conoce un cristalizador con una
carcasa con simetría de rotación del documento
CH-A-665 473, si bien éste no está
conformado ni indicado para la realización de una precristalización
y una cristalización, es decir, requiere un dispositivo adicional
para un paso de cristalización especial.
Mientras que el recorrido del material plástico
que discurre a través del dispositivo discurre en el mencionado
documento EP-A- de tal manera que se ha de trabajar
con un elevado caudal de aire para generar un lecho efervescente que
lance a cada uno de los materiales sobre un espacio libre por
encima de una pared intermedia en cada uno de los siguientes
compartimientos, según la reivindicación 1 también se prevé que el
recorrido esté conformado aproximadamente en forma de meandros a
través de la disposición de espacio libre o espacios libres y
aperturas de vaciado, cada una de ellas a diferentes niveles en la
sección longitudinal a través del espacio de tratamiento. Mientras
que, así pues, el conocido lanzamiento por encima lleva a tiempos de
espera muy diferentes de cada una de las partes de los materiales,
el tiempo de espera se controla de un mejor modo a través de la
medida conforme a la invención, habiéndose mostrado que con ello es
posible conseguir un grado de cristalización excelente con
proporciones amorfas despreciables. Por el contrario, en el caso de
un guiado del recorrido con forma de meandros, el caudal de aire que
fluye puede ser reducido, en donde en el caso de espacios libre o
aperturas dispuestas en la parte del suelo también se produce el
hecho de que en un lecho fluidizado también se produce una cierta
división del material tratado según su densidad, estando el material
específicamente más pesado en la región del fondo. Si ahora además
las diferencias de densidad entre el material amorfo y cristalizado
en el lecho fluidificado no son muy altas, entonces también juega un
cierto papel el hecho de que el material específicamente más pesado
de la parte del suelo ya esté cristalizado en una proporción mayor
que el que se agita más arriba, de modo que a partir de los espacios
libres inferiores se suministre fundamentalmente el material con un
cierto progreso de cristalización al siguiente compartimiento (o a
la apertura de vaciado).
El procedimiento conforme a la invención comienza
- conforme a los conocimientos comentados más arriba - con
temperaturas de tratamiento relativamente bajas que cuidan del
material. Si bien esto requiere al principio un tiempo mayor,
proporciona los requisitos para un material de mejor calidad, en
donde el tiempo que en este caso se ha perdido, comparado con el
estado de la técnica, se compensa totalmente con la menor duración
siguiente de tratamiento en el precalentado o bien en la
precondensación. También se prefiere la conformación como lecho
fluidificado, de modo que los órganos agitadores, los cuales, como
se ha mostrado, llevan a altas pérdidas a través de un fuerte
desarrollo de polvo, son superfluos dentro del espacio de
tratamiento (compárese con los documentos US-A-
4,064,112 y 4,161,578). En este caso hay que indicar que la división
en dos partes de la condensación en una precondensación y una
postcondensación como diferentes condiciones de tratamiento ya ha
sido sugerida en el documento
US-A-3,756,990 y también aquí se
representa el modo de realización preferido para el procedimiento
conforme a la invención. Éste se corresponde también con una
temperatura final del material de al menos 185ºC, preferentemente,
sin embargo, de por lo menos 200ºC, y en especial de aproximadamente
220ºC.
En el estado de la técnica según el documento
EP-A-0 712 703, se ha criticado
anteriormente, entre otras cosas, la inhomogeneidad de la calidad
del producto final. El estado de la técnica ha reconocido claramente
la carencia del aparato de cristalización empleado con la
distribución aleatoria del tiempo de espera, y ha previsto para el
siguiente calentamiento un recipiente provisto de órganos rotatorios
de circulación. Sin embargo, por naturaleza, tal y como se ha
descubierto, son precisamente estos órganos rotatorios los
responsables de la generación de una proporción en exceso de polvo.
Por esta razón, también con vistas a un tratamiento del material
más cuidadoso y más controlado, la invención va por otro camino,
llevando para ello al material cristalizado a la forma de una
corriente de producto a granel de sección cuadrilátera, en
particular rectangular, en una distribución fundamentalmente
homogénea por toda la sección transversal, y haciendo pasar el gas
de tratamiento a través de cada una de las caras de la sección
cuadrilátera. Esto significa que a través de esta forma de sección
transversal reinan a lo largo de toda la parte de entrada de la
corriente las mismas condiciones para el gas, a lo que contribuye la
densidad de distribución fundamentalmente homogénea. Esto todavía
puede ser mejorado si la relación de las caras del rectángulo de la
sección transversal de la corriente de producto a granel es de,
aproximadamente, 1:2 a 1:15, preferentemente en un intervalo de 1:3
a 1:10, estando el gas de tratamiento conducido por cada una de las
mayores caras del cuadrilátero a través de la corriente de producto
a granel. Con ello, el procedimiento conforme a la invención se
diferencia de todos aquellos en los que a lo largo de la sección
transversal hay diferentes grosores de la corriente de producto a
granel y/o diferentes relaciones de la corriente de gas a lo largo
de la sección transversal.
La precristalización y la cristalización
requieren para un tratamiento cuidadoso, convenientemente, un
espacio de tiempo de 10 a 80 minutos, preferentemente 15 a 40
minutos, en particular de aproximadamente 20 a 30 minutos. Se ha
hablado anteriormente de que el calentamiento posterior se conforma
entonces, conforme a la invención, de un modo más eficiente a través
de la reducción de este paso del procedimiento. Esto se realiza,
según la presente invención, preferentemente de manera que el
calentamiento que sigue a la cristalización, incluyendo la
precondensación, se lleva a cabo en un espacio de tiempo de 60 a 120
minutos, en particular de aproximadamente 90 minutos.
Otras particularidades de la invención se derivan
a partir de un ejemplo de realización preferido, representado
esquemáticamente en el dibujo. Se muestra:
Fig. 1 un esquema de operaciones del
procedimiento conforme a la invención;
Fig. 2 una sección longitudinal a través de un
ejemplo de realización de un cristalizador conforme a la invención
para precristalización y postcristalización;
Fig. 3 una sección transversal a lo largo de la
línea III-III de la figura 2;
Fig. 4 un dibujo esquemático con una sección
longitudinal a través de un dispositivo preferido para la aplicación
en el procedimiento conforme a la invención para el precalentamiento
y la condensación, así como la refrigeración, el cual, en la
Fig. 5 queda ilustrado por una sección
transversal según la línea V-V de la figura 4.
Según la figura 1, se fabrica en una etapa
preliminar 1 del procedimiento conforme a la invención, un granulado
de plástico amorfo, en particular polietilenotereftalato, es decir,
fundamentalmente se extrusiona y se corta en pelets. El material
plástico amorfo fabricado de esta manera va a parar en la primera
etapa del procedimiento conforme a la invención a un cristalizador
2, el cual comprende adecuadamente una precristalización y una
postcristalización, tal y como es el estado de la técnica en sí,
que sin embargo se explicará más abajo a partir de una forma de
realización conforme a la invención en las figuras 2 y 3.
El material plástico llega a la etapa 2
aproximadamente con la temperatura ambiente. Dentro de la etapa 2 se
lleva a cabo un tratamiento de gas con gas inerte caliente, como
nitrógeno, que es introducido en una entrada de gas 2' con una
temperatura relativamente baja (comparada con el estado de la
técnica) de por ejemplo 165ºC a 185ºC, por ejemplo de 170ºC a 180ºC,
para conseguir un tratamiento cuidadoso del material plástico. El
tiempo de espera en el cristalizador 2 se prefiere escoger, según
esto, algo mayor de lo que se ha sugerido en el estado de la
técnica, en concreto de 10 a 80 minutos, preferentemente 20 a 40
minutos, en particular de aproximadamente 30 minutos. A través de la
temperatura relativamente baja y el tiempo de espera relativamente
elevado se alcanza un tratamiento uniforme y cuidadoso, y se ha
mostrado que con este procedimiento se puede alcanzar una
cristalización del material prácticamente completa. Los experimentos
han mostrado que el material plástico que sale de la etapa 2 ha
quedado amorfo como máximo un 1%, si bien en general menos. Después
de esto, el material plástico ha adquirido una temperatura final de
aproximadamente 135ºC a 180ºC, y abandona de esta manera la etapa
2.
El material calentado de esta manera a un máximo
de 180ºC ha de seguir siendo calentado ahora para desencadenar una
reacción de condensación. A tal fin puede estar previsto de un modo
adecuado un precalentador 3 que esté a continuación del auténtico
reactor 4. Ambas etapas están unidas entre ellas con vistas al
circuito de gas 5 (por ejemplo nitrógeno), estando conectada entre
ellas una etapa de purificación de gas 6, antes de que el gas que ya
ha pasado una vez por el circuito 5 vuelva a ser suministrado al
precalentador 3.
Las dos etapas del procedimiento de condensación
aquí mostradas son habituales y adecuadas, si bien no se requieren
necesariamente. El esquema mostrado en la figura 1 refleja en
realidad únicamente el hecho de que se prevén adecuadamente dos
dispositivos 3 y 4 conectados uno a continuación del otro. En la
práctica, sin embargo, el precalentamiento para el calentamiento del
material plástico a aproximadamente 180ºC (en caso de que el
material entre con una temperatura menor) puede ser llevado a cabo
de modo especial en un dispositivo de calentamiento y, a
continuación, la condensación puede ser realizada en uno o varios
pasos. Por razones de eficiencia es más barato, sin embargo, si el
precalentamiento y la precondensación, dado el caso también la
condensación, se reúnen en un dispositivo. Por ejemplo se podría
pensar el reunir el precalentador o bien el precondensador y el
condensador (reactor) en un único dispositivo, siendo entonces
adecuado el prever varias entradas y salidas de gas a diferentes
alturas del reactor vertical, para así dividirlo en zonas
individuales con diferentes temperaturas de gas y/o cantidades y/o
velocidades.
Mientras que el reactor 4 estará conformado de
modo convencional como un reactor de lecho móvil o de lecho
estacionario con un tubo, a través del cual el material plástico
fluye con una velocidad controlada, se describirá posteriormente
una forma de realización preferida del precalentador 3 a partir de
las figuras 4 y 5. Cuando se habla de una "velocidad
controlada" dentro del reactor 4, ésta se puede conseguir a
través del montaje de piezas alargadas montadas ulteriormente en
forma de tejado, que se extienden de modo transversal al eje
longitudinal, las cuales, por un lado, tienen un efecto de frenado
sobre el material y de este modo evitan un flujo demasiado rápido,
y por otro lado, a través de la forma de tejado que se transforma
en punta hacia arriba, favorecen una separación de cada una de las
partículas las unas de las otras, las cuales de por sí pueden
tender a pegarse.
Si bien el calentador 3 puede estar construido en
una etapa, éste presenta preferentemente por lo menos dos etapas,
dado el caso hasta ocho, aumentando la temperatura del gas
convenientemente de etapa en etapa. Al final del precalentador 3 se
produce, dependiendo de la conformación, una temperatura del
material de 190 a 235ºC, siendo lo normal, en el ejemplo de
realización representado con las dos etapas 3 y 4, una temperatura
del material de aproximadamente 220ºC.
A continuación, la reacción se debería abortar lo
más rápido posible, para lo cual a continuación se conecta un
refrigerador 7, del cual sale entonces el material PET
postcondensado. Del mismo modo también podría ser poliolefina, PEN o
PA. Cuando se realiza una refrigeración previa ya al final del
reactor 4, de modo que el material plástico salga con una
temperatura que está claramente por debajo de 185ºC, por ejemplo con
aproximadamente 160ºC, entonces ya no será necesario para el
refrigerador 7 el usar gas inerte, y puede ser refrigerado con
aire.
En la figura 2 está representado un cristalizador
10 conforme a la invención que presenta un espacio de tratamiento
12 con simetría de rotación, en particular cilíndrico (compárese
con la figura 3) rodeado por paredes 11 para la recepción del
material plástico que viene de la etapa 1 (figura 1) en una pieza o
en forma de bolitas. Este espacio de tratamiento 12 está dividido
para un dominio controlado de la precristalización con un secado
externo de las bolitas y cristalización en por lo menos dos
compartimientos de tratamiento 12' y 12''. Esta subdivisión se lleva
a cabo a través de una pared intermedia 13. La figura 3 pone de
manifiesto que esta subdivisión discurre aproximadamente en forma de
sectores, tomando el primer compartimiento de tratamiento 12' por lo
menos aproximadamente un 50% de la superficie de la sección
transversal, si bien preferentemente toma de 2/3 a 3/4 de la
sección transversal. Por el contrario, el compartimiento 12'' toma
el resto del espacio disponible. Sin embargo, una subdivisión se
podría llevar a cabo en sí también a través de - en planta o en
sección según la figura 3 - paredes de subdivisión radiales
alrededor del eje longitudinal A del aparato de cristalización 10.
Cuando en el ejemplo de realización representado también sólo están
representados dos compartimientos 12', 12'', entonces también se
podrían prever si se deseara más de dos compartimientos a través de
por lo menos una pared intermedia adicional.
La conformación con simetría de revolución
garantiza una alta relación volumen / superficie, de modo que, por
un lado, las pérdidas de calor son pequeñas, y por otro lado, se
garantiza una temperatura homogénea en el espacio de tratamiento 12
de un modo más sencillo. El espacio de tratamiento 12 se puede
alimentar por lo menos a través de una apertura de rellenado 14 con
el material plástico. Dentro de la apertura de rellenado se puede
prever un rotor R convencional para la distribución del material
plástico en la entrada en el espacio de tratamiento a través de un
suelo superior 16'. Debajo, debido al volumen relativamente grande
del compartimiento 12' o también por razones de espacio, la pared 13
está provista adecuadamente de una sección de rechazo 13' en forma
de embudo, la cual también le confiere una alta rigidez. Así pues,
a través de la sección 13' se desliza el material plástico de modo
oblicuo hacia abajo (en la figura 2 hacia la izquierda), y va a
parar de esta manera al primer compartimiento de precristalización
12'.
A través del espacio de tratamiento 12, pasa un
gas de tratamiento caliente e inerte, como por ejemplo nitrógeno,
en aras de lo cual está previsto un apoyo de la entrada de gas 15.
El gas fluye entonces según la flecha 17 hacia arriba y a través de
un suelo perforado 16. Sin embargo, se entiende que en el marco de
la invención es perfectamente posible el prever por lo menos dos
entradas de gas 15 de tal manera que una de ellas lleve el gas
únicamente al compartimiento 12', y la otra sólo al compartimiento
12'', en donde a través de un suministro separado de gas de este
tipo se hace posible, dado el caso, el tratar en ambos
compartimientos 12 y 12'' el material plástico con diferentes
cantidades de gas y/o velocidades y/o temperaturas. Por ejemplo
podría ser ventajoso el prever en el compartimiento 12' una mayor
velocidad de gas, para así alcanzar un rápido secado superficial de
los pelets de plástico, mientras que en el compartimiento 12''
quizás esté prevista una menor velocidad, si bien una mayor
temperatura del gas de tratamiento.
A través del hecho de que, por un lado, se prevé
una velocidad de flujo del gas relativamente alta y que, por el
otro lado, el espacio de tratamiento 12 se amplia hacia arriba
tanto a través de la sección en forma de embudo 13' como también a
través de un agrandamiento del diámetro de la pared exterior 11 en
una sección superior 11', se dan las condiciones para un denominado
lecho efervescente, en el que el material plástico está muy
fluidizado. Gracias a ello, los pelets son lavados por gas desde
todos los lados y son secados superficialmente. Los pelets amorfos
son algo más ligeros que los completamente cristalizados y, aunque
la diferencia no es muy grande, contribuye a llevar a cabo una
selección del material que todavía es amorfo y del material
parcialmente cristalizado si se elige el paso del compartimiento
12' al compartimiento 12'' en la parte inferior de la pared
intermedia 13, donde está representado un paso 18. Se entiende que,
por ejemplo, puede ser ventajoso el que la pared intermedia 13 esté
unida con el suelo 16 a través de nervios que sobresalen hacia
abajo y que esté apoyada sobre éste, de modo que se conforme una
serie de espacios libres 18 de este tipo.
La altura del paso viene dada por el volumen
total del espacio de tratamiento 12, el grado de llenado del mismo
y el tipo del material que se ha de tratar. Por ello, dentro del
marco de la invención es perfectamente posible prever un dispositivo
de regulación para la altura de este espacio libre 18, por ejemplo
un pasador que puede tener por ejemplo forma de ranura y que puede
limitar el extremo inferior de la pared intermedia 13. Dado el
caso, la pared 13 se asegura en su posición vertical a través de
radios radiales (no representados), en particular en la parte
superior del espacio de tratamiento, si bien dado el caso también
en la parte inferior. En general se ha mostrado, sin embargo, que no
se necesita un dispositivo de regulación para la altura del espacio
libre 18 y que ésta puede ser escogida de modo que no se
modifique.
De este modo, se ha puesto de manifiesto como
perfectamente adecuada una altura de la ranura para el espacio libre
18 de 3 a 8 cm, en particular alrededor de 5 cm.
En caso de que el cristalizador 10 haya de poder
ser operado de un modo continuo, tal y como se prefiere, entonces se
ha de prever una apertura de vaciado 19 que esté siempre abierta,
que según la figura 2 está prevista en la parte superior del
compartimiento de cristalización 12'' en la región final del tubo de
vaciado 20, la cual lleva al material hacia fuera en su extremo
inferior. El hecho de que el espacio libre 18 esté bajo la pared
intermedia 13, si bien la apertura de vaciado está arriba, produce
un recorrido aproximadamente en forma de meandros o de tipo de
retroceso según la flecha 21, a través del cual el material plástico
ha de circular para ir a parar desde la apertura de rellenado 14
hasta la apertura de vaciado 19. Esto, por un lado, prolonga el
tiempo de espera en los compartimientos, sin embargo, por otro lado,
previene un "cortocircuito", que se habría producido si el
material hubiera podido pasar desde el espacio libre 18
directamente a una apertura de vaciado dispuesta debajo. Puesto que
ya en el compartimiento 12' (precristalización) la proporción en
peso de material amorfo ha caído por debajo de la mitad, ahora ya
sólo es necesario un tratamiento relativamente corto en el segundo
compartimiento 12'' (postcristalización) para conseguir casi un 100%
en la proporción de cristal, razón por la cual este compartimiento
12'' puede estar conformado de un modo pequeño en proporción. Sin
embargo, un recorrido según la flecha 21 también puede ser entonces
adecuado cuando se prevea más de una pared intermedia 13, en cuyo
caso el material, después del movimiento hacia arriba en el
compartimiento 12'', podría realizar de nuevo en un tercer
compartimiento un movimiento hacia abajo y de este modo la apertura
de vaciado estaría dispuesta convenientemente en la región del
suelo.
A partir de la figura 3 se pueden ver algunas
relaciones geométricas de la construcción del cristalizador 10. La
entrada de gas 15 y el agujero de hombre 22 situado enfrente
producen en la vista en planta un eje transversal T en el que
también se encuentra representado a trazos y puntos la salida de gas
23 (en la figura 2 por encima del plano de corte
III-III). Para conseguir con un agujero de hombre 22
acceso a ambos compartimientos 12' y 12'', el compartimiento 12''
está desplazado respecto al eje transversal T a través del agujero
de hombre 22 en un ángulo predeterminado \alpha, que puede ser de
30º a 60º, si bien fundamentalmente no es crítico; 30º se han
impuesto, por ejemplo, puesto que, de este modo, se puede conseguir
una disposición geométrica en la que la sección inferior 13'' de la
pared intermedia 13 en la figura 3 pase a estar situada
aproximadamente en la región intermedia del agujero de hombre 22.
Puesto que en el compartimiento 12'' se ha de alcanzar el estado
final deseado del material plástico, está asignado a éste
preferentemente por lo menos un dispositivo de supervisión, por
ejemplo un espectrómetro que "mira" en el compartimiento 12'',
que a partir del espectrograma determinado reconoce el estado de
cristalización del plástico. Sin embargo, un dispositivo de
supervisión de este tipo puede estar realizado por lo menos en la
forma de una mirilla 24. Sin embargo, un dispositivo de supervisión
de este tipo puede estar, por supuesto, previsto ya en el
compartimiento anterior, en caso de que se desee.
A continuación del cristalizador (etapa 2 de la
figura 1), el material plástico va a parar, según el esquema de la
figura 1, a un precalentador 3, el cual se puede ver en las figuras
4 y 5 en su configuración constructiva preferida. La flecha 10' en
la figura 4 indica que en esa posición, el material que viene del
cristalizador 10 entra en la apertura de rellenado de una cuba 31
del precalentador (precondensador) 30. La cuba 31 está dentro de
una pared 30' exterior, aproximadamente en forma de círculo, de
sección transversal cuadrada, tal y como se puede ver especialmente
a partir de la figura 3. La relación de lados entre el largo L y el
ancho B es de, por ejemplo, aproximadamente de 1:3 a 1:10,
preferentemente de 1:5 a 1:8, en particular alrededor de 1:6. La
cuba 31 está limitada a ambos lados a través de chapas perforadas,
cribas o similares 32. Gracias a ello se consiguen a lo largo de
toda la longitud L relaciones de corriente uniformes y requisitos
de tratamiento, a lo que hay que añadir que la disposición vertical
de la cuba 31 lleva a una densidad uniforme del material a lo largo
de toda la sección transversal de la cuba.
Como se puede ver, el aparato 30 denominado
generalmente como intercambiador de calor está dividido en varias
etapas que poseen diferentes funciones. Cuando, por ejemplo, sólo se
usa N_{2} como gas inerte para el tratamiento, entonces éste
puede entrar con una temperatura relativamente baja en 33, para así
volver a llevar al producto tratado de nuevo a una temperatura menor
a un compartimiento 34 cerrado a través de una pared superior 35, o
bien para expulsar a las uniones transitorias que han sido
liberadas en uno de los compartimientos superiores.
Después de que el nitrógeno ha fluido en el
compartimiento 34 a través de las paredes de criba 32 de la cuba
31, abandona éste este compartimiento refrigerante 34 y, a
continuación, es llevado a una mayor temperatura con un dispositivo
de calentamiento E. En este caso, se consigue una temperatura, por
ejemplo de por lo menos 185ºC, que sirve como temperatura de parada
para la precondensación en un compartimiento 36. También aquí fluye
el gas en zig-zag de nuevo a través de la cuba 31,
es decir, en la dirección contraria al flujo del compartimiento 34
situado debajo, para a continuación, a su vez, seguir siendo
calentado en un dispositivo de calentamiento E y pasar por un
compartimiento de precondensación 37, en donde el material plástico,
por ejemplo, se trata con una temperatura de gas de entre 200ºC y
240ºC, dado el caso, sin embargo, también de hasta 260ºC. La
dirección del flujo en este compartimiento 37 está a su vez
contrapuesta a la del compartimiento contiguo 36. En el
compartimiento superior 38 se alcanza entonces, después de volver a
calentar, dado el caso, la máxima temperatura para el
precalentamiento del material plástico que todavía está a una menor
temperatura. Esto, sin embargo, no se requiere necesariamente, ya
que también se puede escoger la variación de la temperatura de tal
manera que en el último dispositivo de calentamiento E superior
únicamente se igualen las pérdidas de temperatura del compartimiento
36 situado debajo. De este modo el gas de tratamiento fluye
fundamentalmente hacia arriba, mientras que el material plástico se
hunde hacia abajo en la cuba 31, es decir a contracorriente. La
velocidad de hundimiento en la cuba 31 puede ser controlada a
través de un vaciado controlado en el extremo inferior, por ejemplo
a través de una esclusa de rueda celular 39, cuyo número de
revoluciones por minuto se puede ajustar de modo que cambie, o bien
que sea regulable, por ejemplo, a través de sensores de temperatura
en el extremo de la cuba 31. Se entiende que, dado el caso, pueden
estar previstos más de cuatro compartimientos, por ejemplo seis u
ocho, o menos, o únicamente uno, dependiendo de los objetivos que le
son encomendados al intercambiador de calor 30, como por ejemplo
únicamente precalentamiento, precondensación, condensación, etc.
Tampoco es necesario el conducir al gas en zig-zag,
sino que podrían estar previstas para cada uno de los
compartimientos entradas de gas especiales, por ejemplo para variar
los caudales, el tipo de gas y/o la velocidad en cada uno de los
compartimientos 34 a 38.
Claims (14)
1. Dispositivo para cristalizar por lo menos en
dos etapas material plástico, en particular polietilenotereftalato,
con un espacio de tratamiento (12) para la recepción del material
plástico en una pieza o en forma de pelets que se puede alimentar a
través de una apertura de rellenado (14) con el material plástico y
se puede vaciar a través de una apertura de vaciado (19), un
dispositivo de alimentación (15) para un gas de tratamiento a lo
largo de una zona del suelo (16) del espacio de tratamiento (12) y
por lo menos una pared intermedia (13) prevista en el espacio de
tratamiento (12) para la división del espacio de tratamiento (12) en
por lo menos dos compartimientos (12', 12''), los cuales están
unidos entre ellos a través de un espacio libre (18) para
transportar el material plástico desde un compartimiento (12', 12'')
al otro, de modo que el material plástico recorre desde la apertura
de rellenado (14) hasta la apertura de vaciado (19) un recorrido
(21) predeterminado que se extiende fundamentalmente verticalmente,
caracterizado porque ambos compartimientos (12', 12'') están
previstos en una carcasa (11) común con simetría de rotación con un
eje de rotación A, y porque los compartimientos (12', 12'')
determinan sectores en una sección transversal cualquiera
perpendicular al eje A, en donde se prevé, por lo menos, un espacio
libre (18) en la parte inferior de la pared intermedia (13)
correspondiente y una apertura de vaciado (19) en la parte superior
del siguiente compartimiento (12'').
2. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque el recorrido (21) está conformado a
través de la disposición de un espacio libre o de varios espacios
libres (18) y una apertura de vaciado (19) situados respectivamente
a diferentes niveles en la sección longitudinal a través del espacio
de tratamiento (12) aproximadamente en forma de
zig-zag o en forma de meandros.
3. Dispositivo según una de las reivindicaciones
previas, caracterizado porque una pared intermedia (13) se
conforma por debajo de la apertura de rellenado (14) para el desvío
del material plástico que entra con una sección en embudo (13') para
desviar el material a un compartimiento anterior (12'), y con ello
cubre por lo menos parcialmente el siguiente compartimiento (12'')
correspondiente a través de la sección en forma de embudo (13').
4. Dispositivo según una de las reivindicaciones
previas, caracterizado porque el primer compartimiento (12')
ocupa un sector mayor que la mitad, preferentemente incluso mayor
que 2/3 de la superficie en vista en planta sobre el espacio de
tratamiento (12) que por lo menos tiene una simetría de rotación
aproximada, y porque a este primer compartimiento (12') le sigue un
segundo compartimiento (12'') correspondientemente más pequeño.
5. Dispositivo según una de las reivindicaciones
previas, caracterizado porque por lo menos a un
compartimiento (12''), por ejemplo, al último, está asignado una
disposición de supervisión, como una mirilla (24).
6. Dispositivo según una de las reivindicaciones
previas, caracterizado porque la zona del suelo del espacio
de tratamiento (12) está conformada como suelo perforado (16) de un
lecho fluidizado.
7. Procedimiento para el tratamiento de material
plástico, en particular polietilenotereftalato, con un dispositivo
según una de las reivindicaciones previas, en el que, en primer
lugar, el material de una temperatura relativamente baja se
cristaliza bajo calentamiento, en donde el material está expuesto
por lo menos durante 10 minutos en por lo menos 2 compartimientos
(12', 12'') a un gas caliente de tratamiento, y con ello es llevado
para la cristalización a una temperatura por encima de 135ºC, por
ejemplo de 140 a 180ºC, antes de que el material sea alimentado a
otro calentamiento o condensación en la fase sólida, llevándolo para
ello en una cámara de precalentamiento (31) que presenta un mínimo
de 2 y hasta 8 etapas a una temperatura de por lo menos 158ºC,
preferentemente por lo menos 200ºC y en particular a aproximadamente
220ºC, caracterizado porque para una uniformidad del
tratamiento - y con ello de la calidad del producto - en primer
lugar, el material que se ha de cristalizar va a parar desde un
compartimiento (12') a través de un paso (18) al otro compartimiento
(12''), encontrándose el paso en la parte inferior de la pared
intermedia (13) que separa los dos compartimientos (12', 12''), y a
continuación, el material cristalizado es llevado en forma de una
corriente de producto a granel cuadrilátera, en particular
rectangular, en una distribución fundamentalmente homogénea a lo
largo de la sección transversal, y el gas de tratamiento fluye a
través de una de las caras (L) de la sección transversal del
cuadrilátero, en donde la relación de las caras del rectángulo (B:
L) de la sección transversal de la corriente de producto a granel es
de aproximadamente 1:2 a 1:15, preferentemente de 1:3 a 1:10, y el
gas de tratamiento es conducido desde la cara mayor del rectángulo
(L) a través de la corriente de producto a granel.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque el gas de tratamiento caliente es
suministrado durante la cristalización con una temperatura de 165 a
185ºC.
9. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 7 u 8, caracterizado porque el gas de
tratamiento es llevado en por lo menos dos etapas a una mayor
temperatura en una de las caras (L) de la sección transversal del
cuadrilátero, preferentemente desde la cara opuesta
correspondiente.
10. Procedimiento según la reivindicación 9,
caracterizado porque el gas de tratamiento es guiado a
contracorriente desde una etapa (34-37) de menor
temperatura a una etapa (35-38) de mayor
temperatura.
11. Procedimiento según la reivindicación 9 ó 10,
caracterizado porque el gas de tratamiento es guiado en por
lo menos tres etapas (34-37 ó 35-38)
en forma de zig-zag o de meandros, varias veces a
través de la sección transversal del cuadrilátero del producto a
granel.
12. Procedimiento según la reivindicación 10 u
11, caracterizado porque el producto a granel con sección
transversal cuadrilátera es guiado fundamentalmente de modo
vertical, y el gas de tratamiento fundamentalmente de modo
horizontal a través de la sección transversal cuadrilátera.
13. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la
precristalización y la cristalización son llevadas a cabo en un
espacio de tiempo de 10 a 80 minutos, preferentemente de 15 a 40
minutos, en particular de aproximadamente 20 a 30 minutos.
14. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el
calentamiento que sigue a la cristalización, incluyendo una
precondensación, es llevado a cabo en un espacio de tiempo de 60 a
120 minutos, en particular de aproximadamente 90 minutos.
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