EP4178919A1 - Procédé de traitement d'eaux destiné à abattre leur teneur en silice dissoute - Google Patents

Procédé de traitement d'eaux destiné à abattre leur teneur en silice dissoute

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EP4178919A1
EP4178919A1 EP20739681.3A EP20739681A EP4178919A1 EP 4178919 A1 EP4178919 A1 EP 4178919A1 EP 20739681 A EP20739681 A EP 20739681A EP 4178919 A1 EP4178919 A1 EP 4178919A1
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EP
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granular material
water
regeneration
chloride
base
Prior art date
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EP20739681.3A
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Bastien RIVIERE
Vincent Georgeaud
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Veolia Water Solutions and Technologies Support SAS
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Publication date
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    • C02F1/281—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption using inorganic sorbents
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Definitions

  • TITLE Water treatment process intended to reduce their dissolved silica content
  • the invention relates to a method of treating water intended to reduce the content thereof in dissolved silica.
  • the invention relates to such a process in which the dissolved silica is adsorbed on a regenerable adsorbent material.
  • Silicon (Si) is present in many rocks and sediments. Through various chemical alteration processes, this element is found in many types of water (sea water, brackish water, water from rivers and lakes, etc.). Although the chemistry of silicon in water is complex and poorly understood, it is known that silicic acid is found in soluble form (“dissolved silica”) in these waters in concentrations that vary depending in particular on the chemical species they contain. contain and their temperature. Now, this dissolved silica has a certain number of drawbacks when it is desired to use such water for certain applications.
  • this dissolved silica can precipitate under certain conditions and thus cause malfunctions of certain equipment using this water.
  • dissolved silica can precipitate and scale or clog the equipment.
  • This dissolved silica can also constitute a troublesome species as such, not because it can precipitate but because it will disturb by its presence certain chemical or physico-chemical reactions involved in the treatment of certain water.
  • the presence of silica generates colloidal impurities in certain liquid-liquid extraction processes which greatly disturb the phase separation.
  • Another example is the interfering nature of silica dissolved in chelating resin processes aimed at eliminating other compounds.
  • the invention which relates to a method for treating water with a view to reducing the dissolved silica content, characterized in that it comprises at least one adsorption step consisting in making said water transit.
  • a reactor accommodating an adsorbent granular material consisting of grains of iron (III) hydroxide and / or iron (III) oxyhydroxide and at least one power regeneration step adsorbent of said granular material comprising contacting said granular material with a base and at least one chloride.
  • the invention therefore proposes to use such a material to adsorb dissolved silica and, when its adsorbing power with regard to this chemical species is insufficient, to regenerate this adsorbing power by bringing it into contact with a basic solution and a solution. of at least one chloride.
  • the medium (s) containing these species can / can be used several times, until their silica content (s) is, or is estimated, too high.
  • the cost of the process in terms of chemical reagents is low compared to the techniques of the prior art.
  • At least part of said adsorbent granular material is in the form of akaganeite.
  • Akaganeite is an inorganic form of iron (III) hydroxide with the formula b-Fe 3+ 0 (OH, CI). This material is known to adsorb silica (Naren et al. Adsorption Kinetics of silicilic acid on akaganeite 2013 J. Colloid Interface Sci. 399 - 2013 87-91) but this property has never been implemented at the industrial stage because no efficient regeneration method making it possible to maintain its adsorption performance was not known.
  • said granular material contains at least 5% by weight of akaganeite.
  • the inventors have observed that the use according to the invention of a base and of at least one chloride to regenerate the adsorbing power of the granular material made it possible to maintain, or even improve, this adsorbing power.
  • the base and said at least one chloride may be used concomitantly or successively.
  • said regeneration step is carried out with a regeneration solution containing said base and said at least one chloride.
  • the regeneration step is carried out with two regeneration solutions, one containing said base, the other containing said chloride.
  • the solution containing said at least one chloride can then be used before or after that containing the base.
  • said base is chosen from the group consisting of NaOH, KOH, NH 4 OH, LiOH.
  • NaOH is used.
  • said chloride is chosen from the group consisting of NaCl, KCl, LiCl, NH 4 Cl, MgCl 2 , CaCl 2 , BaCl 2 , MnCl 2 .
  • NaCl is used.
  • the base will be used with a molarity between 0.1 and 4 N, preferably between 0.5 and 2 N and the chloride will also be used with a molarity between 0.1 and 4 N, preferably between 0.5 and 2 NOT.
  • said granular material is used in a fixed or fluidized bed and said adsorption step is carried out according to a volume load of between 5 and 30 BV / h (“bed volume per hour”), ie between 5 and 30 cubic meters of water passing through per cubic meter of granular material per hour.
  • BV / h bed volume per hour
  • said grains have a size of between 0.2 mm and 5 mm.
  • the process according to the invention may be implemented with a granular material in the form of a fixed or fluidized bed or in an installation comprising an infinitely mixed reactor followed by a settling tank, said installation then being advantageously equipped with a pipe for recycling granular material settled in the reactor and means making it possible to bring a part of the granular material extracted from the settling tank into contact with said base and said at least one chloride before returning the regenerated material to the reactor.
  • FIG 1 shows a schematic view of an installation for implementing the method according to the invention
  • FIG 2 is a graph indicating the change in the adsorbing power of the granular bed of the installation according to Figure 1 after a regeneration step according to the invention (top curve) and two regeneration steps outside the invention (two curves of the invention. low).
  • a water treatment installation comprises a tank 1 of water to be treated, a reactor 2 containing the adsorbent granular material 3, a tank of treated water 4 and a tank of regeneration solution 5.
  • the water tank to be treated 1 is connected by a pipe 1a equipped with a valve lb to the upper part of the reactor 2, and the treated water tank 4 is connected to the lower part of the reactor 2 by a pipe 4a equipped. a valve 4b.
  • the regeneration solution tank 5 is for its part connected to the lower part of the reactor 2 by a line 5a equipped with a valve 5b and a pump 5c and the upper part of the reactor 2 is connected by a recycling line 5e to this regeneration solution tank 5. Finally, this regeneration solution tank 5 comprises an evacuation pipe 5d.
  • the height of the granular adsorbent bed 3 in the reactor 2 may vary according to the embodiments and that it will generally be between 0.5 m and 2 m.
  • the granular bed 3 is composed of grains of 0.2 mm to 5 mm of iron oxyhydroxide containing at least 5% by weight of akaganeite.
  • valves lb and 4b are open so as to allow the latter to flow through the pipe la in the reactor 2 according to a downward flow and thus come into contact with the adsorbent granular material 3.
  • the treated water is collected in the tank 4 through the pipe 4a. It will be noted that in other embodiments, it could just as well be considered to pass the water to be treated in the reactor in an ascending flow.
  • This adsorption step is carried out with a volume load of between 5 and 30 BV / h (“bed volume per hour”), ie between 5 and 30 cubic meters of water passing through per cubic meter of granular bed and per hour.
  • the granular adsorbent bed gradually becomes loaded with silica and its adsorbing power decreases.
  • valves 1b then 4b are closed so as to interrupt the transit of water to be treated in the reactor.
  • a step for regenerating the adsorbing power of the granular bed 3 can then be implemented.
  • a regeneration medium is produced.
  • a 1N sodium hydroxide solution NaOH was used in which 50 g / L of 0.86 N sodium chloride NaCl were dissolved.
  • the valve 5b is then open and the pump 5c started up to inject this regeneration solution into the adsorbent granular bed 3.
  • the regeneration solution then passes through the granular bed and is recovered in the upper part of the reactor 2 via the line 5e recycling which allows it to be redirected to the reservoir 5.
  • the silica adsorbed on the iron oxyhydroxide grains containing at least 5% by weight of akaganéite is transferred into the regeneration solution .
  • the pump 5c is cut off and the valve 5b is closed, then the valves lb and 4b are re-opened to begin a new adsorption step.
  • the process according to the invention is not very greedy in reagents (base and chloride).
  • the graph of FIG. 2 is plotted on the abscissa the volume load in BV / h and on the ordinate the adsorbing power of the adsorbent granular bed in milligrams of Si0 per gram of adsorbent material.
  • the top curve reflects the adsorbing power of the granular bed after regeneration according to the invention with the regeneration medium described above made from IN NaOH and 50 g / L of NaCl at 20 ° C, while that the two lower curves reflect the adsorbing power of an identical granular bed after regeneration with a medium of regeneration containing IN NaOH but not containing chloride, at 20 ° C (lower curve) and at 50 ° C (middle curve).
  • the regeneration of the adsorbent bed is notably better when, according to the invention, chloride ions are present in the regeneration solution. Even by heating the regeneration solution containing only NaOH to 50 ° C., the regeneration performance of the adsorbent bed remains lower than that observed with the regeneration solution produced, according to the invention, from NaOH and NaCl.
  • the process according to the present embodiment was carried out with a water to be treated containing 300 mg of dissolved silica per liter.
  • the amount of silica adsorbed on the adsorbent material was measured after the first, seventh and eighth regeneration cycle with the regeneration solution containing chloride and base.
  • the results are given in Table 1 below. These results also show that, unexpectedly, the adsorbing power of the granular material increases with the number of regeneration cycles recommended according to the invention.
  • a method according to the invention applied to a water to be treated containing a dissolved silica concentration of between 70 mg (Si0 2 ) / L and 100 mg (Si0 2 ) / L also showed an increase in the adsorbing power of the granular material with the number of regeneration cycles according to the invention, with values close to those presented in Table 1.

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Abstract

Procédé de traitement d'eaux en vue d'en abattre la teneur en silice dissoute caractérisé en ce qu'il comprend au moins une étape d'adsorption de ladite silice dissoute consistant à faire transiter lesdites eaux dans un réacteur accueillant un matériau granulaire adsorbant constitué de grains d'hydroxyde de fer (III) et/ou d'oxyhydroxyde de fer (III) et au moins une étape de régénération du pouvoir adsorbant dudit matériau granulaire consistant à mettre en contact ledit matériau granulaire avec une base et au moins un chlorure.

Description

DESCRIPTION
TITRE : Procédé de traitement d'eaux destiné à abattre leur teneur en silice dissoute
Domaine technique de l'invention
L'invention concerne un procédé de traitement d'eaux destiné à abattre la teneur de celles-ci en silice dissoute.
Plus précisément, l'invention se rapporte à un tel procédé dans lequel la silice dissoute est adsorbée sur un matériau adsorbant régénérable.
Art antérieur
Le silicium (Si) est présent dans de nombreuses roches et sédiments. Par différents processus d'altération chimique de ceux-ci, cet élément se retrouve dans de nombreux types d'eaux (eau de mer, eaux saumâtres, eaux de rivières et de lacs, etc.). Bien que la chimie du silicium dans l'eau soit complexe et mal connue, on sait que l'acide silicique est retrouvé sous forme soluble (« silice dissoute ») dans ces eaux dans des concentrations variant en fonction notamment des espèces chimiques qu'elles contiennent et de leur température. Or, cette silice dissoute présente un certain nombre d'inconvénients lorsque l'on veut utiliser de telles eaux pour certaines applications.
En effet, cette silice dissoute peut précipiter dans certaines conditions et ainsi provoquer des dysfonctionnements de certains équipements utilisant ces eaux.
Par exemple, sa présence est indésirable dans les eaux destinées à alimenter des chaudières, dans les eaux destinées à être traitées dans des évapo-concentrateurs, dans les eaux destinées à être traitées par des dispositifs de filtration membranaire notamment ceux intégrant des membranes d'osmose inverse, etc. Dans de telles installations, la silice dissoute peut précipiter et entartrer ou colmater les équipements.
Cette silice dissoute peut aussi constituer une espèce gênante en tant que telle, non pas parce qu'elle peut précipiter mais parce qu'elle va perturber par sa présence certaines réactions chimiques ou physico-chimiques impliquées dans le traitement de certaines eaux. Par exemple, la présence de silice génère des impuretés colloïdales dans certains procédés d'extraction liquide-liquide venant fortement perturber la séparation de phases. Un autre exemple est le caractère interférant de la silice dissoute au sein de procédés par résines chélatantes visant à éliminer d'autres composés.
Il existe dans l'art antérieur différentes techniques pour abattre la teneur en silice dissoute dans les eaux. Ainsi, elles peuvent être coagulées ou électro-coagulées puis clarifiées. Toutefois, ces méthodes conduisent à la production de boues qui doivent aussi être traitées, et impliquent l'utilisation de quantités importantes d'agent coagulant, ce qui augmente leurs coûts.
Il est également connu de co-précipiter la silice dissoute en présence de métaux alcalins. Outre le fait que cette technique nécessite aussi des quantités importantes de réactifs chimiques tels que de la soude caustique ou de la chaux pour provoquer la formation de sels insolubles de métaux alcalins, elle implique aussi la nécessité, lorsque la concentration de métal alcalin dissout dans les eaux à traiter est faible, de devoir ajouter à celles-ci des quantités importantes de sels de métaux alcalins hautement solubles, tels que du chlorure de magnésium. Cette technique se révèle donc également relativement coûteuse à mettre en oeuvre.
Ces différentes techniques partagent aussi l'inconvénient de devoir être mises en oeuvre à des valeurs de pH élevées, généralement supérieures à 10.
Il existe donc un besoin pour une solution alternative à ces différents procédés de l'art antérieur, permettant d'abattre la teneur des eaux en silice dissoute sans devoir utiliser des quantités importantes de réactifs chimiques, et pouvant être mises en oeuvre à des valeurs de pH moins élevées.
A cette fin, l'utilisation de résines échangeuse d'ions n'est pas envisageable industriellement. En effet, la silice dissoute n'étant majoritairement ionisée que pour des valeurs de pH > 9,4, son élimination par ce procédé requerrait une mise à pH dans un domaine alcalin qui, pour des eaux contenant une certaine alcalinité et/ou dureté, engendrerait la précipitation non souhaitée de sels de carbonates. De plus de telles résines anioniques n'étant pas strictement sélectives vis-à-vis de la silice dissoute, une large portion de la capacité d'échange de ces résines serait mobilisée par les autres anions (CI , Br , S04 2 , ...) présents dans les eaux à traiter. Ce manque de sélectivité des résines échangeuses d'anions rend ce procédé non viable industriellement pour l'élimination de la silice car il nécessiterait la mise en œuvre de quantités de résines trop importantes.
Présentation de l'invention
Ce besoin est satisfait, grâce à l'invention qui concerne un procédé de traitement d'eaux en vue d'en abattre la teneur en silice dissoute caractérisé en ce qu'il comprend au moins une étape d'adsorption consistant à faire transiter lesdites eaux dans un réacteur accueillant un matériau granulaire adsorbant constitué de grains d'hydroxyde de fer (III) et/ou d'oxyhydroxyde de fer (III) et au moins une étape de régénération du pouvoir adsorbant dudit matériau granulaire consistant à mettre en contact ledit matériau granulaire avec une base et au moins un chlorure.
L'invention propose donc d'utiliser un tel matériau pour adsorber la silice dissoute et, lorsque son pouvoir adsorbant à l'égard de cette espèce chimique est insuffisant, de régénérer ce pouvoir adsorbant en le mettant en contact avec une solution basique et une solution d'au moins un chlorure. Le ou les milieux contenant ces espèces peut/peuvent être utilisé(s) plusieurs fois, jusqu'à ce que leur(s) teneur(s) en silice soit, ou soit estimée, trop importante. Ainsi, le coût du procédé en réactifs chimiques est faible par rapport aux techniques de l'art antérieur.
A la connaissance des inventeurs, l'utilisation conjointe d'une base et d'un chlorure pour régénérer le pouvoir adsorbant des hydroxydes ou oxyhydroxydes de fer (III) n'a jamais été proposée dans l'art antérieur. Les inventeurs ont observé que l'utilisation de telles solutions permettait de maintenir la forme cristalline de ces composés. Or, c'est cette forme cristalline qui permet l'adsorption de la silice sur ce type de matériau.
Préférentiellement, au moins une partie dudit matériau granulaire adsorbant est sous forme d'akaganéite.
L'akaganéite est une forme minérale d'hydroxyde de fer (III) de formule b- Fe3+0(OH,CI). Ce matériau est connu pour adsorber la silice (Naren et al. Adsorption Kinetics of silicilic acid on akaganeite 2013 J. Colloid Interface Sci. 399 - 2013 87-91) mais cette propriété n'a jamais été mise en oeuvre au stade industriel car aucune méthode de régénération efficace permettant de maintenir ses performances d'adsorption n'était connue.
Préférentiellement, ledit matériau granulaire contient au moins 5% en poids d'akaganéite.
Les inventeurs ont observé que l'utilisation selon l'invention d'une base et d'au moins un chlorure pour régénérer le pouvoir adsorbant du matériau granulaire permettait de maintenir, voire d'améliorer, ce pouvoir adsorbant.
Selon les modes de réalisation, la base et ledit au moins un chlorure pourront être utilisés concomitamment ou successivement.
Ainsi, selon une variante, ladite étape de régénération est effectuée avec une solution de régénération contenant ladite base et ledit au moins un chlorure.
Selon une autre variante, l'étape de régénération est effectuée avec deux solutions de régénération, l'une contenant ladite base, l'autre contenant ledit chlorure. La solution contenant ledit au moins un chlorure pourra alors être mise en oeuvre avant ou après celle contenant la base.
Avantageusement, ladite base est choisie dans le groupe constitué par NaOH, KOH, NH4OH, LiOH. Préférentiellement on utilise NaOH.
Également avantageusement, ledit chlorure est choisi dans le groupe constitué par NaCI, KCI, LiCI, NH4CI, MgCI2, CaCI2, BaCI2, MnCI2. Préférentiellement, on utilise NaCI.
En pratique, la base sera utilisée avec une molarité comprise entre 0,1 et 4 N préférentiellement entre 0,5 et 2 N et le chlorure sera aussi utilisé avec une molarité comprise entre 0,1 et 4 N préférentiellement entre 0,5 et 2 N.
Également préférentiellement, ledit matériau granulaire est mis en oeuvre dans un lit fixe ou fluidisé et ladite étape d'adsorption est mise en oeuvre selon une charge volumique comprise entre 5 et 30 BV/h (« bed volume per hour ») soit entre 5 et 30 mètres cube d'eaux transitant par mètre cube de matériau granulaire et par heure.
Préférentiellement, lesdits grains présentent une taille comprise entre 0,2 mm et 5 mm.
On notera que le procédé selon l'invention pourra être mis en oeuvre avec un matériau granulaire sous forme de lit fixe ou fluidisé ou encore dans une installation comprenant un réacteur infiniment mélangé suivi d'un décanteur, ladite installation étant alors avantageusement équipée d'une canalisation de recyclage de matériau granulaire décanté dans le réacteur et de moyens permettant de mettre en contact une partie du matériau granulaire extrait du décanteur avec ladite base et ledit au moins un chlorure avant de renvoyer le matériau régénéré dans le réacteur.
Brève description des figures
L'invention, ainsi que les différents avantages qu'elle présente seront mieux compris grâce à la description qui va suivre d'un mode de réalisation de celle-ci donné en référence aux dessins dans lesquels :
[Fig 1] représente une vue schématique d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention ;
[Fig 2] est un graphe indiquant l'évolution du pouvoir adsorbant du lit granulaire de l'installation selon la figure 1 après une étape de régénération selon l'invention (courbe du haut) et deux étapes de régénération hors invention (deux courbes du bas).
Description de modes de réalisation En référence à la figure 1, une installation de traitement d'eaux comprend un réservoir 1 d'eaux à traiter, un réacteur 2 contenant le matériau granulaire adsorbant 3, un réservoir d'eaux traitées 4 et un réservoir de solution de régénération 5.
Le réservoir d'eaux à traiter 1 est relié par une canalisation la équipée d'une vanne lb à la partie supérieure du réacteur 2, et le réservoir d'eaux traitées 4 est relié à la partie inférieure du réacteur 2 par une canalisation 4a équipée d'une vanne 4b.
Le réservoir de solution de régénération 5 est quant à lui relié à la partie inférieure du réacteur 2 par une canalisation 5a équipée d'une vanne 5b et d'une pompe 5c et la partie supérieure du réacteur 2 est reliée par une canalisation de recyclage 5e à ce réservoir de solution de régénération 5. Enfin ce réservoir de solution de régénération 5 comprend une canalisation d'évacuation 5d.
On notera que la hauteur du lit granulaire adsorbant 3 dans le réacteur 2 pourra varier selon les modes de réalisation et qu'elle sera généralement comprise entre 0,5 m et 2 m.
Le lit granulaire 3 est composé de grains de 0,2 mm à 5 mm d'oxyhydroxyde fer contenant au moins 5% en poids d'akaganéite.
Pour traiter les eaux contenues dans le réservoir 1 en vue d'en abattre la teneur en silice dissoute, les vannes lb et 4b sont ouvertes de façon à permettre à celles-ci de s'écouler via la canalisation la dans le réacteur 2 selon un flux descendant et d'entrer ainsi en contact avec le matériau granulaire adsorbant 3. Les eaux traitées sont récupérées dans le réservoir 4 par la canalisation 4a. On notera que dans d'autres modes de réalisation, il pourra tout aussi bien être envisagé de faire transiter les eaux à traiter dans le réacteur selon un flux ascendant.
Cette étape d'adsorption est effectuée avec une charge volumique comprise entre 5 et 30 BV/h (« bed volume per hour ») soit entre 5 et 30 mètres cube d'eaux transitant par mètre cube de lit granulaire et par heure.
Lors de la mise en oeuvre de l'étape d'adsorption, le lit adsorbant granulaire se charge peu à peu en silice et son pouvoir adsorbant diminue.
Selon les modes de réalisation, il peut donc être envisagé de surveiller la concentration en silice dissoute restant dans les eaux traitées récupérées dans le réservoir 4 ou d'opter pour limiter l'étape d'adsorption à une durée prédéterminée.
Dès lors que le lit adsorbant est considéré comme présentant une capacité d'adsorption inférieure à un seuil donné ou comme ayant fonctionné suffisamment longtemps, les vannes lb puis 4b sont fermées de façon à interrompre le transit d'eaux à traiter dans le réacteur.
Une étape de régénération du pouvoir adsorbant du lit granulaire 3 peut alors être mise en oeuvre.
A cette fin, un milieu de régénération est réalisé. Dans le cadre du présent exemple, on a utilisé une solution de soude NaOH 1 N dans laquelle ont été dissous 50 g/L de chlorure de sodium NaCI 0,86 N.
La vanne 5 b est alors ouverte et la pompe 5c mise en marche pour injecter cette solution de régénération dans le lit granulaire adsorbant 3. La solution de régénération transite alors dans le lit granulaire et est récupérée en partie supérieure du réacteur 2 par la canalisation 5e de recyclage qui permet de réacheminer celle-ci vers le réservoir 5. Au cours de cette étape de régénération, la silice adsorbée sur les grains d'oxyhydroxyde fer contenant au moins 5% en poids d'akaganéite, est transférée dans la solution de régénération.
A la fin de cette étape, la pompe 5c est coupée et la vanne 5b est fermée, puis les vannes lb et 4b sont ré-ouvertes pour commencer une nouvelle étape d'adsorption.
Plusieurs cycles contenant une étape d'adsorption et une étape de régénération peuvent ainsi avoir lieu en utilisant la même solution de régénération. Celle-ci se charge peu à peu en silice et lorsque sa concentration en silice est estimée trop importante et/ou à l'issue d'un nombre prédéterminé de tels cycles, la solution de régénération épuisée peut être évacuée par la canalisation 5d et être remplacée totalement ou partiellement par une solution de régénération neuve.
Ainsi, le procédé selon l'invention est peu gourmand en réactifs (base et chlorure).
A titre comparatif, une solution de régénération ne contenant pas de chlorure mais contenant seulement NaOH IN a été mise en oeuvre, à 20°C et à 50°C.
Sur le graphe de la figure 2 sont portés en abscisses la charge volumique en BV/h et en ordonnées le pouvoir adsorbant du lit granulaire adsorbant en milligramme de Si0 par gramme de matériau adsorbant.
Sur ce graphe, la courbe du haut traduit le pouvoir adsorbant du lit granulaire après régénération selon l'invention avec le milieu de régénération décrit ci-dessus réalisé à partir de NaOH IN et de 50 g/L de NaCI à 20°C, tandis que les deux courbes du bas traduisent le pouvoir adsorbant d'un lit granulaire identique après régénération avec un milieu de régénération contenant NaOH IN mais ne contenant pas de chlorure, à 20°C (courbe inférieure) et à 50°C (courbe médiane).
Selon ce graphe, la régénération du lit adsorbant est notablement meilleure lorsque, selon l'invention, des ions chlorures sont présents dans la solution de régénération. Même en chauffant la solution de régénération ne contenant que NaOH à 50°C, les performances de régénération du lit adsorbant restent inférieures à celles observées avec la solution de régénération réalisée, selon l'invention, à partir de NaOH et NaCI.
Le procédé selon le présent mode de réalisation a été mis en oeuvre avec une eau à traiter contenant 300 mg de silice dissoute par litre. La quantité de silice adsorbée sur le matériau adsorbant a été mesurée après le premier, septième et huitième cycle de régénération avec la solution de régénération contenant chlorure et base. Les résultats sont donnés dans le tableau 1 ci-après. Ces résultats montrent par ailleurs que, de façon inattendue, le pouvoir adsorbant du matériau granulaire augmente avec le nombre de cycles de régénération préconisée selon l'invention. Ces tests ont été répétés et le même résultat surprenant a été obtenu, soulignant une activation et/ou un développement probable et continuel de nouveaux sites d'adsorption sur le matériau, induit par ce mode de régénération. Un procédé selon l'invention appliqué à une eau à traiter contenant une concentration en silice dissoute comprise entre 70 mg(Si02)/L et 100 mg(Si02)/L a également montré une augmentation du pouvoir adsorbant du matériau granulaire avec le nombre de cycles de régénération selon l'invention, avec des valeurs proches de celles présentées dans le tableau 1.
[Tableau 1]

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de traitement d'eaux en vue d'en abattre la teneur en silice dissoute caractérisé en ce qu'il comprend au moins une étape d'adsorption de ladite silice dissoute consistant à faire transiter lesdites eaux dans un réacteur accueillant un matériau granulaire adsorbant constitué de grains d'hydroxyde de fer (III) et/ou d'oxyhydroxyde de fer (III) et au moins une étape de régénération du pouvoir adsorbant dudit matériau granulaire consistant à mettre en contact ledit matériau granulaire avec une base et au moins un chlorure.
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'au moins une partie dudit matériau granulaire adsorbant est sous forme d'akaganéite.
3. Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que ledit matériau comprend au moins 5% en poids d'akaganéite.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite étape de régénération est effectuée avec une solution de régénération contenant ladite base et ledit chlorure.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite étape de régénération est effectuée avec deux solutions de régénération, l'un contenant ladite base, l'autre contenant ledit chlorure.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ladite base est choisie dans le groupe constitué par NaOH, KOH, NH4OH, LiOH.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que ledit chlorure est choisi dans le groupe constitué par NaCI, KCI, LiCI, NH4CI, MgCI2, CaCI2, BaCI2, MnCI2.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que ledit matériau granulaire est mis en œuvre sous forme d'un lit fixe et ladite étape d'adsorption est effectuée avec une charge volumique comprise entre 5 et 30 mètres cube d'eaux transitant par mètre cube de matériau granulaire et par heure.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que lesdits grains d'hydroxyde de fer (III) et/ou d'oxyhydroxyde de fer (III) présentent une taille comprise entre 0,2 mm et 5 mm.
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