EP3210682A1 - Vollständige kompensation von walzenexzentrizitäten - Google Patents

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EP3210682A1
EP3210682A1 EP16156857.1A EP16156857A EP3210682A1 EP 3210682 A1 EP3210682 A1 EP 3210682A1 EP 16156857 A EP16156857 A EP 16156857A EP 3210682 A1 EP3210682 A1 EP 3210682A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
roll
rolling
rolls
control device
φub
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP16156857.1A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Matthias Kurz
Birger Schmidt
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Primetals Technologies Germany GmbH
Original Assignee
Primetals Technologies Germany GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=55451005&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP3210682(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Primetals Technologies Germany GmbH filed Critical Primetals Technologies Germany GmbH
Priority to EP16156857.1A priority Critical patent/EP3210682A1/de
Priority to CN201780013068.5A priority patent/CN109070164B/zh
Priority to EP17704240.5A priority patent/EP3419771B2/de
Priority to PCT/EP2017/052813 priority patent/WO2017144278A1/de
Publication of EP3210682A1 publication Critical patent/EP3210682A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
    • B21B37/66—Roll eccentricity compensation systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control

Definitions

  • the present invention is further based on a computer program for a control device of a roll stand for rolling a flat rolled metal, wherein the computer program comprises machine code which is directly executable by the control device, wherein the processing of the machine code by the control device causes the Control device operates the rolling stand according to such an operating method.
  • the present invention is further based on a control device for a roll stand for rolling a flat rolled metal, wherein the control device is designed such that it operates the roll stand according to such an operating method.
  • the present invention is further based on a rolling stand for rolling a flat rolled stock of metal, wherein the rolling mill is controlled by such a control device.
  • an operating method of the type mentioned is, for example, from the US 3,881,335 A known.
  • the control means in the calibration operation controls the rolling stand initially such that at any fixed rotational position of the lower set of rolls, the upper set of rolls is stopped at a number of defined rotational positions, and then the work rolls are set to a predetermined position relative to one another via the back-up rolls. The respective occurring rolling force is recorded. From these values, quantities are determined which are characteristic of the eccentricity of the upper support roller as a function of the rotational position of the upper support roller. Any eccentricity of the upper work roll is neglected in this determination.
  • control device then controls the rolling stand in calibration mode such that at any fixed rotational position of the upper set of rolls the lower set of rolls is stopped at a number of defined rotational positions and then the work rolls are set to a predetermined position relative to one another via the back-up rolls.
  • the respective occurring rolling force is recorded. From these values, quantities are determined which are characteristic of the eccentricity of the lower support roller as a function of the rotational position of the lower support roller. Any eccentricity of the lower work roll is neglected in this determination. In operation, the eccentricity in the upper and lower back-up rolls are corrected depending on their currently detected rotational position.
  • the thickness control such as an AGC or a thickness monitor is often worked with dead bands, so that the controls are insensitive to a typical, usually fixed eccentricity. The accuracy of the control is reduced.
  • the object of the present invention is to provide possibilities by means of which a total eccentricity occurring when rolling a flat rolling stock can be corrected in all possible case constellations.
  • the determination and the correction should be possible independently of which rolls of the roll stand the total eccentricity is caused to which part.
  • an operating method of the type mentioned at the outset is configured in that the control device determines the compensation value not only on the basis of the first variables but also on the basis of second variables which characterize an eccentricity of the work rolls of the rolling mill as a function of a rotational position of at least one roll of the rolling stand are.
  • the control means only for a single initial rotational position of the upper set of rollers in conjunction with a single initial rotational position of the lower set of rollers during the rolling of the rollers together over one of these two initial rotational positions
  • Detection length detected the course of the characteristic of the change of the roll gap signal. This procedure may be sufficient, in particular, if the diameters of the support rollers differ from each other to a sufficient extent and the diameters of the work rolls differ from one another to a sufficient extent or only one eccentricity component is determined for the two support rollers together on the one hand and the two work rolls together.
  • the diameters of the support rollers are almost identical and / or the diameters of the work rolls are nearly identical and a separate compensation component is to be determined for all four rollers, it is necessary in many cases for the number of initial rotational positions to be greater than one.
  • the number of initial rotational positions may, for example, be 2, 3, 4,...
  • the number of initial rotational positions is two, after detecting the one course of one of the two sets of rollers relative to the other set of rollers is rotated by a predetermined Abrollinate.
  • the rolling length can correspond for example to half a revolution of one of the two rolls of the respective set of rolls. Thereafter, the other course is detected. It is therefore not important that the initial rotational positions of both sets of rolls are changed. Only a twisting relative to each other is required.
  • the first and second variables of the control device can be predetermined by a higher-level control device or by an operator. For example, when grinding the rolls in a grinding shop, a corresponding determination of the first and second sizes can take place so that they are already known when the rolls are installed in the roll stand.
  • a respective eccentricity component for the support rollers on the one hand and the work rolls on the other hand may be sufficient, in particular, when the diameters of the support rollers are equal to one another and the diameters of the work rollers are equal to one another.
  • the compensation value has four components of eccentricity, the sum of which is equal to the compensation value, namely one eccentricity component each for the upper back-up roll, the lower back-up roll, the upper work roll and the lower work roll.
  • a rotation of the rolls of the rolling mill counter to the direction of rotation during rolling of the last rolled flat rolled stock.
  • the rotational positions are not detected, but whose rotational positions from the rotational positions of those rollers whose rotational positions are detected, are determined, each passing a reference rotational position detected and fed to the control device.
  • the upper and / or lower set of rolls are rotated such that when rolling the next flat rolled material a cost function is minimized, in which one by the sum of Eccentricities of the work rolls and the backup rolls formed total eccentricity, the first time derivative of the total eccentricity and / or the second time derivative of the total eccentricity enter.
  • a cost function is minimized, in which one by the sum of Eccentricities of the work rolls and the backup rolls formed total eccentricity, the first time derivative of the total eccentricity and / or the second time derivative of the total eccentricity enter.
  • the total eccentricity to be compensated can be minimized.
  • the speed at which the roll gap must be adjusted are minimized.
  • the acceleration with which the roll gap must be adjusted can be minimized.
  • the procedure according to the invention already leads to excellent results. In some cases, however, it may happen that a residual eccentricity still occurs despite the correction of the set nip value by the determined compensation value.
  • the control device detects during the rolling of the flat rolling stock a signal which is characteristic of the residual eccentricity. In this case, the control device can track the first and second variables based on the residual eccentricity.
  • a computer program of the aforementioned type is configured in that the processing of the computer program by the control device causes the control device to operate the rolling stand in accordance with an operating method according to the invention.
  • control device with the features of claim 12.
  • the control device is designed such that it operates the roll stand according to an operating method according to the invention.
  • a roll stand of the type mentioned above is configured in that the roll stand is controlled by a control device according to the invention.
  • a rolling stand has an upper roll set U and a lower set L of rolls.
  • the upper roller set U has an upper work roll 1U and an upper backup roll 2U.
  • the lower roll set L has a lower work roll 1L and a lower backup roll 2L.
  • a flat rolling stock 3 is rolled from metal.
  • the flat rolling stock 3 may in particular be a heavy plate or a metal strip.
  • the metal from which the flat rolled material 3 is made may be steel in particular. Alternatively, it may be aluminum, copper, brass or another metal.
  • the rolling stand is controlled by a control device 4.
  • the control device 4 is designed such that it Runs mill according to an operating method, which will be explained in more detail below.
  • the control device 4 is designed as a programmable control device 4.
  • the corresponding design of the control device 4 so that it operates the rolling stand according to the operating method, effected by a computer program 5, with which the control device 4 is programmed.
  • the computer program 5 comprises machine code 6, which can be processed directly by the control device 4.
  • the execution of the machine code 6 by the control device 4 causes the control device 4 to operate the rolling mill in accordance with the corresponding operating method.
  • the rolling stand is operated by the control device 4 at least temporarily in a normal operation.
  • the rolling of the flat rolling stock 3 takes place in normal operation.
  • the rolling mill is still operated by the control device 4 temporarily also in a calibration.
  • calibration operation no flat rolling stock is rolled by means of the roll stand 3. It is assumed below that the rolling stand is alternatively operated by the control device 4 in normal operation or in calibration operation.
  • the control device 4 therefore checks according to FIG. 3 first, in a step S1, whether the rolling stand is operated in normal operation. If the rolling mill is operated in normal operation, the control device 4 checks in step S2, whether currently a rolling stock 3 is rolled. If a rolling stock 3 is currently being rolled, the control device 4 proceeds to steps S3 to S7.
  • step S3 a set roll gap s * is set.
  • the control device 4 accepts a rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of at least one roll 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand.
  • the controller 4 detects one of the rotational positions ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of at least one roller 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand dependent compensation value ⁇ .
  • the determination is made on the basis of variables RUB, RUW, RLW, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW, for a total eccentricity of the rolls 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand as a function of the rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of at least a roll 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand are characteristic.
  • the quantities RUB, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 1LB are first quantities which are characteristic of eccentricity of the rolling mill support rolls 2U, 2L as a function of a rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of at least one roll 1U, 1L, 2U, 2L of the rolling stand.
  • the quantities RUW, RLW, ⁇ 2UW, ⁇ 2LW are second quantities which are characteristic of an eccentricity of the work rolls 1U, 1L as a function of a rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of at least one roll 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand ,
  • the meaning of the first quantities RUB, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 1LB and the second quantities RUW, RLW, ⁇ 2UW, ⁇ 2LW will become apparent hereinafter.
  • step S6 the control device 4 corrects the set nip value s * by the compensation value ⁇ determined in step S4.
  • step S7 the control device 4 sets a rolling gap s of the roll stand according to the corrected set roll gap value. As a result, the flat rolling stock 3 is rolled from an initial thickness to a final thickness by means of the rolling stand in accordance with the corrected set nip value.
  • step S7 the controller returns to step S1.
  • the sequence of steps S1 to S7 is therefore carried out continuously during the rolling of the flat rolling stock 3 by the control device 4.
  • control device 4 operates the rolling mill in normal operation, but currently no flat rolled material is rolled, the control device 4 proceeds from step S2 to a step S8.
  • step S8 other measures can be taken, which will be explained later.
  • the controller proceeds to steps S9 to S14.
  • the first and second quantities RUB, RUW, RLW, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW are determined.
  • a defined initial rotational position of the upper roller set U and a defined initial rotational position of the lower roller set L of the rolling stand are set.
  • the two initial rotational positions can be set such that in FIG. 4 shown (only mentally existing) points of the upper work roll 1U and the upper support roller 2U are directly opposite each other and in an analogous manner in FIG. 4 shown points (only mentally existing) of the lower work roll 1L and the lower support roller 2L are directly opposite each other.
  • the rolling stand can be ascended so that the upper work roll 1U and the lower work roll 1L do not touch each other. Thereafter, the two sets of rollers U, L are rotated independently of one another in their respective initial rotational position.
  • rollers 1U, 2U of the upper roller set U are lifted off the rollers 1L, 2L of the lower roller set L.
  • independent drives 7U, 7L for the two sets of rollers U, L be present.
  • a common drive may be present, for example permanently connected to the lower set of rollers L, but with the upper set of rollers U via a releasable coupling. In this case, first, the upper roller set U is transferred to its initial rotational position, then the clutch is released, and it is the lower set of rollers L transferred to its initial position. Then the clutch is closed again.
  • the control device 4 controls the rolling stand in step S10 in such a way that the roll gap s is closed.
  • the closing of the roll gap s takes place without the flat rolling stock being in the roll gap s.
  • the upper work roll 1U thus rests on the lower work roll 1L.
  • the control device 4 controls the rolling stand in step S11 such that the rolls 1U, 1L, 2U, 2L roll against each other.
  • the length L0 is hereinafter referred to as the detection length L0.
  • the detection length L0 is based on the respective initial rotational position of the roller sets U, L. It is particularly dimensioned such that all rollers 1U, 1L, 2U, 2L perform several complete revolutions.
  • the control device 4 detects in step S11 at the same time over the detection length L0 a course of a signal F, s, which is characteristic of a change in the roll gap s.
  • the signal F, s is of course dependent on the rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of the at least one roller 1U, 1L, 2U, 2L.
  • the control device 4 the roll stand in the course of the step S11 maintain a roll gap controlled at a constant setting of the roll gap s and detect the associated rolling force F as a characteristic signal s, F.
  • FIG. 5 shows - purely by way of example - the change in the resulting roll gap s in the case of a rolling force control over a detection length L0 of 30 m and a diameter of the work rolls 1U, 1L of about 1.00 m and a diameter of the back-up rolls 2U, 2L at a diameter of about 1.65 m.
  • FIG. 6 shows purely by way of example the corresponding revolutions of the work rolls 1U, 1L and the support rollers 2U, 2L.
  • step S14 the control device 4 checks whether it has already carried out the procedure of steps S9 to S11 for all required pairs of initial rotational positions. Only when this is the case, the controller 4 moves to step S14.
  • step S12 the control device 4 proceeds from step S12 to step S13.
  • step S13 the controller 4 selects the next pair of initial rotational positions. From step S13, the controller then returns to step S9.
  • the number of other pairs of initial rotational positions and the associated positions as such may be determined as needed. If necessary, the initial rotational position of the lower roller set L may be unchanged while the upper roller set U is rotated by a predetermined angle of the upper work roll 1U or the upper backup roll 2U, respectively. The reverse procedure is also possible. It is also possible that both sets of rollers U, L are rotated.
  • the predetermined angle may, for example, as in FIG. 4 shown by dashed lines, with a half turn of the upper support roller 2U correspond.
  • FIG. 7 shows another course of the signal s, F.
  • FIG. 8 shows the associated rotational speeds of the work rolls 1U, 1L and the backup rolls 2U, 2L.
  • step S14 the control device 4 uses the detected curves to determine the first and second variables RUB, RUW, RLW, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW.
  • the basics of this investigation are explained in more detail below.
  • FIG. 9 shows - greatly exaggerated - a variation of a radius r of the roller 8 as a function of the rotational position ⁇ of the roller 8 relative to a reference position.
  • r0 denotes the mean (ideal) radius of the roller 8.
  • ⁇ r denotes the component of the i-th perturbation.
  • ⁇ i denotes a phase position of the i-th perturbation.
  • Equation 2 eight quantities are unknown, namely the four eccentricity amplitudes RUB, RUW, RLW, RLB and the four phase positions ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW.
  • the rotational positions ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW detected both the support rollers 2U, 2L and the work rolls 1U, 1L of the rolling mill.
  • the detected rotational positions ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW are supplied to the control device 4 and received by the control device 4.
  • the back-up rollers 2U, 2L this requires an additional pair of rotary position sensors 9U, 9L.
  • the other pair of similar rolls 1U, 1L, 2U, 2L - usually the work rolls 1U, 1L -, however, is driven by means of the rolling stand drives 7U, 7L.
  • the rolling mill drives 7U, 7L generally have internal rotary encoder on. Their signals can be used in this case to determine the rotational positions ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of the driven rollers 1U, 1L, 2U, 2L.
  • the rotational position ⁇ UB, ⁇ LB, ⁇ UW, ⁇ LW of the respective other roller 2U, 2L, 1U, 1L of the corresponding roller set U, L becomes in this case determined by the control device 4 on the basis of the rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW that roller 1U, 1L, 2U, 2L of the corresponding set of rollers U, L, the rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW is detected. This procedure is taken in this case both in normal operation and in calibration mode.
  • the rolls 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand are rotated counter to the direction of rotation in which the rolls 1U, 1L, 2U, 2L are rotated during the rolling of the flat rolled rolled stock 3.
  • the rollers 1U, 1L, 2U, 2L are therefore turned back.
  • the turning back is a possible embodiment of the step S8 of FIG. 3 , Accordingly, the rolling mill is operated at this time in normal operation. The turning back is thus carried out as part of a normal rolling break between the rolling of two flat rolling stock 3.
  • the support rollers 2U, 2L reference signal generator 10U, 10L are assigned.
  • the reference signal transmitters 10U, 10L do not detect the rotational position ⁇ UB, ⁇ LB of the support rollers 2U, 2L over the entire angular range of 360 °. However, they each output a signal (for example, a pulse) when the rotational position ⁇ UB, ⁇ LB of the corresponding back-up roller 2U, 2L corresponds to a predetermined reference rotational position.
  • the reference signal transmitter 10U, 10L the passing of the reference rotational position is thereby detected during the continuous rotation of the support rollers 2U, 2L.
  • the corresponding signals are of course supplied to the control device 4.
  • the reverse procedure is also possible, that is, that the rotational positions ⁇ UB, ⁇ LB of the back-up rolls 2U, 2L are detected, the rotational positions ⁇ UW, ⁇ LW of the work rolls 1U, 1L are derived from the rotational positions ⁇ UB, ⁇ LB of the back-up rolls 2U, 2L and for the work rolls 1U, 1L each passing a reference rotational position is detected.
  • the control device 4 For each roller 1U, 1L, 2U, 2L, the control device 4 thus determines, depending on the rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW, of the respective roller 1U, 1L, 2U, 2L the associated one of the part of the roller 1U, 1L, 2U, 2L caused partial eccentricity and adds the Operaxzentrizticianen to the total eccentricity ⁇ . In normal operation, the control device 4 thus determines the compensation value ⁇ as a function of the respective rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of both the upper and lower work rolls 1U, 1L and the upper and lower support rolls 2U, 2L.
  • the control device 4 In order to be able to determine the four partial eccentricities mentioned above, the control device 4 must also be aware of the corresponding characteristic variables RUB, RUW, RLW, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW. As part of the calibration operation, the control device 4 thus determines the sizes RUB, ⁇ UB for the upper support roller 2U which are characteristic of their part eccentricity. In an analogous manner, the calibration of the lower support roll 2L, the upper work roll 1U and the lower work roll 1L also determines the two variables RUW, RLW, RLB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB which are characteristic of the part eccentricity of the respective roll 2L, 1U, 1L. ⁇ 2LW.
  • the radii or diameter of the support rollers 2L, 2U are generally equal to each other. Likewise, the radii or diameter of the work rolls 1U, 1L among each other usually the same size. If it can be ensured that between two calibrations only a sufficiently small slip occurs between the rolls 1U, 2U of the upper roll set U with respect to the rolls 1U, 1L of the lower roll set L, the part eccentricities caused by the support rolls 2U, 2L can be combined and can also summarized by the work rolls 1U, 1L Operaxzentrizmaschineen be summarized. Also in this case, the total eccentricity results as the sum of the part eccentricities of the back-up rolls 2U, 2L and the work rolls 1U, 1L.
  • the sum in this case has only two addends, namely one for the part eccentricity caused by the back-up rolls 2U, 2L and for the part eccentricity caused by the work rolls 1U, 1L.
  • the Control device 4 determines in this case in normal operation in dependence on the rotational position ⁇ UW, ⁇ LW one of the work rolls 1U, 1L a part eccentricity for the work rolls 1U, 1L and depending on the rotational position ⁇ UB, ⁇ LB one of the support rollers 2U, 2L a part eccentricity for the support rollers 2U, 2L. Furthermore, in this case, it adds the two partial eccentricities to the total eccentricity ⁇ .
  • the control device 4 determines the compensation value ⁇ in normal operation as a function of the rotational position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of both the work rolls 1U, 1L and the support rolls 2U, 2L.
  • the control device 4 determines in this case for the two support rollers 2U, 2L uniform variables that are characteristic of the Operaxzentriztician, for example, a Exzentrizticiansamplitude and a phase angle.
  • the control device 4 determines in this case in the calibration operation for the two work rolls 1U, 1L uniform variables that are characteristic of the part eccentricity, for example, a Exzentrizticiansamplitude and a phase angle.
  • Steps S21 to S23 be present. Steps S21 to S23 are one possible embodiment of step S8 of FIG. 1 ,
  • a cost function K determines the control device 4 in step S21 a cost function K.
  • the cost function K can - weighted with respective weighting factors ⁇ 0 to ⁇ 2 - for example, the total eccentricity ⁇ , the first time derivative of the total eccentricity and / or the second time derivative of the total eccentricity received. It is possible that all three weighting factors ⁇ 0 to ⁇ 2 are different from zero. Alternatively, it is possible that only two of the weighting factors ⁇ 0 to ⁇ 2 are different from zero. However, at least one of the three weighting factors ⁇ 0 to ⁇ 2 must be different from 0.
  • the weighting factors ⁇ 0 to ⁇ 2 may be fixed to the control device 4 or from be specified to a user as part of a parameterization.
  • the control device 4 further determines in step S22 a minimum of the cost function K over a rolled length L1. So it forms the integral ⁇ O L 1 ⁇ K ⁇ d l and minimizes the integral by varying rotational positions ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of the rollers 1U, 1L, 2U, 2L to which rolling of the next flat rolled material 3 is started.
  • the rolled length L1 is - based on the lateral surfaces of the rollers 1U, 1L, 2U, 2L - that length over which the rollers 1U, 1L, 2U, 2L roll this flat rolling stock 3.
  • step S23 the controller 4 then adjusts the rotational positions ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of the rollers 1U, 1L, 2U, 2L accordingly.
  • the control device 4 thus rotates the upper and / or lower roller set U, L in such a way that the cost function K during rolling of the next flat rolling stock 3 is minimized.
  • step S23 the rolling stand is closed.
  • the two sets of rollers U, L can only be rotated together.
  • the rolling stand can be opened.
  • the two sets of rollers U, L can be rotated independently.
  • FIG. 11 shows purely by way of example a comparison between a measured (M) eccentricity ⁇ and an associated, modeled (C) eccentricity ⁇ , ie an eccentricity ⁇ , which is determined on the basis of the eccentricity amplitudes RUB, RUW, RLW, RLB and phase positions ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW was, with the Exzentrizticiansamplituden RUB, RUW, RLW, RLB and phase angles ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW were determined based on the measured course of the eccentricity ⁇ .
  • FIG. 12 shows the associated course of the revolutions of the rollers 1U, 1L, 2U, 2L.
  • the eccentricities of the rollers 1U, 1L, 2U, 2L are completely compensated by the addition of the compensation signal ⁇ . Due to thermal effects, wear, etc., however, it may happen that, despite the correction of the set nip value s * by the determined compensation value ⁇ , only an incomplete compensation takes place, ie that a residual eccentricity ⁇ r remains. It is therefore possible that the control device 4 as shown in FIG FIG. 13 During the rolling of the flat rolled stock 3, in a step S31, a signal F, Z characteristic of the residual eccentricity ⁇ r is detected.
  • This signal F, Z may be, for example, the rolling force F or a train Z prevailing in front of or behind the rolling stand in the flat rolling stock 3.
  • a thickness of the flat rolled stock 3 measured on the outlet side of the roll stand can also be used as a signal.
  • the control device 4 in a step S32 currently - that is, during the rolling of the flat rolled material 3 - compensate for the residual eccentricity ⁇ r.
  • the control device 4 thus corrects the set nip value s * not only by the compensation value ⁇ , but additionally by the residual eccentricity ⁇ r.
  • the controller 4 may track the first and second quantities RUB, RUW, RLW, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 2UW, ⁇ 1LB, ⁇ 2LW in a step S33.
  • control device 4 completely determines the first and second variables RUB, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 1LB, RUW, RLW, ⁇ 2UW, ⁇ 2LW on the basis of the residual eccentricity ⁇ r , that the amplitudes RUB, RLB, RUW, RLW of the individual eccentricities so initially have the value 0.
  • the phase positions ⁇ 1UB, ⁇ 1LB, ⁇ 2UW, ⁇ 2LW are irrelevant in this case at first.
  • a rolling stand for rolling a flat rolled metal 3 has an upper roll set U and a lower roll set L with corresponding work rolls 1U, 1L and back-up rolls 2U, 2L.
  • the flat rolling stock 3 is rolled.
  • a control device 4 continuously determines on the basis of first and second quantities RUB, RLB, ⁇ 1UB, ⁇ 1LB, RUW, RLW, ⁇ 2UW, ⁇ 2LW, for eccentricity of the back-up rolls 2U, 2L and the work rolls 1U, 1L of the roll stand as a function of a rotational position ⁇ UB , ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW of at least one roll 1U, 1L, 2U, 2L of the roll stand are characteristic of the rotation position ⁇ UB, ⁇ UW, ⁇ LB, ⁇ LW dependent compensation value ⁇ .
  • the control device 4 corrects a roll gap setpoint s * for the roll stand by the compensation value ⁇ and applies the roll stand accordingly.
  • the present invention has many advantages.
  • all Walzenexzentrizticianen can be determined and compensated. This is true regardless of whether the eccentricities are caused by work rolls 1U, 1L or back-up rolls 2U, 2L.
  • the roll eccentricities can be determined faster and more accurately.
  • the roll eccentricities can be determined even if the Roll stand in addition to the work rolls 1U, 1L and the support rollers 2U, 2L further rollers, in particular between the work rolls 1U, 1L and the support rollers 2U, 2L arranged intermediate rolls.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Abstract

Ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts (3) aus Metall weist einen oberen Walzensatz (U) und einen unteren Walzensatz (L) mit entsprechenden Arbeitswalzen (1U, 1L) und Stützwalzen (2U, 2L) auf. In einem Normalbetrieb wird das flache Walzgut (3) gewalzt. Hierbei ermittelt eine Steuereinrichtung (4) kontinuierlich anhand von ersten und zweiten Größen (RUB, RLB, Õ1UB, Õ1LB, RUW, RLW, Õ2UW, Õ2LW), die für eine Exzentrizität der Stützwalzen (2U, 2L) und der Arbeitswalzen (1U, 1L) des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung (ÕUB, ÕUW, ÕLB, ÕLW) mindestens einer Walze (1U, 1L, 2U, 2L) des Walzgerüsts charakteristisch sind, einen von der Drehstellung (ÕUB, ÕUW, ÕLB, ÕLW) abhängigen Kompensationswert (µ). Die Steuereinrichtung (4) korrigiert einen Walzspaltsollwert (s*) für das Walzgerüst um den Kompensationswert (µ) und beaufschlagt das Walzgerüst entsprechend.

Description

  • Die vorliegende Erfindung geht aus von einem Betriebsverfahren für ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts aus Metall,
    • wobei das Walzgerüst einen oberen Walzensatz und einen unteren Walzensatz aufweist,
    • wobei der obere Walzensatz zumindest eine obere Arbeitswalze und eine obere Stützwalze aufweist und der untere Walzensatz zumindest eine untere Arbeitswalze und eine untere Stützwalze aufweist,
    • wobei das Walzgerüst zumindest zeitweise in einem Normalbetrieb betrieben wird,
    • wobei das Walzgerüst während des Walzens des flachen Walzguts im Normalbetrieb betrieben wird,
    • wobei während des Walzens des flachen Walzguts eine Steuereinrichtung für das Walzgerüst kontinuierlich
      • -- anhand von ersten Größen, die für eine Teilexzentrizität der Stützwalzen des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung mindestens einer Walze des Walzgerüsts charakteristisch sind, einen von der Drehstellung der mindestens einen Walze des Walzgerüsts abhängigen Kompensationswert ermittelt,
      • -- einen Walzspaltsollwert für das Walzgerüst um den ermittelten Kompensationswert korrigiert und
      • -- einen Walzspalt des Walzgerüsts entsprechend dem korrigierten Walzspaltsollwert einstellt,
      so dass das flache Walzgut mittels des Walzgerüsts entsprechend dem korrigierten Walzspaltsollwert gewalzt wird.
  • Die vorliegende Erfindung geht weiterhin aus von einem Computerprogramm für eine Steuereinrichtung eines Walzgerüsts zum Walzen eines flachen Walzguts aus Metall, wobei das Computerprogramm Maschinencode umfasst, der von der Steuereinrichtung unmittelbar abarbeitbar ist, wobei die Abarbeitung des Maschinencodes durch die Steuereinrichtung bewirkt, dass die Steuereinrichtung das Walzgerüst gemäß einem derartigen Betriebsverfahren betreibt.
  • Die vorliegende Erfindung geht weiterhin aus von einer Steuereinrichtung für ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts aus Metall, wobei die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie das Walzgerüst gemäß einem derartigen Betriebsverfahren betreibt.
  • Die vorliegende Erfindung geht weiterhin aus von einem Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts aus Metall, wobei das Walzgerüst von einer derartigen Steuereinrichtung gesteuert wird.
  • Ein Betriebsverfahren der eingangs genannten Art ist beispielsweise aus der US 3 881 335 A bekannt. Bei diesem Betriebsverfahren steuert die Steuereinrichtung im Kalibrierbetrieb das Walzgerüst zunächst derart, dass bei einer beliebigen, festgehaltenen Drehstellung des unteren Walzensatzes der obere Walzensatz bei einer Anzahl von definierten Drehstellungen angehalten wird und sodann die Arbeitswalzen über die Stützwalzen auf eine vorbestimmte Positionierung relativ zueinander angestellt werden. Die hierbei jeweils auftretende Walzkraft wird erfasst. Aus diesen Werten werden Größen ermittelt, welche für die Exzentrizität der oberen Stützwalze als Funktion der Drehstellung der oberen Stützwalze charakteristisch sind. Eine etwaige Exzentrizität der oberen Arbeitswalze wird bei dieser Ermittlung vernachlässigt. In analoger Weise steuert die Steuereinrichtung im Kalibrierbetrieb das Walzgerüst sodann derart, dass bei einer beliebigen, festgehaltenen Drehstellung des oberen Walzensatzes der untere Walzensatz bei einer Anzahl von definierten Drehstellungen angehalten wird und sodann die Arbeitswalzen über die Stützwalzen auf eine vorbestimmte Positionierung relativ zueinander angestellt werden. Die hierbei jeweils auftretende Walzkraft wird erfasst. Aus diesen Werten werden Größen ermittelt, welche für die Exzentrizität der unteren Stützwalze als Funktion der Drehstellung der unteren Stützwalze charakteristisch sind. Eine etwaige Exzentrizität der unteren Arbeitswalze wird bei dieser Ermittlung vernachlässigt. Im Betrieb werden die Exzentrizität in der oberen und der unteren Stützwalze in Abhängigkeit von deren jeweils aktuell erfasster Drehstellung korrigiert.
  • Die bekannte Vorgehensweise arbeitet gut, wenn die Exzentrizitäten der Arbeitswalzen hinreichend klein sind, so dass sie tatsächlich vernachlässigt werden können. Dies ist jedoch nicht stets der Fall. Oftmals überlagern sich auch beispielsweise eine Exzentrizität der oberen Stützwalze und eine Exzentrizität der oberen Arbeitswalze, so dass die Vorgehensweise der US 3 881 335 A entweder nicht durchführbar ist oder aber zu fehlerhaften Ergebnissen führt. Darüber hinaus setzt die Vorgehensweise der US 3 881 335 A implizit voraus, dass die Lager, in denen die Arbeits- und Stützwalzen gelagert sind, Wälzlager sind. Denn nur bei derartigen Lagern ist eine Belastung des Lagers im Stillstand möglich. Moderne Walzgerüste weisen jedoch Öl-Gleitlager auf. Öl-Gleitlager dürfen im Stillstand nicht mit Kräften belastet werden, wie sie im Walzbetrieb und auch im Rahmen der Lehre der US 3 881 335 A beim Ermitteln der Exzentrizitäten auftreten. Die Lehre der US 3 881 335 A ist daher bei modernen Walzgerüsten oftmals prinzipbedingt nicht anwendbar.
  • Für die Dickensteuerung wie beispielsweise eine AGC oder einen Dickenmonitor wird oftmals mit Totbändern gearbeitet, so dass die Steuerungen unempfindlich gegenüber einer typischen, meist fest eingestellten Exzentrizität werden. Die Genauigkeit der Regelung verringert sich dabei.
  • Im Kaltwalzbereich sind weiterhin Verfahren bekannt, bei denen anhand einer Frequenzanalyse des Walzkraftsignals und/ oder des Dickenverlaufs ein Modell erstellt wird. Mittels des Modells wird aktiv auf die Anstellung der Walzgerüste gewirkt, um dem Effekt der Exzentrizität auf die Dicke des Walzguts entgegenzuwirken.
  • Beim Walzen von Grobblech sind die gewalzten Längen in der Regel zu kurz, um eine derartige Frequenzanalyse durchzuführen. Weiterhin sind durch den oftmals gegebenen Einsatz von Twindrives, also getrennten Antrieben für den oberen und den unteren Walzensatz des Walzgerüsts, zusätzliche Variationsmöglichkeiten gegeben. Weiterhin ist es möglich, dass Stützwalzen relativ zu Arbeitswalzen durchrutschen.
  • Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, Möglichkeiten zu schaffen, mittels derer eine beim Walzen eines flachen Walzguts auftretende Gesamtexzentrizität in allen möglichen Fallkonstellationen korrigiert werden kann. Die Ermittlung und die Korrektur soll insbesondere unabhängig davon möglich sein, durch welche Walzen des Walzgerüsts die Gesamtexzentrizität zu welchem Anteil hervorgerufen wird.
  • Die Aufgabe wird durch ein Betriebsverfahren für ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts aus Metall mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Betriebsverfahrens sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche 2 bis 10.
  • Erfindungsgemäß wird ein Betriebsverfahren der eingangs genannten Art dadurch ausgestaltet, dass die Steuereinrichtung den Kompensationswert nicht nur anhand der ersten Größen, sondern zusätzlich auch anhand von zweiten Größen ermittelt, die für eine Exzentrizität der Arbeitswalzen des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung mindestens einer Walze des Walzgerüsts charakteristisch sind.
  • Durch diese Vorgehensweise kann jede Exzentrizität kompensiert werden, unabhängig davon, ob sie von den Arbeitswalzen oder den Stützwalzen hervorgerufen wird.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung wird das Walzgerüst zeitweise in einem Kalibrierbetrieb betrieben, in dem mittels des Walzgerüsts kein flaches Walzgut gewalzt wird. In diesem Fall ist es möglich, dass die Steuereinrichtung im Kalibrierbetrieb
    • für eine Anzahl von definierten Anfangsdrehstellungen sowohl des oberen Walzensatzes als auch des unteren Walzensatzes das Walzgerüst derart steuert, dass die obere Arbeitswalze auf der unteren Arbeitswalze aufliegt und die Walzen aneinander abrollen,
    • während des Abrollens der Walzen aneinander über eine von der jeweiligen Anfangsdrehstellung ausgehende jeweilige Erfassungslänge jeweils einen von der Drehstellung der mindestens einen Walze abhängigen Verlauf eines für eine Änderung des Walzspaltes charakteristischen Signals erfasst und
    • anhand der erfassten Verläufe die ersten und zweiten Größen ermittelt.
  • In manchen Fällen wird es ausreichen, dass die Anzahl an Anfangsdrehstellungen gleich 1 ist, dass also die Steuereinrichtung nur für eine einzige Anfangsdrehstellung des oberen Walzensatzes im Zusammenwirken mit einer einzigen Anfangsdrehstellung des unteren Walzensatzes während des Abrollens der Walzen aneinander über eine von diesen beiden Anfangsdrehstellungen ausgehende Erfassungslänge den Verlauf des für die Änderung des Walzspaltes charakteristischen Signals erfasst. Diese Vorgehensweise kann insbesondere dann ausreichen, wenn die Durchmesser der Stützwalzen sich voneinander in hinreichendem Umfang unterscheiden und die Durchmesser der Arbeitswalzen sich voneinander in hinreichendem Umfang unterscheiden oder aber nur für die beiden Stützwalzen zusammen einerseits und die beiden Arbeitswalzen zusammen andererseits jeweils ein Exzentrizitätsanteil ermittelt wird. Wenn hingegen die Durchmesser der Stützwalzen nahezu identisch sind und/oder die Durchmesser der Arbeitswalzen nahezu identisch sind und für alle vier Walzen jeweils ein eigener Kompensationsanteil ermittelt werden soll, ist es in vielen Fällen erforderlich, dass die Anzahl an Anfangsdrehstellungen größer als 1 ist. Die Anzahl an Anfangsdrehstellungen kann je nach Bedarf beispielsweise bei 2, 3, 4, ... liegen.
  • Wenn die Anzahl an Anfangsdrehstellungen beispielsweise bei zwei liegt, wird nach dem Erfassen des einen Verlaufs einer der beiden Walzensätze gegenüber dem anderen Walzensatz um eine vorgegebene Abrolllänge gedreht. Die Abrolllänge kann beispielsweise einer halben Umdrehung einer der beiden Walzen des jeweiligen Walzensatzes entsprechen. Danach wird der andere Verlauf erfasst. Es kommt also nicht darauf an, dass die Anfangsdrehstellungen beider Walzensätze geändert werden. Nur ein Verdrehen relativ zueinander ist erforderlich.
  • Alternativ zu einer eigenständigen Ermittlung der ersten und zweiten Größen in einem Kalibrierbetrieb ist es möglich, dass die ersten und zweiten Größen der Steuereinrichtung von einer übergeordneten Steuereinrichtung oder von einer Bedienperson vorgegeben werden. Beispielsweise kann beim Schleifen der Walzen in einer Schleiferei eine entsprechende Ermittlung der ersten und zweiten Größen erfolgen, so dass diese bereits beim Einbauen der Walzen in das Walzgerüst bekannt sind.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung des Betriebsverfahrens ist vorgesehen,
    • dass die Drehstellungen sowohl der Stützwalzen als auch der Arbeitswalzen des Walzgerüsts erfasst und von der Steuereinrichtung entgegengenommen werden oder dass die Drehstellung nur der Arbeitswalzen oder nur der Stützwalzen des Walzgerüsts erfasst und von der Steuereinrichtung entgegengenommen werden und die Drehstellungen derjenigen Walzen, deren Drehstellungen nicht erfasst werden, von der Steuereinrichtung aus den Drehstellungen derjenigen Walzen, deren Drehstellungen erfasst werden, ermittelt werden,
    • dass die ersten Größen die Exzentrizität der Stützwalzen in Abhängigkeit von der Drehstellung der Stützwalzen charakterisieren,
    • dass die zweiten Größen die Exzentrizität der Arbeitswalzen in Abhängigkeit von der Drehstellung der Arbeitswalzen charakterisieren und
    • dass die Steuereinrichtung den Kompensationswert in Abhängigkeit von der Drehstellung sowohl der Arbeitswalzen als auch der Stützwalzen ermittelt.
      Zum Walzen des flachen Walzguts müssen auf die Arbeitswalzen des Walzgerüsts Walzmomente ausgeübt werden. Dies erfolgt über Gerüstantriebe. In der Regel wirken die Gerüstantriebe direkt auf die Arbeitswalzen. In seltenen Einzelfällen werden die Stützwalzen angetrieben, so dass die Gerüstantriebe indirekt auf die Arbeitswalzen wirken. In der Regel weisen weiterhin die Gerüstantriebe Lagegeber auf, welche direkt Lagesignale ausgeben, für die Drehstellung des jeweiligen Gerüstantriebs charakteristisch sind. Anhand dieser Signale können
    • gegebenenfalls in Verbindung mit Übersetzungen von zwischen den Gerüstantrieben und den angetriebenen Walzen angeordneten Getrieben - die Drehstellungen der angetriebenen Walzen direkt ermittelt werden. Für diese Walzen sind daher zum Erfassen von deren Drehstellung eigene Lagegeber nicht erforderlich. Die anderen Walzen - also in der Regel die Stützwalzen, in seltenen Einzelfällen ausnahmsweise die Arbeitswalzen - können Lagegeber zum Erfassen von deren Drehstellung aufweisen. Alternativ können die Drehstellungen aus den Drehstellungen der angetriebenen Walzen in Verbindung mit der Abrollbedingung ermittelt werden.
  • In manchen Fällen kann es ausreichen, für die Stützwalzen einerseits und die Arbeitswalzen andererseits jeweils einen Exzentrizitätsanteil zu ermitteln und den Kompensationswert anhand der beiden Exzentrizitätsanteile zu ermitteln. Diese vereinfachte Vorgehensweise kann insbesondere dann ausreichen, wenn die Durchmesser der Stützwalzen untereinander gleich groß sind und die Durchmesser der Arbeitswalzen untereinander gleich groß sind.
  • In der Praxis weisen die Arbeitswalzen untereinander jedoch in der Regel geringfügig unterschiedliche Durchmesser auf. Gleiches gilt für die Stützwalzen untereinander. Vorzugsweise wird das Betriebsverfahren daher derart ausgestaltet,
    • dass die Drehstellungen der Stützwalzen des Walzgerüsts unabhängig voneinander ermittelt oder erfasst werden und dass die Drehstellungen der Arbeitswalzen des Walzgerüsts unabhängig voneinander ermittelt oder erfasst werden,
    • dass die ersten Größen Größen umfassen, welche die durch die obere Stützwalze hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung der oberen Stützwalze charakterisieren, und Größen umfassen, welche die durch die untere Stützwalze hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung der unteren Stützwalze charakterisieren,
    • dass die zweiten Größen Größen umfassen, welche die durch die obere Arbeitswalze hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung der oberen Arbeitswalze charakterisieren, und Größen umfassen, welche die durch die untere Arbeitswalze hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung der unteren Arbeitswalze charakterisieren, und
    • dass die Steuereinrichtung den Kompensationswert in Abhängigkeit von der jeweiligen Drehstellung sowohl der oberen und unteren Arbeitswalze als auch der oberen und unteren Stützwalze ermittelt.
  • In diesem Fall weist der Kompensationswert vier Exzentrizitätsanteile auf, deren Summe gleich dem Kompensationswert ist, nämlich je einen Exzentrizitätsanteil für die obere Stützwalze, die untere Stützwalze, die obere Arbeitswalze und die untere Arbeitswalze.
  • In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung erfolgt im Normalbetrieb während Walzpausen, während derer kein flaches Walzgut gewalzt wird, ein Drehen der Walzen des Walzgerüsts entgegen der Drehrichtung während des Walzens des zuletzt gewalzten flachen Walzguts. Dadurch können insbesondere in dem Fall, dass nicht alle Drehstellungen erfasst werden, sondern einige Drehstellungen aus den erfassten Bestellungen abgeleitet werden, Fehler minimiert werden, die sich anderenfalls aufgrund der Akkumulierung einer Abweichung der Drehstellung über mehrere Umdrehungen der Walzen hinweg aufaddieren würden. Prinzipiell ist diese Vorgehensweise jedoch auch möglich, wenn die Drehstellungen aller Walzen erfasst werden.
  • In einer weiteren bevorzugten alternativen Ausgestaltung wird für Walzen, deren Drehstellungen nicht erfasst werden, sondern deren Drehstellungen aus den Drehstellungen derjenigen Walzen, deren Drehstellungen erfasst werden, ermittelt werden, jeweils das Passieren einer Referenzdrehstellung erfasst und der Steuereinrichtung zugeführt. Durch diese Ausgestaltung kann die Akkumulierung einer Abweichung der Drehstellung über mehrere Umdrehungen der Walzen hinweg vermieden werden, da mit jedem Passieren der jeweiligen Referenzdrehstellung durch die jeweilige Walze eine neue Synchronisierung ermöglicht wird.
  • In einer weiterhin bevorzugten Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung werden während Walzpausen, während derer kein flaches Walzgut gewalzt wird, der obere und/oder der untere Walzensatz derart gedreht, dass beim Walzen des nächsten flachen Walzguts eine Kostenfunktion minimiert wird, in welche eine durch die Summe der Exzentrizitäten der Arbeitswalzen und der Stützwalzen gebildete Gesamtexzentrizität, die erste zeitliche Ableitung der Gesamtexzentrizität und/oder die zweite zeitliche Ableitung der Gesamtexzentrizität eingehen. In der Regel wird in die Kostenfunktion nur eine dieser drei Größen eingehen. Es ist jedoch auch möglich, dass in die Kostenfunktion mehrere dieser Größen eingehen. In der Regel erfolgt die Minimierung der Kostenfunktion im Normalbetrieb. Sie kann aber, sofern die Eigenschaften des als nächstes zu walzenden flachen Walzguts bereits bekannt sind, auch am Ende des Kalibrierbetriebs erfolgen.
  • In dem Fall, dass in die Kostenfunktion nur die Gesamtexzentrizität eingeht, kann die zu kompensierende Gesamtexzentrizität minimiert werden. In analoger Weise kann in dem Fall, dass in die Kostenfunktion nur die erste zeitliche Ableitung der Gesamtexzentrizität eingeht, die Geschwindigkeit, mit der der Walzspalt verstellt werden muss, minimiert werden. In analoger Weise kann in dem Fall, dass in die Kostenfunktion nur die zweite zeitliche Ableitung der Gesamtexzentrizität eingeht, die Beschleunigung, mit der der Walzspalt verstellt werden muss, minimiert werden.
  • In vielen Fällen führt die erfindungsgemäße Vorgehensweise bereits zu ausgezeichneten Ergebnissen. In manchen Fällen kann es jedoch geschehen, dass trotz der Korrektur des Walzspaltsollwerts um den ermittelten Kompensationswert noch eine Restexzentrizität auftritt. Um auch eine derartige Restexzentrizität zu kompensieren, ist vorzugsweise vorgesehen, dass die Steuereinrichtung während des Walzens des flachen Walzguts ein Signal erfasst, das für die Restexzentrizität charakteristisch ist. In diesem Fall kann die Steuereinrichtung die ersten und zweiten Größen anhand der Restexzentrizität nachführen.
  • Die Aufgabe wird weiterhin durch ein Computerprogramm mit den Merkmalen des Anspruchs 11 gelöst. Erfindungsgemäß wird ein Computerprogramm der eingangs genannten Art dadurch ausgestaltet, dass die Abarbeitung des Computerprogramms durch die Steuereinrichtung bewirkt, dass die Steuereinrichtung das Walzgerüst gemäß einem erfindungsgemäßen Betriebsverfahren betreibt.
  • Die Aufgabe wird weiterhin durch eine Steuereinrichtung mit den Merkmalen des Anspruchs 12 gelöst. Erfindungsgemäß ist die Steuereinrichtung derart ausgebildet, dass sie das Walzgerüst gemäß einem erfindungsgemäßen Betriebsverfahren betreibt.
  • Die Aufgabe wird weiterhin durch ein Walzgerüst mit den Merkmalen des Anspruchs 13 gelöst. Erfindungsgemäß wird ein Walzgerüst der eingangs genannten Art dadurch ausgestaltet, dass das Walzgerüst von einer erfindungsgemäßen Steuereinrichtung gesteuert wird.
  • Die oben beschriebenen Eigenschaften, Merkmale und Vorteile dieser Erfindung sowie die Art und Weise, wie diese erreicht werden, werden klarer und deutlicher verständlich im Zusammenhang mit der folgenden Beschreibung der Ausführungsbeispiele, die in Verbindung mit den Zeichnungen näher erläutert werden. Hierbei zeigen in schematischer Darstellung:
    • FIG 1
    eine perspektivische Ansicht eines Walzgerüsts,
    FIG 2
    eine Seitenansicht des Walzgerüsts von FIG 1,
    FIG 3
    ein Ablaufdiagramm,
    FIG 4
    zwei Arbeitswalzen und zwei Stützwalzen,
    FIG 5
    einen zeitlichen Verlauf eines Exzentrizitätssignals,
    FIG 6
    zugehörige Wege auf Walzenumfängen,
    FIG 7
    zwei zeitliche Verläufe von Exzentrizitätssignalen,
    FIG 8
    zugehörige Wege auf Walzenumfängen,
    FIG 9
    eine Walze und deren Änderung des Radius,
    FIG 10
    ein Ablaufdiagramm,
    FIG 11
    eine gemessene und eine zugehörige, modellierte Exzentrizität im Vergleich,
    FIG 12
    zugehörige Wege auf Walzenumfängen und
    FIG 13
    ein Ablaufdiagramm.
  • Gemäß den FIG 1 und 2 weist ein Walzgerüst einen oberen Walzensatz U und einem unteren Walzensatz L auf. Der obere Walzensatz U weist eine obere Arbeitswalze 1U und eine obere Stützwalze 2U auf. Der untere Walzensatz L weist eine untere Arbeitswalze 1L und eine untere Stützwalze 2L auf. Mittels des Walzgerüsts wird ein flaches Walzgut 3 aus Metall gewalzt. Bei dem flachen Walzgut 3 kann es sich insbesondere um ein Grobblech oder um ein Metallband handeln. Das Metall, aus dem das flache Walzgut 3 besteht, kann insbesondere Stahl sein. Alternativ kann es sich um Aluminium, Kupfer, Messing oder ein anderes Metall handeln.
  • Das Walzgerüst wird von einer Steuereinrichtung 4 gesteuert. Die Steuereinrichtung 4 ist derart ausgebildet, dass sie das Walzgerüst gemäß einem Betriebsverfahren betreibt, das nachstehend näher erläutert wird.
  • In der Regel ist die Steuereinrichtung 4 als programmierbare Steuereinrichtung 4 ausgebildet. In diesem Fall wird die entsprechende Ausbildung der Steuereinrichtung 4, so dass sie das Walzgerüst gemäß dem Betriebsverfahren betreibt, durch ein Computerprogramm 5 bewirkt, mit dem die Steuereinrichtung 4 programmiert ist. Das Computerprogramm 5 umfasst Maschinencode 6, der von der Steuereinrichtung 4 unmittelbar abarbeitbar ist. Die Abarbeitung des Maschinencodes 6 durch die Steuereinrichtung 4 bewirkt in diesem Fall, dass die Steuereinrichtung 4 das Walzgerüst gemäß dem entsprechenden Betriebsverfahren betreibt.
  • Das Walzgerüst wird von der Steuereinrichtung 4 zumindest zeitweise in einem Normalbetrieb betrieben. Insbesondere erfolgt das Walzen des flachen Walzguts 3 im Normalbetrieb. Oftmals wird das Walzgerüst von der Steuereinrichtung 4 weiterhin zeitweise auch in einem Kalibrierbetrieb betrieben. Im Kalibrierbetrieb wird mittels des Walzgerüsts 3 kein flaches Walzgut gewalzt. Nachfolgend wird angenommen, dass das Walzgerüst von der Steuereinrichtung 4 alternativ im Normalbetrieb oder im Kalibrierbetrieb betrieben wird.
  • Die Steuereinrichtung 4 prüft daher gemäß FIG 3 zunächst in einem Schritt S1, ob das Walzgerüst im Normalbetrieb betrieben wird. Wenn das Walzgerüst im Normalbetrieb betrieben wird, prüft die Steuereinrichtung 4 in einem Schritt S2, ob momentan ein Walzgut 3 gewalzt wird. Wenn momentan ein Walzgut 3 gewalzt wird, geht die Steuereinrichtung 4 zu Schritten S3 bis S7 über.
  • Im Schritt S3 wird ein Sollwalzspalt s* festgelegt. In einem Schritt S4 nimmt die Steuereinrichtung 4 eine Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW mindestens einer Walze 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts entgegen. Im Schritt S5 ermittelt die Steuereinrichtung 4 einen von der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der mindestens einen Walze 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts abhängigen Kompensationswert ε. Die Ermittlung erfolgt anhand von Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW, die für eine Gesamtexzentrizität der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts als Funktion der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der mindestens einen Walze 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts charakteristisch sind. Die Größen RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB sind erste Größen, die für eine Exzentrizität der Stützwalzen 2U, 2L des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW mindestens einer Walze 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts charakteristisch sind. In analoger Weise sind die Größen RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW zweite Größen, die für eine Exzentrizität der Arbeitswalzen 1U, 1L als Funktion einer Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW mindestens einer Walze 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts charakteristisch sind. Die Bedeutung der ersten Größen RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB und der zweiten Größen RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW wird im weiteren Verlauf ersichtlich werden.
  • Im Schritt S6 korrigiert die Steuereinrichtung 4 den Walzspaltsollwert s* um den im Schritt S4 ermittelten Kompensationswert ε. Im Schritt S7 stellt die Steuereinrichtung 4 einen Walzspalt s des Walzgerüsts entsprechend dem korrigierten Walzspaltsollwert ein. Dadurch wird das flache Walzgut 3 mittels des Walzgerüsts entsprechend dem korrigierten Walzspaltsollwert von einer Anfangsdicke auf eine Enddicke gewalzt.
  • Vom Schritt S7 geht die Steuereinrichtung wieder zum Schritt S1 zurück. Die Abfolge der Schritte S1 bis S7 wird daher während des Walzens des flachen Walzguts 3 von der Steuereinrichtung 4 kontinuierlich ausgeführt.
  • Wenn die Steuereinrichtung 4 das Walzgerüst zwar im Normalbetrieb betreibt, momentan aber kein flaches Walzgut gewalzt wird, geht die Steuereinrichtung 4 vom Schritt S2 zu einem Schritt S8 über. Im Schritt S8 können andere Maßnahmen ergriffen werden, die später näher erläutert werden.
  • Wenn die Steuereinrichtung 4 das Walzgerüst nicht im Normalbetrieb betreibt, befindet sich das Walzgerüst im Kalibrierbetrieb. In diesem Fall geht die Steuereinrichtung zu Schritten S9 bis S14 über. Im Kalibrierbetrieb werden die ersten und zweiten Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW ermittelt.
  • Im Schritt S9 werden eine definierte Anfangsdrehstellung des oberen Walzensatzes U und eine definierte Anfangsdrehstellung des unteren Walzensatzes L des Walzgerüsts eingestellt. Beispielsweise können die beiden Anfangsdrehstellungen derart eingestellt werden, dass in FIG 4 dargestellte (nur gedanklich vorhandene) Punkte der oberen Arbeitswalze 1U und der oberen Stützwalze 2U einander direkt gegenüber liegen und in analoger Weise in FIG 4 dargestellte (nur gedanklich vorhandene) Punkte der unteren Arbeitswalze 1L und der unteren Stützwalze 2L einander direkt gegenüber liegen. Zu diesem Zweck kann beispielsweise das Walzgerüst aufgefahren werden, so dass die obere Arbeitswalze 1U und die untere Arbeitswalze 1L sich nicht berühren. Danach werden die beiden Walzensätze U, L unabhängig voneinander in ihre jeweilige Anfangsdrehstellung gedreht.
  • Um die beiden Walzensätze U, L unabhängig voneinander in ihre jeweilige Anfangsdrehstellung drehen zu können, werden die Walzen 1U, 2U des oberen Walzensatzes U von den Walzen 1L, 2L des unteren Walzensatzes L abgehoben. Zum Drehen der Walzensätze U, L als solches können beispielsweise entsprechend der Darstellung in FIG 1 voneinander unabhängige Antriebe 7U, 7L für die beiden Walzensätze U, L vorhanden sein. Alternativ kann ein gemeinsamer Antrieb vorhanden sein, der beispielsweise mit dem unteren Walzensatz L permanent verbunden ist, mit dem oberen Walzensatz U jedoch über eine lösbare Kupplung. In diesem Fall wird zunächst der obere Walzensatz U in seine Anfangsdrehstellung überführt, dann wird die Kupplung gelöst, und es wird der untere Walzensatz L in seine Anfangsstellung überführt. Danach wird die Kupplung wieder geschlossen.
  • Nach dem Drehen der beiden Walzensätze U, L in ihre jeweilige Anfangsdrehstellung steuert die Steuereinrichtung 4 das Walzgerüst im Schritt S10 derart, dass der Walzspalt s geschlossen wird. Das Schließen des Walzspaltes s erfolgt, ohne dass sich das flache Walzgut im Walzspalt s befindet. Mit dem Schließen des Walzspaltes s liegt somit die obere Arbeitswalze 1U auf der unteren Arbeitswalze 1L auf.
  • Sodann steuert die Steuereinrichtung 4 das Walzgerüst im Schritt S11 derart, dass die Walzen 1U, 1L, 2U, 2L aneinander abrollen. Dieser Zustand - also das Abrollen der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L aneinander - wird für eine relativ große Länge L0 beibehalten. Die Länge L0 wird nachfolgend als Erfassungslänge L0 bezeichnet. Die Erfassungslänge L0 geht von der jeweiligen Anfangsdrehstellung der Walzensätze U, L aus. Sie ist insbesondere derart bemessen, dass alle Walzen 1U, 1L, 2U, 2L mehrere vollständige Umdrehungen ausführen.
  • Während des Abrollens der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L erfasst die Steuereinrichtung 4 im Schritt S11 zugleich auch über die Erfassungslänge L0 einen Verlauf eines Signals F, s, das für eine Änderung des Walzspaltes s charakteristisch ist. Das Signal F, s ist - selbstverständlich - von der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der mindestens einen Walze 1U, 1L, 2U, 2L abhängig. Beispielsweise kann die Steuereinrichtung 4 das Walzgerüst im Rahmen des Schrittes S11 walzspaltgeregelt bei einer konstanten Einstellung des Walzspaltes s halten und als charakteristisches Signal s, F die zugehörige Walzkraft F erfassen. Ebenso kann die Steuereinrichtung 4 umgekehrt das Walzgerüst im Rahmen des Schrittes S11 walzkraftgeregelt mit einer konstanten Walzkraft F betreiben und als charakteristisches Signal s, F den sich ergebenden Walzspalt s erfassen. In beiden Fällen spiegelt das erfasste Signal s, F direkt die Gesamtexzentrizität ε wider. FIG 5 zeigt - rein beispielhaft - die Änderung des sich ergebenden Walzspalts s im Falle einer Walzkraftregelung über eine Erfassungslänge L0 von 30 m und einem Durchmesser der Arbeitswalzen 1U, 1L von ca. 1,00 m und einem Durchmesser der Stützwalzen 2U, 2L bei einem Durchmesser von ca. 1,65 m. FIG 6 zeigt rein beispielhaft die korrespondierenden Umdrehungen der Arbeitswalzen 1U, 1L und der Stützwalzen 2U, 2L.
  • In manchen Fällen kann es ausreichen, die Vorgehensweise der Schritte S9 bis S11 nur für ein einziges Paar von Anfangsdrehstellungen durchzuführen. In diesem Fall geht die Steuereinrichtung 4 direkt zum Schritt S14 über. Anderenfalls geht die Steuereinrichtung 4 zunächst zum Schritt S12 über. Im Schritt S12 prüft die Steuereinrichtung 4, ob sie die Vorgehensweise der Schrittes S9 bis S11 bereits für alle erforderlichen Paare von Anfangsdrehstellungen durchgeführt hat. Erst wenn dies der Fall ist, geht die Steuereinrichtung 4 zum Schritt S14 über.
  • Wenn dies nicht der Fall ist, geht die Steuereinrichtung 4 vom Schritt S12 zum Schritt S13 über. Im Schritt S13 selektiert die Steuereinrichtung 4 das nächste Paar von Anfangsdrehstellungen. Vom Schritt S13 geht die Steuereinrichtung sodann zum Schritt S9 zurück.
  • Die Anzahl an weiteren Paaren von Anfangsdrehstellungen und die zugehörigen Stellungen als solche können nach Bedarf bestimmt sein. Es kann nach Bedarf die Anfangsdrehstellung unteren Walzensatzes L unverändert sein, während der obere Walzensatz U jeweils um einen vorbestimmten Winkel der oberen Arbeitswalze 1U oder der oberen Stützwalze 2U gedreht wird. Auch die umgekehrte Vorgehensweise ist möglich. Auch ist es möglich, dass beide Walzensätze U, L gedreht werden.
  • Insbesondere im Falle nur eines einzigen weiteren Paares von Anfangsdrehstellungen kann der vorbestimmte Winkel beispielsweise, wie in FIG 4 gestrichelt dargestellt, mit einer halben Umdrehung der oberen Stützwalze 2U korrespondieren. In diesem Fall ergibt sich entsprechend der Darstellung in FIG 7 zusätzlich ein anderer Verlauf des Signals s, F. FIG 8 zeigt die zugehörigen Umdrehungszahlen der Arbeitswalzen 1U, 1L und der Stützwalzen 2U, 2L.
  • Im Schritt S14 ermittelt die Steuereinrichtung 4 anhand der erfassten Verläufe die ersten und zweiten Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW. Die Grundlagen dieser Ermittlung werden nachstehend näher erläutert.
  • Idealerweise sollte eine Walze 8 perfekt rund sein, also keinerlei Exzentrizität aufweisen. In der Praxis ist dies jedoch nicht der Fall. FIG 9 zeigt - stark übertrieben - eine Variation eines Radius r der Walze 8 als Funktion der Drehstellung ϕ der Walze 8 relativ zu einer Referenzstellung. Mathematisch lässt sich der Radius r als Funktion der Drehstellung ϕ schreiben als r φ = r 0 + ∑ i = 1 ∞ δri ⋅ sin iφ − φi
    Figure imgb0001
     r0 bezeichnet hierbei den mittleren (idealen) Radius der Walze 8. δri bezeichnet den Anteil der i-ten Störung. ϕi bezeichnet eine Phasenlage der i-ten Störung.
  • Für die Stützwalzen 2U, 2L sind alle Störungen relevant, da für den Walzspalt s nur der Radius wirksam ist. Für die Arbeitswalzen 1U, 1L sind hingegen nur die geraden Störungen relevant, da für die Arbeitswalzen 1U, 1L für den Walzspalt s der Durchmesser wirksam ist. Wenn man weiterhin für alle Walzen 1U, 1L, 2U, 2L nur die Störung mit der niedrigsten wirksamen Frequenz betrachtet - d.h. für die Stützwalzen 2U, 2L die erste Störung und für die Arbeitswalzen 1U, 1L die zweite Störung - lässt sich die resultierende Exzentrizität ε schreiben als ε = RUB ⋅ sin φUB − φ 1 UB + RLB ⋅ sin φLB − φ 1 LB + RUW sin 2 φUW − φ 2 UW + RLW ⋅ sin 2 φLW − φ 2 LW
    Figure imgb0002
     Hierbei sind
    • RUB die Exzentrizitätsamplitude der oberen Stützwalze 2U,
    • RUW die Exzentrizitätsamplitude der oberen Arbeitswalze 1U,
    • RLB die Exzentrizitätsamplitude der unteren Stützwalze 2L,
    • RLW die Exzentrizitätsamplitude der unteren Arbeitswalze 1U,
    • ϕ1UB die Phasenlage der ersten Störung der Exzentrizität der oberen Stützwalze 2U,
    • ϕ2UW die Phasenlage der zweiten Störung der Exzentrizität der oberen Arbeitswalze 1U,
    • ϕ1LB die Phasenlage der ersten Störung der Exzentrizität der unteren Stützwalze 2L,
    • ϕ2LW die Phasenlage der zweiten Störung der Exzentrizität der unteren Arbeitswalze 1U,
    • ϕUB die Drehstellung der oberen Stützwalze 2U,
    • ϕUW die Drehstellung der oberen Arbeitswalze 1U,
    • ϕLB die Drehstellung der unteren Stützwalze 2L und
    • ϕLW die Drehstellung der unteren Arbeitswalze 1U.
  • In Gleichung 2 sind acht Größen unbekannt, nämlich die vier Exzentrizitätsamplituden RUB, RUW, RLW, RLB und die vier Phasenlagen ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW.
  • Zur Bestimmung dieser acht Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW kann nun ein Optimierungsproblem angesetzt werden, mittels dessen die Abweichung einer Norm minimiert wird. Man versucht also, das Minimum von ∫ o L 0 ‖ ε φUB φUW φLW φLB − ε ′ φUB φUW φLW φLB ‖ ⅆ l
    Figure imgb0003
     zu finden, wobei ε die für bestimmte Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW gemessene Exzentrizität und ε' die für die gleichen Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW gemäß Gleichung 2 errechnete Exzentrizität ist. 1 ist der auf dem Umfang der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L zurückgelegte Weg. Derartige Optimierungen sind Fachleuten geläufig. Die Ermittlung der Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW ist ohne weiteres möglich, da die (mittleren) Radien der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L bekannt sind, weiterhin die Anfangsdrehstellungen (für 1 = 0) bekannt sind und schließlich die Abrollbedingung gilt, das heißt, dass die Walzen 1U, 1L, 2U, 2L beim Abrollen gleiche Wege zurücklegen.
  • In Einzelfällen kann es ausreichen, die Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW nur einer einzigen Walze 1U, 1L, 2U, 2L zu erfassen und die Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der anderen Walzen 1U, 1L, 2U, 2L aus der erfassten Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW in Verbindung mit den bekannten Radien bzw. Durchmessern der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L abzuleiten. Insbesondere über größere Strecken wird dies aufgrund von Rutschbewegungen und aufgrund von Schwankungen der Radien aufgrund der Exzentrizitäten jedoch zu ungenau.
  • Vorzugsweise werden daher entsprechend der Darstellung in FIG 1 mittels entsprechender Drehstellungsgeber 9U, 9L die Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW sowohl der Stützwalzen 2U, 2L als auch der Arbeitswalzen 1U, 1L des Walzgerüsts erfasst. Die erfassten Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW werden der Steuereinrichtung 4 zugeführt und von der Steuereinrichtung 4 entgegengenommen. Bezüglich eines Paares gleichartiger Walzen 1U, 1L, 2U, 2L - in der Regel die Stützwalzen 2U, 2L - ist hierfür ein zusätzliches Paar von Drehstellungsgebern 9U, 9L erforderlich. Das andere Paar gleichartiger Walzen 1U, 1L, 2U, 2L - in der Regel die Arbeitswalzen 1U, 1L - wird hingegen mittels der Walzgerüstantriebe 7U, 7L angetrieben. Die Walzgerüstantriebe 7U, 7L weisen in der Regel intern Drehstellungsgeber auf. Deren Signale können in diesem Fall zur Ermittlung der Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der angetriebenen Walzen 1U, 1L, 2U, 2L herangezogen werden.
  • Alternativ kann es ausreichen, pro Walzensatz U, L nur die Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW einer der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L des entsprechenden Walzensatzes U, L zu erfassen. In diesem Fall werden von der Steuereinrichtung 4 nur diese Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW entgegengenommen. Die Drehstellung ϕUB, ϕLB, ϕUW, ϕLW der jeweils anderen Walze 2U, 2L, 1U, 1L des entsprechenden Walzensatzes U, L wird in diesem Fall von der Steuereinrichtung 4 anhand der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW derjenigen Walze 1U, 1L, 2U, 2L des entsprechenden Walzensatzes U, L ermittelt, deren Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW erfasst wird. Diese Vorgehensweise wird in diesem Fall sowohl im Normalbetrieb als auch im Kalibrierbetrieb ergriffen.
  • Wenn alle Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW direkt mittels entsprechender Drehstellungsgeber 9U, 9L erfasst werden, stehen jederzeit alle Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW direkt und unmittelbar zur Verfügung. Wenn hingegen (beispielsweise) nur die Drehstellungen ϕUW, ϕLW der Arbeitswalzen 1L, 1U erfasst werden und die Drehstellungen ϕUB, ϕLB der Stützwalzen 2U, 2L aus den Drehstellungen ϕUW, ϕLW der Arbeitswalzen 1U, 1L abgeleitet werden, besteht die Gefahr, dass über größere Strecken (die mit vielen vollständigen Umdrehungen der Stützwalzen 2U, 2L korrespondieren) die Drehstellungen ϕUB, ϕLB der Stützwalzen 2U, 2L zu ungenau werden. Zur Lösung dieses Problems sind zwei alternative Ausgestaltungen möglich, die jedoch prinzipiell auch miteinander kombiniert werden können.
  • Zum einen ist es möglich, dass während Walzpausen ein Drehen der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts entgegen der Drehrichtung erfolgt, in die die Walzen 1U, 1L, 2U, 2L während des Walzens des zuletzt gewalzten flachen Walzguts 3 gedreht werden. Die Walzen 1U, 1L, 2U, 2L werden also zurückgedreht. Das Zurückdrehen ist eine mögliche Ausgestaltung des Schrittes S8 von FIG 3. Dementsprechend wird das Walzgerüst zu diesem Zeitpunkt im Normalbetrieb betrieben. Das Zurückdrehen wird also im Rahmen einer normalen Walzpause zwischen dem Walzen von zwei flachen Walzgütern 3 ausgeführt. Es handelt sich nicht um einen Kalibrierbetrieb, in dem die ersten und zweiten Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW ermittelt werden. Durch diese Maßnahme wird erreicht, dass sich Fehler zwar während des Walzens eines einzelnen flachen Walzguts 3 akkumulieren können, danach aber wieder eine Reduzierung des aufgelaufenen Fehlers erfolgt.
  • Alternativ ist es möglich, dass den Stützwalzen 2U, 2L Referenzsignalgeber 10U, 10L zugeordnet sind. Die Referenzsignalgeber 10U, 10L erfassen zwar nicht über den gesamten Winkelbereich von 360° die Drehstellung ϕUB, ϕLB der Stützwalzen 2U, 2L. Sie geben jedoch jeweils ein Signal (beispielsweise einen Impuls) ab, wenn die Drehstellung ϕUB, ϕLB der entsprechenden Stützwalze 2U, 2L mit einer vorbestimmten Referenzdrehstellung korrespondiert. Mittels der Referenzsignalgeber 10U, 10L wird dadurch beim kontinuierlichen Drehen der Stützwalzen 2U, 2L jeweils das Passieren der Referenzdrehstellung erfasst. Die entsprechenden Signale werden selbstverständlich der Steuereinrichtung 4 zugeführt. Diese kann daher - sowohl im Normalbetrieb als auch im Kalibrierbetrieb - nach jeder vollständigen Umdrehung der entsprechenden Stützwalze 2U, 2L eine neue Synchronisierung der Drehbewegung der entsprechenden Stützwalze 2U, 2L relativ zur Drehbewegung der Arbeitswalze 1U, 1L des entsprechenden Walzensatzes U, L vornehmen.
  • Selbstverständlich ist ebenso die umgekehrte Vorgehensweise möglich, dass also die Drehstellungen ϕUB, ϕLB der Stützwalzen 2U, 2L erfasst werden, die Drehstellungen ϕUW, ϕLW der Arbeitswalzen 1U, 1L aus den Drehstellungen ϕUB, ϕLB der Stützwalzen 2U, 2L abgeleitet werden und für die Arbeitswalzen 1U, 1L jeweils das Passieren einer Referenzdrehstellung erfasst wird.
  • Obenstehend wurde eine Vorgehensweise erläutert, bei der (sowohl im Normalbetrieb als auch im Kalibrierbetrieb) die Drehstellungen ϕUB, ϕLB der Stützwalzen 2U, 2L unabhängig voneinander ermittelt oder erfasst werden und ebenso die Drehstellungen ϕUW, ϕLW der Arbeitswalzen 1U, 1L unabhängig voneinander ermittelt oder erfasst werden. Es werden also alle vier Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW explizit erfasst oder ermittelt. In diesem Fall ergibt sich die Gesamtexzentrizität ε als Summe der Teilexzentrizitäten der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L. Für jede Walze 1U, 1L, 2U, 2L ermittelt die Steuereinrichtung 4 somit in Abhängigkeit von der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der jeweiligen Walze 1U, 1L, 2U, 2L die zugehörige, von der jeweiligen Walze 1U, 1L, 2U, 2L hervorgerufene Teilexzentrizität und addiert die Teilexzentrizitäten zur Gesamtexzentrizität ε. Die Steuereinrichtung 4 ermittelt also im Normalbetrieb den Kompensationswert ε in Abhängigkeit von der jeweiligen Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW sowohl der oberen und unteren Arbeitswalze 1U, 1L als auch der oberen und unteren Stützwalze 2U, 2L.
  • Um die vier genannten Teilexzentrizitäten ermitteln zu können, müssen der Steuereinrichtung 4 auch die korrespondierenden charakteristischen Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW bekannt sein. Im Rahmen des Kalibrierbetriebs ermittelt die Steuereinrichtung 4 somit für die obere Stützwalze 2U die Größen RUB, ϕUB, die für deren Teilexzentrizität charakteristisch sind. In analoger Weise erfolgt im Kalibrierbetrieb auch für die unteren Stützwalze 2L, die obere Arbeitswalze 1U und die untere Arbeitswalze 1L jeweils die Ermittlung der beiden für die Teilexzentrizität der jeweiligen Walze 2L, 1U, 1L charakteristischen Größen RUW, RLW, RLB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW.
  • Die Radien bzw. Durchmesser der Stützwalzen 2L, 2U sind untereinander in der Regel gleich groß. Ebenso sind die Radien bzw. Durchmesser der Arbeitswalzen 1U, 1L untereinander in der Regel gleich groß. Wenn gewährleistet werden kann, dass zwischen zwei Kalibrierungen nur ein hinreichend kleiner Schlupf zwischen den Walzen 1U, 2U des oberen Walzensatzes U gegenüber den Walzen 1U, 1L des unteren Walzensatzes L auftritt, können die durch die Stützwalzen 2U, 2L hervorgerufenen Teilexzentrizitäten zusammengefasst werden und können ebenso die durch die Arbeitswalzen 1U, 1L hervorgerufenen Teilexzentrizitäten zusammengefasst werden. Auch in diesem Fall ergibt sich die Gesamtexzentrizität als Summe der Teilexzentrizitäten der Stützwalzen 2U, 2L und der Arbeitswalzen 1U, 1L. Die Summe weist jedoch in diesem Fall nur zwei Summanden auf, nämlich je einen für die von den Stützwalzen 2U, 2L hervorgerufene Teilexzentrizität und für die von den Arbeitswalzen 1U, 1L hervorgerufene Teilexzentrizität. Die Steuereinrichtung 4 ermittelt in diesem Fall im Normalbetrieb in Abhängigkeit von der Drehstellung ϕUW, ϕLW einer der Arbeitswalzen 1U, 1L eine Teilexzentrizität für die Arbeitswalzen 1U, 1L und in Abhängigkeit von der Drehstellung ϕUB, ϕLB einer der Stützwalzen 2U, 2L eine Teilexzentrizität für die Stützwalzen 2U, 2L. Weiterhin addiert sie in diesem Fall die beiden Teilexzentrizitäten zur Gesamtexzentrizität ε. Die Steuereinrichtung 4 ermittelt also auch in diesem Fall im Normalbetrieb den Kompensationswert ε in Abhängigkeit von der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW sowohl der Arbeitswalzen 1U, 1L als auch der Stützwalzen 2U, 2L. Im Rahmen des Kalibrierbetriebs ermittelt die Steuereinrichtung 4 in diesem Fall für die beiden Stützwalzen 2U, 2L einheitliche Größen, die für deren Teilexzentrizität charakteristisch sind, beispielsweise eine Exzentrizitätsamplitude und eine Phasenlage. Ebenso ermittelt die Steuereinrichtung 4 in diesem Fall im Kalibrierbetrieb für die beiden Arbeitswalzen 1U, 1L einheitliche Größen, die für deren Teilexzentrizität charakteristisch sind, beispielsweise eine Exzentrizitätsamplitude und eine Phasenlage.
  • Weiterhin können während Walzpausen entsprechend der Darstellung in FIG 10 Schritte S21 bis S23 vorhanden sein. Die Schritte S21 bis S23 sind eine mögliche Ausgestaltung des Schrittes S8 von FIG 1.
  • Gemäß FIG 10 ermittelt die Steuereinrichtung 4 im Schritt S21 eine Kostenfunktion K. In die Kostenfunktion K können - gewichtet mit jeweiligen Wichtungsfaktoren α0 bis α2 - beispielsweise die Gesamtexzentrizität ε, die erste zeitliche Ableitung der Gesamtexzentrizität und/oder die zweite zeitliche Ableitung der Gesamtexzentrizität eingehen. Es ist möglich, dass alle drei Wichtungsfaktoren α0 bis α2 von 0 verschieden sind. Alternativ ist es möglich, dass nur zwei der Wichtungsfaktoren α0 bis α2 von 0 verschieden sind. Mindestens einer der drei Wichtungsfaktoren α0 bis α2 muss jedoch von 0 verschieden sein. Die Wichtungsfaktoren α0 bis α2 können der Steuereinrichtung 4 fest vorgegeben sein oder von einem Anwender im Rahmen einer Parametrierung festgelegt werden. Die Steuereinrichtung 4 ermittelt in diesem Fall weiterhin im Schritt S22 ein Minimum der Kostenfunktion K über eine gewalzte Länge L1. Sie bildet also das Integral ∫ o L 1 ‖ K ‖ ⅆ l
    Figure imgb0004
     und minimiert das Integral dadurch, dass sie Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L variiert, zu denen mit dem Walzen des nächsten flachen Walzguts 3 begonnen wird. Die gewalzte Länge L1 ist - bezogen auf die Mantelflächen der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L - diejenige Länge, über welche die Walzen 1U, 1L, 2U, 2L dieses flache Walzgut 3 walzen. Im Schritt S23 stellt die Steuereinrichtung 4 sodann die Drehstellungen ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L entsprechend ein. Die Steuereinrichtung 4 dreht also den oberen und/oder den unteren Walzensatz U, L derart, dass die Kostenfunktion K beim Walzen des nächsten flachen Walzguts 3 minimiert wird.
  • Es ist möglich, dass im Rahmen des Schrittes S23 das Walzgerüst geschlossen ist. In diesem Fall können die beiden Walzensätze U, L nur zusammen gedreht werden. Alternativ kann das Walzgerüst geöffnet werden. In diesem Fall können die beiden Walzensätze U, L unabhängig voneinander gedreht werden.
  • Die erfindungsgemäße Vorgehensweise führt zu ausgezeichneten Ergebnissen. FIG 11 zeigt rein beispielhaft einen Vergleich zwischen einer gemessenen (M) Exzentrizität ε und einer zugehörigen, modellierten (C) Exzentrizität ε, also einer Exzentrizität ε, die anhand der Exzentrizitätsamplituden RUB, RUW, RLW, RLB und Phasenlagen ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW ermittelt wurde, wobei die Exzentrizitätsamplituden RUB, RUW, RLW, RLB und Phasenlagen ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW anhand des gemessenen Verlaufs der Exzentrizität ε ermittelt wurden. FIG 12 zeigt den zugehörigen Verlauf der Umdrehungen der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L.
  • Im Idealfall werden durch das Aufschalten des Kompensationssignals ε die Exzentrizitäten der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L vollständig kompensiert. Aufgrund von thermischen Effekten, Verschleiß usw. kann es jedoch geschehen, dass trotz der Korrektur des Walzspaltsollwerts s* um den ermittelten Kompensationswert ε eine nur unvollständige Kompensation erfolgt, dass also eine Restexzentrizität εr verbleibt. Es ist daher möglich, dass die Steuereinrichtung 4 entsprechend der Darstellung in FIG 13 während des Walzens des flachen Walzguts 3 in einem Schritt S31 ein Signal F, Z erfasst, das für die Restexzentrizität εr charakteristisch ist. Bei diesem Signal F, Z kann es sich beispielsweise um die Walzkraft F oder um einen vor oder hinter dem Walzgerüst im flachen Walzgut 3 herrschenden Zug Z handeln. Auch eine auslaufseitig des Walzgerüsts gemessene Dicke des flachen Walzguts 3 kann als Signal verwendet werden.
  • In diesem Fall kann zum einen die Steuereinrichtung 4 in einem Schritt S32 aktuell - das heißt während des Walzens des flachen Walzguts 3 - die Restexzentrizität εr kompensieren. In diesem Fall korrigiert die Steuereinrichtung 4 also den Walzspaltsollwert s* nicht nur um den Kompensationswert ε, sondern zusätzlich auch um die Restexzentrizität εr. Weiterhin kann die Steuereinrichtung 4 in diesem Fall in einem Schritt S33 die ersten und zweiten Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW nachführen. Es ist sogar möglich, dass die Steuereinrichtung 4 die ersten und zweiten Größen RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB, RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW vollständig anhand der Restexzentrizität εr ermittelt, dass die Amplituden RUB, RLB, RUW, RLW der einzelnen Exzentrizitäten also zunächst den Wert 0 aufweisen. Die Phasenlagen ϕ1UB, ϕ1LB, ϕ2UW, ϕ2LW sind in diesem Fall zunächst ohne Belang.
  • Im Rahmen der Erläuterung der vorliegenden Erfindung wurden obenstehend als erste und zweite Größen RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW Exzentrizitätsamplituden RUB, RUW, RLW, RLB und Phasenlagen ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW verwendet. Die Exzentrizitäten der Walzen 1U, 1L, 2U, 2L könnten alternativ jedoch auch durch Amplituden AUB, BUB, ALB, BLB, AUW, BUW, ALW, BLW von korrespondierenden Sinus- und Cosinusfunktionen beschrieben werden. Anstelle von Gleichung 2 könnte daher ebenso von der nachstehenden Gleichung 5 ausgegangen werden. ε = AUB ⋅ sin φUB + BUB ⋅ cos φUB + ALB sin φLB + BLB cos φLB + AUW sin 2 φUW + BUW cos 2 φUW + ALW sin 2 φLW + BLW cos 2 φLW
    Figure imgb0005
    • Zusammengefasst betrifft die vorliegende Erfindung somit folgenden Sachverhalt:
  • Ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts 3 aus Metall weist einen oberen Walzensatz U und einen unteren Walzensatz L mit entsprechenden Arbeitswalzen 1U, 1L und Stützwalzen 2U, 2L auf. In einem Normalbetrieb wird das flache Walzgut 3 gewalzt. Hierbei ermittelt eine Steuereinrichtung 4 kontinuierlich anhand von ersten und zweiten Größen RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB, RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW, die für eine Exzentrizität der Stützwalzen 2U, 2L und der Arbeitswalzen 1U, 1L des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW mindestens einer Walze 1U, 1L, 2U, 2L des Walzgerüsts charakteristisch sind, einen von der Drehstellung ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW abhängigen Kompensationswert ε. Die Steuereinrichtung 4 korrigiert einen Walzspaltsollwert s* für das Walzgerüst um den Kompensationswert ε und beaufschlagt das Walzgerüst entsprechend.
  • Die vorliegende Erfindung weist viele Vorteile auf. Insbesondere können alle Walzenexzentrizitäten ermittelt und kompensiert werden. Dies gilt unabhängig davon, ob die Exzentrizitäten durch Arbeitswalzen 1U, 1L oder Stützwalzen 2U, 2L hervorgerufen werden. Weiterhin können die Walzenexzentrizitäten schneller und genauer ermittelt werden. Weiterhin können die Walzenexzentrizitäten auch dann ermittelt werden, wenn das Walzgerüst zusätzlich zu den Arbeitswalzen 1U, 1L und den Stützwalzen 2U, 2L weitere Walzen aufweist, insbesondere zwischen den Arbeitswalzen 1U, 1L und den Stützwalzen 2U, 2L angeordnete Zwischenwalzen.
  • Obwohl die Erfindung im Detail durch das bevorzugte Ausführungsbeispiel näher illustriert und beschrieben wurde, so ist die Erfindung nicht durch die offenbarten Beispiele eingeschränkt und andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen.
    • Bezugszeichenliste
    • 1L, 1U
    Arbeitswalzen
    2L, 2U
    Stützwalzen
    3
    flaches Walzgut
    4
    Steuereinrichtung
    5
    Computerprogramm
    6
    Maschinencode
    7U, 7L
    Walzgerüstantriebe
    8
    Walze
    9U, 9L
    Drehstellungsgeber
    10U, 10L
    Referenzsignalgeber
    C
    modellierte Exzentrizität
    K
    Kostenfunktion
    L, U
    Walzensätze
    L0
    Erfassungslänge
    L1
    gewalzte Länge
    M
    gemessene Exzentrizität
    r
    Radius
    r0
    mittlerer Radius
    RUB, RUW, RLW, RLB
    Exzentrizitätsamplituden
    s
    Walzspalt
    s*
    Sollwalzspalt
    S1 bis S33
    Schritte
    α0 bis α2
    Wichtungsfaktoren
    δri
    Störung
    ε
    Kompensationswert
    ε, ε', εr
    Exzentrizitäten
    ϕi
    Phasenlage
    ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW
    Drehstellungen
    ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW
    Exzentrizitätsphasen

Claims (13)

  1. Betriebsverfahren für ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts (3) aus Metall,
    - wobei das Walzgerüst einen oberen Walzensatz (U) und einen unteren Walzensatz (L) aufweist,
    - wobei der obere Walzensatz (U) zumindest eine obere Arbeitswalze (1U) und eine obere Stützwalze (2U) aufweist und der untere Walzensatz (L) zumindest eine untere Arbeitswalze (1L) und eine untere Stützwalze (2L) aufweist,
    - wobei das Walzgerüst zumindest zeitweise in einem Normalbetrieb betrieben wird,
    - wobei das Walzgerüst während des Walzens des flachen Walzguts (3) im Normalbetrieb betrieben wird,
    - wobei während des Walzens des flachen Walzguts (3) eine Steuereinrichtung (4) für das Walzgerüst kontinuierlich
    -- anhand von ersten Größen (RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB), die für eine Exzentrizität der Stützwalzen (2U, 2L) des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) mindestens einer Walze (1U, 1L, 2U, 2L) des Walzgerüsts charakteristisch sind, und zweiten Größen (RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW), die für eine Exzentrizität der Arbeitswalzen (1U, 1L) des Walzgerüsts als Funktion einer Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) mindestens einer Walze (1U, 1L, 2U, 2L) des Walzgerüsts charakteristisch sind, einen von der Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) der mindestens einen Walze (1U, 1L, 2U, 2L) des Walzgerüsts abhängigen Kompensationswert (ε) ermittelt,
    -- einen Walzspaltsollwert (s*) für das Walzgerüst um den ermittelten Kompensationswert (ε) korrigiert und
    -- einen Walzspalt (s) des Walzgerüsts entsprechend dem korrigierten Walzspaltsollwert einstellt,
    so dass das flache Walzgut (3) mittels des Walzgerüsts entsprechend dem korrigierten Walzspaltsollwert gewalzt wird.
  2. Betriebsverfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Walzgerüst zeitweise in einem Kalibrierbetrieb betrieben wird, in dem mittels des Walzgerüsts kein flaches Walzgut (3) gewalzt wird und dass die Steuereinrichtung (4) im Kalibrierbetrieb
    - für eine Anzahl von definierten Anfangsdrehstellungen sowohl des oberen Walzensatzes (U) als auch des unteren Walzensatzes (L) das Walzgerüst derart steuert, dass die obere Arbeitswalze (1U) auf der unteren Arbeitswalze (1L) aufliegt und die Walzen (1U, 1L, 2U, 2L) aneinander abrollen,
    - während des Abrollens der Walzen (1U, 1L, 2U, 2L) aneinander über eine von der jeweiligen Anfangsdrehstellung ausgehende jeweilige Erfassungslänge (L0) jeweils einen von der Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) der mindestens einen Walze (1U, 1L, 2U, 2L) abhängigen Verlauf eines für eine Änderung des Walzspaltes (s) charakteristischen Signals (s, F) erfasst und
    - anhand der erfassten Verläufe die ersten und zweiten Größen (RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW) ermittelt.
  3. Betriebsverfahren nach Anspruch 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Anzahl an Anfangsdrehstellungen größer als 1 ist.
  4. Betriebsverfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die ersten und zweiten Größen (RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB, RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW) der Steuereinrichtung (4) von einer übergeordneten Steuereinrichtung oder von einer Bedienperson vorgegeben werden.
  5. Betriebsverfahren nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
    - dass die Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) sowohl der Stützwalzen (2U, 2L) als auch der Arbeitswalzen (1U, 1L) des Walzgerüsts erfasst und von der Steuereinrichtung (4) entgegengenommen werden oder dass die Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) nur der Arbeitswalzen (1U, 1L) oder nur der Stützwalzen (2U, 2L) des Walzgerüsts erfasst und von der Steuereinrichtung (4) entgegengenommen werden und die Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) derjenigen Walzen (1U, 1L, 2U, 2L), deren Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) nicht erfasst werden, von der Steuereinrichtung (4) aus den Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) derjenigen Walzen, (1U, 1L, 2U, 2L) deren Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) erfasst werden, ermittelt werden,
    - dass die ersten Größen (RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB) die Exzentrizität der Stützwalzen (2U, 2L) in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕUB, ϕLB) der Stützwalzen (2U, 2L) charakterisieren,
    - dass die zweiten Größen (RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW) die Exzentrizität der Arbeitswalzen (1U, 1L) in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕUW, ϕLW) der Arbeitswalzen (1U, 1L) charakterisieren und
    - dass die Steuereinrichtung (4) den Kompensationswert (ε) in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) sowohl der Arbeitswalzen (1U, 1L) als auch der Stützwalzen (2U, 2L) ermittelt.
  6. Betriebsverfahren nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass die Drehstellungen (ϕUB, ϕLB) der Stützwalzen (2U, 2L) des Walzgerüsts unabhängig voneinander ermittelt oder erfasst werden und dass die Drehstellungen (ϕUW, ϕLW) der Arbeitswalzen (1U, 1L) des Walzgerüsts unabhängig voneinander ermittelt oder erfasst werden,
    - dass die ersten Größen (RUB, RLB, ϕ1UB, ϕ1LB) Größen (RUB, (ϕ1UB) umfassen, welche die durch die obere Stützwalze (2U) hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕUB) der oberen Stützwalze (2U) charakterisieren, und Größen (RLB, ϕ1LB) umfassen, welche die durch die untere Stützwalze (2L) hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕLB) der unteren Stützwalze (2L) charakterisieren,
    - dass die zweiten Größen (RUW, RLW, ϕ2UW, ϕ2LW) Größen (RUW, ϕ2UW) umfassen, welche die durch die obere Arbeitswalze (1U) hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕUW) der oberen Arbeitswalze (1U) charakterisieren, und Größen (RLW, ϕ2LW) umfassen, welche die durch die untere Arbeitswalze (1L) hervorgerufene Exzentrizität in Abhängigkeit von der Drehstellung (ϕLW) der unteren Arbeitswalze (1L) charakterisieren, und - dass die Steuereinrichtung (4) den Kompensationswert (ε) in Abhängigkeit von der jeweiligen Drehstellung (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) sowohl der oberen und unteren Arbeitswalze (1U, 1L) als auch der oberen und unteren Stützwalze (2U, 2L) ermittelt.
  7. Betriebsverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
    dass im Normalbetrieb während Walzpausen, während derer kein flaches Walzgut (3) gewalzt wird, ein Drehen der Walzen (1U, 1L, 2U, 2L) des Walzgerüsts entgegen der Drehrichtung während des Walzens des zuletzt gewalzten flachen Walzguts (3) erfolgt.
  8. Betriebsverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
    dass für Walzen (1U, 1L, 2U, 2L), deren Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) nicht erfasst werden, sondern deren Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) aus den Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) derjenigen Walzen (1U, 1L, 2U, 2L), deren Drehstellungen (ϕUB, ϕUW, ϕLB, ϕLW) erfasst werden, ermittelt werden, jeweils das Passieren einer Referenzdrehstellung erfasst und der Steuereinrichtung (4) zugeführt wird.
  9. Betriebsverfahren nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
    dass während Walzpausen, während derer kein flaches Walzgut (3) gewalzt wird, der obere und/oder der untere Walzensatz (U, L) derart gedreht werden, dass beim Walzen des nächsten flachen Walzguts (3) eine Kostenfunktion (K) minimiert wird, in welche eine durch die Summe der Exzentrizitäten der Arbeitswalzen (1U, 1L) und der Stützwalzen (2U, 2L) gebildete Gesamtexzentrizität (ε), die erste zeitliche Ableitung (ε̇ der Gesamtexzentrizität (ε) und/oder die zweite zeitliche Ableitung (ε̈) der Gesamtexzentrizität (ε) eingehen.
  10. Betriebsverfahren nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
    dass die Steuereinrichtung (4) während des Walzens des flachen Walzguts (3) ein Signal (F, Z) erfasst, das für eine Restexzentrizität (εr) charakteristisch ist, die trotz der Korrektur des Walzspaltsollwerts (s*) um den ermittelten Kompensationswert (ε) auftritt, und die ersten und zweiten Größen (RUB, RUW, RLW, RLB, ϕ1UB, ϕ2UW, ϕ1LB, ϕ2LW) anhand der Restexzentrizität (εr) nachführt.
  11. Computerprogramm für eine Steuereinrichtung (4) eines Walzgerüsts zum Walzen eines flachen Walzguts (3) aus Metall, wobei das Computerprogramm Maschinencode (6) umfasst, der von der Steuereinrichtung (4) unmittelbar abarbeitbar ist, wobei die Abarbeitung des Maschinencodes (6) durch die Steuereinrichtung (4) bewirkt, dass die Steuereinrichtung (4) das Walzgerüst gemäß einem Betriebsverfahren nach einem der obigen Ansprüche betreibt.
  12. Steuereinrichtung für ein Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts (3) aus Metall, wobei die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie das Walzgerüst gemäß einem Betriebsverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10 betreibt.
  13. Walzgerüst zum Walzen eines flachen Walzguts (3) aus Metall, wobei das Walzgerüst von einer Steuereinrichtung (4) nach Anspruch 12 gesteuert wird.
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