EP3039281A1

EP3039281A1 - Kraftstoffhochdruckpumpe und druckbeeinflussungseinrichtung

Info

Publication number: EP3039281A1
Application number: EP15733402.0A
Authority: EP
Inventors: Jörg BERNHARDT
Original assignee: Continental Automotive GmbH
Current assignee: Continental Automotive GmbH
Priority date: 2014-08-14
Filing date: 2015-06-24
Publication date: 2016-07-06
Anticipated expiration: 2035-06-24
Also published as: US10294905B2; JP6218963B2; WO2016023665A1; EP3039281B1; US20170159628A1; KR101891012B1; DE102014216173B4; DE102014216173A1; CN105745435A; KR20160091420A; JP2017501339A; CN105745435B

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Kraftstoffhochdruckpumpe (16) zum Beaufschlagen eines Kraftstoffes mit Druck, wobei ein zwischen einem ersten, oberen Totpunkt (60) und einem zweiten, unteren Totpunkt (62) entlang einer Kolbenachse (24) beweglich angeordneter Kolben (20) sowie ein Stößel (10) mit einer im Wesentlichen senkrecht zu einer Stößelachse (40) angeordneten Traverse (36) zum Übertragen von kinetischer Energie von einem Stößelantrieb (66) auf den Kolben (20) in einem Kontaktbereich (68) von einer Traversenoberfläche (70) und einem Endbereich (42) des Kolbens (20) vorgesehen sind. In dem Kontaktbereich (68) weist der Kolben (20) einen kalottenförmigen Endbereich (74) und die Traverse (36) eine kalottenförmige Ausbuchtung (72) auf.

Description

Beschreibung

Kraftstoffhochdruckpumpe und Druckbeeinflussungseinrichtung Die Erfindung betrifft eine Kraftstoffhochdruckpumpe zum Be^¬ aufschlagen eines Kraftstoffes mit Druck und eine Druckbe^¬ einflussungseinrichtung zum Beeinflussen eines Druckes in einem Medium, wie beispielsweise ein Motorventil bzw. besagte Kraftstoffhochdruckpumpe .

Sowohl bei Motorventilen als auch bei beispielsweise Kolbenpumpen, die als Kraftstoffhochdruckpumpen zum Pumpen von Kraftstoff verwendet werden, ist häufig eine Stange vorhan^¬ den, die durch einen Stößel angetrieben wird. Der Stößel sei- nerseits wird beispielsweise im Falle einer Kolbenpumpe als Kraftstoffhochdruckpumpe von einer Nockenwelle einer Brenn^¬ kraftmaschine angetrieben.

Fig. 12 zeigt eine Prinzipsdarstellung einer durch einen Stö- ßel 10 angetriebenen Stange 12. Die in Fig. 12 dargestellte Anordnung kann sowohl in beispielsweise einer Kolbenpumpe 14 als Kraftstoffhochdruckpumpe 16 als auch in Motorventilen 18 verwendet werden. In beiden Fällen - Kraftstoffhochdruckpumpe 16 und Motorventil 18 - wird durch eine Bewegung der Stange 12 - die im Falle der Kolbenpumpe 14 einen Kolben 20 darstellt - ein Druck in einem in Fig. 12 oberhalb des Kolbens 20 angeordneten, nicht dargestellten Raum an einem ersten Endbereich 22 der Stange 12 beeinflusst. Im Falle der Kolbenpumpe 14 wird Kraftstoff durch die Bewe^¬ gung des Kolbens 20 entlang einer Kolbenachse 24 mit Druck beaufschlagt .

Im Falle eines Motorventils 18 wird durch die Bewegung der Stange 12 entlang einer Stangenachse 26 das Motorventil 18 geöffnet und geschlossen und somit beim Öffnen ein Druck abgelassen bzw. beim Schließen des Motorventils 18 Druck aufgebaut . Insgesamt stellt daher die in Fig. 12 gezeigte Anordnung so^¬ wohl bei der Anwendung in einer Kolbenpumpe 14 als auch bei der Anwendung in einem Motorventil 18 eine Druckbeeinflus^¬ sungseinrichtung 28 dar.

Die Druckbeeinflussungseinrichtung 28 in Fig. 12 weist eine Stangenführung 30 zur Führung der Stange 12 und eine

Stößelführung 32 zur Führung des Stößels 10 auf. Der Stößel 10 ist aus einem Stößelhemd 34 und einer Traverse 36 aufge- baut und die die Traverse 36 ist über das Stößelhemd 34 mit einer Rolle 38 in Kontakt. Eine Nockenwelle bewegt die Rolle 38 entlang einer Stößelführungsachse 50, die in Fig. 12 mit der Stangenführungsachse 52 zusammenfällt, auf- und abwärts, wobei die Rolle 38 diese Auf- und Abwärtsbewegung auf die Traverse 36 überträgt. Die Traverse 36 wiederum ist in Kon^¬ takt mit der Stange 12 an einem zweiten Endbereich 42 der Stange 12 und überträgt die Auf- und Abwärtsbewegung weiter auf die Stange 12, so dass diese mit ihren ersten Endbereich 22 einen Druck in einem oberhalb des ersten Endbereichs 22 der Stange 12 angeordneten, nicht gezeigten Raum beeinflussen kann .

In Fig. 12 ist weiter auch schematisch ein Flansch 44 dargestellt, mit dem die Druckbeeinflussungseinrichtung 28 bei- spielsweise an einem Motorgehäuse befestigt werden kann.

Allgemein entstehen bei einer durch den Stößel 10 angetriebenen Stange 12 - beispielsweise in Motorventilen 18 oder auch bei Kolbenpumpen 14 - in einem Kontaktpunkt 46 zwischen einem Stangenende 48 im zweiten Endbereich 42 der Stange 12 und der Traverse 36 des Stößels 10 erhebliche Kontaktkräfte. Dies wird einerseits verursacht durch die Axiallast F_a, anderer^¬ seits jedoch auch über geometrische Toleranzen der einzelnen Bauteile der Druckbeeinflussungseinrichtung 28 und dem jewei- ligen Spiel der einzelnen Elemente in der Druckbeeinflus^¬ sungseinrichtung 28.

Im Einzelnen wirken die folgenden Kräfte: - Die Hertz' sehe Pressung bzw. der Hertz' sehe Kontakt (F_a, siehe Fig. 12) durch die Axialkraft F_a, die eine Abplattung der miteinander in Kontakt stehenden Flächen bewirkt und, so- dass statt eines idealen punktförmigen Kontaktes eine Kon^¬ taktfläche mit vergrößerter Kontaktfläche vorherrscht;

- Querkräfte (siehe in Fig. 13), die aus einem Winkelfehler zwischen einer Stößelführungsachse 50 und der Stangenachse 26 resultieren;

- Querkräfte durch den Aufstandswinkel ßi zwischen der Stan^¬ genachse 26 und der Normalen im Aufstandspunkt der Traverse 36 auf die Stange 12 (siehe Fig. 13);

- Querkräfte durch den Aufstandswinkel ß₂ zwischen der

Stößelachse 40 und der Normalen im Aufstandspunkt der Traver- se 36 auf den Stößel 10 (siehe Fig. 13);

- Aufstandsmomente als Produkt aus der Axiallast F_a und den Abständen ai bzw. a2 eines Kontaktpunktes K von Traverse 36 zu Stange 12 zu der Stößelführungsachse 50 bzw. einer Stan^¬ genführungsachse 52 (vgl. Fig. 13) . Die Aufstandsmomente wer- den hervorgerufen durch die Aufstandswinkel ßi und ß₂, den Ko^¬ axialfehler der beiden Führungsachsen 50, 52, d. h. dem Winkelfehler , und den Abstand zwischen der Stößelführungsachse 50 und einem Schnittpunkt S einer Flanschfläche 54 des Flan^¬ sches 44 mit der Stangenführungsachse 52.

All diese Kräfte führen sowohl in der Stößelführung 32 als auch in der Stangenführung 30 zu erheblichen Lagerreaktionskräften, welche zu Verschleiß und schließlich zum Fressen der Linear- bzw. Gleitführungen führen können. Die maximal zuläs- sigen Lagerreaktionskräfte in den Führungen 50, 52 bestimmen die maximal zulässigen Fehler des Gesamtsystems.

Bisher wurde zur Verbesserung des Systems mit engen Toleranzen mit hohen Herstellungskosten bzw. mit einer Erhöhung der Führungslängen gearbeitet. Die einzelnen Kräfte werden dabei folgendermaßen beeinflusst: - Um die Hertz' sehe Pressung und den Winkelfehler zwischen den Führungsachsen 50, 52 kompensieren zu können, wird ein balliges Stangenende 48, insbesondere in Kalottenform, ver^¬ wendet. Der Begriff „Kalotte" umfasst dabei sämtliche Segmen- te auf kuppeiförmigen Körpern. Das kalottenförmige Stangenende 48 wird, wie in Fig. 13 gezeigt, auf eine ebene Traverse 36 gestellt. Die Ebenheit der Traverse 36 lässt sowohl eine konvexe als auch konkave Fläche zu, was zu einer erheblichen Streuung der Hertz' sehen Pressung führt. Zur Erzielung von zulässigen Hertz 'sehen Pressungen müssen daher entweder die Toleranzen für die Ebenheit und/oder die Toleranzen für die Form des kalottenförmigen Stangenendes 48 reduziert werden, was mit einer Erhöhung der Herstellungskosten einhergeht. Weiter ist es auch möglich, den Radius des kalottenförmigen Stangenendes 48 zu vergrößern, wodurch jedoch das

Aufstandsmoment steigt. Zur Kompensation müssen daher wiede^¬ rum die Toleranzen eingeschränkt werden, was ebenfalls zur Erhöhung der Herstellungskosten führt.

- Querkräfte aus dem Winkelfehler können nur durch Ein- schränkung der Toleranzen reduziert werden, was mit höheren

Fertigungskosten einhergeht. Die daraus resultierenden Querkräfte können auch durch eine geringere Steifigkeit bzw.

Querfederrate der Stange 12 reduziert werden, was aufgrund der Axiallast F_a und der erforderlichen Bauteilfestigkeit zu- meist nur schwer erreichbar ist.

- Der Winkelfehler insgesamt ist die Summe aus dem Winkelfehler zwischen den Führungsachsen 50, 52, den Führungspielen (d. h. Verkippen des Stößels 10 in der Stößelführung 32 bzw. der Stange 12 in der Stangenführung 30), und der

Rechtwinkligkeit γ der Traverse 36, d. h. dem Winkelfehler der Traverse 36 zum Führungsdurchmesser des Stößels 10, d. h. des Stößelhemdes 34. Die Summe dieser Winkelfehler sind die Aufstandswinkel ß i und ß ₂ . Die resultierende Querkraft auf die Stange 12 berechnet sich über den Term sin ß i x F_a. Die resultierende Querkraft auf den Stößel 10 berechnet sich über den Term sin ß ₂ x (F_a x 1/cos ) . Diese Querkräfte können nur durch Reduzierung der Toleranzen und/oder in bedingtem Maße durch Erhöhung der Führungslängen reduziert werden. Beides führt jedoch zur Erhöhung der Herstellungskosten.

- Die Hebelarme ai und a2 zu den Führungsachsen 50, 52 resul^¬ tieren aus den Koaxialfehlern der Führungen 50, 52 zueinander und den Aufstandswinkeln ßi bzw. ß₂, welche aus den Winkel^¬ fehlern , γ und dem Radius des kalottenförmigen Stangenendes 48 resultieren. Dies führt zum radialen Auswandern des Kontaktpunktes K und erzeugt die Hebelarme ai und a₂. Zur Redu^¬ zierung der Hebelarme ai und a₂ können entweder die Toleran- zen der Koaxialfehler oder des Radius des kalottenförmigen Stangenendes 48 eingeschränkt werden. Dies führt jedoch zu keiner großen Verbesserung und dennoch steigenden Herstellungskosten. Alternativ kann auch der Nennwert des Radius des kalottenförmigen Stangenendes 48 verkleinert werden, was je- doch meist aufgrund der Hertz' sehen Pressungen nur schwer möglich ist.

Insgesamt können daher die erheblichen Kontaktkräfte, die in einem Aufbau nach dem Stand der Technik gemäß Fig. 12 und Fig. 13 bei Kontakt eines kalottenförmigen Stangenendes 48 mit einer ebenen Traverse 36 vorherrschen, nur unter erheblicher Erhöhung der Herstellungskosten und nur unbefriedigend gelöst werden. Aufgabe der Erfindung ist es daher, eine in dieser Hinsicht verbesserte Druckbeeinflussungseinrichtung bzw. Kraftstoffhochdruckpumpe bereitzustellen.

Diese Aufgabe wird durch eine Kraftstoffhochdruckpumpe bzw. eine Druckbeeinflussungseinrichtung mit den Merkmalen der Ansprüche 1 und 2 gelöst.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.

Eine Kraftstoffhochdruckpumpe zum Beaufschlagen eines Kraft^¬ stoffes mit Druck weist einen zwischen einem ersten, oberen Totpunkt und einem zweiten, unteren Totpunkt entlang einer Kolbenachse beweglich angeordneten Kolben, sowie einen Stößel mit einer im Wesentlichen senkrecht zu einer Stößelachse angeordneten Traverse zum Übertragen von kinetischer Energie von einem Stößelantrieb auf den Kolben in einen Kontaktbe- reich von einer Traversenoberfläche und einem Endbereich des Kolbens auf. In dem Kontaktbereich weist der Kolben einen kalottenförmigen Endbereich und die Traverse eine ebenfalls kalottenförmige Ausbuchtung auf. Unter dem „oberen Totpunkt" soll eine Position der Stange verstanden werden, in der die Stange von einem Antrieb, beispielsweise einer Nockenwelle, an ihren höchsten Auslenkungs^¬ punkt entlang der Stangenachse relativ zu einer Achse von beispielsweise der Nockenwelle gedrückt ist. Analog ist unter dem Begriff „unterer Totpunkt" der Punkt zu verstehen, an dem sich die Stange am dichtesten an der Achse von beispielsweise der Nockenwelle befindet.

Entsprechend weist eine Druckbeeinflussungseinrichtung zum Beeinflussen eines Druckes in einem Medium eine Stange mit einem ersten Endbereich zum Begrenzen eines das Medium aufweisenden Raumes auf, wobei die Stange entlang einer Stangenachse zwischen einem ersten, oberen Totpunkt und einem zweiten, unteren Totpunkt beweglich angeordnet ist. Weiter ist ein Stößel mit einer im Wesentlichen senkrecht zu einer

Stößelachse angeordneten Traverse zum Übertragen von kinetischer Energie von einem Stößelantrieb auf die Stange in einem Kontaktbereich von einer Traversenoberfläche und einem zwei^¬ ten Endbereich der Stange, der gegenüberliegend zu dem ersten Endbereich angeordnet ist, vorgesehen. In dem Kontaktbereich weist die Stange einen kalottenförmigen Endbereich und die Traverse eine ebenfalls kalottenförmige Ausbuchtung auf.

Somit ist der zweite Endbereich der Stange durch den

kalottenförmigen Endbereich gebildet.

Die Druckbeeinflussungseinrichtung kann dabei eine Kraftstoffhochdruckpumpe oder ein Motorventil sein. Im Falle der Kraftstoffhochdruckpumpe ist dann die Stange durch den Kolben gebildet .

Durch die beschriebene Anordnung bewegt sich nun die Stange mit ihrem kalottenförmigen Stangenende nicht mehr auf einer ebenen Traverse, sondern in einem kalottenförmigen Graben, d. h. der bisherige „Kalotten-Flächen-Kontakt" wird durch einen „Kalotten-Kalotten-Kontakt" ersetzt. Dabei wird in die bisher ebene Fläche der Traverse eine Kalotte, insbesondere eine Ku- gelkalotte, eingebracht. Dadurch kann bei gleicher

Hertz' scher Pressung ein kleinerer Radius am kalottenförmigen Endbereich der Stange gewählt werden. Der Winkelfehler γ wird dadurch vollständig eliminiert. Lediglich ein geringfügiger Koaxialfehler zwischen einer Stangenachse und einem Mittel- punkt der Kalottenform bleibt zurück. Dies wirkt sich positiv auf die Querkräfte und die resultierenden Momente aus, da die Aufstandswinkel ßi bzw. ß₂ und die Hebelarme ai und a2 redu^¬ ziert werden. Denn durch die kalottenförmige Ausbuchtung in der Traverse verschiebt sich ein Kontaktpunkt K zwischen der Traverse und der Stange von einem äußeren Randbereich des kalottenförmigen Endbereiches der Stange zur Stangenachse hin. Dadurch werden die beschriebenen Hebelarme ai und a₂, die Abstände zwischen dem Kontaktpunkt K und einer Stößelführungsachse bzw. einer Stangenführungsachse definieren, sowie die Aufstandswinkel ßi, ß₂, die Winkel jeweils einer Normalen auf die Traverse im Kontaktpunkt K zu einer Stangenachse bzw. einer Stößelachse definieren, deutlich verkleinert.

Dadurch können die zwischen den Elementen wirkenden Kontaktkräfte deutlich reduziert werden, ohne jedoch Toleranzen und Führungslängen zu stark zu verändern, so dass insgesamt eine verbesserte Übertragung einer kinetischen Energie von dem Stößel auf die Stange erreicht werden kann, ohne dabei die Herstellungskosten zu stark zu erhöhen. ₀

Vorzugsweise weist die Traverse in an die kalottenförmige Ausbuchtung angrenzenden Bereichen eine im Wesentlichen senkrecht zur Stößelachse eben ausgebildete Traversenoberfläche auf. Somit ist der Bereich der Traversenoberfläche, der in Kontakt kommt mit dem kalottenförmigen Endbereich der Stange, vorzugsweise nicht vollständig kalottenförmig ausgebildet, sondern weist zusätzlich noch ebene Teilbereiche auf. Dies trägt vorteilhaft zur Verstärkung der Traverse insgesamt bei. Zusätzlich kann es jedoch noch vorteilhaft sein, wenn weitere Maßnahmen zur Versteifung der Traverse ergriffen werden, beispielsweise wenn die Traverse im Vergleich zu einer Traverse aus dem Stand der Technik parallel zur Stößelachse dicker ausgebildet oder aus einem steiferen Material gebildet wird.

Besonders vorteilhaft kann die kalottenförmige Ausbuchtung in der Traversenoberfläche erzeugt werden, indem sie durch Prä^¬ gen in eine ebene Traversenoberfläche eingebracht wird. Da^¬ durch kann eine vorteilhaft kostengünstige Realisierung der Traversenoberflächengeometrie erzielt werden.

Bei einer besonders bevorzugten Ausgestaltung ist die

kalottenförmige Ausbuchtung symmetrisch um eine die Traverse senkrecht zu ihrer Längsachse halbierende Achse angeordnet. Das bedeutet, die kalottenförmige Ausbuchtung ist vorteilhaft insgesamt symmetrisch auf der Seite der Traverse angeordnet, die in Kontakt kommt mit dem kalottenförmigen Endbereich der Stange. Dadurch kann vorteilhaft eine definierte Position ei^¬ nes Mittelpunktes der kalottenförmigen Ausbuchtung auf der Traverse erzeugt werden, was wiederum zu einer vorteilhaft definierten Führung der Stange durch die Traverse führt.

Besonders bevorzugt ist die Traverse radial zu der

Stößelachse beweglich angeordnet, wobei die Traverse insbe^¬ sondere ohne radiale Befestigung in den Stößel eingelegt ist. Dadurch können vorteilhaft die Koaxialfehler über die radial bewegliche Traverse kompensiert werden. Denn die Koaxialfeh^¬ ler stellen vorteilhaft nur einen sehr geringen Anteil an den Hebelarmen ai und a₂ , es handelt sich vorzugsweise um einen statischen Positionsfehler der Kalottenform. Bei einer vorteilhaften radial zur Stößelachse beweglichen Traverse findet daher die Traverse vorzugsweise innerhalb der ersten Hübe der Stange ihre Position und kann somit den statischen Positions- fehler bevorzugt ausgleichen.

Vorteilhaft ist ein Ausbuchtungsradius der kalottenförmigen Ausbuchtung der Traverse größer als ein Stangenradius des kalottenförmigen Endbereichs der Stange. Dadurch ergibt sich der Vorteil, dass die Stange sich vorteilhaft in allen Be- triebszuständen mit ihrem kalottenförmigen Endbereich sicher in der kalottenförmigen Ausbuchtung der Traverse befindet.

Vorzugsweise ist eine Stangenführung mit einer Stangenfüh- rungsachse vorgesehen, wobei ein Stangenendradius des

kalottenförmigen Endbereichs der Stange kleiner als oder gleich groß wie ein an dem oberen Totpunkt der Stange vorherrschender Abstand von einer Tangente an einer Stangen- kalottenoberflache an der Stangenachse zu einem Schnittpunkt der Stößelachse und der Stangenführungsachse ist.

Der Abstand zwischen der Tangente an dem kalottenförmigen Endbereich der Stange in dem Punkt, in dem die Stangenachse eine Außenoberfläche der Stange schneidet, und einem Schnitt- punkt der Stößelachse mit der Stangenführungsachse verändert sich während des Betriebes der Stange. Der Abstand ist im oberen Totpunkt der Stange kleiner als im unteren Totpunkt und sämtlichen Betriebszuständen dazwischen. Das bedeutet, der Radius des kalottenförmigen Endbereiches der Stange wird vorzugsweise kleiner bzw. gleich dem kleinsten Abstand zwischen dem Schnittpunkt der Führungsachsen und einer kleinsten Auskragung des Stangenendes - in der Position im oberen Totpunkt - gewählt. Dies führt dazu, dass die Aufstandswinkel ßi und ß2 vorteilhaft kleiner bzw. gleich sind zum Winkelfehler und dadurch vorzugsweise nur geringe Querkräfte wirken.

Ist es aus konstruktionstechnischen Gründen beispielsweise nicht möglich, den Stangenendradius des kalottenförmigen End- bereichs der Stange kleiner auszugestalten als der beschriebene Minimal-Abstand im oberen Totpunkt, ist es vorteilhaft, wenn der Ausbuchtungsradius der kalottenförmigen Ausbuchtung deutlich größer ist als der Radius des kalottenförmigen End- bereiches. Dabei ist vorteilhaft eine Stangenführung mit ei^¬ ner Stangenführungsachse vorgesehen, wobei ein Stangenendra- dius des kalottenförmigen Endbereiches der Stange größer ist als ein an dem oberen Totpunkt der Stange vorherrschender Abstand von einer Tangente an einer Stangenkalottenoberflache an der Stangenachse zu einem Schnittpunkt der Stößelachse und der Stangenführungsachse, wobei ein Ausbuchtungsradius der kalottenförmigen Ausbuchtung der Traverse um so viel größer ist, als ein Stangenendradius des kalottenförmigen Endberei^¬ ches der Stange, dass die Hertz' sehe Pressung bei Verwendung gleicher Materialien im Bereich eines Kontaktes einer ebenen Traversenoberfläche mit einem kalottenförmigen Endbereich der Stange liegt.

Das bedeutet, wenn der Radius des kalottenförmigen Endberei- ches der Stange beispielsweise aufgrund sich zu stark erhö^¬ hender Hertz' scher Pressungswerte aufgrund des sehr kleinen Radius des Endbereiches nicht realisiert werden kann, sollten vorteilhaft die Werte der Hertz' sehen Pressung über einen größeren Radius der kalottenförmigen Ausbuchtung vorzugsweise ausgeglichen werden. Denn je größer vorteilhaft der Radius der kalottenförmigen Ausbuchtung der Traverse ist, desto geringer wird die Kontaktfläche zwischen Endbereich der Stange und Traversenoberfläche bedingt durch die Hertz' sehe Pres^¬ sung. Im Vergleich zu einer Anordnung, bei der keine

kalottenförmige Ausnehmung in der Traverse vorgesehen ist, sollten vorteilhaft zumindest ähnliche Werte für die

Hertz' sehe Pressung realisiert werden.

Die Druckbeeinflussungseinrichtung kann vorteilhaft eine Kraftstoffhochdruckpumpe sein, sie kann jedoch auch alterna^¬ tiv ein Motorventil sein. Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung wird nachfol^¬ gend anhand der beigefügten Zeichnungen näher erläutert.

Darin zeigt:

Fig. 1 einen Ausschnitt eines Verbrennungsmotors mit einer

Druckbeeinflussungseinrichtung, wobei die Druckbeeinflussungseinrichtung eine Kraftstoffhochdruckpumpe ist, die mit einem Flansch in dem Verbren- nungsmotor befestigt ist;

Fig. 2 einen Ausschnitt aus einem Verbrennungsmotor mit einer Druckbeeinflussungseinrichtung ohne Flanschbefestigung;

Fig. 3 die Druckbeeinflussungseinrichtung aus den Fig. 1 und Fig. 2 mit einer kalottenförmigen Ausbuchtung in einer Traverse eines Stößels;

Fig. 4 die Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 3 mit

WinkelfehlStellungen ;

Fig. 5 die Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 1 und

Fig. 2, wobei die Traverse keine kalottenförmige

Ausbuchtung aufweist;

Fig. 6 die Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 1 und

Fig. 2 mit kalottenförmiger Ausbuchtung in der Traverse;

Fig. 7 eine schematische geometrische Darstellung der

Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 5 zur Darstellung der Aufstandswinkel und Hebelarme;

Fig. 8 eine schematische geometrische Darstellung der

Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 6 zur Dar- Stellung der vorherrschen Aufstandswinkel und He^¬ belarme ;

Fig. 9 eine schematische geometrische Darstellung der

Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 6 zur Darstellung idealer Radienverhältnisse der

kalottenförmigen Ausbuchtung sowie eines kalottenförmigen Endbereiches einer Stange;

Fig. 10 eine weitere schematische geoemtrische Darstellung der Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 6 zur Darstellung idealer Radienverhältnisse der

kalottenförmigen Ausbuchung und des

kalottenförmigen Endbereiches;

ein Diagramm, das die in verschiedenen geometrischen Anordnungen der Druckbeeinflussungseinrichtung vorherrschenden radialen Kräfte abhängig von der auf eine Stangenachse wirkende Kraft darstellt; eine Druckbeeinflussungseinrichtung nach dem Stand der Technik ohne geometrische Fehler; und eine Druckbeeinflussungseinrichtung nach dem Stand der Technik mit geometrischen Fehlern.

Im Folgenden stehen die Begriffe „Stange" und „Kolben" syno^¬ nym füreinander. Gleiches gilt für die Begriffe „Druckbeeinf lussungseinrichtung" , „Motorventil" und „Kraftstoffhochdruck pumpe" .

Fig. 1 zeigt einen Verbrennungsmotor 56, an dem über einen Flansch 44 eine Druckbeeinflussungseinrichtung 28 in Form ei- ner Kraftstoffhochdruckpumpe 16 befestigt ist. Die Druckbe^¬ einflussungseinrichtung 28 weist einen Stößel 10 mit einer Stößelführung 32, einem Stößelhemd 34 sowie einer Traverse 36 auf. Weiter weist die Druckbeeinflussungseinrichtung 28 eine Stange 12 in Form eines Kolbens 20 und einer Stangenführung 30 auf.

Fig. 2 zeigt eine Druckbeeinflussungseinrichtung 28 mit Stößel 10 und Stößelführung 32 sowie Stößelhemd 34 und mit Stan^¬ genführung 30 und Stange 12. Bei dem in Fig. 2 gezeigten Ver- brennungsmotor 56 ist kein Flansch 44 vorgesehen.

In Fig. 3 ist die Druckbeeinflussungseinrichtung aus Fig. 1 mit Flansch 44, der eine Flanschebene 58 ausbildet, schema^¬ tisch dargestellt. Die Druckbeeinflussungseinrichtung 28 in Form der Kraftstoffhochdruckpumpe 16 weist den Stößel 10 mit Stößelführung 30, Stößelhemd 34 und Traverse 36 sowie die Stange 12 mit Stangenführung 30 auf. Die Stange 12 von der Traverse 36 wird zwischen einem ersten oberen Totpunkt 60 und einem zweiten unteren Totpunkt 62 entlang einer Stangenachse 26 angetrieben, d.h. auf- und abbewegt. Die Traverse 36 wie^¬ derum wird über eine unterhalb der Traverse 36 angeordnete Rolle 38 entlang einer Stößelachse 40 angetrieben, die in der in Fig. 3 gezeigten idealisierten Darstellung der Druckbeeinflussungseinrichtung 28 mit der Stangenachse 26 zusammenfällt. Die Rolle 38 wird über eine Nockenwelle 65 des Ver^¬ brennungsmotors 56 angetrieben. Die Rolle 38 und die Nockenwelle 65 bilden somit gemeinsam einen Stößelantrieb 66.

In der idealisierten Darstellung in Fig. 3 fallen nicht nur die Stößelachse 40 und die Stangenachse 26 zusammen, sondern auch eine Stößelführungsachse 50, d.h. die Achse der Stößel^¬ führung 32, und eine Stangenführungsachse 52, d.h. die Achse der Stangenführung 30.

Wie weiter in Fig. 3 zu sehen ist, hat die Stange 12, bzw. der Kolben 20 ein Spiel in der Stangenführung 30, wie auch der Stößel 10 ein Spiel in der Stößelführung 32 hat. Zusätzlich ist die Traverse 36 beweglich in dem Stößelhemd 34 gela^¬ gert, was durch die Pfeile P angedeutet ist, und ist radial zur Stößelachse 40 in alle Richtungen beweglich.

Bei der idealen Ausführung der Druckbeinflussungseinrichtung 28 kontaktieren sich die Traverse 36 und die Stange 12 punkt^¬ förmig in einem Kontaktbereich 68 einer Traversenoberfläche 70 und eines zweiten Endbereiches 42 der Stange 12, die einem ersten Endbereich 22 gegenüberliegt. In dem Kontaktbereich 68 weist die Traverse eine kalottenförmige Ausbuchtung 72 und die Stange 12 einen kalottenförmigen Endbereich 74 auf. Die kalottenförmige Ausbuchtung 72 überspannt nicht die gesamte Traversenoberfläche 70, sondern die Traverse 36 weist benach- bart zu der kalottenförmigen Ausbuchtung 72 eine senkrecht zur Stößelachse 40 eben ausgebildete Traversenoberfläche auf. Die kalottenförmige Ausbuchtung 72 kann beispielsweise durch Prägen in die Traversenoberfläche 70 eingebracht werden. Die kalottenförmige Ausbuchtung 72 ist symmetrisch auf der

Traversenoberfläche 70 angeordnet, so dass der niedrigste Punkt der kalottenförmigen Ausbuchtung 72 von der Stößelachse 40, die senkrecht zu einer Längsachse 76 der Traverse 36 ver- läuft, geschnitten wird.

Fig. 3 zeigt nur eine idealisierte Darstellung der Druckbe^¬ einflussungseinrichtung 28 dar, während in Fig. 4 die tatsächlich vorherrschenden Verhältnisse überzeichnet darge- stellt sind. In der Realität fallen die Stößelführungsachse 50 und die Stangenführungsachse 52 bzw. die Stößelachse 40 und die Stangenachse 26 nicht zusammen, so dass zusätzlich zu einer senkrecht auf die Stange 12 wirkenden Axialkraft F_a Querkräfte wirken. Diese können durch die Kombination aus kalottenförmiger Ausbuchtung 72 in der Traversenoberfläche 70 und dem kalottenförmigen Endbereich 74 am zweiten Endbereich 42 der Stange 12 minimiert werden.

Dies zeigt ein Vergleich zwischen einer Druckbeeinflussungs- einrichtung 28 gemäß dem Stand der Technik, gezeigt in Fig. 5, und der hier vorgeschlagenen Druckbeeinflussungseinrichtung 28, gezeigt in Fig. 6. Bei einem Vergleich der beiden Darstellungen in Fig. 5 und Fig. 6 ist zu sehen, dass bei einer gleichen Neigung der Stangenachse 26 um die Stößel- führungsachse 50 bei einer Druckbeeinflussungseinrichtung 28 gemäß Fig. 5 ein Kontaktpunkt K zwischen kalottenförmigen Endbereich 74 und Traverse 36 deutlich weiter von der Stangenachse 26 entfernt ist als in der Druckbeinflussungs- einrichtung 28 gemäß Fig. 6. Durch diesen größeren Abstand ergeben sich auch größere Aufstandswinkel ßi, ß2 sowie ver^¬ größerte wirkende Querkräfte.

Fig. 7 stellt die Situation der Druckbeinflussungseinrichtung 28 aus Fig. 5 schematisch in einer geometrischen Anordnung dar. Zum besseren Verständnis wurde das Spiel in den Führungen 30, 32 und der Koaxialfehler in einem Schnittpunkt S zwischen Stangenachse 26 und Stößelachse 40 nicht dargestellt, da diese Fehler im Verhältnis zu den dargestellten Fehlern in der Regel sehr klein sind.

Wie in Fig. 7 zu sehen, kann die Traverse 36 einen Winkelfeh- 1er γ sowohl in positiver als auch in negativer Richtung aufweisen .

Weiter entsteht durch die Verkippung der Stange 12 weg von der Stößelachse 40 der Winkelfehler . Die Aufstandswinkel ßi, ß2 resultieren aus der Summe von und γ.

Das bedeutet, dass der Winkelfehler γ in günstigen Situationen - im Folgenden bezeichnet als „best case" - den Winkel^¬ fehler je nach Vorzeichen ausgleichen kann. Er kann den Winkelfehler jedoch auch noch weiter verstärken, im Folgenden als „worst case" bezeichnet.

Durch die Summe aus und γ resultieren die in Fig. 7 darge^¬ stellten Aufstandspunkte für den „worst case" (Aufstandspunkt 78), einen „neutral case" (Aufstandspunkt 80) und für den

„best case" (Aufstandspunkt 82) . Für den Fall des Aufstands^¬ punktes 78 sind die Aufstandswinkel ßi, ß2 eingezeichnet, die verhältnismäßig groß sind. Weiter eingezeichnet sind die wir^¬ kende Axsialkraft F_a auf die Stangenachse 26 sowie die Hebel- arme ai und a₂, die den Abstand des jeweiligen Aufstands^¬ punktes 78, 80, 82 von der Stößelachse 40, bzw. der Stangen^¬ achse 26 darstellen. Je größer die Aufstandswinkel ßi, ß₂ sind und somit je größer die Hebelarme ai bzw. a₂ sind, desto größer sind auch die Querkräfte, die auf die Druckbeeinflus- sungseinrichtung 28 wirken.

Fig. 8 stellt die Situation der Druckbeeinflussung 28 gemäß Fig. 6 geometrisch dar. Hier ist zu sehen, dass durch die kalottenförmige Ausbuchtung 72 in der Traverse 36 der Winkelfehler γ der Traverse 36 irrelevant wird. Das bedeutet, dass der Aufstandswinkel ß nur so groß sein kann wie der Winkelfehler . Es resultiert daher auch nur der Hebelarm a₂, d.h. ein Abstand zwischen Kontakt^¬ punkt K und Stangenachse 26, der Hebelarm ai entfällt.

Dadurch ergeben sich insgesamt deutlich geringere Querkräfte, die auf die Druckbeeinflussungseinrichtung 28 wirken, was zu deutlich geringeren Belastungen und einem geringeren Verschleiß der Druckbeeinflussungseinrichtung 28 führt.

Es ist vorteilhaft, wenn die Hertz 'sehen Pressungen ohne Ein- schränkung der Herstellungstoleranzen konstant gehalten werden. Dies kann durch vorteilhafte Wahl der Radienverhältnisse von kalottenförmiger Ausbuchtung 72 und kalottenförmigem Endbereich 74 geschehen. Dabei sind zwei Fälle zu unterscheiden. Unterscheidungskrite^¬ rium ist dabei die Bedingung, dass die Hertz ^xsche Pressung im Vergleich zu einer Anordnung der Druckbeeinflussungseinrichtung 28, wie sie in Fig. 5 gezeigt ist, nicht vergrößert wer^¬ den sollte. Daraus bestimmt sich, ob ein Stangenendradius 84 des kalottenförmigen Endbereichs 74 der Stange 12 kleiner oder gleich ausgestaltet werden kann wie ein minimaler Abstand a_min an dem oberen Totpunkt 60 der Stange 12 zwischen einer Tangente T an einer Stangenkalottenoberfläche 86 im Punkt der Stangenachse 26 zu dem Schnittpunkt S der

Stößelachse 40 und der Stangenführungsachse 52.

Im ersten Fall ist es möglich, den Stangenendradius 84 klei^¬ ner auszubilden als den Abstand a_mi_n, was in Fig. 9 darge^¬ stellt ist.

Aufgrund zu groß werdender Hertz' scher Pressungen kann es jedoch auch ungünstig sein, den Stangenendradius 84 kleiner auszubilden als den Abstand a_mi_n. Diese Situation - zweiter Fall - ist in Fig. 10 dargestellt.

In allen Betriebszuständen jedoch ist es vorteilhaft, wenn ein Ausbuchtungsradius 88 der kalottenförmigen Ausbuchtung der Traverse 36 größer ist als der Stangenendradius 84. Deshalb ist es weiter vorteilhaft, wenn für eine ausreichende Steifigkeit der Traverse 36 gesorgt wird. Dadurch kann er^¬ reicht werden, dass sich der Kontaktpunkt K immer zwischen den Achsen 50, 52 befindet und eine sehr geringe Streuung zwischen „worst case"- und „best case"-Toleranzen realisiert werden kann.

Fig. 9 verdeutlicht verschiedene Situationen des Stangenend- radius 84 für den ersten Fall. Es sind Stangenenden 48 mit drei unterschiedlichen Stangenendradien 84 dargestellt. Zusätzlich ist ein Hub 90 der Stangen 12 angedeutet. Wie zu se^¬ hen, liegt der Aufstandspunkt 82 der Stange 12 mit dem größ^¬ ten Stangenendradius 84 deutlich beabstandet zur Stangenachse 26. Je kleiner der Stangenendradius wird, desto geringer wird auch dieser Abstand a₂. Mit Verringerung dieses Abstandes a₂ verringern sich gleichzeitig auch der Aufstandswinkel ß und somit die Querkräfte, die auf die Druckbeeinflussungseinrich^¬ tungen 28 wirken. Wie zu sehen, ist in Fig. 9 die Situation dann am besten, wenn der Stangenendradius 84 kleiner ist als a_mi_n.

Aufgrund der Hertz 'sehen Pressungen kann es jedoch auch günstig sein, wenn der Stangenendradius 84 größer gewählt ist als a_mi_n. Auch diese Konstellation stellt eine deutliche Verbesse^¬ rung zur Situation in Fig. 5 dar, solange der Ausbuchtungsradius 88 einen Mindestradius aufweist, der deutlich größer ist als der Stangenendradius 84. Die Situation - Fall zwei - ist in Fig. 10 für zwei unterschiedliche Ausbuchtungsradien 88 dargestellt. Ebenfalls dar^¬ gestellt sind zwei Stangen 12 mit unterschiedlichen Endradien 84 in einem Bereich größer als a_mi_n. Es ist zu sehen, dass sich im Falle des kleineren Ausbuchtungsradius 88 für den größeren Stangenendradius 84 ein Kontaktpunkt K ergibt, der deutlich beabstandet ist zur Stangenachse 26. Im Falle des größeren Ausbuchtungsradius 88 jedoch liegen die Kontaktpunkte K sowohl für den kleineren Stangenendradius 84 als auch für den größeren Stangenendradius 84 verhältnismäßig nah an der Stangenachse 26.

Fig. 11 zeigt ein Diagramm, das die Querkraft, die auf die Druckbeeinflussungseinrichtung 28 wirkt, in Abhängigkeit der Axiallast F_a darstellt.

Dabei sind die Kräfte für vier verschiedene Anordnungen der druckbeeinflussenden Einrichtung 28 aufgetragen. Diagramm A stellt die Kräfteverhältnisse für eine Druckbeeinflussungs^¬ einrichtung 28 ohne kalottenförmige Ausbuchtung 72 in der Traverse 36 für die „best case"-Situation dar, die in Fig. 7 mit dem Aufstand 82 gezeigt ist. Das Diagramm C stellt dagegen die Situation für eine Druck- beinflussungseinrichtung 28 ohne kalottenförmige Ausbuchtung 72 für das „worst case"-Szenario - Aufstandspunkt 78 in Fig. 7 - dar. Das Diagramm B zeigt die Kräfteverhältnisse für eine Druckbe^¬ einflussungseinrichtung 28, die eine kalottenförmige Ausbuchtung 72 in der Traverse 36 aufweist. Die Traverse 36 im Dia^¬ gramm B weist eine radiale Beweglichkeit zur Stößelachse 40 auf .

Das Diagramm D zeigt die Situation einer Druckbeeinflussungs^¬ einrichtung 28 mit der kalottenförmigen Ausbuchtung 72, wenn die Traverse 36 jedoch fixiert ist und nicht radial zur

Stößelachse 40 beweglich ist.

Es ist klar zu sehen, dass die Anordnung mit kalottenförmiger Ausbuchtung 72 und beweglicher Traverse 36 deutlich bessere Kräfteverhältnisse liefert, als das „worst case"-Szenario der Druckbeeinflussungseinrichtung 28 ohne kalottenförmige Aus- buchtung 72. Da das Erreichen von „worst case" und „best ca- se" nicht steuerbar ist und der Kräfteverlauf im Diagramm B nahe an den „best case"-Fall herankommt, ergibt sich ein bes^¬ ser steuerbares Kräfteverhältnis in einer Druckbeeinflus- sungseinrichtung 28 mit kalottenförmiger Ausbuchtung 72.

Gleichzeitig zeigen die Unterschiede der Diagramme B und D jedoch, dass eine radial bewegliche 36 deutlich begünstigt ist .

Insgesamt erzeugt also die kalottenförmige Ausbuchtung 72 richtungsunabhängige Querkräfte, welche auf niedrigem Niveau zwischen „best case" und „worst case" der Druckbeeinflus^¬ sungseinrichtung 28 nach dem Stand der Technik liegen. Dies entspricht einer allgemeinen Reduzierung der vorherrschenden Querkräfte .

Insgesamt können die aus den Axialkräften F_a durch geometrische Ungänzen der Bauteile stammenden Querkräfte im Vergleich zu der „worst case"-Konstellation aus dem Stand der Technik um bis zu 40% reduziert werden. Die schädlichen Einflüsse der Querkräfte durch die Aufstandswinkel ßi, ß2 können größten^¬ teils eliminiert werden, was zu einer Reduzierung der Querkräfte führt. Gleichzeitig ist die Rechtwinkligkeit der Tra- verse 36 zur Stößelachse 40 nahezu irrelevant, was zu einer

Reduzierung der Herstellungskosten führt. Die kalottenförmige Ausbuchtung 72 der Traverse 36 kann durch einfaches Prägen erzeugt werden, was besonders kostengünstig ist. Insgesamt wird der Winkelfehler γ vollständig eliminiert und die Streu- ung und Größe des Gesamtwinkelfehlers ßi bzw. ß2 wird erheb^¬ lich reduziert, so dass für die Auslegung mit nahezu konstan^¬ ten Belastungen gerechnet werden kann und „best case" bzw. „worst case" vorteilhaft nahe beieinander liegen. Zusätzlich können bei geschickter Paarung des Stangenradius 84 und des Ausbuchtungsradius 88 ßi bzw. ß2 sogar kleiner als der unver^¬ meidbare Winkelfehler zwischen den Achsen 50, 52 der Führungen gehalten werden. Diese Vorteile können genutzt werden, um die Axiallast F_a insgesamt zu steigern, die Lebensdauer der Führungen 30, 32 zu verbessern, d.h. die Robustheit zu steigern, die erforderlichen Führungslängen zu reduzieren, was mit einer Kostensenkung und einer Bauraumverkleinerung einhergeht, und insgesamt die Toleranzen der Bauteile zu er- weitern, was ebenfalls zu einer Kostensenkung im Herstel- lungsprozess beiträgt.

Alternativ zu der beschriebenen Anordnung kann die

kalottenförmige Ausbuchtung 72 selbstverständlich auch in einem separaten Gleitschuh, der in dem Stößel 10 angeordnet ist, vorgesehen sein.

Bezugs zeichen

10 Stößel

12 Stange

14 Kolbenpumpe

16 Kraftstoffhochdruckpumpe

18 Motorventil

20 Kolben

22 erster Endbereich

24 Kolbenachse

26 Stangenachse

28 Druckbeeinflussungseinrichtung

30 Stangenführung

32 Stößelführung

34 Stößelhemd

36 Traverse

38 Rolle

40 Stößelachse

42 zweiter Endbereich

44 Flansch

46 Kontaktpunkt

48 Stangenende

50 Stößelführungsachse

52 Stangenführungsachse

54 Flanschfläche

56 Verbrennungsmotor

58 Flanschebene

60 erster oberer Totpunkt

62 zweiter unterer Totpunkt

65 Nockenwelle

66 Stößelantrieb

68 Kontaktbereich

70 Traversenoberfläche

72 kalottenförmige Ausbuchtung

74 kalottenförmiger Endbereich

76 Längsachse Traverse

78 Aufstandspunkt „worst case"

80 Aufstandspunkt „neutral case" 82 Aufstandspunkt „best case"

84 Stangenendradius

86 Stangenkalottenoberflache

88 Ausbuchtungsradius

90 Hub

Winkelfehler (Stößelführungsachse - Stangenachse) ßi Aufstandswinkel (Stangenachse - Normale auf Traverse in Kontaktpunkt)

ß2 Aufstandswinkel (Stößelführungsachse/Stößel - Normale auf Traverse zu Kontaktpunkt)

γ Winkelfehler Traverse (Winkel Traverse zu

Stößelführung)

A „best case" ohne kalottenförmige Ausbuchtung

B bewegliche Traverse mit kalottenförmiger Ausbuchtung C „worst case" ohne kalottenförmige Ausbuchtung

D fixierte Traverse mit kalottenförmiger Ausbuchtung

K Kontaktpunkt Stange und Traverse

P Pfeil

S Schnittpunkt Stößelachse/Stangenachse

T Tangente

F_a Axiallast/Hertz ^λ sehe Pressung/Axialkraft

ai Abstand Kontaktpunkt zu Stößelführungsachse/

Stößelachse

Ά2 Abstand Kontaktpunkt zu Stangenführungsachse/

Stangenachse

a_min Abstand Tangente an Stangenkalottenoberflache zu

Schnittpunkt Stößelachse/Stangenachse

Claims

Patentansprüche

1. Kraftstoffhochdruckpumpe (16) zum Beaufschlagen eines Kraftstoffes mit Druck, aufweisend

- einen zwischen einem ersten, oberen Totpunkt (60) und einem zweiten, unteren Totpunkt (62) entlang einer Kolbenachse (24) beweglich angeordneten Kolben (20), einen Stößel (10) mit einer im Wesentlichen senkrecht zu einer Stößelachse (40) angeordneten Traverse (36) zum Übertragen von kinetischer Energie von einem

Stößelantrieb (66) auf den Kolben (20) in einem Kontakt^¬ bereich (68) von einer Traversenoberfläche (70) und ei^¬ nem Endbereich (42) des Kolbens (20),

wobei der Kolben (20) in dem Kontaktbereich (68) einen kalottenförmigen Endbereich (74) und die Traverse (36) in dem Kontaktbereich (68) eine kalottenförmige Ausbuchtung (72) aufweist.

2. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) zum Beeinflussen ei- nes Druckes in einem Medium, aufweisend

eine Stange (12) mit einem ersten Endbereich (22) zum Begrenzen eines das Medium aufweisenden Raumes, wobei die Stange (12) entlang einer Stangenachse (26) zwischen einem ersten, oberen Totpunkt (60) und einem zweiten, unteren Totpunkt (62) beweglich angeordnet ist;

einen Stößel (10) mit einer im Wesentlichen senkrecht zu einer Stößelachse (40) angeordneten Traverse (36) zum Übertragen von kinetischer Energie von einem

Stößelantrieb (66) auf die Stange (12) in einem Kontakt- bereich (68) von einer Traversenoberfläche (70) und ei^¬ nem zweiten Endbereich (42) der Stange (12), der gegenüberliegend zu dem ersten Endbereich (22) angeordnet ist, wobei die Stange (12) in dem Kontaktbereich (68) einen kalottenförmigen Endbereich (74) und die Traverse (36) in dem Kontaktbereich (68) eine kalottenförmige Ausbuchtung (72) aufweist.

3. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Traverse (36) in an die kalottenförmige Ausbuchtung (72) angrenzenden Bereichen eine im Wesentlichen senkrecht zur Stößelachse (40) eben ausgebil- dete Traversenoberfläche (70) aufweist.

4. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach Anspruch 2 oder 3,

dadurch gekennzeichnet, dass die kalottenförmige Ausbuchtung (72) durch Prägen in die Traversenoberfläche (70) eingebracht ist .

5. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach einem der Ansprüche 2 bis 4,

dadurch gekennzeichnet, dass die kalottenförmige Ausbuchtung (72) symmetrisch um eine die Traverse (36) senkrecht zu ihrer Längsachse (76) halbierende Achse angeordnet ist.

6. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach einem der An- sprüche 2 bis 5,

dadurch gekennzeichnet, dass die Traverse (36) radial zu der Stößelachse (40) beweglich angeordnet ist, wobei die Traverse (36) insbesondere ohne radiale Befestigungen in den Stößel (10) eingelegt ist.

7. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach einem der Ansprüche 2 bis 6,

dadurch gekennzeichnet, dass ein Ausbuchtungsradius (88) der kalottenförmigen Ausbuchtung (72) der Traverse (36) größer ist als ein Stangenendradius (84) des kalottenförmigen Endbe^¬ reichs (74) der Stange (12) .

8. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach einem der An- sprüche 2 bis 7,

dadurch gekennzeichnet, dass eine Stangenführung (30) mit ei^¬ ner Stangenführungsachse (52) vorgesehen ist, wobei ein Stan^¬ genendradius (84) des kalottenförmigen Endbereichs (74) der Stange (12) kleiner als oder gleich groß wie ein an dem obe- ren Totpunkt (60) der Stange (12) vorherrschender Abstand (a_min ) von einer Tangente (T) an einer

Stangenkalottenoberflache (86) an der Stangenachse (26) zu einem Schnittpunkt (S) der Stößelachse (40) und der Stangen^¬ führungsachse (50) ist.

9. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach einem der Ansprüche 2 bis 7,

dadurch gekennzeichnet, dass eine Stangenführung (30) mit ei^¬ ner Stangenführungsachse (52) vorgesehen ist, wobei ein Stan- genendradius (84) des kalottenförmigen Endbereichs (74) der Stange (12) größer ist als ein an dem oberen Totpunkt (60) der Stange (12) vorherrschender Abstand (a_mi_n ) von einer Tan^¬ gente (T) an einer Stangenkalottenoberflache (86) an der Stangenachse (26) zu einem Schnittpunkt (S) der Stößelachse (40) und der Stangenführungsachse (52), wobei ein Ausbuch^¬ tungsradius (88) der kalottenförmigen Ausbuchtung (72) der Traverse (36) um so viel größer ist als ein Stangenendradius (84) des kalottenförmigen Endbereichs (74) der Stange (12), dass die Hertz' sehe Pressung bei Verwendung gleicher Materia- lien im Bereich eines Kontaktes einer ebenen

Traversenoberfläche (70) mit einem kalottenförmigen Endbe^¬ reich (74) der Stange (12) liegt.

10. Druckbeeinflussungseinrichtung (28) nach einem der Ansprüche 2 bis 9,

dadurch gekennzeichnet, dass sie eine Kraftstoffhochdruckpumpe (16) oder ein Motorventil (18) ist.