JP6218963B2 - 燃料高圧ポンプ及び圧力制御装置 - Google Patents
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Description
−互いに接触状態にある各面の扁平化を生ぜしめ、その結果、理想的な点状接触の代わりに、接触面積が拡大された接触面が生じる、軸方向力Faによるヘルツの接触応力(Fa、図12参照)。
−タペットガイド軸線50とロッド軸線26との間の角度誤差αに基づいて生じる横方向力(図13参照)。
−ロッド軸線26と、ロッド12に対するトラバース36の接点における垂線との間の接触角度β1に基づく横方向力(図13参照)。
−タペット軸線40と、タペット10に対するトラバース36の接点における垂線との間の接触角度β2に基づく横方向力(図13参照)。
−トラバース36とロッド12との接点Kの、タペットガイド軸線50又はロッドガイド軸線52までの距離a1又はa2と、軸方向荷重Faとの積としての接触モーメント(図13参照)。これらの接触モーメントは、接触角度β1,β2、両ガイド軸線50,52の同軸度誤差、即ち角度誤差α、及びタペットガイド軸線50と、フランジ44のフランジ面54のロッドガイド軸線52との交点Sとの間の間隔によって引き起こされる。
−ヘルツの接触応力と、各ガイド軸線50,52間の角度誤差αとを相殺することができるようにするために、球状の、特に球冠状のロッド端部48が使用される。この場合の「球冠」には、ドーム形ボデーの全セグメントが含まれる。球冠状のロッド端部48は、図13に示すように、平らなトラバース36上に載置される。トラバース36の平坦性は、凸面と凹面の両方を可能にし、このことはヘルツの接触応力のかなりの変動幅を生ぜしめる。したがって、許容し得るヘルツの応力を得るためには、平坦性の許容誤差及び/又は球冠状のロッド端部48の形状の許容誤差を少なくする必要があり、これには製造コストの増大が伴う。更に、球冠状のロッド端部48の半径を拡大することも可能であるが、こうすると接触モーメントが増大することになる。よって、相殺するにはやはり、製造誤差を制限せねばならず、これもやはり、製造コストの増大を招くことになる。
−角度誤差αに基づく横方向力は、製造誤差の制限によってのみ減少可能であり、これにはより高い製造コストが伴う。角度誤差αの結果として生じる横方向力は、ロッド12のより小さな剛性又は横方向のばね定数によっても減少させることができるが、このことは軸方向荷重Faと、構成部材の所要強度とに基づいて、大抵は達成困難でしかない。
−全体としての角度誤差は、各ガイド軸線50,52間の角度誤差αと、ガイド遊び(即ちタペットガイド32内のタペット10又はロッドガイド30内のロッド12の傾き)と、トラバース36の直角度γ、即ちタペット10、つまりタペットシェル34のガイド直径に対するトラバース36の角度誤差との和である。これらの角度誤差の和が、接触角度β1,β2である。その結果ロッド12に生じる横方向力は、項sinβ1×Faによって算出される。タペット10に結果的に生じる横方向力は、項sinβ2×(Fa×1/cosα)によって算出される。これらの横方向力は、製造誤差の低減及び/又は限定された寸法でガイド長さを増大させることによってしか、減少させることができない。しかしながらこれらは両方とも、製造コストを増大させる。
−各ガイド軸線50,52に対するてこ腕a1,a2は、各ガイド50,52相互の同軸度誤差と接触角度β1又はβ2とから生じ、接触角度β1,β2は、角度誤差α,γと球冠状のロッド端部48の半径とから生じる。このことは接点Kを半径方向に移動させて、てこ腕a1,a2を生ぜしめる。てこ腕a1,a2を減少させるために、同軸度誤差又は球冠状のロッド端部48の半径の許容誤差を制限することがある。但しこのことは、大きな改善にはつながらないにもかかわらず、製造コストの増大をもたらす。代替的に、球冠状のロッド端部48の半径の定格値を縮小することもできるが、これは大抵、ヘルツの接触応力に基づいて困難でしかない。
12 ロッド
14 ピストンポンプ
16 燃料高圧ポンプ
18 エンジンバルブ
20 ピストン
22 第1の端部領域
24 ピストン軸線
26 ロッド軸線
28 圧力制御装置
30 ロッドガイド
32 タペットガイド
34 タペットシェル
36 トラバース
38 ロール
40 タペット軸線
42 第2の端部領域
44 フランジ
46 接点
48 ロッド端部
50 タペットガイド軸線
52 ロッドガイド軸線
54 フランジ面
56 内燃機関
58 フランジ平面
60 第1の上死点
62 第2の下死点
65 カムシャフト
66 タペットユーケー道装置
68 接触領域
70 トラバース上面
72 球冠状の湾曲凹部
74 球冠状の端部領域
76 トラバースの長手方向軸線
78 「ワーストケース」の接点
80 「ニュートラルケース」の接点
82 「ベストケース」の接点
84 ロッド端部半径
86 ロッド球冠表面
88 湾曲凹部半径
90 行程
α 角度誤差(タペットガイド軸線−ロッド軸線)
β1 接触角度(ロッド軸線−接点におけるトラバースに対する接点)
β2 接触角度(タペットガイド軸線/タペット接点でのトラバースに対する接点)
γ トラバースの角度誤差(タペットガイドに対するトラバースの角度)
A 球冠状の湾曲凹部無しの「ベストケース」
B 球冠状の湾曲凹部を備える可動のトラバース
C 球冠状の湾曲凹部無しの「ワーストケース」
D 球冠状の湾曲凹部を備える位置固定されたトラバース
K ロッドとトラバースとの接点
P 矢印
S タペット軸線とロッド軸線との交点
T 接線
Fa 軸方向荷重/ヘルツの接触応力/軸方向力
a1 タペットガイド軸線/タペット軸線に対する接点の距離
a2 ロッドガイド軸線/ロッド軸線に対する接点の距離
amin タペット軸線とロッド軸線との交点に対する、ロッド球冠表面の接線の距離
Claims (8)
- 媒体内の圧力を制御する圧力制御装置(28)であって、
媒体を有する空間を画定するための第1の端部領域(22)を備えたロッド(12)を有しており、該ロッド(12)は、該ロッド(12)自体のロッド軸線(26)に沿って第1の上死点(60)と第2の下死点(62)との間で可動に配置されており、
タペット駆動装置(66)から前記ロッド(12)に運動エネルギを、トラバース上面(70)と、前記第1の端部領域(22)とは反対の側に配置された前記ロッド(12)の第2の端部領域(42)との接触領域(68)で伝達する、タペット軸線(40)に対して実質的に垂直に配置されたトラバース(36)を備えたタペット(10)を有している圧力制御装置(28)において、
前記ロッド(12)は、前記接触領域(68)に球冠状の端部領域(74)を有しており、前記トラバース(36)は、前記接触領域(68)に球冠状の湾曲凹部(72)を有しており、
前記ロッド(12)はロッドガイド(30)によりガイドされており、前記ロッドガイド(30)が、前記ロッドガイド(30)自体のロッドガイド軸線(52)を備えて設けられており、前記ロッド(12)の前記球冠状の端部領域(74)のロッド端部半径(84)は、前記ロッド軸線(26)においてロッド球冠表面(86)に接する接線(T)から、前記タペット軸線(40)と前記ロッドガイド軸線(52)との交点(S)までの、前記ロッド(12)の前記上死点(60)において生じる距離(a min )に比べて小さいか、又は同じ大きさであることを特徴とする、媒体内の圧力を制御する圧力制御装置(28)。 - 媒体内の圧力を制御する圧力制御装置(28)であって、
媒体を有する空間を画定するための第1の端部領域(22)を備えたロッド(12)を有しており、該ロッド(12)は、該ロッド(12)自体のロッド軸線(26)に沿って第1の上死点(60)と第2の下死点(62)との間で可動に配置されており、
タペット駆動装置(66)から前記ロッド(12)に運動エネルギを、トラバース上面(70)と、前記第1の端部領域(22)とは反対の側に配置された前記ロッド(12)の第2の端部領域(42)との接触領域(68)で伝達する、タペット軸線(40)に対して実質的に垂直に配置されたトラバース(36)を備えたタペット(10)を有している圧力制御装置(28)において、
前記ロッド(12)は、前記接触領域(68)に球冠状の端部領域(74)を有しており、前記トラバース(36)は、前記接触領域(68)に球冠状の湾曲凹部(72)を有しており、
前記ロッド(12)はロッドガイド(30)によりガイドされており、前記ロッドガイド(30)が、前記ロッドガイド(30)自体のロッドガイド軸線(52)を備えて設けられており、前記ロッド(12)の前記球冠状の端部領域(74)の前記ロッド端部半径(84)は、前記ロッド軸線(26)においてロッド球冠表面(86)に接する接線(T)から、前記タペット軸線(40)と前記ロッドガイド軸線(52)との交点(S)までの、前記ロッド(12)の前記上死点(60)において生じる距離(a min )よりも大きくなっており、前記トラバース(36)の前記球冠状の湾曲凹部(72)の前記湾曲凹部半径(88)は、前記ロッド(12)の前記球冠状の端部領域(74)の前記ロッド端部半径(84)よりも大きくなっていることを特徴とする、媒体内の圧力を制御する圧力制御装置(28)。 - 前記トラバース(36)は、前記球冠状の湾曲凹部(72)に接する領域に、前記タペット軸線(40)に対して実質的に垂直に、平らに形成されたトラバース上面(70)を有している、請求項1又は2記載の圧力制御装置(28)。
- 前記球冠状の湾曲凹部(72)は、スタンピングにより前記トラバース上面(70)に形成されている、請求項1から3までのいずれか1項記載の圧力制御装置(28)。
- 前記球冠状の湾曲凹部(72)は、前記トラバース(36)の長手方向軸線(76)に対して垂直に該トラバース(36)を二分する軸線を中心として対称的に配置されている、請求項1から4までのいずれか1項記載の圧力制御装置(28)。
- 前記トラバース(36)は、タペット軸線(40)に対して半径方向に可動に配置されており、前記トラバース(36)は、半径方向に固定されずに前記タペット(10)内に挿入されている、請求項1から5までのいずれか1項記載の圧力制御装置(28)。
- 前記トラバース(36)の前記球冠状の湾曲凹部(72)の湾曲凹部半径(88)は、前記ロッド(12)の前記球冠状の端部領域(74)のロッド半径(84)よりも大きくなっている、請求項1から6までのいずれか1項記載の圧力制御装置(28)。
- 当該圧力制御装置(28)は、燃料高圧ポンプ(16)又はエンジンバルブ(18)である、請求項1から7までのいずれか1項記載の圧力制御装置(28)。
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