EP2923360A1 - Verfahren zur oberflächen-dekontamination von bauteilen des kühlmittelkreislaufs eines kernreaktors - Google Patents

Verfahren zur oberflächen-dekontamination von bauteilen des kühlmittelkreislaufs eines kernreaktors

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EP2923360A1
EP2923360A1 EP13815419.0A EP13815419A EP2923360A1 EP 2923360 A1 EP2923360 A1 EP 2923360A1 EP 13815419 A EP13815419 A EP 13815419A EP 2923360 A1 EP2923360 A1 EP 2923360A1
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EP
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decontamination
aqueous solution
acid
oxide layer
metal ions
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Jose Pedro MOREIRA DO AMARAL
Christian Topf
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Areva GmbH
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    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/001—Decontamination of contaminated objects, apparatus, clothes, food; Preventing contamination thereof
    • G21F9/002—Decontamination of the surface of objects with chemical or electrochemical processes
    • G21F9/004—Decontamination of the surface of objects with chemical or electrochemical processes of metallic surfaces
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/28—Treating solids
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/28—Treating solids
    • G21F9/30—Processing

Definitions

  • the invention relates to a method for surface decontamination of components of the coolant circuit of a nuclear reactor, ie a pressurized water or boiling water reactor.
  • the core of the coolant circuit is a reactor ⁇ pressure vessel in which nuclear fuel containing fuel elements are arranged.
  • the reactor pressure vessel are usually several ⁇ re cooling loops, each with a coolant pump is ⁇ closed.
  • a pressurized water reactor with temperatures in the range of 300 ° C show even stainless austenitic FeCrNi steels, which, for example, the tube system of cooling loops, Ni alloys, of which, for example, the Austau ⁇ shear tubes of steam generators and other used as coolant pumps, eg cobalt-containing Bautei ⁇ le, some solubility in water.
  • Metal ions liberated from the abovementioned alloys pass with the coolant flow to the reactor pressure vessel, where they are partially converted into radioactive by the neutron radiation prevailing there
  • Nuclides are converted.
  • the nuclides are dispersed by the coolant flow throughout the coolant system and are stored in oxide layers that form on the surfaces of coolant system components during operation.
  • the activated nuclides accumulate in and / or on the oxide layer, so that the radioactivity or the dose rate increases at the Bautei ⁇ len of the coolant system.
  • the oxide layers contained ⁇ th depending on the type of alloy used for a component as the main component iron oxide with divalent and trivalent iron and oxides of other metals, particularly chromium and nickel which are present as alloying constituents in the above-mentioned steels.
  • Nickel is always present in divalent form (Ni 2+ ), chromium in trivalent (Cr 3+ ) form.
  • the oxide layer is containing at chromium components initially oxidatively treated (oxidation step), and subsequent ⁇ hitd the oxide layer under acidic conditions in a so-called.
  • Decontamination step with the aid of an acid which is designated by ⁇ the decontamination or in episodes Dekontklare dissolved.
  • the metal ions passing into the solution in the course of treatment with a deconic acid are removed from the solution by passing them through an ion exchanger.
  • An optionally present after the oxidation step excess oxidant is neutralized or in a reduction ⁇ step by addition of a reducing agent reduces.
  • Removal of metal ions in the decontamination step thus takes place in the absence of an oxidizing agent.
  • the reduction of the excess oxidizing agent may be an independent treatment step, wherein the cleaning solution ⁇ a reducing agent serving for the purpose of reduction, for example, ascorbic acid, citric acid or
  • Oxalic acid is added to the reduction of permanganate ions and manganese dioxide.
  • the reduction of excess oxidizing agent can also be within the decontamination step ⁇ SUC gene, wherein an amount is added to the decontamination of organic acid which is sufficient on one hand to neutralize excess oxidizing agent or reducing and secondly to cause oxide dissolution.
  • a treatment or decontamination cycle comprising the treatment sequence "oxidation step reduction step decontamination step” or "oxidation step decontamination step with simultaneous reduction” is carried out several times in order to ensure adequate decontamination or
  • CORD chemical oxidation, reduction and decontamination
  • the oxidative treatment of the oxide layer is required to solve difficult because chromium III oxide and trivalent chromium-containing mixed oxides, especially spinel in the coming eligible for Dekonta ⁇ mination Dekontklaren.
  • an oxidizing agent such as Ce 4+ , HMn0 4 , H 2 S 2 0 8 , KMn0 4 , KMn0 4 treated with acid or alkali or ozone.
  • the result of this treatment is that Cr-III is oxidized to Cr-VI, which goes into solution as Cr0 4 2 ⁇ .
  • Decontamination step which is always the case when an organic decontamination acid is used, the resulting in the oxidation step Cr-VI, which is present as chromate in the aqueous solution, again reduced to Cr-III.
  • the cleaning solution contains essentially Cr-III, Fe-II, Fe-III, Ni-II and, in addition, radioactive isotopes, e.g. Co-60th These metal ions can be removed from the cleaning solution with an ion exchanger.
  • a commonly used decontamination step is deconic acid
  • Oxalic acid because it can effectively dissolve the oxide layers to be removed from component surfaces.
  • a further disadvantage is that in the course of formation in particular ⁇ sondere of Oxalatniederellen to coprecipitate contained in the aqueous solution radionuclides and thus a Re-contamination of the component surfaces comes.
  • the risk of recontamination is particularly high for components with a large surface to volume ratio. This is especially the case with steam generators which have a very large number of small diameter exchanger tubes.
  • recontamination preferably occurs in zones with low flow.
  • the corresponding metal ions such as Ni in the case of a nickel oxalate precipitate
  • the oxalate in solution, that is not bound in the form of a precipitate, the oxalate in a simple manner, such as before the cleaning solution is passed into a ion exchanger, destroyed in a simple and cost-effective manner ⁇ example with the aid of UV light , ie converted to carbon dioxide and water.
  • the oxide layer is treated with a deconic acid and thereby massive metal ions from the oxide be solved layer, the resulting metal ion concentrations are lower than in conventional decontamination, since at least a portion of the gone in the oxidation step in the metal ions were previously removed, so is no longer in the solution.
  • the risk that the solubility of a metal salt of a Dekontklare (the product of the activities the ⁇ th of the metal cation and the acid anion) is exceeded, and to form a poorly soluble precipitate is thus reduced.
  • nickel and oxalic acid the formation of poorly soluble nickel oxalate precipitates is critical since nickel oxalate has a relatively low solubility ⁇ product.
  • ion exchangers are generally organic in nature, they are sensitive to oxidizing agents, in particular to the preferred used in a process according to the invention permanganic acid or its alkali metal salts, which are very strong oxidizing agent. Therefore, in the case of organic ion exchangers in particular, it is expedient to neutralize an oxidant still present in the aqueous solution with the aid of a reducing agent before the solution is passed over the cation exchanger to remove metal ions.
  • the reducing agent used is the deconic acid used in the subsequent decontamination step. It is advantageous that this acid is already present on site, so that an additional expense, for example, for procurement and storage and for an additional authorization, which would be required when using a different of the deconic acid reducing agent, such as glyoxylic acid, is eliminated.
  • a method according to the invention can be used, for example, for
  • Decontamination of all or part of the coolant ⁇ system of a nuclear reactor, such as a boiling water reactor can be used.
  • FIG. 1 is schematically the
  • Coolant system or the primary circuit of a pressurized water reactor shown. It comprises, in addition to the pressure vessel 1, in which at least in operation a plurality of fuel elements 2 are present, a line system 3, which is connected to the pressure vessel 1, and various installations such as a steam generator 4 and a coolant pump 5.
  • the aim of the cleaning in question or the decontamination is to dissolve an existing on the inner surfaces 7 of the components of the primary circuit oxide layer and to remove their gone into solution components from the aqueous solution.
  • the entire coolant system is filled with an aqueous solution containing, for example, a complex-forming organic acid such as oxalic acid, to which reference will be made hereinafter by way of example.
  • a filling so below is meant a process in which it, therefore forms after switching off power operation after a shutdown of the plant in the coolant system forehand off coolant that at issue aqueous solution, said to imple ⁇ tion the oxidation step, an oxidizing agent, preferably permanganic acid or potassium permanganate, is added.
  • an oxidizing agent preferably permanganic acid or potassium permanganate
  • the oxidation was carried out in acidic solution with permanganic acid as the oxidizing agent with a concentration of about 200 ppm at a temperature of about 90 ° C.
  • permanganic acid as the oxidizing agent with a concentration of about 200 ppm at a temperature of about 90 ° C.
  • the concentration or amount of nickel ions increased to about 6,000 g in about 10 hours and then remained substantially the same.
  • nickel is retained by the cation exchanger, so that its amount or its concentration in the overall system decreases accordingly.
  • the decontamination step (III) was initiated by the addition of oxalic acid.
  • the metered addition was carried out in such a way that an oxalic acid concentration of 2000 ppm was not exceeded in the solution. It can be seen in the diagram that the amount of nickel first increased greatly due to the dissolution of the oxide layer, but then decreased due to the switched cation exchanger 8. If the amount of nickel accumulated in Phase I had not been removed in accordance with the invention, Phase III would have produced a much greater total amount of nickel in the solution of approximately 13,000 grams instead of a nickel of approximately 7,000 grams, resulting in solubility problems and the risk of precipitation ,

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur chemischen Dekontamination einer eine Oxidschicht aufweisenden Oberfläche eines metallischen Bauteils des Kühlmittelsystemseines Kernkraftwerks, umfassend wenigstens einen Oxidationsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einerein Oxidationsmittel enthaltenden wässrigen Lösung behandelt wird, und einen sich anschließenden Dekontaminationsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einer wässrigen Lösung einer Dekontsäure behandelt wird, welche die Eigenschaft hat, mit Metallionen, insbesondere mit Nickelionen einen schwerlöslichen Niederschlag zu bilden. Vor der Durchführung des Dekontaminationsschritts werden Metallionen, die während des Oxidationsschrittes in Lösung gegangen sind, mit Hilfe eines Kationentauschers aus der wässrigen Lösung entfernt.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Oberflächen-Dekontamination von Bauteilen des Kühlmittelkreislaufs eines Kernreaktors
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Oberflächen- Dekontamination von Bauteilen des Kühlmittelkreislaufs eines Kernreaktors, also eines Druckwasser- oder Siedewasserreak- tors . Kernstück des Kühlmittelkreislaufs ist ein Reaktor¬ druckbehälter, in dem Kernbrennstoff enthaltende Brennelemente angeordnet sind. Am Reaktordruckbehälter sind meist mehre¬ re Kühlschleifen mit jeweils einer Kühlmittelpumpe ange¬ schlossen .
Unter den Bedingungen des Leistungsbetriebes beispielsweise eines Druckwasserreaktors mit Temperaturen im Bereich von 300°C zeigen selbst rostfreie austenitische FeCrNi-Stähle, aus denen beispielsweise das Röhrensystem der Kühlschleifen besteht, Ni-Legierungen, aus denen beispielsweise die Austau¬ scher-Rohre von Dampferzeugern bestehen und sonstige etwa für Kühlmittelpumpen verwendete, z.B. Cobalt enthaltende Bautei¬ le, eine gewisse Löslichkeit in Wasser. Aus den genannten Legierungen herausgelöste Metallionen gelangen mit dem Kühl- mittelstrom zum Reaktordruckbehälter, wo sie durch die dort herrschende Neutronenstrahlung teilweise in radioaktive
Nuklide umgewandelt werden. Die Nuklide werden wiederum vom Kühlmittelstrom im gesamten Kühlmittelsystem verteilt und werden in Oxidschichten, die sich während des Betriebs auf den Oberflächen von Bauteilen des Kühlmittelsystems bilden, eingelagert. Mit zunehmender Betriebsdauer reichern sich die aktivierten Nuklide in und/oder auf der Oxidschicht an, so dass die Radioaktivität bzw. die Dosisleistung an den Bautei¬ len des Kühlmittelsystems zunimmt. Die Oxidschichten enthal¬ ten je nach Art der für ein Bauteil verwendeten Legierung als Hauptbestandteil Eisenoxid mit zwei- und dreiwertigem Eisen und Oxide anderer Metalle, vor allem Chrom und Nickel, die als Legierungsbestandteile in den oben erwähnten Stählen vorhanden sind. Dabei liegt Nickel stets in zweiwertiger Form (Ni2+) , Chrom in dreiwertiger (Cr3+) Form vor.
Bevor Kontroll-, Wartungs-, Reparatur- und Rückbaumaßnahmen am Kühlmittelsystem vorgenommen werden können ist eine Reduzierung der radioaktiven Strahlung der jeweiligen Bauteile bzw. Komponenten erforderlich, um die Strahlungsbelastung des Personals zu verringern. Dies geschieht dadurch, dass die auf den Oberflächen der Bauteile vorhandene Oxidschicht mittels eines Dekontaminationsverfahrens möglichst vollständig ent¬ fernt wird. Bei einer derartigen Dekontamination wird entweder das gesamte Kühlmittelsystem bzw. ein davon etwa durch Ventile abgetrennter Teil mit einer wässrigen Reinigungslö¬ sung befüllt oder es werden einzelne Bauteile des Systems in einem separaten, die Reinigungslösung enthaltenden Behälter behandelt .
Die Oxidschicht wird bei Chrom enthaltenden Bauteilen zu- nächst oxidativ behandelt (Oxidationsschritt ) und anschlie¬ ßend die Oxidschicht unter sauren Bedingungen in einem sog. Dekontaminationsschritt mit Hilfe einer Säure, die im Folgen¬ den mit Dekontaminations- oder Dekontsäure bezeichnet wird, aufgelöst. Die im Zuge der Behandlung mit einer Dekontsäure in die Lösung übertretenden Metallionen werden aus der Lösung entfernt, indem diese über einen Ionentauscher geleitet wird. Ein gegebenenfalls nach dem Oxidationsschritt vorhandener Überschuss an Oxidationsmittel wird in einem Reduktions¬ schritt durch Zugabe eines Reduktionsmittels neutralisiert bzw. reduziert. Die Auflösung der Oxidschicht bzw. das
Herauslösen von Metallionen im Dekontaminationsschritt erfolgt somit bei Abwesenheit eines Oxidationsmittels . Die Reduktion des überschüssigen Oxidationsmittels kann ein eigenständiger Behandlungsschritt sein, wobei der Reinigungs¬ lösung ein nur dem Zwecke der Reduktion dienendes Reduktions- mittel, beispielsweise Ascorbinsäure, Zitronensäure oder
Oxalsäure zur Reduktion von Permanganat-Ionen und Braunstein zudosiert wird. Die Reduktion überschüssigen Oxidationsmittel kann aber auch im Rahmen des Dekontaminationsschritts erfol¬ gen, wobei eine Menge an organischer Dekontaminationssäure zugesetzt wird, die ausreicht um einerseits überschüssiges Oxidationsmittel zu neutralisieren bzw. zu reduzieren und andererseits eine Oxidauflösung zu bewirken. In der Regel wird ein die Behandlungsfolge „Oxidationsschritt- Reduktionsschritt-Dekontaminationsschritt" oder „Oxidations- schritt-Dekontaminationsschritt mit gleichzeitiger Reduktion" umfassender Behandlungs- oder Dekontaminationszyklus mehrmals durchgeführt, um eine ausreichende Dekontamination bzw.
Verringerung der Radioaktivität der Bauteiloberflächen zu erzielen. Dekontaminationsverfahren der oben beschriebenen Art sind z.B. unter der Bezeichnung CORD (chemische Oxidati- on, Reduktion und Dekontamination) bekannt.
Die oxidative Behandlung der Oxidschicht ist erforderlich, weil sich Chrom-III-Oxide und dreiwertiges Chrom enthaltende Mischoxide vor allem des Spinelltyps in den für eine Dekonta¬ mination in Frage kommenden Dekontsäuren nur schwer lösen. Um die Löslichkeit zu erhöhen, wird daher zunächst die Oxid- Schicht mit einer wässerigen Lösung eines Oxidationsmittels wie Ce4+, HMn04, H2S208, KMn04, KMn04 mit Säure oder Lauge oder Ozon behandelt. Ergebnis dieser Behandlung ist, dass Cr-III zu Cr-VI oxidiert wird, welches als Cr04 2~ in Lösung geht.
Aufgrund der Anwesenheit eines Reduktionsmittels im
Dekontschritt , was stets der Fall ist, wenn eine organische Dekontaminationssäure verwendet wird, wird das im Oxidations- schritt entstandene Cr-VI, das als Chromat in der wässrigen Lösung vorliegt, wieder zu Cr-III reduziert. Am Ende eines Dekontschrittes befinden sich in der Reinigungslösung im Wesentlichen Cr-III, Fe-II, Fe-III, Ni-II und daneben radioaktive Isotope wie z.B. Co-60. Diese Metallionen können aus der Reinigungslösung mit einem lonentauscher entfernt werden. Eine im Dekontschritt häufig verwendete Dekontsäure ist
Oxalsäure, weil sich mit ihr die von Bauteiloberflächen zu entfernenden Oxidschichten effektiv auflösen lassen.
Nachteilig ist jedoch, dass manche Dekontsäuren, insbesondere auch Oxalsäure, mit zweiwertigen Metallionen wie Ni2+, Fe2+, und Co2+ schwerlösliche Niederschläge, im Falle von Oxalsäu¬ re, auf die im Folgenden exemplarisch Bezug genommen wird, Oxalat-Niederschläge bildet. Die genannten Niederschläge können im gesamten Kühlmittelsystem verteilt werden, wobei sie sich auf den Innenflächen von Rohrleitungen und von
Komponenten, beispielsweise von Dampferzeugern, ablagern. Hinzu kommt, dass die Niederschläge die gesamte Verfahrens¬ durchführung erschweren. Nachteilig ist weiterhin, dass es im Zuge der Bildung insbe¬ sondere von Oxalatniederschlägen zur Mitfällung von in der wässrigen Lösung enthaltenen Radionukliden und somit zu einer Rekontamination der Bauteiloberflächen kommt. Die Gefahr einer Rekontamination ist besonders groß bei Komponenten mit einem großen Verhältnis von Oberfläche zu Volumen. Dies ist vor allem bei Dampferzeugern der Fall, die eine sehr große Anzahl von Austauscherrohren mit geringem Durchmesser aufweisen. Weiterhin treten Rekontaminationen bevorzugt in Zonen mit geringem Durchfluss auf.
Ein weiterer Nachteil der Bildung von Oxalat- und sonstigen Niederschlägen besteht darin, dass sie Filtereinrichtungen, etwa die einem lonentauscher vorgeschalteten Filter und
Siebböden oder die Schutzfilter von Umwälzpumpen verstopfen können. Ein weiterer Nachteil ergibt sich schließlich, wenn ein oben beschriebener, einen Oxidationsschritt und einen Dekontschritt umfassender Behandlungszyklus wiederholt wird, wenn sich also an einen Dekontschritt ein erneuter Oxidationsschritt anschließt. Wenn in dem vorausgegangenen
Dekontschritt Niederschläge entstanden sind, so können die entsprechenden Metallionen, etwa Ni im Falle eines Nickeloxa- lat-Niederschlags , nicht mit Hilfe von Ionentauschern aus der Reinigungslösung entfernt werden. Die Folge ist, dass im anschließenden Oxidationsschritt der Oxalatrest der Nieder¬ schläge zu Kohlendioxid und Wasser oxidiert wird und dadurch Oxidationsmittel nutzlos verbraucht wird. Wenn dagegen das Oxalat sich in Lösung befindet, also nicht in Form eines Niederschlags gebunden ist, kann das Oxalat auf einfache Weise, etwa bevor die Reinigungslösung in einen lonentauscher geleitet wird, auf einfache und kostengünstige Weise bei¬ spielsweise mit Hilfe von UV-Licht zerstört, d.h. zu Kohlen- dioxid und Wasser umgesetzt werden. Wenn also Niederschläge der oben beschriebenen Art während eines Dekontaminationsverfahrens aufgetreten sind, ist ein großer Zeit- und Kostenaufwand erforderlich, um diese zumindest teilweise aus einer wässrigen Lösung bzw. einem zu dekontaminierenden Kühlmittelsystem wieder zu entfernen und das Dekontaminationsverfahren fortsetzen zu können. Bisher wurde dazu versucht, die Geschwindigkeit der Entfernung von Nickel aus der wässrigen Lösung während des Dekontschritts durch eine entsprechend große Austauscherkapazität zu erhö- hen. Bei der Reinigung bzw. Dekontamination größerer Systeme, etwa des kompletten Kühlmittelkreislaufs steht diese Möglich¬ keit aus technischen Gründen nur eingeschränkt zur Verfügung.
Davon ausgehend ist es die Aufgabe der Erfindung, ein Dekon- taminationsverfahren vorzuschlagen, das hinsichtlich der geschilderten Nachteile verbessert ist.
Diese Aufgabe wird bei einem Dekontaminationsverfahren der eingangs genannten Art gelöst, indem Metallionen, die während des Oxidationsschrittes in die wässrige Lösung übergetreten sind, vor der Durchführung des Dekontaminationsschritts, also vor der Zugabe einer organischen Dekontsäure, mit Hilfe eines Kationentauschers aus der Lösung entfernt werden. Dazu wird in verfahrenstechnisch vorteilhafter Weise so vorgegangen, dass die wässrige Lösung über einen Kationentauscher geführt wird. Besonders vorteilhaft ist dabei die Entfernung von Nickel, da dieses mit organischen Säuren besonders schwerlös¬ liche Salze bzw. Niederschläge bildet. Wenn dann in einem nachfolgenden Dekontschritt , wie oben bereits ausgeführt, die Oxidschicht mit einer Dekontsäure behandelt wird und dabei massiv Metallionen aus der Oxid- schicht heraus gelöst werden, sind die sich einstellenden Metallionenkonzentrationen geringer als bei herkömmlichen Dekontaminationsverfahren, da zumindest ein Teil der beim Oxidationsschritt in Lösung gegangenen Metallionen schon vorher entfernt wurden, sich also nicht mehr in der Lösung befindet. Die Gefahr, dass das Löslichkeitsprodukt eines Metallsalzes einer Dekontsäure (das Produkt aus den Aktivitä¬ ten des Metallkations und des Säureanions) überschritten wird und sich ein schwerlöslicher Niederschlag bildet, ist somit verringert. Besonders im Falle von Nickel und Oxalsäure ist die Bildung von schwerlöslichen Nickeloxalat-Niederschlägen kritisch, da Nickeloxalat ein relativ geringes Löslichkeits¬ produkt aufweist. Da Ionentauscher in aller Regel organischer Natur sind, sind sie empfindlich gegenüber Oxidationsmitteln, insbesondere gegenüber der bei einem erfindungsgemäßen Verfahren bevorzugt eingesetzten Permangansäure oder deren Alkali-Salze, die sehr starke Oxidationsmittel sind. Daher ist es insbesondere im Falle organischer Ionenaustauscher zweckmäßig, ein in der wässrigen Lösung noch vorhandenes Oxidationsmittel mit Hilfe eines Reduktionsmittels zu neutralisieren, bevor die Lösung zur Entfernung von Metallionen über den Kationentauscher geführt wird.
Vorzugsweise wird als Reduktionsmittel die im nachfolgenden Dekontschritt eingesetzte Dekontsäure verwendet. Dabei ist vorteilhaft, dass diese Säure ohnehin vor Ort ist, so dass ein zusätzlicher Aufwand etwa für Beschaffung und Lagerhal- tung und für eine zusätzliche Zulassung, welche bei Einsatz eines von der Dekontsäure unterschiedlichen Reduktionsmittel, etwa Glyoxylsäure, erforderlich wäre, entfällt. Ein erfindungsgemäßes Verfahren kann beispielsweise zur
Dekontamination des gesamten oder eines Teils des Kühlmittel¬ systems eines Kernreaktors, etwa eines Siedewasserreaktors benutzt werden.
In der beigefügten Abbildung Fig. 1 ist schematisch das
Kühlmittelsystem bzw. den Primärkreislauf eines Druckwasserreaktors dargestellt. Es umfasst neben dem Druckbehälter 1, in dem zumindest im Betrieb eine Vielzahl von Brennelementen 2 vorhanden sind, ein Leitungssystem 3, das an den Druckbehälter 1 angeschlossen ist, sowie diverse Einbauten wie z.B. einen Dampferzeuger 4 und eine Kühlmittelpumpe 5. Der Sekundärkreislauf 11, der unter anderem einen Generator 12 antrei- bende Dampfturbinen 13 umfasst, ist in Fig. 1 ebenfalls dargestellt. Ziel der in Rede stehenden Reinigung bzw. der Dekontamination ist es, eine auf den inneren Oberflächen 7 der Bauteile des Primärkreislaufs vorhandene Oxidschicht aufzulösen und deren in Lösung gegangene Bestandteile aus der wässrigen Lösung zu entfernen. Das gesamte Kühlmittelsystem wird mit einer wässrigen Lösung gefüllt, die beispielsweise eine komplexbildende organische Säure wie Oxalsäure enthält, auf die im Folgenden exemplarisch Bezug genommen wird. Wenn hier von einer Befüllung gesprochen wird, so ist darunter auch ein Vorgehen zu verstehen, bei dem das nach dem Abschalten es Leistungsbetriebs, also nach dem Herunterfahren der Anlage im Kühlmittelsystem vorhandende Kühlmittel die in Rede stehende wässrige Lösung bildet, wobei dieser zur Durchfüh¬ rung des Oxidationsschritts ein Oxidationsmittel , vorzugswei- se Permangansäure oder Kaliumpermanganat, zugesetzt wird. Im Falle einer Komplettdekontamination wird das gesamte Kühlsys- tem gefüllt, ansonsten können auch nur Teile, beispielsweise nur ein Abschnitt des Leitungssystems, behandelt werden.
Im Folgenden wird nun die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bei der Dekontamination des kompletten Kühlmittel¬ systems eines Druckwasserreaktors beschrieben, wobei nur der erste Reinigungszyklus betrachtet wird.
Die Oxidation erfolgte in saurer Lösung mit Permangansäure als Oxidationsmittel mit einer Konzentration von etwa 200 ppm bei einer Temperatur von etwa 90 °C. Wie dem beigefügten Diagramm zu entnehmen ist, stieg während des Oxidations- schritts (I) die Konzentration bzw. die Menge von Nickelionen innerhalb von etwa 10 Stunden auf Wert im Bereich von 6000 g an und blieb dann im wesentlichen gleich. Nach etwa 17 Stunden seit Beginn des Oxidationsschritts wurde zur Neutralisa¬ tion nicht verbrauchter Permangansäure Oxalsäure als Redukti¬ onsmittel in die wässrige Lösung in einer leicht überstöchio- metrischen Menge zudosiert. Nach einer Einwirkdauer von etwa 3 Stunden wurde zum Zeitpunkt 20h mit der Entfernung der Nickelionen (II) und natürlich auch sonstiger Metallionen durch Zuschalten des Kationentauschers 8 begonnen, d.h. es wurde das Ventil 10 des Bypasses 9 geöffnet, so dass eine Teilstrom der im Kühlmittelsystem zirkulierenden wässrigen Lösung über den Kationentauscher 8 geführt wurde, was in technisch stark schematisierter und technisch vereinfacht dargestellter in Fig. 1 angedeutet ist.
Wie in dem Diagramm erkennbar ist, wird Nickel vom Kationen- tauscher zurückgehalten, so dass dessen im Gesamtsystem vorhanden Menge bzw. dessen Konzentration entsprechend sinkt. Im vorliegenden Beispiel näherte sich die in der wässrigen Lösung gelöste Nickelmenge während der Nickelentfernung (II) asymptotisch einem unteren Wert von etwa 500 g.
Etwa ab diesem Zeitpunkt, d.h. nach etwa 35 Stunden seit dem Beginn des Reinigungszyklus wurde der Dekontschritt (III) durch Zudosierung von Oxalsäure eingeleitet. Die Zudosierung erfolgte so, dass in der Lösung eine Oxalsäurekonzentration von 2000 ppm nicht überschritten wurde. In dem Diagramm ist erkennbar, dass die Nickelmenge durch die Auflösung der Oxidschicht zunächst stark anstieg, sich dann aber aufgrund des zugeschalteten Kationentauschers 8 verringert. Wäre die in Phase I angefallene Nickelmenge nicht auf erfindungsgemäße Weise entfernt worden, hätte sich in Phase III statt einer Nickelmange von etwa 7000g eine wesentlich höhere Gesamt- Nickelmenge in der Lösung von etwa 13000 g ergeben, was zu Löslichkeitsproblemen und der Gefahr von Niederschlägen geführt hätte.

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zur chemischen Dekontamination einer eine Oxid- schicht aufweisenden Oberfläche eines metallischen Bauteils des Kühlmittelsystems eines Kernkraftwerks umfassend wenigs¬ tens einen Oxidationsschritt , bei dem die Oxidschicht mit einer ein Oxidationsmittel enthaltenden wässrigen Lösung behandelt wird, und einen sich anschließenden Dekontaminati- onsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einer wässrigen
Lösung einer Dekontsäure behandelt wird, welche die Eigen¬ schaft hat, mit Metallionen, insbesondere mit Nickelionen einen schwerlöslichen Niederschlag zu bilden,
dadurch gekennzeichnet,
das vor der Durchführung des Dekontaminationsschritts Metall¬ ionen, die während des Oxidationsschrittes in Lösung gegangen sind, mit Hilfe eines Kationentauschers aus der wässrigen Lösung entfernt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dass vor der Entfernung der
Metallionen ein Reduktionsschritt durchgeführt wird, in dem ein in der wässrigen Lösung vorhandenes Oxidationsmittel mit Hilfe eines Reduktionsmittels neutralisiert wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass als Reduktionsmittel die im nachfolgenden Dekontschritt eingesetzte Dekontsäure verwendet wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teil der wässrigen Lösung über einen Kationenionentauscher geführt wird und dabei in der wässrigen Lösung enthaltene Metallionen entfernt werden.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Oxidationsschritt Permangansäure oder ein Salz der Permangansäure verwendet wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch die Verwendung von Oxalsäure als Dekontsäure.
EP13815419.0A 2013-01-30 2013-12-11 Verfahren zur oberflächen-dekontamination von bauteilen des kühlmittelkreislaufs eines kernreaktors Active EP2923360B1 (de)

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