EP2376662B1 - Procédé et section de refroidissement d'une bande métallique en défilement par projection d'un liquide - Google Patents

Procédé et section de refroidissement d'une bande métallique en défilement par projection d'un liquide Download PDF

Info

Publication number
EP2376662B1
EP2376662B1 EP10702917.5A EP10702917A EP2376662B1 EP 2376662 B1 EP2376662 B1 EP 2376662B1 EP 10702917 A EP10702917 A EP 10702917A EP 2376662 B1 EP2376662 B1 EP 2376662B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
cooling
strip
temperature
liquid
spray
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP10702917.5A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2376662A1 (fr
Inventor
Cyril Claveroulas
Frédéric MARMONIER
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fives Stein SA
Original Assignee
Fives Stein SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=41090379&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP2376662(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Fives Stein SA filed Critical Fives Stein SA
Priority to PL10702917T priority Critical patent/PL2376662T3/pl
Publication of EP2376662A1 publication Critical patent/EP2376662A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2376662B1 publication Critical patent/EP2376662B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire

Definitions

  • the present invention relates to improvements made to the cooling sections of lines for the continuous treatment of metal strips, in particular for annealing, galvanizing or tinplate.
  • a continuous treatment line for metal strips is made up of a succession of heat treatment sections, in particular heating, temperature maintenance, cooling, aging, etc.
  • the present invention relates to the cooling sections of continuous treatment lines and more particularly to the rapid cooling sections with projection of a liquid onto the strip.
  • the cooling liquid is generally water, which can be treated beforehand, for example to extract dissolved oxygen or mineral salts therefrom, and which can contain additives to improve heat exchange or limit oxidation of the strip.
  • Water cooling makes it possible to obtain very steep cooling slopes, beyond those which can be obtained with gas cooling.
  • the cooling of the strip can also be obtained by spraying on the strip a mixture consisting of a gas and a liquid.
  • the gas is generally present as a carrier gas to carry out the atomization and the projection of the liquid on the strip.
  • the gas used is most often nitrogen but can also be composed of a mixture of nitrogen and hydrogen, or any other gas,
  • the liquid can be sprayed as a mist or sprayed with larger droplets or as a continuous liquid.
  • the cooling of the strip can begin while the latter is at a high temperature, for example 750 ° C.
  • a high temperature for example 750 ° C.
  • film boiling in English, or film of vapor. This is the phenomenon of calefaction.
  • the vapor layer acts as a barrier to heat transfer between the strip and the water, thus reducing the efficiency of the water cooling.
  • the boiling point is close to 100 ° C. It can vary by a few degrees depending on the composition of the water and its content of addition elements,
  • the problem can be reduced to cooling a fictitious wall to 100 ° C with water.
  • This critical temperature depends on many parameters, including the characteristics of the spraying, the temperature of the sprayed liquid or the nature and temperature of the cooled surface.
  • the object of the invention is above all to ensure uniform cooling of the metal strip, in particular to avoid the formation of folds or appreciable differences in mechanical characteristics depending on the width and / or the length.
  • the invention is thus firstly a method of controlling the cooling of a moving metal strip in a continuous treatment line by spraying onto the strip a liquid or a mixture consisting of a gas and a liquid so as to maintain a so-called “vapor film” cooling at the surface of the strip resulting from the phenomenon of heating of the cooling liquid in contact with a hot strip, consisting in increasing the temperature of the cooling liquid in the zone where rewetting could occur, or where it occurs, resulting from the local disappearance of the vapor film, so as to remain or return to cooling in vapor film on the surface of the strip.
  • another adjusted cooling parameter consists of a spraying parameter formed by the speed and / or the diameter of the drops of cooling liquid in the zone or zones concerned.
  • the temperature of the cooling liquid can be adjusted so that it is different between two successive cooling units of the strip. cooling section.
  • a combined adjustment of the temperature and the flow rate of the coolant can be carried out in order to allow modulating the heat flow extracted from the strip.
  • the temperature of the coolant is adjusted across the width of the belt.
  • Several coolant spray units can be distributed across the width of the strip, and the temperature and coolant flow rate for each spray unit are adjusted across the width of the strip.
  • the temperature of the liquid can be adjusted at the start of cooling so as to limit the variation in the temperature slope resulting from the cooling compared to the heating or compared to the previous temperature maintenance.
  • the temperature of the liquid can be adjusted according to the target cooling capacity so as to limit variations in the flow rate of the coolant.
  • the tests can be repeated in a subsequent zone in the direction of travel of the strip so as to remain in a film of vapor throughout the cooling section, or when this is not possible, to postpone the start of the process to a lower temperature. rewetting.
  • the appearance of a sharp increase in the transverse temperature gradient of the strip and of a clear break in the cooling slope is determined. resulting from more intense cooling in the absence of a vapor film, using devices for measuring the temperature of the strip in areas where rewetting is likely to occur.
  • the tests relate to an area located along the length of the strand of the metal strip where the temperature of the strip is between 450 ° C and 250 ° C, and at several points over the width of the strip so as to detect strong variations in temperature.
  • the invention according to claim 12 also relates to a cooling section of a continuous treatment line for implementing the method defined above, which section comprises units for spraying a liquid or dye onto a metal strip.
  • a cooling liquid supply assembly comprising two circuits distinct cold and hot water supply, each equipped with a control valve and connected to the same outlet pipe, a mixture flow controller being provided on the outlet pipe as well as a temperature controller of the mixed.
  • the supply assembly may include a regulator making it possible to adjust the proportion of the cold water and hot water flow rates so as to obtain the target overall flow rate of liquid at the desired temperature, for each spraying device. .
  • the temperature of the coolant can be adjusted as a function of the desired heat flow and as a function of the temperature of the strip.
  • the invention makes it possible to maintain control over cooling by remaining in a film of vapor for longer. .
  • This control of the water temperature possibly combined with an adjustment of the water flow rate over the bandwidth, makes it possible to obtain a uniform band temperature over its width.
  • the determination by calculation of the Lindenfrost temperature is very difficult because many parameters influence it. Spray parameters are very important. Thus, the size of the drops, the distance between the drops, the speed of the drops, the spray temperature of the liquid, the proportion and the temperature of the spray gas all influence the Lindenfrost temperature.
  • the strip also influences the latter, depending on its temperature, the roughness of its surface, its emissivity.
  • the heat flow exchanged by the belt is also decisive.
  • the Lindenfrost temperature will actually depend on the speed at which the drop of liquid will reach its vaporization temperature. The faster it is, the lower the Lindenfrost temperature will be.
  • rewetting occurs and the zone in which it occurs.
  • the appearance of rewetting leads to a sharp increase in the transverse temperature gradient of the strip and to a clear break in the cooling slope resulting from more intense cooling in the absence of a vapor film.
  • the simplest method is to place web temperature measuring devices in areas where rewetting is likely to occur, for example along the length of the strand where the web temperature is between 450 ° C and 250 ° C. ° C, and at several points across the width of the strip so as to detect these strong variations in temperature.
  • the temperature of the cooling liquid is increased by the operator in the zone concerned so as to push back rewetting in the following zone.
  • the operator can also increase the temperature of the cooling water in the following zone or zones in advance to delay the start of rewetting by the same amount.
  • the temperature rise to be applied will have been defined beforehand during the commissioning tests, for example 5 ° C. It can also be adjusted by the operator.
  • the increase in the temperature of the coolant in one zone may be accompanied by another adjustment of the spraying parameters so as to maintain the target temperature slope on the strip without reducing the speed of the line.
  • the cooling water flow can be increased in this area.
  • the increase in the water flow can be carried out automatically by the control and command system of the line so as to reach the belt temperature setpoint at the outlet of the cooling zone. Again, the optimum settings will have been defined when the line is commissioned or by self-learning during operation.
  • the adjustment of the speed and of the diameter of the drops can be carried out by a mechanical change of the nozzle at the level of the orifice for spraying the liquid.
  • the temperature of the coolant and the spraying parameters which are the speed and the diameter of the drops in the zone where rewetting could occur, or where it occurs, resulting in of the local disappearance of the vapor film so as to remain or to return to a vapor film cooling on the surface of the strip.
  • the main parameter for cooling control is the water flow density, expressed in kg / m 2 / s.
  • the gas flow naturally adapts to the water flow.
  • the gas flow rate remains constant.
  • Fig. 1 is a diagram of an exemplary embodiment of a coolant supply assembly A according to the invention for a DI ... DIII unit ( Fig. 2 ) spraying liquid onto a band B, scrolling vertically downwards, to be cooled.
  • a set A is associated with each DI ... DIII unit,
  • the set A provides flow and temperature control of the cooling water.
  • the configuration of A comprises two separate circuits for supplying cold water 1 and hot water 2, each equipped with a regulating valve CV1, CV2, respectively, and connected to the same outlet pipe 3.
  • a flow controller CD of the mixture is provided on line 3 as well as a temperature controller TE for the mixture.
  • a regulator R adjusts the proportion of cold water and hot water flow rates so as to obtain the target overall flow of liquid at the desired temperature, for each spray unit, also called the DI cooling unit. , DII, DIII ( Fig. 2 ).
  • the drops of liquid sprayed by each cooling unit are represented as a whole according to a prismatic sheet, the base of which is located on the strip B, while the opposite edge corresponds to the liquid outlet nozzles of the cooling unit.
  • Controlling the temperature of the sprayed water and / or controlling the spraying parameters according to the invention constitute additional means for controlling the flow of sprayed water. These means provide more flexibility and greater homogeneity of the cooling.
  • the temperature of the cooling liquid and / or the spraying parameters are adjusted so that they are different between two successive cooling units DI, DII, DIII (Fig) in the direction of travel of the strip,
  • the device according to the invention makes it possible to control the temperature of the sprayed water and / or the spray parameters over the length of the cooling section by fractionation along the length in zones I, II, III ( Fig. 2 ) cooling.
  • a cooling unit is provided on each side of the strip, respectively DI, D'I, .., DIII, D'III.
  • Each cooling unit has a device for adjusting the temperature of the liquid and / or the nozzle of the ejector which is separate from that of the other zones.
  • the device according to the invention also makes it possible to control the temperature of the water sprayed over the width of the cooling section by fractionation, illustrated in Fig. 3 , across the width in fractional cooling units DIa, DIb, ... DIe, each having a liquid temperature adjustment member distinct from that of the other zones.
  • the temperature adjustment member constituting the assembly A, is a hot water - cold water mixing valve supplied with a hot water network and a cold water network. According to the temperature setpoint, the mixing valve adjusts the proportion of cold water and hot water flow rates.
  • the temperature adjustment member is a heat exchanger between the cooling liquid and another fluid, for example air or water.
  • the temperature of the sprayed water and / or the spraying parameters in the transverse direction in order to act on the thermal homogeneity over the width of the strip.
  • the temperature of the coolant and / or the spraying parameters are adjusted over the width of the strip, for example for a constant flow of liquid, so as to maintain a film of vapor over the entire width of the strip and control the heat exchange level.
  • Fig. 3 is a diagram of an exemplary embodiment according to the invention of this transverse regulation of the temperature of the coolant, with 5 separate cooling units over the bandwidth,
  • the invention also relates to a method of cooling such that the cooling curve is that aimed at each point of the width of the strip along the cooling section.
  • Adjusting the water temperature also limits the risk of the formation of cool buckles at the start of cooling. This risk may result from a major break in the slope in the path. of the strip when passing from the heating section, or the temperature maintaining section, to the rapid cooling section.
  • the patent FR 2802552 (or the patent US 6464808 ) describes this problem in more detail.
  • the invention makes it possible to limit the initial cooling of the strip and therefore limits the risk of the formation of folds (cool buckle) due to less break in slope,
  • the invention thus also relates to a method for controlling the cooling of a moving metal strip in a continuous treatment line by spraying onto the strip a liquid or a mixture consisting of a gas and a liquid with a liquid temperature adjusted at the start of cooling so as to limit the variation in the temperature slope resulting from the cooling with respect to the heating or to the previous maintenance.
  • the combined adjustment of the temperature and the flow rate of the coolant makes it possible to modulate the heat flow extracted from the belt.
  • the temperature and the flow rate of the coolant are adjusted over the width and length of the belt, so as to increase the flexibility of the installation by benefiting from a greater range of adjustment of the cooling speed of the belt. bandaged.
  • the cooling units are divided according to the width (indices in letters a, ... e) and according to the length (indices in Roman numerals I, II, III) in elementary units DIa, ... DIIIe.
  • control of the temperature profile over the width of the strip resulting from the adjustment of the cooling capacity over the width of the strip makes it possible to improve the guiding of the strip on the transport rollers by the obtaining long or short edges in relation to the center of the strip.
  • control of the temperature profile over the width of the strip resulting from the adjustment of the cooling capacity over the strip width makes it possible to improve the flatness of the strip by controlling the length of the edges relative to the center of the strip. bandaged.
  • control of the temperature profile over the width of the strip resulting from the adjustment of the cooling capacity over the strip width improves the stability of the strip by controlling the length of the edges relative to the center of the strip. bandaged.
  • the adjustment of the cooling capacity over the length of the cooling section and over the width of the strip is carried out in real time by a monitoring and control system (not shown) of the line by means of a computer based on mathematical models taking into account the evolution of heat exchanges between the strip and its environment in the cooling section and in the section located downstream thereof,
  • the computer controls the control valves CV1, CV2 of the various sets A.
  • the invention also consists in splitting into a plurality of units of the cooling device in the width direction and in the length direction of the strip, illustrated in Fig. 4 .
  • Each unit is equipped with the necessary equipment to vary the temperature and flow rate of the coolant, and / or the spray parameters, independently of the other units.
  • the size of the DI ... DIII cooling units may be different along the cooling section with a smaller size in the portion of the cooling section where the heating phenomenon can become unstable so as to better control the phenomenon.
  • the length of the cooling units may be shorter in the direction of travel of the strip.
  • the width of the cooling units can also be reduced in the direction of the bandwidth.
  • each unit may be equipped with two control members making it possible to vary the gas flow rate and the liquid flow rate.
  • Each unit can also be equipped with a device making it possible to vary the temperature of the gas, the liquid or the mixture made up of the gas and the liquid so as to influence the heating phenomenon and to vary the cooling capacity.
  • This variation in the temperature of the cooling means may be carried out for a constant flow rate of the cooling means or combined with a variation in the flow rate of the cooling means so as to increase the flexibility of regulation of the installation.
  • the production capacity of a continuous line varies greatly according to the format of the strip, in particular its thickness, and according to the thermal cycle.
  • the invention also consists in varying the temperature of the cooling liquid so as to limit the amplitude of variation of the water flow.
  • cold water will be sprayed so as to limit the water flow but for low productions, small thicknesses for example, we will spray the water a little warmer to raise the necessary water flow a little.
  • the invention thus also relates to a method for controlling the cooling of a moving metal strip in a continuous treatment line by spraying onto the strip a liquid or a mixture consisting of a gas and a liquid. with a liquid temperature adjusted according to the targeted cooling capacity so as to limit variations in the flow rate of the cooling liquid.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)

Description

  • La présente invention concerne des perfectionnements apportés aux sections de refroidissement des lignes de traitement en continu de bandes métalliques, notamment de recuit, de galvanisation ou de fer blanc.
  • Une ligne de traitement en continu de bandes métalliques est composée d'une succession de sections de traitement thermique, notamment de chauffage, de maintien en température, de refroidissement, de vieillissement, etc...
  • La présente invention concerne les sections de refroidissement des lignes de traitement en continu et plus particulièrement les sections de refroidissement rapide avec projection d'un liquide sur la bande.
  • Le refroidissement en continue contrôlé suivant la largeur ou la longueur est déjà connu et il est divulgué dans les documents JP 57041317 A , EP 0 614992 A1 ou JP 2004130353 A . Le liquide de refroidissement est généralement de l'eau, pouvant être préalablement traitée, par exemple pour en extraire l'oxygène dissous ou les sels minéraux, et pouvant contenir des additifs pour améliorer l'échange thermique ou limiter l'oxydation de la bande.
  • Le refroidissement par eau permet d'obtenir des pentes de refroidissement très importantes, au-delà de celles pouvant être obtenues avec un refroidissement gazeux.
  • Le refroidissement de la bande peut également être obtenu par la projection sur la bande d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide. Dans ce cas, le gaz est généralement présent comme gaz porteur pour réaliser la pulvérisation et la projection du liquide sur la bande. Le gaz mis en œuvre est le plus souvent de l'azote mais peut également être composé d'un mélange d'azote et d'hydrogène, ou tout autre gaz,
  • Le liquide peut être projeté sous la forme d'un brouillard ou pulvérisé avec des gouttes de taille plus importante ou sous la forme d'un liquide continu.
  • Selon le cycle thermique réalisé, le refroidissement de la bande peut débuter alors que celle-ci est à une température élevée, par exemple 750°C. Lorsque la bande se trouve à une température très supérieure à la température d'ébullition du liquide de refroidissement, on se trouve en situation d'ébullition en film, « film boiling » en anglais, ou film de vapeur. Il s'agit du phénomène de caléfaction. La couche de vapeur fait un peu barrage au transfert thermique entre la bande et l'eau, diminuant ainsi l'efficacité du refroidissement à l'eau.
  • Pour l'exemple de l'eau, la température d'ébullition est voisine de 100°C. Elle peut varier de quelques degrés selon la composition de l'eau et sa teneur en éléments d'addition,
  • Au final, dans la situation de film de vapeur (film boiling), le problème peut se réduire à un refroidissement d'une paroi fictive à 100°C avec de l'eau. La température de l'eau pulvérisée est alors un paramètre de premier ordre pour le contrôle de l'intensité du refroidissement, φ = h (100°C - Teau°C).
  • Concernant le phénomène de caléfaction, il y a une température critique de la bande, appelée « température de Lindenfrost ». Pour une température supérieure à cette température critique, le refroidissement se fait en film de vapeur, donc le refroidissement est peu efficace, mais relativement très homogène. Pour une valeur de température inférieure mais proche de la température critique, l'efficacité du refroidissement est nettement meilleure mais plutôt chaotique, Dans ce cas, il y a localement disparition de la couche de vapeur, on parle alors de « remouillage », avec une très forte augmentation du transfert de chaleur. Il en résulte un grand gradient de température sur la largeur de bande pouvant être à l'origine de déformations plastiques de la bande, par exemple apparition de plis, ou d'une hétérogénéité de propriétés mécaniques sur la largeur de bande.
  • Cette température critique dépend de nombreux paramètres, entre autres des caractéristiques de la pulvérisation, de la température du liquide pulvérisé ou de la nature et de la température de la surface refroidie.
  • On considère principalement l'effet sur cette température de la température du liquide de refroidissement et des paramètres de pulvérisation que sont la vitesse et le diamètre des gouttes.
  • L'invention a pour but, surtout, d'assurer un refroidissement homogène de la bande métallique, notamment pour éviter la formation de plis ou des différences sensibles de caractéristiques mécaniques suivant la largeur et/ou la longueur.
  • Dans l'art de contrôle du refroidissement en continu on utilise souvent la principe Lindenfrost comme divulguent les documents JP 63125622 A , JP 58071339 A , EP 2072157 A1 , ou JP 2004 331992 A . L'invention définie selon la revendication 1, concerne un procédé de contrôle du refroidissement d'une bande métallique en défilement dans une section de refroidissement d'une ligne de traitement en continu par projection sur la bande d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide, le refroidissement dépendant de paramètres comprenant la température, la vitesse, les caractéristiques du courant de fluide de refroidissement, est caractérisé en ce que :
    • on détermine une ou des zones dans lesquelles les paramètres du refroidissement sont tels que pourrait se produire, ou se produit, la disparition locale d'un film de vapeur à la surface de la bande chaude, entraînant un remouillage de la bande,
    • et on ajuste, comme paramètre de refroidissement dans la ou les zones ainsi déterminées, au moins la température du liquide de refroidissement, laquelle température est augmentée dans la zone où pourrait se produire un remouillage, ou où celui-ci se produit, afin de maintenir, ou de revenir à, un refroidissement en film de vapeur à la surface de la bande, résultant du phénomène de caléfaction du liquide de refroidissement au contact de la bande chaude.
  • L'invention est ainsi en premier lieu un procédé de contrôle du refroidissement d'une bande métallique en défilement dans une ligne de traitement en continu par projection sur la bande d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide de sorte de maintenir un refroidissement dit « en film de vapeur » à la surface de la bande résultant du phénomène de caléfaction du liquide de refroidissement au contact d'une bande chaude, consistant à augmenter la température du liquide de refroidissement dans la zone où pourrait se produire un remouillage, ou ou celui-ci se produit, résultant de la disparition locale du film de vapeur, de sorte de rester ou de revenir à un refroidissement en film de vapeur à la surface de la bande.
  • Avantageusement, un autre paramètre de refroidissement ajusté est constitué par un paramètre de pulvérisation formé par la vitesse et/ou le diamètre des gouttes de liquide de refroidissement dans la ou les zones concernées.
  • Lorsque le procédé de refroidissement fait intervenir une section de refroidissement avec plusieurs unités de refroidissement successives selon le sens de défilement de la bande, la température du liquide de refroidissement peut être ajustée de sorte qu'elle soit différente entre deux unités de refroidissement successives de la section de refroidissement.
  • On peut effectuer un ajustement combiné de la température et du débit du liquide de refroidissement afin de permettre de moduler le flux thermique extrait de la bande.
  • La température du liquide de refroidissement est ajustée sur la largeur de la bande. Plusieurs unités de projection du fluide de refroidissement peuvent être réparties suivant la largeur de la bande, et la température et le débit du liquide de refroidissement pour chaque unité de projection sont ajustés sur la largeur de la bande.
  • La température du liquide peut être ajustée en début de refroidissement de sorte de limiter la variation de la pente de température résultant du refroidissement par rapport au chauffage ou par rapport au maintien en température précédent.
  • La température du liquide peut être ajustée selon la capacité de refroidissement visée de sorte de limiter les variations de débit du liquide de refroidissement.
  • Avantageusement, pour déterminer une ou des zones de section de refroidissement dans lesquelles les paramètres du refroidissement sont tels que pourrait se produire, ou se produit, la disparition locale d'un film de vapeur à la surface de la bande chaude, entraînant un remouillage de la bande, au cours d'essais préalables,
    • on fait varier les conditions opératoires
    • on observe quand se produit le remouillage de la bande et dans quelle zone de la section de refroidissement,
    • et, toutes les autres conditions opératoires étant fixées, on assure l'élévation progressive de la température du liquide de la zone où se produit le remouillage afin de permettre de définir la température de liquide requise pour supprimer le remouillage et revenir a une situation de film de vapeur dans la zone étudiée.
  • On peut reproduire les essais dans une zone suivante dans le sens de défilement de la bande de sorte de rester en film de vapeur dans toute la section de refroidissement, ou lorsque cela n'est pas possible, repousser à une plus basse température le début du remouillage.
  • Avantageusement, pour définir le moment où se produit le remouillage et la zone dans laquelle celui-ci se produit, on détermine l'apparition d'une forte augmentation du gradient de température transversal de la bande et d'une nette rupture de pente de refroidissement résultant du refroidissement plus intense en l'absence de film de vapeur, à l'aide de dispositifs de mesures de température de la bande dans les zones où le remouillage est susceptible de se produire.
  • De préférence, les essais portent dans une zone située sur la longueur de brin de la bande métallique où la température de la bande est comprise entre 450°C et 250°C, et en plusieurs points sur la largeur de la bande de sorte de déceler des fortes variations de température.
  • L'invention selon la revendication 12 est également relative à une section de refroidissement d'une ligne de traitement en continu pour la mise en œuvre du procédé défini précédemment, laquelle section comporte des unités de projection sur une bande métallique d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide, et est caractérisée en ce qu'elle comporte pour au moins une unité de projection de liquide de refroidissement sur la bande, un ensemble d'alimentation en liquide de refroidissement comprenant deux circuits distincts d'alimentation en eau froide et en eau chaude, chacun étant équipé d'une vanne de régulation et relié à une même conduite de sortie, un contrôleur de débit du mélange étant prévu sur la conduite de sortie ainsi qu'un contrôleur de température du mélange.
  • L'ensemble d'alimentation peut comporter un régulateur permettant d'ajuster la proportion des débits d'eau froide et d'eau chaude de sorte d'obtenir le débit global visé de liquide à la température souhaitée, et ce pour chaque dispositif de projection.
  • Selon l'invention, la température du liquide de refroidissement peut être réglée en fonction du flux thermique souhaité et en fonction de la température de la bande.
  • Ainsi, juste après le début du refroidissement, avec par exemple une température de bande de 700°C, on va pulvériser de l'eau froide, voir proche de 0°C, mais lorsque la bande atteint des températures plus basses, par exemple 450°C, l'eau doit être plus chaude pour garder la situation de film de vapeur (film boiling).
  • Avec de l'eau plus chaude en fin de refroidissement (par exemple 35°C au début du refroidissement et 80°C en fin de refroidissement), l'invention permet de garder la maîtrise sur le refroidissement en restant plus longtemps en film de vapeur. Ce contrôle de la température de l'eau éventuellement combiné à un ajustement du débit d'eau sur la largeur de bande permet d'obtenir une température de bande homogène sur sa largeur.
  • La détermination par le calcul de la température de Lindenfrost est très difficile car de nombreux paramètres influent sur celle-ci. Les paramètres de pulvérisation sont très importants. Ainsi, la taille des gouttes, la distance entre les gouttes, la vitesse des gouttes, la température de pulvérisation du liquide, la proportion et la température du gaz de pulvérisation influent sur la température de Lindenfrost. La bande influe également sur celle-ci, selon sa température, la rugosité de sa surface, son émissivité. Le flux de chaleur échangé par la bande est également déterminant. La température de Lindenfrost va en fait dépendre de la vitesse à laquelle la goutte de liquide va atteindre sa température vaporisation. Plus celle-ci sera rapide et plus la température de Lindenfrost sera réduite.
  • En raison de la complexité du phénomène, la détermination de la température critique, ou de Lindenfrost, est principalement expérimentale, idéalement directement sur l'installation lors de sa mise en service.
  • Lors des essais, différents moyens sont possibles pour définir le moment où se produit le remouillage et la zone dans laquelle celui-ci se produit. L'apparition du remouillage conduit à une forte augmentation du gradient de température transversal de la bande et à une nette rupture de pente de refroidissement résultant du refroidissement plus intense en l'absence de film de vapeur. La méthode la plus simple consiste à placer des dispositifs de mesures de température de la bande dans les zones où le remouillage est susceptible de se produire, par exemple sur la longueur de brin où la température de la bande est comprise entre 450°C et 250°C, et en plusieurs points sur la largeur de la bande de sorte de déceler ces fortes variations de température.
  • Ces essais permettent de créer des tables précisant, pour chaque cas de production de la ligne, la température du liquide de refroidissement requise dans chaque zone pour éviter ou retarder le remouillage de la bande.
  • Ces tables sont ensuite intégrées au système de contrôle et de commande de l'installation de sorte de prendre en compte automatiquement pour chaque zone la bonne consigne de température du liquide de refroidissement selon le cas de production de la ligne.
  • Comme exposé précédemment, le nombre important de paramètres influents sur le remouillage de la bande fait qu'il arrive que celui-ci se produise en production normale de la ligne dans une zone où il n'était pas attendu. Selon l'invention, la température du liquide de refroidissement est augmentée par l'opérateur dans la zone concernée de sorte de repousser le remouillage dans la zone suivante. Selon la zone où s'est produit ce remouillage, l'opérateur pourra par anticipation également augmenter la température de l'eau de refroidissement dans la ou les zones suivantes pour repousser d'autant le début du remouillage. L'élévation de température à appliquer aura été définie au préalable lors des essais de mise en service, par exemple de 5°C. Elle peut également être ajustée par l'opérateur.
  • L'augmentation de la température du liquide de refroidissement dans une zone pourra être accompagnée d'un autre ajustement des paramètres de pulvérisation de sorte de maintenir la pente de température visée sur la bande sans réduire la vitesse de la ligne. Par exemple, le débit d'eau de refroidissement pourra être augmenté dans cette zone. L'augmentation du débit d'eau pourra être réalisée automatiquement par le système de contrôle et de commande de la ligne de sorte d'atteindre la consigne de température de bande en sortie de la zone de refroidissement, A nouveau, les réglages optimums auront été définis lors de la mise en service de la ligne ou par auto-apprentissage lors de l'exploitation de celle-ci.
  • La description de l'invention qui précède correspond à l'ajustement de la température du liquide de refroidissement pour rester en mode de film de vapeur. Un autre moyen pour obtenir ce résultat, à température de liquide constante, consiste à modifier la taille des gouttes et la vitesse à laquelle elles arrivent sur la bande.
  • Dans le cas de la pulvérisation du liquide de refroidissement avec un gaz, l'ajustement de la vitesse et du diamètre des gouttes sera réalisé par un changement de la proportion du gaz.
  • Dans le cas d'une pulvérisation du liquide sans gaz, l'ajustement de la vitesse et du diamètre des gouttes pourra être réalisé par un changement mécanique de l'ajutage au niveau de l'orifice de pulvérisation du liquide.
  • Le même mode opératoire que celui décrit précédemment pour optimiser la température du liquide de refroidissement est mis en œuvre pour déterminer, expérimentalement par des essais, les paramètres de pulvérisation.
  • On comprend aisément qu'il est possible de combiner une variation de température du liquide de refroidissement et des paramètres de pulvérisation pour rester en mode de film de vapeur.
  • Selon le procédé de l'invention, on peut ajuster la température du liquide de refroidissement et les paramètres de pulvérisation que sont la vitesse et le diamètre des gouttes dans la zone où pourrait se produire un remouillage, ou où celui-ci se produit, résultant de la disparition locale du film de vapeur de sorte de rester ou de revenir à un refroidissement en film de vapeur à la surface de la bande.
  • En général sur les installations de refroidissement par projection d'eau, le principal paramètre pour le contrôle du refroidissement est la densité de débit d'eau, exprimée en kg/m2/s, Lorsqu'un gaz est utilisé comme moyen de projection, la régulation sur le débit de gaz n'est pas indispensable. Selon le dispositif de projection, le débit de gaz s'adapte naturellement au débit d'eau. Selon un autre exemple, le débit de gaz reste constant.
  • L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation décrits avec référence aux dessins annexés, mais qui ne sont nullement limitatifs. Sur ces dessins :
    • Fig.1 est un schéma d'une configuration selon l'invention pour alimenter une unité de projection de liquide de refroidissement
    • Fig.2 est un schéma en perspective en élévation d'une section de refroidissement selon l'invention,
    • Fig.3 est un schéma, semblable à Fig.2, d'une variante de réalisation avec des unités de refroidissement fractionnées selon la largeur de bande,
    • Fig.4 est un schéma, semblable à Fig.3, d'une variante de réalisation avec des unités de refroidissement fractionnées selon la largeur et la longueur de bande,
    • Fig.5 est une coupe schématique verticale d'un exemple de section de refroidissement.
  • Fig.1 est un schéma d'un exemple de réalisation d'un ensemble A d'alimentation en liquide de refroidissement selon l'invention pour une unité DI...DIII (Fig.2) de projection de liquide sur une bande B, défilant verticalement vers le bas, à refroidir. A chaque unité DI... DIII est associé un ensemble A,
  • L'ensemble A assure un contrôle en débit et en température de l'eau de refroidissement. La configuration de A comprend deux circuits distincts d'alimentation en eau froide 1 et en eau chaude 2, chacun équipé d'une vanne de régulation respectivement CV1, CV2, et reliés à une même conduite de sortie 3. Un contrôleur de débit CD du mélange est prévu sur la conduite 3 ainsi qu'un contrôleur de température TE du mélange. Un régulateur R permet d'ajuster la proportion des débits d'eau froide et d'eau chaude de sorte d'obtenir le débit global visé de liquide à la température souhaitée, et ce pour chaque unité de projection, également appelée unité de refroidissement DI, DII, DIII (Fig.2).
  • Sur les Fig.2 à 5, les gouttes de liquide pulvérisé par chaque unité de refroidissement sont représentées dans leur ensemble selon une nappe prismatique dont la base est située sur la bande B, tandis que l'arête opposée correspond aux ajutages de sortie de liquide de l'unité de refroidissement.
  • Un contrôle de la température de l'eau pulvérisée et/ou un contrôle des paramètres de pulvérisation selon l'invention constituent des moyens supplémentaires au contrôle du débit d'eau pulvérisée. Ces moyens amènent plus de souplesse et une plus grande homogénéité du refroidissement.
  • Selon l'invention, la température du liquide de refroidissement et/ou les paramètres de pulvérisation sont ajustés de sorte qu'ils soient différents entre deux unités de refroidissement successives DI, DII, DIII (Fig) dans le sens de défilement de la bande,
  • Le dispositif selon l'invention permet de contrôler la température de l'eau pulvérisée et/ou les paramètres de pulvérisation sur la longueur de la section de refroidissement par un fractionnement sur la longueur en zones I, II, III (Fig.2) de refroidissement. Pour chaque zone, une unité de refroidissement est prévue de chaque côté de la bande, respectivement DI, D'I,..,DIII, D'III. Chaque unité de refroidissement dispose d'un organe de réglage de la température du liquide et/ou de l'ajutage de l'éjecteur distinct de celui des autres zones.
  • Le dispositif selon l'invention permet également de contrôler la température de l'eau pulvérisée sur la largeur de la section de refroidissement par un fractionnement, illustré sur Fig.3, sur la largeur en unités de refroidissement fractionnées DIa, DIb, ... DIe, chacune disposant d'un organe de réglage de la température du liquide distinct de celui des autres zones.
  • Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'organe de réglage de la température, constituant l'ensemble A, est un mitigeur eau chaude - eau froide alimenté avec un réseau d'eau chaude et un réseau d'eau froide. Selon la consigne de température, le mitigeur ajuste la proportion des débits d'eau froide et d'eau chaude.
  • Selon un autre exemple de réalisation de l'invention, l'organe de réglage de la température est un échangeur de chaleur entre le liquide de refroidissement et un autre fluide, par exemple de l'air ou de l'eau.
  • Il est également possible de contrôler la température de l'eau pulvérisée et/ou les paramètres de pulvérisation dans le sens transversal pour agir sur l'homogénéité thermique sur la largeur de la bande. Ainsi, la température du liquide de refroidissement et/ou les paramètres de pulvérisation sont ajustés sur la largeur de la bande, par exemple pour un débit constant de liquide, de sorte de maintenir un film de vapeur sur toute la largeur de bande et contrôler le niveau d'échange thermique.
  • Fig.3 est un schéma d'un exemple de réalisation selon l'invention de cette régulation transversale de la température du liquide de refroidissement, avec 5 unités de refroidissement distinctes sur la largeur de bande,
  • Comme le montre Fig.4, il est possible de mettre en œuvre cette régulation transversale de la température du liquide de refroidissement sur la longueur de bande de sorte d'obtenir davantage de souplesse de régulation par un ajustement des paramètres de refroidissement de la bande en tous points de la section de refroidissement.
  • L'invention concerne également un procédé de refroidissement de sorte que la courbe de refroidissement soit celle visée en chaque point de la largeur de la bande le long de la section de refroidissement.
  • L'ajustement de la température de l'eau permet également de limiter le risque de formation de plis (cool buckle) en début de refroidissement. Ce risque peut résulter d'une rupture de pente importante dans le chemin thermique de la bande lors du passage de la section de chauffage, ou de la section de maintien en température, à la section de refroidissement rapide. Le brevet FR 2802552 (ou le brevet US 6464808 ) décrit plus en détail cette problématique.
  • En augmentant la température de l'eau en tout début de refroidissement, par exemple à 80°C, l'invention permet de limiter le refroidissement initial de la bande et donc limite le risque de formation de plis (cool buckle) du fait d'une moindre rupture de pente,
  • L'invention est ainsi également relative à un procédé de contrôle du refroidissement d'une bande métallique en défilement dans une ligne de traitement en continu par projection sur la bande d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide avec une température du liquide ajustée en début de refroidissement de sorte de limiter la variation de la pente de température résultant du refroidissement par rapport au chauffage ou au maintien précédent.
  • Pour un même débit de liquide de refroidissement, l'augmentation de sa température selon l'invention, par exemple de 40°C à 60°C, va permettre de refroidir avec des flux plus faibles ce qui permettra de réaliser des cycles avec de plus faibles pentes de refroidissement permettant un gain en souplesse de la section de refroidissement.
  • L'ajustement combiné de la température et du débit du liquide de refroidissement permet de moduler le flux thermique extrait de la bande.
  • Selon l'invention, comme illustré sur Fig.4, la température et le débit du liquide de refroidissement sont ajustés sur la largeur et la longueur de la bande, de sorte d'augmenter la souplesse de l'installation en bénéficiant d'une plus grande plage de réglage de la vitesse de refroidissement de la bande. Les unités de refroidissement sont fractionnées suivant la largeur (indices en lettres a,...e) et suivant la longueur (indices en chiffres romains I, II, III) en unités élémentaires DIa,...DIIIe.
  • Egalement selon l'invention, le contrôle du profil de température sur la largeur de la bande résultant de l'ajustement de la capacité de refroidissement sur la largeur de bande permet d'améliorer le guidage de la bande sur les rouleaux de transport par l'obtention de rives longues ou courtes par rapport au centre de la bande.
  • Le contrôle du profil de température sur la largeur de la bande résultant de l'ajustement de la capacité de refroidissement sur la largeur de bande permet d'améliorer la planéité de la bande par le contrôle de la longueur des rives par rapport au centre de la bande.
  • Le contrôle du profil de température sur la largeur de la bande résultant de l'ajustement de la capacité de refroidissement sur la largeur de bande permet d'améliorer la stabilité de la bande par le contrôle de la longueur des rives par rapport au centre de la bande.
  • Avantageusement, l'ajustement de la capacité de refroidissement sur la longueur de la section de refroidissement et sur la largeur de la bande est réalisé en temps réel par un système de contrôle et de commande (non représenté) de la ligne au moyen d'un calculateur à partir de modèles mathématiques prenant en compte l'évolution des échanges thermiques entre la bande et son environnement dans la section de refroidissement et dans la section située en aval de celle-ci, Le calculateur commande les vannes de régulation CV1, CV2 des différents ensembles A.
  • L'invention consiste également en un fractionnement en une pluralité d'unités du dispositif de refroidissement dans le sens de la largeur et dans le sens de la longueur de la bande, illustré sur Fig.4. Chaque unité est équipée des équipements nécessaires pour faire varier la température et le débit du liquide de refroidissement, et/ou les paramètres de pulvérisation, indépendamment des autres unités.
  • La taille des unités de refroidissement DI...DIII pourra être différente le long de la section de refroidissement avec une taille plus réduite dans la portion de la section de refroidissement où le phénomène de caléfaction peut devenir instable de sorte de mieux contrôler le phénomène. Dans cette portion, la longueur des unités de refroidissement pourra être plus faible dans le sens de défilement de la bande. La largeur des unités de refroidissement pourra également y être réduite dans le sens de la largeur de bande.
  • Dans le cas d'un refroidissement par un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide, chaque unité pourra être équipée de deux organes de contrôle permettant de faire varier le débit de gaz et le débit du liquide.
  • Chaque unité peut également être équipée d'un dispositif permettant de faire varier la température du gaz, du liquide ou du mélange constitué du gaz et du liquide de sorte d'influer sur le phénomène de caléfaction et de faire varier la capacité de refroidissement. Cette variation de la température du moyen de refroidissement pourra être réalisée pour un débit constant du moyen de refroidissement ou combinée à une variation du débit du moyen de refroidissement de sorte d'accroître la souplesse de régulation de l'installation.
  • La capacité de production d'une ligne continue varie dans des proportions importantes selon le format de la bande, en particulier son épaisseur, et selon le cycle thermique.
  • Selon le niveau de production, le débit d'eau projeté sera ainsi très variable ce qui rend son contrôle difficile pour les grands et les petits débits du fait de la souplesse limitée des organes de contrôle de débit. Pour accroître la précision de régulation du débit d'eau, l'invention consiste également à faire varier la température du liquide de refroidissement de sorte de limiter l'amplitude de variation du débit d'eau.
  • Ainsi selon l'invention, pour une forte production requérant des flux de refroidissement très importants, on va pulvériser de l'eau froide de sorte de limiter le débit d'eau mais pour les faibles productions, faibles épaisseurs par exemple, on va pulvériser de l'eau un peu plus chaude pour remonter un peu le débit d'eau nécessaire.
  • L'invention concerne ainsi également un procédé de contrôle du refroidissement d'une bande métallique en défilement dans une ligne de traitement en continu par projection sur la bande d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide avec une température du liquide ajustée selon la capacité de refroidissement visée de sorte de limiter les variations de débit du liquide de refroidissement.
  • Un exemple de réalisation, schématisé sur Fig.5 et repris ci-dessous, fait apparaître les variations de température de l'eau de refroidissement selon l'invention :
    • en début de refroidissement (zone DI,D'I) la bande métallique est à 750°C et l'eau pulvérisée est à 80°C de sorte de limiter le risque de formation de plis sur la bande (cool buckle),
    • ensuite l'eau pulvérisée est à 40°C de sorte d'obtenir un refroidissement rapide, dans toute la zone (DII),DIII,DIV ;D'II,D'III,D'IV) où la température de bande est nettement supérieure à la température de Lindenfrost,
    • puis, dans la zone critique (DV,D'V), ou zone de transition, où la température de bande est voisine de la température de Lindenfrost, la température de l'eau est portée à 80°C de sorte de rester le plus longtemps possible en film de vapeur,
    • pour finir, dans la zone (DVI, D'VI) où la température de bande est inférieure à la température de Lindenfrost, la température de l'eau est ramenée à 40°C pour atteindre rapidement la température de bande (60°C) requise en fin de refroidissement.

Claims (13)

  1. Procédé de contrôle du refroidissement d'une bande métallique (B) en défilement dans une section de refroidissement d'une ligne de traitement en continu par projection sur la bande d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide, le refroidissement dépendant de paramètres comprenant la température, la vitesse, les caractéristiques du courant de fluide de refroidissement, le refroidissement est effectué par pulvérisation sur la longueur de la bande, la pulvérisation fractionnée en zones, procédé dans lequel :
    - on détermine une ou des zones dans lesquelles les paramètres du refroidissement sont tels que pourrait se produire, ou se produit, la disparition locale d'un film de vapeur à la surface de la bande chaude, entraînant un remouillage de la bande,
    - - et on ajuste, comme paramètre de refroidissement dans la ou les zones ainsi déterminées, au moins la température du liquide de refroidissement laquelle température est augmentée dans la zone où pourrait se produire un remouillage, où celui-ci se produit, afin de maintenir ou de revenir à, un refroidissement en film de vapeur à la surface de la bande, résultant du phénomène de caléfaction au liquide de refroidissement au contact de la bande chaude,
    dans lequel la température du liquide de refroidissement est ajustée sur la largeur de la bande de sorte de rester le plus longtemps possible en film de vapeur,
    dans lequel plusieurs unités (DIa, DIe) de projection du fluide de refroidissement sont réparties suivant la largeur de la bande, et dans lequel la température et le débit du liquide de refroidissement sont ajustés sur la largeur de la bande pour chaque unité de projection.
  2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on ajuste, comme paramètre de refroidissement, un paramètre de pulvérisation formé par la vitesse et/ou le diamètre des gouttes de liquide de refroidissement.
  3. Procédé de refroidissement selon la revendication 1 ou 2, faisant intervenir une section de refroidissement avec plusieurs unités de refroidissement D1, DH, DIII) successives selon le sens de défilement de la bande, dans lequel la température du liquide de refroidissement est ajustée de sorte qu'elle soit différente entre deux unités de refroidissement successives de la section de refroidissement.
  4. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on effectue un ajustement combiné de la température et du débit ou liquide de refroidissement afin de permettre de moduler le flux thermique extrait de la bande.
  5. Procédé de refroidissement selon la revendication 4, dans lequel plusieurs unités (DIa, DIe) de projection du fluide de refroidissement sont réparties suivant la largeur de la bande, et dans lequel la température et le débit du liquide de refroidissement pour chaque unité de projection sont ajustés sur la largeur de la bande.
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la température du liquide est ajustée en début de refroidissement de sorte de limiter la variation de la pente de température résultant du refroidissement par rapport au chauffage ou par rapport au maintien en température précédent.
  7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la température du liquide est ajustée selon la capacité de refroidissement visée de sorte de limiter les variations de débit du liquide de refroidissement.
  8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, pour déterminer une ou des zones de section de refroidissement dans lesquelles les paramètres du refroidissement sont tels que pourrait se produire, ou se produit, la disparition locale d'un film de vapeur à la surface de la bande chaude, entraînant un remouillage de la bande, on effectue des essais préalables au cours desquels :
    - on fait varier les conditions opératoires,
    - on observe quand se produit le remouillage de la bande et dans quelle zone de la section de refroidissement,
    - et, toutes les autres conditions opératoires étant fixées, on assure l'élévation progressive de la température du liquide de la zone où se produit le remouillage afin de permettre de définir la température de liquide requise pour supprimer le remouillage et revenir à une situation de film de vapeur dans la zone étudiée.
  9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel on reproduit les essais dans une zone suivante dans le sens de défilement de la bande de sorte de rester en film de vapeur dans toute la section de refroidissement, ou lorsque cela n'est pas possible, de repousser à une plus basse température le début du remouillage.
  10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, dans lequel pour définir Je moment où se produit le remouillage et la zone dans laquelle celui-ci se produit, on détermine l'apparition d'une forte augmentation du gradient de température transversal de la bande et d'une nette rupture de pente de refroidissement résultant du refroidissement plus intense en l'absence de film de vapeur, à l'aide de dispositifs de mesures de température de la bande dans les zones où le remouillage est susceptible de se produire.
  11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, dans lequel les essais portent dans une zone située sur la longueur de brin de la bande métallique où la température de la bande est comprise entre 450 °C et 250 °C, et en plusieurs points sur la largeur de la bande de sorte de déceler des fortes variations de température.
  12. Section de refroidissement d'une ligne de traitement en continu pour la mise en œuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant des unités (D1, D11, D111) de projection sur une bande métallique d'un liquide ou d'un mélange constitué d'un gaz et d'un liquide, comportant, pour au moins une unité de projection d'un liquide de refroidissement sur la bande, un ensemble (A) d'alimentation en liquide de refroidissement comprenant deux circuits distincts d'alimentation en eau froide (1) et en eau chaude (2), chacun étant équipé d'une vanne de régulation (CV1, CV2) et relié à une même conduite de sortie (3), un contrôleur de débit (CD) du mélange étant prévu sur la conduite de sortie (3) ainsi qu'un contrôleur de température (TE) du mélange, dans lequel les unités de projection du fluide de refroidissement sont réparties suivant la largeur de la bande, et dans lequel la température et le débit du liquide de refroidissement sont ajustés sur la largeur de la bande pour chaque unité de projection.
  13. Section de refroidissement selon la revendication 12, dans laquelle l'ensemble (A) d'alimentation comporte un régulateur (R) permettant d'ajuster la proportion des débits d'eau froide et d'eau chaude de sorte d'obtenir le débit global visé de liquide à la température souhaitée, et ce pour chaque dispositif de projection (D1, D11, D111).
EP10702917.5A 2009-01-09 2010-01-07 Procédé et section de refroidissement d'une bande métallique en défilement par projection d'un liquide Active EP2376662B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL10702917T PL2376662T3 (pl) 2009-01-09 2010-01-07 Sposób i sekcja schładzania poruszającej się taśmy metalowej poprzez natryskiwanie cieczy

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0900077A FR2940978B1 (fr) 2009-01-09 2009-01-09 Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide
PCT/IB2010/050049 WO2010079452A1 (fr) 2009-01-09 2010-01-07 Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2376662A1 EP2376662A1 (fr) 2011-10-19
EP2376662B1 true EP2376662B1 (fr) 2021-04-28

Family

ID=41090379

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP10702917.5A Active EP2376662B1 (fr) 2009-01-09 2010-01-07 Procédé et section de refroidissement d'une bande métallique en défilement par projection d'un liquide

Country Status (12)

Country Link
US (1) US8918199B2 (fr)
EP (1) EP2376662B1 (fr)
JP (2) JP2012514694A (fr)
KR (1) KR20110114624A (fr)
CN (1) CN102272338B (fr)
BR (1) BRPI1006107B1 (fr)
ES (1) ES2881292T3 (fr)
FR (1) FR2940978B1 (fr)
PL (1) PL2376662T3 (fr)
PT (1) PT2376662T (fr)
RU (1) RU2541233C2 (fr)
WO (1) WO2010079452A1 (fr)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5588661B2 (ja) 2009-12-11 2014-09-10 株式会社Ｉｈｉ ミスト冷却装置及び熱処理装置
AT511034B1 (de) * 2011-02-04 2013-01-15 Andritz Tech & Asset Man Gmbh Verfahren zum kontrollieren einer schutzgasatmosphäre in einer schutzgaskammer zur behandlung eines metallbandes
KR101376565B1 (ko) * 2011-12-15 2014-04-02 (주)포스코 연속 소둔라인 급냉대의 스트립 온도제어 방법 및 장치
EP2829618B1 (fr) * 2012-03-19 2019-02-27 JFE Steel Corporation Procédé et appareil de fabrication d'une feuille d'acier laminée à froid à résistance élevée
CN107653375B (zh) * 2013-02-01 2019-06-18 贝卡尔特公司 粗钢丝的强制水冷
JP6079522B2 (ja) * 2013-09-13 2017-02-15 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼板冷却装置及び鋼板冷却方法
JP6079523B2 (ja) * 2013-09-13 2017-02-15 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼板冷却装置及び鋼板冷却方法
FR3014447B1 (fr) 2013-12-05 2016-02-05 Fives Stein Procede et installation de traitement thermique en continu d'une bande d'acier
WO2016013240A1 (fr) 2014-07-24 2016-01-28 新日鐵住金株式会社 Procédé de refroidissement et dispositif de refroidissement pour feuillard d'acier
CA2979814C (fr) * 2015-04-02 2021-12-28 Cockerill Maintenance & Ingenierie S.A. Procede et dispositif de commande de reaction
CA3012298C (fr) * 2016-01-28 2021-03-02 Jfe Steel Corporation Dispositif de regulation de temperature de tole d'acier et procede de regulation de temperature
DE112017001506T5 (de) * 2016-03-23 2019-01-03 Ihi Corporation Kühlvorrichtung und Wärmebehandlungsvorrichtung
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
WO2017196965A1 (fr) 2016-05-10 2017-11-16 United States Steel Corporation Produits d'acier à haute résistance et procédés de recuit pour fabriquer ceux-ci
US10555748B2 (en) 2016-05-25 2020-02-11 Ethicon Llc Features and methods to control delivery of cooling fluid to end effector of ultrasonic surgical instrument
NL1042205B1 (en) * 2016-12-30 2018-07-23 Bosch Gmbh Robert Method for operating a continuously variable transmission incorporating a drive belt in a motor vehicle
DE102017206540A1 (de) * 2017-04-18 2018-10-18 Sms Group Gmbh Vorrichtung und Verfahren zum Kühlen von Metallbändern oder -blechen
DE102017210230A1 (de) * 2017-06-20 2018-12-20 Sms Group Gmbh Verfahren zum Betreiben eines Glühofens
LU100329B1 (fr) 2017-06-28 2019-01-08 Arcelormittal Bissen & Bettembourg Dispositif de refroidissement de fils galvanisés
EP3705587A4 (fr) * 2017-10-31 2020-11-25 JFE Steel Corporation Installation et procédé de production d'une tôle d'acier épaisse
AU2020268370B2 (en) 2019-05-07 2024-06-13 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
MX2022001699A (es) 2019-08-07 2022-03-11 United States Steel Corp Productos de lamina de acero de alta ductilidad revestido con zinc.
KR20220050935A (ko) 2019-08-19 2022-04-25 유나이테드 스테이츠 스틸 코포레이션 고강도 강 제품 및 이의 제조를 위한 어닐링 공정
FR3101888B1 (fr) 2019-10-14 2024-02-09 Fives Stein Refroidissement rapide des tôles d’acier à haute limite élastique

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5741317A (en) * 1980-08-27 1982-03-08 Kawasaki Steel Corp Cooling method for metallic plate material
JP2000317513A (ja) * 1999-05-07 2000-11-21 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱延鋼板の巻取温度制御方法
JP2004130353A (ja) * 2002-10-10 2004-04-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 金属板の製造方法及び温度制御装置
JP2004331992A (ja) * 2003-04-30 2004-11-25 Jfe Steel Kk 熱間圧延における金属板の温度予測方法および冷却方法
WO2008053947A1 (fr) * 2006-10-30 2008-05-08 Jfe Steel Corporation Procédé de refroidissement de bande d'acier laminée à chaud

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU531579A1 (ru) 1975-04-15 1976-10-15 Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии Способ охлаждени гор чекатоного металла
JPS57120623A (en) * 1981-01-17 1982-07-27 Daido Steel Co Ltd Cooling method
JPS5871339A (ja) * 1981-10-23 1983-04-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 帯状鋼板の冷却方法および装置
JPS5959835A (ja) * 1982-09-28 1984-04-05 Kawasaki Steel Corp 金属帯のフオグ冷却制御方法
EP0111985B1 (fr) * 1982-12-21 1989-03-29 CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif Procédé de refroidissement de bandes métalliques minces
JPS59157228A (ja) * 1983-02-24 1984-09-06 Kawasaki Steel Corp 厚鋼板の加速冷却方法
JPS61136633A (ja) * 1984-12-06 1986-06-24 Kawasaki Steel Corp 非調質高張力鋼の製造法
JPS63125622A (ja) * 1986-11-15 1988-05-28 Kawasaki Steel Corp 鋼帯熱処理時の連続冷却方法
SU1765197A1 (ru) 1991-01-21 1992-09-30 Научно-Производственное Объединение По Защите Атмосферы, Водоемов, Использованию Вторичных Энергоресурсов И Охлаждению Металлургических Агрегатов На Предприятиях Черной Металлургии "Энергосталь" Устройство дл охлаждени гор чекатаных полос
JPH06256858A (ja) * 1993-03-02 1994-09-13 Nippon Steel Corp 熱延鋼板の冷却方法
IT1276442B1 (it) 1995-06-27 1997-10-31 Gevipi Ag Dispositivo di controllo della portata per un rubinetto miscelatore termostatico.
JP3282714B2 (ja) * 1997-09-22 2002-05-20 日本鋼管株式会社 高温鋼板の冷却方法
JPH11172401A (ja) * 1997-12-05 1999-06-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 帯材の冷却方法及び装置
JPH11309507A (ja) * 1998-04-28 1999-11-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼材冷却における熱流束予測方法およびそれを用いた冷却制御方法
JP4109365B2 (ja) * 1998-12-08 2008-07-02 新日本製鐵株式会社 金属ストリップの冷却方法
GC0000091A (en) 1998-12-31 2004-06-30 Shell Int Research Method for removing condensables from a natural gas stream.
FR2802552B1 (fr) 1999-12-17 2002-03-29 Stein Heurtey Procede et dispositif de reduction des plis de bande dans une zone de refroidissement rapide de ligne de traitement thermique
EP1149648B1 (fr) * 2000-04-25 2005-07-20 SMS Demag AG Procédé et dispositif pour le contrôle thermique d'une lingotière de coulée continue
ES2239998T3 (es) 2000-12-15 2005-10-16 Aft Advanced Forging Technologies Gmbh Procedimiento para refrigerar y tratar cuerpos calentados con simetria de rotacion, a partir de materiales metalicos como acero o aleaciones de acero y dispositivo para ejecutar el procedimiento.
JP3818501B2 (ja) * 2001-12-13 2006-09-06 住友金属工業株式会社 鋼板の表面温度測定方法およびその装置
RU2003121296A (ru) 2003-07-15 2005-01-20 Сергей Павлович Соловьев (RU) Биологически активная добавка к пище с пониженным содержанием тяжелых изотопов водорода и кислорода и продукты, ее содержащие
EP1538228A1 (fr) * 2003-12-01 2005-06-08 R & D du groupe Cockerill-Sambre Procédé et Dispositif de refroidissement d'une bande d'acier
DE102007053523A1 (de) * 2007-05-30 2008-12-04 Sms Demag Ag Vorrichtung zur Beeinflussung der Temperaturverteilung über der Breite
FI20070622L (fi) * 2007-08-17 2009-04-15 Outokumpu Oy Menetelmä ja laitteisto tasaisuuden kontrolloimiseksi ruostumatonta terästä olevan nauhan jäähdytyksessä
JP5100327B2 (ja) * 2007-11-20 2012-12-19 住友金属工業株式会社 冷延鋼板の製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5741317A (en) * 1980-08-27 1982-03-08 Kawasaki Steel Corp Cooling method for metallic plate material
JP2000317513A (ja) * 1999-05-07 2000-11-21 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱延鋼板の巻取温度制御方法
JP2004130353A (ja) * 2002-10-10 2004-04-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 金属板の製造方法及び温度制御装置
JP2004331992A (ja) * 2003-04-30 2004-11-25 Jfe Steel Kk 熱間圧延における金属板の温度予測方法および冷却方法
WO2008053947A1 (fr) * 2006-10-30 2008-05-08 Jfe Steel Corporation Procédé de refroidissement de bande d'acier laminée à chaud
EP2072157A1 (fr) * 2006-10-30 2009-06-24 JFE Steel Corporation Procédé de refroidissement de bande d'acier laminée à chaud

Also Published As

Publication number Publication date
US20110270433A1 (en) 2011-11-03
CN102272338B (zh) 2014-09-03
FR2940978A1 (fr) 2010-07-16
RU2541233C2 (ru) 2015-02-10
KR20110114624A (ko) 2011-10-19
BRPI1006107B1 (pt) 2021-02-23
ES2881292T3 (es) 2021-11-29
BRPI1006107A2 (pt) 2020-08-18
FR2940978B1 (fr) 2011-11-11
PL2376662T3 (pl) 2021-11-08
WO2010079452A1 (fr) 2010-07-15
US8918199B2 (en) 2014-12-23
JP2012514694A (ja) 2012-06-28
CN102272338A (zh) 2011-12-07
RU2011133250A (ru) 2013-02-20
EP2376662A1 (fr) 2011-10-19
PT2376662T (pt) 2021-07-26
JP2015083719A (ja) 2015-04-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2376662B1 (fr) Procédé et section de refroidissement d'une bande métallique en défilement par projection d'un liquide
EP2100673B1 (fr) Procédé et dispositif de soufflage de gaz sur une bande en défilement.
EP1994188A2 (fr) Procede et dispositif de refroidissement et de stabilisation de bande dans une ligne continue.
FR2940979A1 (fr) Procede de refroidissement d'une bande metallique en defilement
CA2694804A1 (fr) Procede de refroidissement d'une bande metallique circulant dans une section de refroidissement d'une ligne de traitement thermique en continu, et installation de mise en oeuvre dudit procede
EP3077562B1 (fr) Ligne de traitement en continu d'une bande metallique amagnetique comprenant une section de galvannealing et procede de chauffage par induction de ladite bande dans ladite section de galvannealing
WO2006042937A1 (fr) Procede et dispositif de limitation de la vibration de bandes d'acier ou d'aluminium dans des zones de refroidissement par soufflage de gaz ou d'air
EP1969163B1 (fr) Dispositif et procede de fabrication d'un bloc de materiau cristallin
FR2802552A1 (fr) Procede et dispositif de reduction des plis de bande dans une zone de refroidissement rapide de ligne de traitement thermique
LU85350A1 (fr) Procede et dispositif de formation d'un revetement de compose metallique sur un substrat chaud en matiere vitreuse
FR2952633A3 (fr) Formage en continu de structures de precision sur un ruban de verre
EP1529122B1 (fr) Procede et dispositif de patentage de fils en acier
EP0061412A1 (fr) Procédé et dispositif pour fabriquer des bandes de mousse de polymères
EP0761829B1 (fr) Dispositif de refroidissement d'un produit laminé
EP3631089A1 (fr) Procédé de pose d'un rail de voie ferree
WO2018108747A1 (fr) Procede et section de refroidissement rapide d'une ligne continue de traitement de bandes metalliques
WO2013030470A1 (fr) Système de fabrication d'un matériau cristallin par cristallisation dirigée muni d'une source de chaleur additionnelle latérale
FR3101268A1 (fr) Trajectoire adaptative pour fabrication additive utilisant une source laser
EP3732139B1 (fr) Dispositif de refroidissement par rayonnement d'un ruban de verre dans un bain métallique
EP1062065B1 (fr) Procede et dispositif de controle du profil d'epaisseur d'une bande metallique mince obtenue par coulee continue entre moules mobiles
EP0031772A1 (fr) Procédé et dispositif pour la fabrication de verre par flottage
RU2583005C2 (ru) Блок охлаждения для проведения микрорепликации
BE699499A (fr)
FR2789757A1 (fr) Dispositif d'echange de chaleur avec un produit plat
Chen et al. Condensate Drop Movement on Heat Transfer Surface With Bulk Temperature Gradient in Marangoni Dropwise Condensation

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20110706

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
17Q First examination report despatched

Effective date: 20160310

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20210121

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: FIVES STEIN

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1387109

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20210515

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602010066876

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: PT

Ref legal event code: SC4A

Ref document number: 2376662

Country of ref document: PT

Date of ref document: 20210726

Kind code of ref document: T

Free format text: AVAILABILITY OF NATIONAL TRANSLATION

Effective date: 20210721

REG Reference to a national code

Ref country code: FI

Ref legal event code: FGE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: FP

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG9D

REG Reference to a national code

Ref country code: SK

Ref legal event code: T3

Ref document number: E 37789

Country of ref document: SK

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210728

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2881292

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

Effective date: 20211129

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210728

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210729

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210828

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602010066876

Country of ref document: DE

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20220131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210828

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220131

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220107

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Payment date: 20231222

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

Ref country code: PT

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

Ref country code: NL

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

Ref country code: LU

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

Ref country code: FR

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

Ref country code: FI

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

Ref country code: CZ

Payment date: 20231221

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Payment date: 20231221

Year of fee payment: 15

Ref country code: BE

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20100107

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20240202

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20231222

Year of fee payment: 15

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20210428

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20231219

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20240104

Year of fee payment: 15

Ref country code: IT

Payment date: 20240102

Year of fee payment: 15